JP2001342995A - 遠心式コンプレッサおよび遠心式タービン - Google Patents

遠心式コンプレッサおよび遠心式タービン

Info

Publication number
JP2001342995A
JP2001342995A JP2000163159A JP2000163159A JP2001342995A JP 2001342995 A JP2001342995 A JP 2001342995A JP 2000163159 A JP2000163159 A JP 2000163159A JP 2000163159 A JP2000163159 A JP 2000163159A JP 2001342995 A JP2001342995 A JP 2001342995A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
shroud
downstream
upstream
thickness
downstream portion
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2000163159A
Other languages
English (en)
Other versions
JP4625158B2 (ja
Inventor
Hiroki Nagata
弘樹 永田
Yu Narita
祐 成田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Honda Motor Co Ltd
Original Assignee
Honda Motor Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Honda Motor Co Ltd filed Critical Honda Motor Co Ltd
Priority to JP2000163159A priority Critical patent/JP4625158B2/ja
Priority to US09/866,477 priority patent/US6506015B2/en
Publication of JP2001342995A publication Critical patent/JP2001342995A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP4625158B2 publication Critical patent/JP4625158B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D1/00—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines
    • F01D1/02—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/08—Sealings
    • F04D29/16—Sealings between pressure and suction sides
    • F04D29/161—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/162—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps of a centrifugal flow wheel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/4206—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 コンプレッサホイールのベーンの先端とシュ
ラウドの内面との間に形成されるクリアランンスを小さ
く抑えて遠心式コンプレッサの圧縮効率の低下を防止す
る。 【解決手段】 ターボファンエンジンの遠心式コンプレ
ッサは、アウターシャフト１２に取り付けたコンプレッ
サホイール１６のベーン１６ａの先端を所定のクリアラ
ンスαを介して覆うシュラウド３２を備える。シュラウ
ド３２の縦断面は、軸方向に延びる上流部分３２ａと、
この上流部分３２ａの下流端から半径方向外側に湾曲し
て延びる下流部分３２ｂとを備えており、下流部分３２
ｂの肉厚は上流側から下流側に向けて漸増している。こ
れにより、圧縮性能に大きな影響を及ぼすシュラウド３
２の下流部分３２ｂのクリアランスαが変動するのを防
止し、シュラウド３２の熱膨張による性能低下を最小限
に抑えることができる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、回転軸に取り付け
たコンプレッサホイールのベーンの先端を所定のクリア
ランスを介して覆うシュラウドを備えた遠心式コンプレ
ッサと、回転軸に取り付けたタービンホイールのベーン
の先端を所定のクリアランスを介して覆うシュラウドを
備えた遠心式タービンとに関する。
【０００２】
【従来の技術】回転軸に取り付けたコンプレッサホイー
ルで軸方向に吸入した空気を圧縮して半径方向外側に排
出する遠心式コンプレッサでは、そのコンプレッサホイ
ールのベーンの先端とシュラウドの内面との間に形成さ
れるクリアランンスを小さく抑えることにより圧縮性能
の向上を図ることができる。しかしながら、加工精度の
制約や空気の圧縮熱によるシュラウドの熱膨張のため
に、前記クリアランスを減少させるには限界があった。
そこで、コンプレッサホイールの下流端に対向するシュ
ラウドの内壁面に流路断面積を減少させる段部を形成
し、この段部でクリアランス内に漏れた空気を塞き止め
て圧縮効率の低下を防止するものが、特開平５−１０６
５９８号公報により提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
のものは、コンプレッサホイールのベーンに挟まれた空
間からクリアランス内に空気が漏れるため、漏れた空気
にベーンが充分な遠心力を与えることができなくなって
圧縮効率の低下が避けられないという問題があった。こ
のように、ベーンの先端とシュラウドの内面との間のク
リアランスが熱膨張により変動する問題は、遠心式ター
ビンについても同様に発生する。
【０００４】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、コンプレッサホイールあるいはタービンホイールの
ベーンの先端とシュラウドの内面との間に形成されるク
リアランンスの変動を小さく抑えて性能低下を防止する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明によれば、回転軸に取り
付けたコンプレッサホイールのベーンの先端を所定のク
リアランスを介して覆うシュラウドを備えた遠心式コン
プレッサにおいて、前記シュラウドの縦断面は、回転軸
の軸方向に延びる上流部分と、この上流部分の下流端か
ら回転軸の半径方向外側に湾曲して延びる下流部分とを
備えており、前記下流部分の肉厚を上流側から下流側に
向けて増加させたことを特徴とする遠心式コンプレッサ
が提案される。
【０００６】上記構成によれば、シュラウドの上流部分
から半径方向外側に湾曲して延びる下流部分の肉厚を上
流側から下流側に向けて増加させたので、前記下流部分
の剛性を高めて熱膨張による軸方向の変位を抑制するこ
とができる。これにより、遠心式コンプレッサの圧縮性
能に大きな影響を及ぼすコンプレッサホイールとシュラ
ウドの下流部分とのクリアランスが変動するのを防止
し、シュラウドの熱膨張による性能低下を最小限に抑え
ることができる。
【０００７】尚、実施例のアウターシャフト１２は本発
明の回転軸に対応する。
【０００８】また請求項２に記載された発明によれば、
回転軸に取り付けたタービンホイールのベーンの先端を
所定のクリアランスを介して覆うシュラウドを備えた遠
心式タービンにおいて、前記シュラウドの縦断面は、回
転軸の軸方向に延びる下流部分と、この下流部分の上流
端から回転軸の半径方向外側に湾曲して延びる上流部分
とを備えており、前記上流部分の肉厚を下流側から上流
側に向けて増加させたことを特徴とする遠心式タービン
が提案される。
【０００９】上記構成によれば、シュラウドの下流部分
から半径方向外側に湾曲して延びる上流部分の肉厚を下
流側から上流側に向けて増加させたので、前記上流部分
の剛性を高めて熱膨張による軸方向の変位を抑制するこ
とができる。これにより、遠心式タービンの動力性能に
大きな影響を及ぼすタービンホイールとシュラウドの上
流部分とのクリアランスが変動するのを防止し、シュラ
ウドの熱膨張による性能低下を最小限に抑えることがで
きる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１１】図１〜図５は本発明の第１実施例を示すも
ので、図１はターボファンエンジンの縦断面図、図２は
図１の２部拡大図、図３はシュラウドの縦断面図、図４
はシュラウドの上流部分および下流部分の厚さ比とシュ
ラウドの中間部の変位との関係を示すグラフ、図５はシ
ュラウドの上流部分および下流部分の厚さ比とシュラウ
ドの半径方向外端部の変位との関係を示すグラフであ
る。
【００１２】先ず、図１に基づいてターボファンエンジ
ンの全体構造を説明する。ターボファンエンジンはイン
ナーシャフト１１と、インナーシャフト１１の外周に相
対回転自在に嵌合するアウターシャフト１２とを備え
る。インナーシャフト１１の前端には軸流式のファン１
３が設けられ、後端には軸流式の第１段低圧タービンホ
イール１４および第２段低圧タービンホイール１５が設
けられる。またインナーシャフト１１よりも短いアウタ
ーシャフト１２の前端には遠心式のコンプレッサホイー
ル１６が設けられ、後端には軸流式の高圧タービンホイ
ール１７が設けられる。
【００１３】エンジンの前部から吸入されてファン１３
で圧縮された空気の一部は、エンジンの外周に沿って配
置されたバイパス通路１８を通ってエンジンの後部から
排出され、また前記空気の残部はバイパス通路１８の半
径方向内側に配置された圧縮空気通路１９を経てコンプ
レッサホイール１６に導かれる。コンプレッサホイール
１６で更に圧縮された空気はアニュラ型の燃焼器２０に
供給され、そこで燃料噴射ノズル２１から供給された燃
料と混合して燃焼する。燃焼器２０において発生した燃
焼ガスは、燃焼ガス通路２２の上流端に設けた高圧ター
ビンホイール１７と、燃焼ガス通路２２の中間部に設け
た第１段、第２段低圧タービンホイール１４，１５とを
経てエンジンの後部から排出される。
【００１４】図２から明らかなように、軸線Ｌまわりに
回転するアウターシャフト１２の前部外周にスプライン
結合３１されたコンプレッサホイール１６は、中実のデ
ィスク１６ａと、ディスク１６ａの前面に放射状に形成
された多数のベーン１６ｂ…とを備える。コンプレッサ
ホイール１６のベーン１６ｂ…の先端にはシュラウド３
２が僅かなクリアランスαを介して対向しており、この
シュラウド３２の内面とディスク１６ａの前面との間に
形成された空間にベーン１６ｂ…が配置される。ベーン
１６ｂ…の上流端はケーシング３３によって区画された
圧縮空気通路１９に臨んでおり、またベーン１６ｂ…の
下流端は燃焼器２０の外壁を構成するケーシング３４お
よび内壁を構成するケーシング３５に接続部に臨んでい
る。燃焼器２０の外壁を構成するケーシング３４は、バ
イパス通路１８の内壁を構成するケーシング３６にボル
ト３７…で結合される。
【００１５】図３から明らかなように、シュラウド３２
はアウターシャフト１２の軸線Ｌ方向に延びる上流部分
３２ａと、この上流部分３２ａの下流端から半径方向外
側に湾曲して延びる下流部分３２ｂとを備えており、上
流部分３２ａの軸方向長さＡと下流部分３２ｂの軸方向
長さＢとの比は約３：２とされる。そして上流部分３２
ａは均一な肉厚ｔｉ（例えば、１．２ｍｍ）を有してお
り、下流部分３２ｂの上流端の肉厚は前記上流部分３２
ａと同じであり、そこから下流端に向けて漸増してい
る。下流部分３２ｂの下流端の肉厚ｔｏは上流部分３２
ａの肉厚ｔｉの約１．５倍（例えば、１．８ｍｍ）とさ
れる。
【００１６】再び図２を参照して、コンプレッサホイー
ル１６で圧縮された空気の運動エネルギーを圧力エネル
ギーに変換すべく、多数のデフューザベーン３８ａ…を
備えたデフューザ３８が燃焼器２０の外壁および内壁を
構成するケーシング３４，３５の接続部に挟まれてボル
ト３９…で締結される。このとき、シュラウド３２の下
流部分３２ｂがデフューザ３８およびケーシング３４間
に挟まれて前記ボルト３９…で共締めされる。デフュー
ザ３８は複数のフレームチューブ４０…を収納する燃焼
器２０の内部に延びており、その下流側にマニホールド
４１が一体に形成される。シュラウド３２の上流部分３
２ａの外周面は、圧縮空気通路１９を区画するケーシン
グ３３の内周面にシール部材４３を介して当接する。
【００１７】而して、エンジンの運転に伴ってファン１
３が空気を圧縮すると、空気の圧縮熱でシュラウド３２
の上流部分３２ａの上流端の温度は約１００℃に、また
下流部分３２ｂの下流端の温度は約４００℃に上昇する
ため、ステンレス製のシュラウド３２の各部は熱膨張に
より変形する。
【００１８】図４のグラフは、シュラウド３２の上流部
分３２ａの肉厚ｔｉと下流部分３２ｂの下流端の肉厚ｔ
ｏとの厚さ比ｔｏ／ｔｉを変化させたときの、シュラウ
ド３２の中央部Ｐ１（図３参照）の変位を示すものであ
る。ここで変位Δｘはｘ軸方向（エンジンの後方が正）
の変位を、変位Δｙはｙ軸方向（エンジンの半径方向外
側が正）の変位を、合成変位Δは変位Δｘおよび変位Δ
ｙの合成したものを示している。
【００１９】同グラフから明らかなように、シュラウド
３２の中央部Ｐ１の変位Δｙおよび合成変位Δは、厚さ
比ｔｏ／ｔｉが１から２まで変化しても殆ど変化せず、
約０．４ｍｍに保持される。それに対し、シュラウド３
２の中央部Ｐ１の変位Δｘは厚さ比ｔｏ／ｔｉに応じて
大きく変化する。すなわち、厚さ比ｔｏ／ｔｉが１から
約１．４までの領域では変位Δｘは負値で−１．４ｍｍ
から０ｍｍまで増加し、厚さ比ｔｏ／ｔｉが約１．４か
ら２までの領域では変位Δｘは正値で０ｍｍから約０．
１ｍｍまで増加している。従って、シュラウド３２の中
央部Ｐ１は厚さ比ｔｏ／ｔｉが約１．４のときにｘ軸方
向に変位しなくなる。
【００２０】図５のグラフは、シュラウド３２の上流部
分３２ａの肉厚ｔｉと下流部分３２ｂの下流端の肉厚ｔ
ｏとの厚さ比ｔｏ／ｔｉを変化させたときの、シュラウ
ド３２の半径方向外端部Ｐ２（図３参照）のｘ軸方向の
変位を示すものである。同グラフから明らかなように、
シュラウド３２の半径方向外端部Ｐ２の変位Δｘは、厚
さ比ｔｏ／ｔｉが１から約１．７５までの領域では負値
であり、約−０．０３ｍｍから０ｍｍまで増加する。そ
して厚さ比ｔｏ／ｔｉが約１．７５から２までの領域で
は変位Δｘは正値であり、０ｍｍから約０．００４ｍｍ
まで増加している。従って、シュラウド３２の半径方向
外端部Ｐ２は厚さ比ｔｏ／ｔｉが約１．７５のときにｘ
軸方向に変位しなくなる。
【００２１】シュラウド３２の上記熱膨張特性は、主と
してシュラウド３２の下流部分３２ｂの肉厚ｔｏの増加
に伴う剛性の増加に起因するものと考えられる。
【００２２】尚、図４および図５のグラフで、厚さ比ｔ
ｏ／ｔｉが１の場合は、図７に示す従来のシュラウド０
１の上流部分０２および下流部分０３の全域に亘って肉
厚が均一な場合に対応する。
【００２３】以上のことから、シュラウド３２の上流部
分３２ａの肉厚ｔｉと下流部分３２ｂの下流端の肉厚ｔ
ｏとの厚さ比ｔｏ／ｔｉを１．５の近傍に設定すると、
シュラウド３２の中間部Ｐ１から半径方向外端部Ｐ２ま
での範囲（おおよそシュラウド３２の下流部分３２ｂ）
において、シュラウド３２のｘ軸方向の変位Δｘを最小
限に抑え、コンプレッサホイール１６による空気の圧縮
効率の低下を防止することができる。
【００２４】すなわち、コンプレッサホイール１６の性
能を大きく左右するのは圧縮された空気の圧力が最も高
まるシュラウド３２の下流部分３２ｂのクリアランスα
であり、この下流部分３２ｂではシュラウド３２の内面
とコンプレッサホイール１６のベーン１６ｂ…の先端と
がｘ軸の前後方向に対峙していることから、シュラウド
３２の下流部分３２ｂのｘ軸方向の変位Δｘがクリアラ
ンスαの大きさを直接左右する。そしてシュラウド３２
の下流部分３２ｂの内面がコンプレッサホイール１６の
ベーン１６ｂ…の先端に対してｙ軸方向に変位しても、
その下流部分３２ｂのクリアランスαは殆ど変化しな
い。従って、シュラウド３２の下流部分３２ｂのｘ軸方
向の変位Δｘを減少させれば、前記下流部分３２ｂのク
リアランスαの変動を減少させてシュラウド３２の熱膨
張による性能低下を最小限に抑えることができる。
【００２５】次に、図６に基づいて本発明の第２実施例
を説明する。
【００２６】第２実施例は、回転軸１２′に支持された
タービンホイール１６′を覆うシュラウド３２′に本発
明を適用したものである。タービンホイール１６′はタ
ービンディスク１６ａ′およびベーン１６ｂ′…から構
成され、ベーン１６ｂ′…の先端にクリアランスαを介
して対向するシュラウド３２′は回転軸１２′の軸線Ｌ
方向に延びる下流部分３２ａ′と、この下流部分３２
ａ′の上流端から半径方向外側に湾曲して延びる上流部
分３２ｂ′とを備える。シュラウド３２′の下流部分３
２ａ′は均一な肉厚ｔｏ′を有しており、上流部分３２
ｂ′の下流端の肉厚は前記下流部分３２ａ′と同じであ
り、そこから上流端に向けて漸増している。上流部分３
２ｂ′の上流端の肉厚ｔｉ′は下流部分３２ａ′の肉厚
ｔｏ′の約１．５倍とされる。
【００２７】而して、ガスタービンエンジンの運転に伴
って燃焼ガスがタービンホイール１６′を通過すると、
燃焼ガスの熱でタービンホイール１６′を覆うシュラウ
ド３２′が熱膨張する。このとき、第１実施例で説明し
たコンプレッサホイール１６のシュラウド３２と同様の
作用により、肉厚の大きいシュラウド３２′の上流部分
３２ｂ′の軸方向の変位が抑制されるため、最も高圧の
燃焼ガスが流れるシュラウド３２′の上流部分３２ｂ′
におけるクリアランスαの変動を防止し、タービンホイ
ール１６′の動力性能の低下を防止することができる。
【００２８】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００２９】例えば、第１実施例ではシュラウド３２の
上流部分３２ａの肉厚ｔｉを一定にし、下流部分３２ｂ
の肉厚ｔｏを上流側から下流側に漸増させているが、上
流部分３２ａおよび下流部分３２ｂの全域に亘って肉厚
を漸増させても良く、また肉厚を多少の段差をもって増
加させても良い。同様に、第２実施例ではシュラウド３
２′の下流部分３２ａ′の肉厚ｔｏ′を一定にし、上流
部分３２ｂ′の肉厚ｔｉ′を下流側から上流側に漸増さ
せているが、下流部分３２ａ′および上流部分３２ｂ′
の全域に亘って肉厚を漸増させても良く、また肉厚を多
少の段差をもって増加させても良い。
【００３０】また第１実施例ではシュラウド３２の下流
部分３２ｂの肉厚ｔｏの最大値を上流部分３２ａの肉厚
ｔｉの１．５倍に設定しているが、その倍率は１．５に
限定されるものではない。同様に、第２実施例ではシュ
ラウド３２′の上流部分３２ｂ′の肉厚ｔｉ′の最大値
を下流部分３２ａ′の肉厚ｔｏ′の１．５倍に設定して
いるが、その倍率は１．５に限定されるものではない。
【００３１】また実施例の遠心式コンプレッサおよび遠
心式タービンは流体の流入方向および流出方向が９０°
を成しているが、本発明は流体の流入方向および流出方
向が鈍角を成すいわゆる斜流式のものに対しても適用す
ることができる。
【００３２】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、シュラウドの上流部分から半径方向外側に湾
曲して延びる下流部分の肉厚を上流側から下流側に向け
て増加させたので、前記下流部分の剛性を高めて熱膨張
による軸方向の変位を抑制することができる。これによ
り、遠心式コンプレッサの圧縮性能に大きな影響を及ぼ
すコンプレッサホイールとシュラウドの下流部分とのク
リアランスが変動するのを防止し、シュラウドの熱膨張
による性能低下を最小限に抑えることができる。
【００３３】また請求項２に記載された発明によれば、
シュラウドの下流部分から半径方向外側に湾曲して延び
る上流部分の肉厚を下流側から上流側に向けて増加させ
たので、前記上流部分の剛性を高めて熱膨張による軸方
向の変位を抑制することができる。これにより、遠心式
タービンの動力性能に大きな影響を及ぼすタービンホイ
ールとシュラウドの上流部分とのクリアランスが変動す
るのを防止し、シュラウドの熱膨張による性能低下を最
小限に抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ターボファンエンジンの縦断面図
【図２】図１の２部拡大図
【図３】シュラウドの縦断面図
【図４】シュラウドの上流部分および下流部分の厚さ比
とシュラウドの中間部の変位との関係を示すグラフ
【図５】シュラウドの上流部分および下流部分の厚さ比
とシュラウドの半径方向外端部の変位との関係を示すグ
ラフ
【図６】本発明の第２実施例に係るタービンホイールお
よびシュラウドの縦断面図
【図７】従来のシュラウドの縦断面図
【符号の説明】
１２ アウターシャフト（回転軸） １６ コンプレッサホイール １６′ タービンホイール １６ｂ ベーン １６ｂ′ ベーン ３２ シュラウド ３２′ シュラウド ３２ａ 上流部分 ３２ａ′ 下流部分 ３２ｂ 下流部分 ３２ｂ′ 上流部分 α クリアランス

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 回転軸（１２）に取り付けたコンプレッ
    サホイール（１６）のベーン（１６ｂ）の先端を所定の
    クリアランス（α）を介して覆うシュラウド（３２）を
    備えた遠心式コンプレッサにおいて、 前記シュラウド（３２）の縦断面は、回転軸（１２）の
    軸方向に延びる上流部分（３２ａ）と、この上流部分
    （３２ａ）の下流端から回転軸（１２）の半径方向外側
    に湾曲して延びる下流部分（３２ｂ）とを備えており、
    前記下流部分（３２ｂ）の肉厚を上流側から下流側に向
    けて増加させたことを特徴とする遠心式コンプレッサ。
  2. 【請求項２】 回転軸（１２′）に取り付けたタービン
    ホイール（１６′）のベーン（１６ｂ′）の先端を所定
    のクリアランス（α）を介して覆うシュラウド（３
    ２′）を備えた遠心式タービンにおいて、 前記シュラウド（３２′）の縦断面は、回転軸（１
    ２′）の軸方向に延びる下流部分（３２ａ′）と、この
    下流部分（３２ａ′）の上流端から回転軸（１２′）の
    半径方向外側に湾曲して延びる上流部分（３２ｂ′）と
    を備えており、前記上流部分（３２ｂ′）の肉厚を下流
    側から上流側に向けて増加させたことを特徴とする遠心
    式タービン。
JP2000163159A 2000-05-29 2000-05-29 遠心式コンプレッサ Expired - Fee Related JP4625158B2 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000163159A JP4625158B2 (ja) 2000-05-29 2000-05-29 遠心式コンプレッサ
US09/866,477 US6506015B2 (en) 2000-05-29 2001-05-29 Centrifugal compressor and centrifugal turbine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000163159A JP4625158B2 (ja) 2000-05-29 2000-05-29 遠心式コンプレッサ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2001342995A true JP2001342995A (ja) 2001-12-14
JP4625158B2 JP4625158B2 (ja) 2011-02-02

Family

ID=18666957

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2000163159A Expired - Fee Related JP4625158B2 (ja) 2000-05-29 2000-05-29 遠心式コンプレッサ

Country Status (2)

Country Link
US (1) US6506015B2 (ja)
JP (1) JP4625158B2 (ja)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008196442A (ja) * 2007-02-15 2008-08-28 Jtekt Corp 遠心式コンプレッサ装置、燃料電池用コンプレッサ、及び燃料電池用コンプレッサの制御方法
US7437877B2 (en) 2004-02-13 2008-10-21 Honda Motor Co., Ltd. Compressor having low-pressure and high-pressure compressor operating at optimum ratio between pressure ratios thereof and gas turbine engine adopting the same
JP2013543943A (ja) * 2010-10-21 2013-12-09 ターボメカ タービンエンジンの遠心圧縮機のカバーを取り付けるための方法、その方法を実施する圧縮機カバーおよびそのようなカバーが設けられた圧縮機組立体
JP2015508143A (ja) * 2012-02-23 2015-03-16 ネーピア・ターボチャージャーズ・リミテッド ターボチャージャー
CN108443227A (zh) * 2018-05-24 2018-08-24 中国科学院工程热物理研究所 一种防止离心叶轮刮蹭的机匣波纹结构
US10760588B2 (en) 2018-03-20 2020-09-01 Honda Motor Co., Ltd. Centrifugal compressor

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007529072A (ja) * 2004-03-12 2007-10-18 トムソン ライセンシング キャッシュネットワーク環境におけるダウンロードスケジューリングシステム及び方法
US20060131101A1 (en) * 2004-12-17 2006-06-22 Michael Crocker Fan noise attenuator
US7563074B2 (en) * 2005-09-13 2009-07-21 Ingersoll-Rand Company Impeller for a centrifugal compressor
US7341429B2 (en) * 2005-11-16 2008-03-11 General Electric Company Methods and apparatuses for cooling gas turbine engine rotor assemblies
US7363762B2 (en) * 2005-11-16 2008-04-29 General Electric Company Gas turbine engines seal assembly and methods of assembling the same
US7908869B2 (en) * 2006-09-18 2011-03-22 Pratt & Whitney Canada Corp. Thermal and external load isolating impeller shroud
US7937945B2 (en) * 2006-10-27 2011-05-10 Kinde Sr Ronald August Combining a series of more efficient engines into a unit, or modular units
FR2927951B1 (fr) * 2008-02-27 2011-08-19 Snecma Ensemble diffuseur-redresseur pour une turbomachine
JP5145117B2 (ja) * 2008-05-23 2013-02-13 三菱重工業株式会社 圧縮機のハウジング
FR2933458B1 (fr) * 2008-07-01 2010-09-03 Snecma Compresseur axialo-centrifuge a systeme de pilotage
US8834097B2 (en) * 2010-06-09 2014-09-16 Hamilton Sundstrand Corporation Compressor diffuser vane damper
EP2961991B1 (en) 2013-03-01 2020-07-22 Rolls-Royce North American Technologies, Inc. Gas turbine engine impeller system for an intermediate pressure (ip) compressor
FR3008454B1 (fr) * 2013-07-15 2015-08-07 Snecma Couvercle de compresseur centrifuge a zones de coefficient de dilatation thermique differenciees et compresseur de turbomachine le comportant
WO2018111457A1 (en) 2016-12-14 2018-06-21 Carrier Corporation Two-stage centrifugal compressor

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2827261A (en) * 1953-08-21 1958-03-18 Garrett Corp Fluid propulsion apparatus
JPH03112529U (ja) * 1990-03-02 1991-11-18
JPH03122300U (ja) * 1990-03-26 1991-12-13
JPH09170442A (ja) * 1995-12-20 1997-06-30 Hitachi Ltd 内燃機関の過給機

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3966351A (en) * 1974-05-15 1976-06-29 Robert Stanley Sproule Drag reduction system in shrouded turbo machine
US4212585A (en) * 1978-01-20 1980-07-15 Northern Research And Engineering Corporation Centrifugal compressor
JPS55144896U (ja) * 1979-04-06 1980-10-17
US4460313A (en) * 1982-03-17 1984-07-17 A/S Kongsberg Vapenfabrikk Heat shield for radial gas turbine
US5145317A (en) * 1991-08-01 1992-09-08 Carrier Corporation Centrifugal compressor with high efficiency and wide operating range

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2827261A (en) * 1953-08-21 1958-03-18 Garrett Corp Fluid propulsion apparatus
JPH03112529U (ja) * 1990-03-02 1991-11-18
JPH03122300U (ja) * 1990-03-26 1991-12-13
JPH09170442A (ja) * 1995-12-20 1997-06-30 Hitachi Ltd 内燃機関の過給機

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7437877B2 (en) 2004-02-13 2008-10-21 Honda Motor Co., Ltd. Compressor having low-pressure and high-pressure compressor operating at optimum ratio between pressure ratios thereof and gas turbine engine adopting the same
JP2008196442A (ja) * 2007-02-15 2008-08-28 Jtekt Corp 遠心式コンプレッサ装置、燃料電池用コンプレッサ、及び燃料電池用コンプレッサの制御方法
JP2013543943A (ja) * 2010-10-21 2013-12-09 ターボメカ タービンエンジンの遠心圧縮機のカバーを取り付けるための方法、その方法を実施する圧縮機カバーおよびそのようなカバーが設けられた圧縮機組立体
JP2015508143A (ja) * 2012-02-23 2015-03-16 ネーピア・ターボチャージャーズ・リミテッド ターボチャージャー
US9683578B2 (en) 2012-02-23 2017-06-20 Napier Turbochargers Limited Turbocharger
US10760588B2 (en) 2018-03-20 2020-09-01 Honda Motor Co., Ltd. Centrifugal compressor
CN108443227A (zh) * 2018-05-24 2018-08-24 中国科学院工程热物理研究所 一种防止离心叶轮刮蹭的机匣波纹结构

Also Published As

Publication number Publication date
JP4625158B2 (ja) 2011-02-02
US20020021962A1 (en) 2002-02-21
US6506015B2 (en) 2003-01-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4625158B2 (ja) 遠心式コンプレッサ
US8641371B2 (en) Turbine shroud
JP5538240B2 (ja) 羽根車およびターボチャージャー
EP1128070B1 (en) Compressor
US6733238B2 (en) Axial-flow turbine having stepped portion formed in axial-flow turbine passage
US9618005B2 (en) Variable nozzle unit and variable-geometry turbocharger
JP6542246B2 (ja) 可変容量型過給機
US10302012B2 (en) Variable nozzle unit and variable geometry system turbocharger
JP2000054996A (ja) ラジアル圧縮機とその運転法
JP2001289050A (ja) 可変容量ターボ過給機
JP2015194092A (ja) 可変ノズルユニット及び可変容量型過給機
KR101896436B1 (ko) 보강디스크를 포함하는 압축기 및 이를 포함하는 가스터빈
JP6152049B2 (ja) 可変ノズルユニット及び可変容量型過給機
JP2011247189A (ja) シール構造及び可変容量型過給機
JP2013253519A (ja) 可変ノズルユニット及び可変容量型過給機
JP6146507B2 (ja) 可変ノズルユニット及び可変容量型過給機
US10612411B2 (en) Variable nozzle unit and variable displacement-type turbocharger
KR20230007221A (ko) 터빈 노즐 및 이를 포함하는 가스 터빈
US9011083B2 (en) Seal arrangement for a gas turbine
JP3757999B2 (ja) ガスタービンにおけるスクロールシール構造
US10989203B2 (en) Centrifugal compressor and shroud therefore
US11143058B2 (en) Exhaust device and an associated method thereof
JP2008144624A (ja) タービン動翼の固定構造
JPS6118161Y2 (ja)
JPH0648081Y2 (ja) ガスタービン

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20061201

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20100205

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20100210

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20100408

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20101020

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20101105

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131112

Year of fee payment: 3

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees