JP2001329092A - 押出発泡体 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 建築用断熱に好適に用いられる押出板状発泡
体を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂と発泡剤からなる混合物を
押出機中で溶融混練した後、低圧領域に押し出して得ら
れる押出発泡体に於いて、平均温度２０℃における熱伝
導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ（０．０３４ｋｃａｌ／ｍ
・ｈ・℃）以下であり、なおかつ水蒸気透湿係数が２０
０ｎｇ／ｍ2ＳＰａ以下であり、１１０℃にて２４時間
加熱した場合の変形量が３％以下であり、厚み方向２５
％歪みにおける圧縮強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以下で
あることを特徴とする押出板状発泡体。
体を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂と発泡剤からなる混合物を
押出機中で溶融混練した後、低圧領域に押し出して得ら
れる押出発泡体に於いて、平均温度２０℃における熱伝
導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ（０．０３４ｋｃａｌ／ｍ
・ｈ・℃）以下であり、なおかつ水蒸気透湿係数が２０
０ｎｇ／ｍ2ＳＰａ以下であり、１１０℃にて２４時間
加熱した場合の変形量が３％以下であり、厚み方向２５
％歪みにおける圧縮強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以下で
あることを特徴とする押出板状発泡体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱可塑性樹脂押出板
状発泡体に関する。更に詳しくは、断熱性、耐熱性に優
れ、低透湿性であり、柔軟性に優れることから、たとえ
ば高気密、高断熱建築用断熱材などに好適に使用し得る
熱可塑性樹脂押出板状発泡体に関する。
状発泡体に関する。更に詳しくは、断熱性、耐熱性に優
れ、低透湿性であり、柔軟性に優れることから、たとえ
ば高気密、高断熱建築用断熱材などに好適に使用し得る
熱可塑性樹脂押出板状発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、居住性の向上や省エネルギーなど
の観点から、建築物、なかんずく住宅において高断熱化
の要求が高くなり、床下や壁の内部や外部、天井裏など
に、ガラスウールやロックウール、型内成形発泡体、押
出発泡体など、多くの断熱材が用いられるようになっ
た。
の観点から、建築物、なかんずく住宅において高断熱化
の要求が高くなり、床下や壁の内部や外部、天井裏など
に、ガラスウールやロックウール、型内成形発泡体、押
出発泡体など、多くの断熱材が用いられるようになっ
た。
【０００３】ガラスウールやロックウールは、比較的安
価であるために多用されているが、結露などにより濡れ
ると急激に断熱性が低下することから、施工する際には
同時に防水透湿シートを施工する必要があるため作業が
繁雑になることに加え、詰め込み過ぎや不足などのた
め、適切な断熱性を得るための施工が困難であった。加
えて施工の際の粉塵により、作業者の健康を害する懸念
もあり、代替品となりうる発泡体に期待が高まってい
る。
価であるために多用されているが、結露などにより濡れ
ると急激に断熱性が低下することから、施工する際には
同時に防水透湿シートを施工する必要があるため作業が
繁雑になることに加え、詰め込み過ぎや不足などのた
め、適切な断熱性を得るための施工が困難であった。加
えて施工の際の粉塵により、作業者の健康を害する懸念
もあり、代替品となりうる発泡体に期待が高まってい
る。
【０００４】型内成形発泡体は、ポリスチレン系樹脂や
ポリプロピレン系樹脂などを基材樹脂とした予備発泡粒
子を型内に充填して加熱成形し製造されるが、製造プロ
セスがバッチ式で多くの工程を必要とするため製品が高
価になる傾向があり、市場に充分に浸透していないのが
現状である。
ポリプロピレン系樹脂などを基材樹脂とした予備発泡粒
子を型内に充填して加熱成形し製造されるが、製造プロ
セスがバッチ式で多くの工程を必要とするため製品が高
価になる傾向があり、市場に充分に浸透していないのが
現状である。
【０００５】一方、押出発泡体は、連続プロセスで比較
的安価に製造できることから、ポリスチレン系樹脂やポ
リエチレン系樹脂の押出発泡体が、建築用の断熱材とし
て多く用いられている。しかしながら、これらの押出発
泡体を、床下に発熱体や温水パイプを埋設する、いわゆ
る床暖房を施す床下に用いると、耐熱性が低いために膨
張やへたりにより隙間を生じる場合があり、気密性を損
なう恐れがあった。さらにポリスチレン系樹脂押出発泡
体は防蟻剤に溶けるため、防蟻処理を行う場合、発泡体
に防蟻剤が付着しないようにする必要があり、またポリ
エチレン系樹脂押出発泡は断熱性が充分なものではなか
った。さらにポリスチレン系樹脂押出発泡体は固いた
め、断熱工事の施工の際、根太の間などに押し込んで力
が掛かると割れる、または充填される形状に合わせて切
削する必要があった。
的安価に製造できることから、ポリスチレン系樹脂やポ
リエチレン系樹脂の押出発泡体が、建築用の断熱材とし
て多く用いられている。しかしながら、これらの押出発
泡体を、床下に発熱体や温水パイプを埋設する、いわゆ
る床暖房を施す床下に用いると、耐熱性が低いために膨
張やへたりにより隙間を生じる場合があり、気密性を損
なう恐れがあった。さらにポリスチレン系樹脂押出発泡
体は防蟻剤に溶けるため、防蟻処理を行う場合、発泡体
に防蟻剤が付着しないようにする必要があり、またポリ
エチレン系樹脂押出発泡は断熱性が充分なものではなか
った。さらにポリスチレン系樹脂押出発泡体は固いた
め、断熱工事の施工の際、根太の間などに押し込んで力
が掛かると割れる、または充填される形状に合わせて切
削する必要があった。
【０００６】このように安価に製造が可能である押出発
泡プロセスで製造される、高気密高断熱建築用断熱材と
して断熱性、耐熱性、低水蒸気透過性、柔軟性に優れる
発泡体は、未だ見出されていないのが現状である。
泡プロセスで製造される、高気密高断熱建築用断熱材と
して断熱性、耐熱性、低水蒸気透過性、柔軟性に優れる
発泡体は、未だ見出されていないのが現状である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、断熱
性能が高く、低い水蒸気透過性を持ち、耐熱性、柔軟性
に優れることから、特に高気密高断熱建築用断熱材に好
適に用いることができる押出板状発泡体を提供すること
にある。
性能が高く、低い水蒸気透過性を持ち、耐熱性、柔軟性
に優れることから、特に高気密高断熱建築用断熱材に好
適に用いることができる押出板状発泡体を提供すること
にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、熱可塑性樹脂と発
泡剤からなる混合物を押出機中で溶融混練したのち、低
圧領域に押出して得られる押出発泡体において、平均温
度２０℃における熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下
であり、水蒸気透湿係数が２００ｎｇ／ｍ2ＳＰａ以下
であり、１１０℃にて２４時間加熱した場合の変形量が
３％以下であり、厚み方向２５％歪みにおける圧縮強度
が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以下である押出発泡体を高気密
高断熱建築に用いると、断熱性が高く、発熱体と接する
場所に施工しても耐熱性に優れるため膨張やへたりによ
る隙間の発生が無く、低水蒸気透過率の点から結露の発
生を抑制するための防湿シートを必要とせず、柔軟性に
優れた点からも施工性に優れることをようやく見出し、
本発明を完成するに至った。
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、熱可塑性樹脂と発
泡剤からなる混合物を押出機中で溶融混練したのち、低
圧領域に押出して得られる押出発泡体において、平均温
度２０℃における熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下
であり、水蒸気透湿係数が２００ｎｇ／ｍ2ＳＰａ以下
であり、１１０℃にて２４時間加熱した場合の変形量が
３％以下であり、厚み方向２５％歪みにおける圧縮強度
が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以下である押出発泡体を高気密
高断熱建築に用いると、断熱性が高く、発熱体と接する
場所に施工しても耐熱性に優れるため膨張やへたりによ
る隙間の発生が無く、低水蒸気透過率の点から結露の発
生を抑制するための防湿シートを必要とせず、柔軟性に
優れた点からも施工性に優れることをようやく見出し、
本発明を完成するに至った。
【０００９】すなわち、本発明は、熱可塑性樹脂と発泡
剤からなる混合物を押出機中で溶融混練したのち、低圧
領域に押出して得られる押出発泡体において、平均温度
２０℃における熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下で
あり、１１０℃にて２４時間加熱した場合の変形量が３
％以下であり、水蒸気透湿係数が２００ｎｇ／ｍ2ＳＰ
ａ以下であり、１１０℃にて２４時間加熱した場合の変
形量が３％以下であり、厚み方向２５％歪みにおける圧
縮強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以下であることを特徴と
する、押出発泡体に関する。
剤からなる混合物を押出機中で溶融混練したのち、低圧
領域に押出して得られる押出発泡体において、平均温度
２０℃における熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下で
あり、１１０℃にて２４時間加熱した場合の変形量が３
％以下であり、水蒸気透湿係数が２００ｎｇ／ｍ2ＳＰ
ａ以下であり、１１０℃にて２４時間加熱した場合の変
形量が３％以下であり、厚み方向２５％歪みにおける圧
縮強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以下であることを特徴と
する、押出発泡体に関する。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明における押出発泡体は、平
均温度２０℃における熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ
以下である。断熱に必要な断熱材の厚みは建物の構造や
間取りなどにより異なるが、前記熱伝導率が０．０４０
Ｗ／ｍ・Ｋを越える場合、充分な断熱性の確保のために
押出発泡体の厚みを厚くする必要があり、経済性や施工
性が損なわれる。
均温度２０℃における熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ
以下である。断熱に必要な断熱材の厚みは建物の構造や
間取りなどにより異なるが、前記熱伝導率が０．０４０
Ｗ／ｍ・Ｋを越える場合、充分な断熱性の確保のために
押出発泡体の厚みを厚くする必要があり、経済性や施工
性が損なわれる。
【００１１】また本発明における押出発泡体は、１１０
℃にて２４時間加熱した場合の変形量が３％以下であ
る。前記変形量が３％を越えると、例えば根太の間に施
工した場合、収縮により押出発泡体と根太の間に隙間を
生じたり自重により脱落する場合があり、膨張により押
出発泡体が反り、床材との間に隙間を生じる場合があ
る。また押出発泡体の気泡構造により、押出方向と幅方
向で変形量が異なる場合があるが、いずれの方向におい
ても変形量が３％以下でなければならない。
℃にて２４時間加熱した場合の変形量が３％以下であ
る。前記変形量が３％を越えると、例えば根太の間に施
工した場合、収縮により押出発泡体と根太の間に隙間を
生じたり自重により脱落する場合があり、膨張により押
出発泡体が反り、床材との間に隙間を生じる場合があ
る。また押出発泡体の気泡構造により、押出方向と幅方
向で変形量が異なる場合があるが、いずれの方向におい
ても変形量が３％以下でなければならない。
【００１２】本発明における押出発泡体は、水蒸気透湿
係数が２００ｎｇ／ｍ2ｓＰａ以下である。前記係数が
２００ｎｇ／ｍ2ｓＰａ以上であると、壁内結露を生じ
やすく、気密性能、断熱性能の低下を防ぐためには防湿
シートを同時に施工することが必要となってくる。
係数が２００ｎｇ／ｍ2ｓＰａ以下である。前記係数が
２００ｎｇ／ｍ2ｓＰａ以上であると、壁内結露を生じ
やすく、気密性能、断熱性能の低下を防ぐためには防湿
シートを同時に施工することが必要となってくる。
【００１３】さらに本発明における押出発泡体は、厚み
方向２５％歪みにおける圧縮強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ
2以下である。前記強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以上であ
る場合、床下や壁などに施工で押し込む際に割れやすく
簡便性を損なう。また、柔らかすぎると施工の際に根太
との間に隙間を生じる場合があるため、特に制限はしな
いが、前記強度が０．３ｋｇｆ／ｃｍ2以上であること
が好ましい。
方向２５％歪みにおける圧縮強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ
2以下である。前記強度が０．７ｋｇｆ／ｃｍ2以上であ
る場合、床下や壁などに施工で押し込む際に割れやすく
簡便性を損なう。また、柔らかすぎると施工の際に根太
との間に隙間を生じる場合があるため、特に制限はしな
いが、前記強度が０．３ｋｇｆ／ｃｍ2以上であること
が好ましい。
【００１４】本発明における押出発泡体は、前記熱伝導
率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下であれば発泡倍率や平均
気泡径に特に制限はないが、発泡倍率が１０〜１００
倍、平均気泡径が１．２ｍｍ以下であることが好まし
い。
率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下であれば発泡倍率や平均
気泡径に特に制限はないが、発泡倍率が１０〜１００
倍、平均気泡径が１．２ｍｍ以下であることが好まし
い。
【００１５】さらに本発明における押出発泡体の厚みに
特に制限はないが、充分な断熱性を確保する点から、１
０ｍｍ以上であることが好ましい。
特に制限はないが、充分な断熱性を確保する点から、１
０ｍｍ以上であることが好ましい。
【００１６】本発明で用いられる熱可塑性樹脂として
は、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ−１−ブテ
ン、ポリ−４−メチル−１−ペンテン、エチレン−環状
オレフィン共重合体などのポリオレフィン系樹脂、ポリ
スチレン、スチレン−ブタジエン共重合体などのポリス
チレン系樹脂、ポリエチレンテレフタレートやポリブチ
レンテレフタレート、ポリカーボネートなどのポリエス
テル系樹脂、ポリフェニレンエーテル、などの１種また
は２種以上が挙げられる。
は、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ−１−ブテ
ン、ポリ−４−メチル−１−ペンテン、エチレン−環状
オレフィン共重合体などのポリオレフィン系樹脂、ポリ
スチレン、スチレン−ブタジエン共重合体などのポリス
チレン系樹脂、ポリエチレンテレフタレートやポリブチ
レンテレフタレート、ポリカーボネートなどのポリエス
テル系樹脂、ポリフェニレンエーテル、などの１種また
は２種以上が挙げられる。
【００１７】これらの内、ポリオレフィン系樹脂、特に
ポリプロピレン系樹脂が好ましい。前記ポリプロピレン
系樹脂に得に制限はないが、２３０℃で測定したメルト
テンションが５ｇ以上であることが、発泡倍率や気泡径
の制御を容易にし得、前記熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ
・Ｋ以下である押出発泡体を製造しやすいことから好ま
しい。
ポリプロピレン系樹脂が好ましい。前記ポリプロピレン
系樹脂に得に制限はないが、２３０℃で測定したメルト
テンションが５ｇ以上であることが、発泡倍率や気泡径
の制御を容易にし得、前記熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ
・Ｋ以下である押出発泡体を製造しやすいことから好ま
しい。
【００１８】また熱可塑性樹脂としてポリプロピレン系
樹脂とポリスチレン系樹脂を混合して用いても良く、そ
の場合、ポリプロピレン系樹脂が５０〜９５重量部、ポ
リスチレン系樹脂が５０〜５重量部の範囲で混合するこ
とが好ましい。ポリプロピレン系樹脂が５０重量部を下
回ると耐熱性や耐溶剤性が損なわれる場合があり、ポリ
プロピレン系樹脂が５重量部を下回ると熱伝導率が高く
なる場合がある。
樹脂とポリスチレン系樹脂を混合して用いても良く、そ
の場合、ポリプロピレン系樹脂が５０〜９５重量部、ポ
リスチレン系樹脂が５０〜５重量部の範囲で混合するこ
とが好ましい。ポリプロピレン系樹脂が５０重量部を下
回ると耐熱性や耐溶剤性が損なわれる場合があり、ポリ
プロピレン系樹脂が５重量部を下回ると熱伝導率が高く
なる場合がある。
【００１９】また熱可塑性樹脂としてポリプロピレン系
樹脂とポリスチレン系樹脂を用いる場合、相溶化剤を併
用しても良い。相溶化剤を併用する場合、１０重量部を
越えると押出発泡の長所である経済性が損なわれるほ
か、耐熱性や耐溶剤性が損なわれる場合がある。
樹脂とポリスチレン系樹脂を用いる場合、相溶化剤を併
用しても良い。相溶化剤を併用する場合、１０重量部を
越えると押出発泡の長所である経済性が損なわれるほ
か、耐熱性や耐溶剤性が損なわれる場合がある。
【００２０】前記相溶化剤としては、特に制限はない
が、水素化されたスチレン−イソプレン−スチレンブロ
ック共重合体や、水素化されたスチレン−ブタジエン−
スチレンブロック共重合体などが好適に用いられる。
が、水素化されたスチレン−イソプレン−スチレンブロ
ック共重合体や、水素化されたスチレン−ブタジエン−
スチレンブロック共重合体などが好適に用いられる。
【００２１】次に、本発明において押出発泡体を製造す
る方法としては、例えば前記ポリプロピレン系樹脂など
の基材樹脂を押出機に供給し、基材樹脂が溶融したのち
揮発性発泡剤を高温、高圧下に圧入して混合し、適性発
泡温度まで冷却し、大気圧下に押出発泡させる方法や、
加熱により気体を発生する分解型発泡剤と基材樹脂を混
合して押出機に供給し、溶融混練しつつ気体を発生さ
せ、適性発泡温度まで冷却し、大気圧化に押出発泡させ
る方法などが挙げられる。
る方法としては、例えば前記ポリプロピレン系樹脂など
の基材樹脂を押出機に供給し、基材樹脂が溶融したのち
揮発性発泡剤を高温、高圧下に圧入して混合し、適性発
泡温度まで冷却し、大気圧下に押出発泡させる方法や、
加熱により気体を発生する分解型発泡剤と基材樹脂を混
合して押出機に供給し、溶融混練しつつ気体を発生さ
せ、適性発泡温度まで冷却し、大気圧化に押出発泡させ
る方法などが挙げられる。
【００２２】本発明において好ましい揮発型発泡剤とし
ては、例えばプロパン、ブタン、イソブタン、ペンタ
ン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭化水素類、シク
ロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサンなどの脂環
式炭化水素類、クロロジフルオロメタン、ジクロロメタ
ン、ジクロロフルオロメタン、クロロエタン、ジクロロ
トリフルオロエタンなどのハロゲン化炭化水素類、窒
素、空気などの無機ガス、などの１種または２種以上が
挙げられる。
ては、例えばプロパン、ブタン、イソブタン、ペンタ
ン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭化水素類、シク
ロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサンなどの脂環
式炭化水素類、クロロジフルオロメタン、ジクロロメタ
ン、ジクロロフルオロメタン、クロロエタン、ジクロロ
トリフルオロエタンなどのハロゲン化炭化水素類、窒
素、空気などの無機ガス、などの１種または２種以上が
挙げられる。
【００２３】また本発明において好ましい分解型発泡剤
としては、例えばＮ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレン
テトラミンやＮ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロ
ソテレフタルアミドなどのニトロソ系発泡剤、アゾジカ
ルボンアミドやアゾジカルボン酸バリウムなどのアゾ系
発泡剤、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒド
ラジドやｐ−トルエンスルホニルセミカルバジドのスル
ホヒドラジド系発泡剤、などの１種または２種以上が挙
げられる。
としては、例えばＮ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレン
テトラミンやＮ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロ
ソテレフタルアミドなどのニトロソ系発泡剤、アゾジカ
ルボンアミドやアゾジカルボン酸バリウムなどのアゾ系
発泡剤、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒド
ラジドやｐ−トルエンスルホニルセミカルバジドのスル
ホヒドラジド系発泡剤、などの１種または２種以上が挙
げられる。
【００２４】発泡剤の添加量は発泡剤の種類および目標
発泡倍率によって選択されるが、一般に基材樹脂１００
重量部に対して１〜１００重量部が好ましい。
発泡倍率によって選択されるが、一般に基材樹脂１００
重量部に対して１〜１００重量部が好ましい。
【００２５】また本発明の押出発泡体は、熱伝導率や耐
熱性、耐溶剤性などの物性を損なわない範囲で、難燃
剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、銅害防止剤、フィラ
ー、滑剤、発泡核剤などの添加剤を含有していても良
い。
熱性、耐溶剤性などの物性を損なわない範囲で、難燃
剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、銅害防止剤、フィラ
ー、滑剤、発泡核剤などの添加剤を含有していても良
い。
【００２６】
【実施例】つぎに実施例および比較例に基づいて本発明
に関する発泡体について説明するが、本発明はかかる実
施例のみに限定されるものではない。
に関する発泡体について説明するが、本発明はかかる実
施例のみに限定されるものではない。
【００２７】得られた押出板状発泡体の厚み、密度、平
均気泡径、熱伝導率、加熱変形量、水蒸気透過量、およ
び、厚み方向２５％歪みにおける圧縮強度をつぎの方法
により測定した。
均気泡径、熱伝導率、加熱変形量、水蒸気透過量、およ
び、厚み方向２５％歪みにおける圧縮強度をつぎの方法
により測定した。
【００２８】厚み：発泡体の長手方向と垂直な面を発泡
体の断面とし、これを挟むことができる平行な２本の直
線の最小間隔を測定する。
体の断面とし、これを挟むことができる平行な２本の直
線の最小間隔を測定する。
【００２９】発泡体の密度：重量と水没法により求めた
体積とから算出する。
体積とから算出する。
【００３０】平均気泡径：発泡体部の厚み方向、幅方
向、押出方向の直線上の気泡弦長を測定し 、１．６
２３を掛け３方向の平均を示す。
向、押出方向の直線上の気泡弦長を測定し 、１．６
２３を掛け３方向の平均を示す。
【００３１】気泡径＝１．６２３×直線上の気泡弦長 熱伝導率：表皮部を含む２００ｍｍ×２００ｍｍ、得ら
れたサンプル厚みのままの成形体を切り出し、ＪＩＳＡ
１４１２に従い、２５０ｋｇ／ｍ2荷重下、平均温度２
０℃で測定する。
れたサンプル厚みのままの成形体を切り出し、ＪＩＳＡ
１４１２に従い、２５０ｋｇ／ｍ2荷重下、平均温度２
０℃で測定する。
【００３２】加熱変形量：１５０ｍｍ×１５０ｍｍ、厚
さ２０ｍｍの成形体を切り出して中央部に５０ｍｍ×５
０ｍｍの升目を書き、１１０℃に調整した熱風循環式乾
燥機中で２４時間加熱し、加熱後の升目の寸法変化か
ら、押出方向、幅方向それぞれの値を算出する。
さ２０ｍｍの成形体を切り出して中央部に５０ｍｍ×５
０ｍｍの升目を書き、１１０℃に調整した熱風循環式乾
燥機中で２４時間加熱し、加熱後の升目の寸法変化か
ら、押出方向、幅方向それぞれの値を算出する。
【００３３】水蒸気透過量：ＪＩＳＡ９５１１に従っ
た。
た。
【００３４】厚み方向２５％歪みにおける圧縮強度：５
０ｍｍ×５０ｍｍ、得られたサンプル厚みのままの成形
体を切り出し、各サンプル厚みの２５％圧縮した時点の
強度を測定する。 ＜メルトテンション測定方法＞口径1ｍｍ、長さ１０ｍ
ｍ、流入角４５度のオリフィスから２３０℃に加熱した
基材樹脂を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で押出し、該押出物
を張力検出用プーリ−を通過させて１ｍ／ｍｉｎの速度
から加速させながら巻き取り、該押出物が切断されるま
での引取りに要する張力を測定する。この破断時の張力
をもってメルトテンションとした。
０ｍｍ×５０ｍｍ、得られたサンプル厚みのままの成形
体を切り出し、各サンプル厚みの２５％圧縮した時点の
強度を測定する。 ＜メルトテンション測定方法＞口径1ｍｍ、長さ１０ｍ
ｍ、流入角４５度のオリフィスから２３０℃に加熱した
基材樹脂を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で押出し、該押出物
を張力検出用プーリ−を通過させて１ｍ／ｍｉｎの速度
から加速させながら巻き取り、該押出物が切断されるま
での引取りに要する張力を測定する。この破断時の張力
をもってメルトテンションとした。
【００３５】（実施例１）プロピレン単独重合体１００
重量部と、発泡核剤としてマイカ（（株）山口雲母工業
所製Ａ−２１Ｓ）０．３重量部をリボンブレンダーでド
ライブレンドした後、上記混合物を５０Ｋｇ／ｈで、６
５ｍｍ−９０ｍｍタンデム型押出機に供給し、２３０℃
に設定した第一段押出機（６５ｍｍ）にて可塑化した
後、発泡剤としてイソブタンを混合樹脂１００重量部に
対して１２重量部圧入し、１６２℃に設定した第二段押
出機（９０ｍｍ）にて冷却し、スリット幅５０ｍｍ、ス
リット厚４．０ｍｍ、ランド３０ｍｍの矩形ダイより押
出し、矩形ダイに直結した成形用金型を通すことにより
押出発泡体を得、実施例に使用した。この押出発泡体の
評価結果を表１に示す。
重量部と、発泡核剤としてマイカ（（株）山口雲母工業
所製Ａ−２１Ｓ）０．３重量部をリボンブレンダーでド
ライブレンドした後、上記混合物を５０Ｋｇ／ｈで、６
５ｍｍ−９０ｍｍタンデム型押出機に供給し、２３０℃
に設定した第一段押出機（６５ｍｍ）にて可塑化した
後、発泡剤としてイソブタンを混合樹脂１００重量部に
対して１２重量部圧入し、１６２℃に設定した第二段押
出機（９０ｍｍ）にて冷却し、スリット幅５０ｍｍ、ス
リット厚４．０ｍｍ、ランド３０ｍｍの矩形ダイより押
出し、矩形ダイに直結した成形用金型を通すことにより
押出発泡体を得、実施例に使用した。この押出発泡体の
評価結果を表１に示す。
【００３６】（実施例２）エチレンプロピレンランダム
共重合体を６４重量部、ポリスチレンを３１重量部と相
溶化剤としてＳＥＰＳ（クラレ（株）社製、セプトン２
１０４：スチレン含有量６５ｗｔ％）を５重量部及びマ
イカ０．３重量部をリボンブレンダーでドライブレンド
した上記混合物を第一段押出機中にて２００℃で可塑化
した後、発泡剤としてイソブタンを混合樹脂１００重量
部に対して１２重量部圧入し、第二段押出機を１４３℃
に設定した他は実施例１と同様な方法で板状発泡体を得
た。得られた発泡体の物性を表１に示す。
共重合体を６４重量部、ポリスチレンを３１重量部と相
溶化剤としてＳＥＰＳ（クラレ（株）社製、セプトン２
１０４：スチレン含有量６５ｗｔ％）を５重量部及びマ
イカ０．３重量部をリボンブレンダーでドライブレンド
した上記混合物を第一段押出機中にて２００℃で可塑化
した後、発泡剤としてイソブタンを混合樹脂１００重量
部に対して１２重量部圧入し、第二段押出機を１４３℃
に設定した他は実施例１と同様な方法で板状発泡体を得
た。得られた発泡体の物性を表１に示す。
【００３７】（実施例３）実施例２のエチレンプロピレ
ンランダム共重合体４８重量部と、実施例２のポリスチ
レン４７重量部と比率を変えた他は実施例２と同様な方
法で板状発泡体を得た。得られた発泡体の物性を表１に
示す。
ンランダム共重合体４８重量部と、実施例２のポリスチ
レン４７重量部と比率を変えた他は実施例２と同様な方
法で板状発泡体を得た。得られた発泡体の物性を表１に
示す。
【００３８】（実施例４）実施例２のエチレンプロピレ
ンランダム共重合体８０重量部、実施例２のポリスチレ
ン２０重量部と比率を変え、相溶化剤としてＳＥＢＳ
（シェルジャパン（株）社製、クレイトンＧ１６５２：
スチレン含有量２９ｗｔ％）１０重量部用いた他は実施
例２と同様な方法で板状発泡体を得た。得られた発泡体
の物性を表１に示す。
ンランダム共重合体８０重量部、実施例２のポリスチレ
ン２０重量部と比率を変え、相溶化剤としてＳＥＢＳ
（シェルジャパン（株）社製、クレイトンＧ１６５２：
スチレン含有量２９ｗｔ％）１０重量部用いた他は実施
例２と同様な方法で板状発泡体を得た。得られた発泡体
の物性を表１に示す。
【００３９】（比較例１）市販のポリスチレン系樹脂押
出発泡ボードIII種（発泡倍率３２倍）を評価した結果
を表１に示す。耐熱性、柔軟性にかけるものであった。
出発泡ボードIII種（発泡倍率３２倍）を評価した結果
を表１に示す。耐熱性、柔軟性にかけるものであった。
【００４０】（比較例２）市販のポリエチレン系樹脂押
出発泡ボード（発泡倍率８９倍）を評価した結果を表１
に示す。断熱性、耐熱性にかけるものであった。
出発泡ボード（発泡倍率８９倍）を評価した結果を表１
に示す。断熱性、耐熱性にかけるものであった。
【００４１】（比較例３）市販の低密度ポリエチレン系
樹脂押出発泡ボード（発泡倍率４５倍）を評価した結果
を表１に示す。断熱性、耐熱性に欠け、水蒸気透過性が
大きいものであった。
樹脂押出発泡ボード（発泡倍率４５倍）を評価した結果
を表１に示す。断熱性、耐熱性に欠け、水蒸気透過性が
大きいものであった。
【００４２】実施例で得られた板状発泡体は、密度が低
く軽量で、熱伝導率が低く断熱性に優れ、１１０℃にお
ける加熱変形量が小さく耐熱性に優れ、水蒸気透過量が
小さく、２５％歪みにおける圧縮強度が適度に小さく柔
軟であるのに対し、比較例１で得られた板状発泡体は耐
熱性、柔軟性に劣っており、比較例２で得られた板状発
泡体は断熱性、耐熱性に劣っており、比較例３で得られ
た板状発泡体は断熱性、耐熱性、耐水蒸気透過性に劣る
発泡体であることがわかる。
く軽量で、熱伝導率が低く断熱性に優れ、１１０℃にお
ける加熱変形量が小さく耐熱性に優れ、水蒸気透過量が
小さく、２５％歪みにおける圧縮強度が適度に小さく柔
軟であるのに対し、比較例１で得られた板状発泡体は耐
熱性、柔軟性に劣っており、比較例２で得られた板状発
泡体は断熱性、耐熱性に劣っており、比較例３で得られ
た板状発泡体は断熱性、耐熱性、耐水蒸気透過性に劣る
発泡体であることがわかる。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、軽量で、断熱性、耐熱
性に優れ、水蒸気透過量が小さく、適度に柔軟であるこ
とから建築用断熱に好適に用いられる押出発泡体を提供
することができる。表面性状が良好であり、厚みがあ
り、独立気泡率が高く、平均気泡径が小さく、低密度で
あり、断熱材として好適に用いることのできる板状発泡
体を容易に提供することができる。
性に優れ、水蒸気透過量が小さく、適度に柔軟であるこ
とから建築用断熱に好適に用いられる押出発泡体を提供
することができる。表面性状が良好であり、厚みがあ
り、独立気泡率が高く、平均気泡径が小さく、低密度で
あり、断熱材として好適に用いることのできる板状発泡
体を容易に提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 101:00） Ｃ０８Ｌ 101:00） Ｆターム(参考） 4F074 AA20 AA21 AA22 AA45 AA46 AA50 AA51 AA75 BA12 BA13 BA16 BA17 BA18 BA33 BA35 BA36 BA37 BA38 BA39 BA40 BA45 BA53 BA55 CA22 CC04X CC22X DA07 DA08 DA10 DA22 DA32 DA50 4J002 BB031 BB121 BB141 BB171 BC022 BC032 BC052 BP013 CF062 CF072 CG002 CH072 DA006 EA016 EA026 EB026 EB066 EQ016 ES006 EU186 EV286 FA091 FA092 FD326
Claims (3)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂を押出機中で溶融させ、さ
らに揮発性発泡剤と混合した後、矩形状の開口部から押
し出して得られる板状発泡体において、平均温度２０℃
における熱伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ（０．０３４
ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃）以下であり、水蒸気透湿係数が
２００ｎｇ／ｍ2・ｓ・Ｐａ以下であり、２４時間１１
０℃にて加熱した場合の寸法変化が３％未満であり、厚
み方向２５％歪みにおける圧縮強度が０．７ｋｇｆ／ｃ
ｍ2以下であることを特徴とする押出発泡体。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂が、ポリプロピレン系樹脂
である、請求項１記載の押出発泡体。 - 【請求項３】 熱可塑性樹脂が、ポリプロピレン系樹脂
を５０〜９５重量部とポリスチレン系樹脂を５０〜５重
量部、相溶化剤を０〜１５重量部からなる混合物であ
る、請求項１記載の押出発泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000150227A JP2001329092A (ja) | 2000-05-22 | 2000-05-22 | 押出発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000150227A JP2001329092A (ja) | 2000-05-22 | 2000-05-22 | 押出発泡体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001329092A true JP2001329092A (ja) | 2001-11-27 |
Family
ID=18655972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000150227A Pending JP2001329092A (ja) | 2000-05-22 | 2000-05-22 | 押出発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001329092A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009263443A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Kaneka Corp | 熱可塑性樹脂発泡体 |
| JP2009263442A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Kaneka Corp | 熱可塑性樹脂発泡体 |
-
2000
- 2000-05-22 JP JP2000150227A patent/JP2001329092A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009263443A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Kaneka Corp | 熱可塑性樹脂発泡体 |
| JP2009263442A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Kaneka Corp | 熱可塑性樹脂発泡体 |
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