JP2001295939A - シリンダヘッドガスケット - Google Patents
シリンダヘッドガスケットInfo
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- JP2001295939A JP2001295939A JP2000114969A JP2000114969A JP2001295939A JP 2001295939 A JP2001295939 A JP 2001295939A JP 2000114969 A JP2000114969 A JP 2000114969A JP 2000114969 A JP2000114969 A JP 2000114969A JP 2001295939 A JP2001295939 A JP 2001295939A
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- head gasket
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 シリンダヘッドガスケット１は、内方側
を燃焼室孔５としたグロメット部１１を有する第１アウ
タープレート２と、この第１アウタープレートに重合さ
れる第２アウタープレート３と、上記グロメット部の折
り返し部分内に配置された調厚部材１３とを備えてい
る。そして、第２アウタープレートをグロメット部の半
径方向外方側に配置し、かつ第１アウタープレートに第
２アウタープレートのフルビード部１２に重合するフル
ビード部１０を設けたものである。 【効果】 従来に比較してシリンダブロック側とシリン
ダヘッド側のシール性を均等にすることができるし、ま
た燃焼室孔５周りの面圧を均一にすることができるし、
さらに安価である。
を燃焼室孔５としたグロメット部１１を有する第１アウ
タープレート２と、この第１アウタープレートに重合さ
れる第２アウタープレート３と、上記グロメット部の折
り返し部分内に配置された調厚部材１３とを備えてい
る。そして、第２アウタープレートをグロメット部の半
径方向外方側に配置し、かつ第１アウタープレートに第
２アウタープレートのフルビード部１２に重合するフル
ビード部１０を設けたものである。 【効果】 従来に比較してシリンダブロック側とシリン
ダヘッド側のシール性を均等にすることができるし、ま
た燃焼室孔５周りの面圧を均一にすることができるし、
さらに安価である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンに用いら
れるシリンダヘッドガスケットに関し、より詳しくは燃
焼室孔を囲むグロメット部と燃焼室孔を囲むビード部を
備えるシリンダヘッドガスケットの改良に関する。
れるシリンダヘッドガスケットに関し、より詳しくは燃
焼室孔を囲むグロメット部と燃焼室孔を囲むビード部を
備えるシリンダヘッドガスケットの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、シリンダヘッドガスケットとし
て、半径方向外方に向けて折返されるとともに、その折
返された内方側を燃焼室孔とするグロメット部を有する
第１アウタープレートと、この第１アウタープレートに
重合されるとともに、上記燃焼室孔を囲むビード部を有
する第２アウタープレートと、上記グロメット部の折返
し部分内に配置されて、当該グロメット部の圧縮の程度
を調節する調厚部材とを備えたものは知られている（特
開平３‐２６５７６３号公報）。この種のシリンダヘッ
ドガスケットでは、上記グロメット部により局部的に面
圧が高くなる１次シール部を構成する一方、上記ビード
部により局部的に面圧が高くなる２次シール部を構成し
ている。
て、半径方向外方に向けて折返されるとともに、その折
返された内方側を燃焼室孔とするグロメット部を有する
第１アウタープレートと、この第１アウタープレートに
重合されるとともに、上記燃焼室孔を囲むビード部を有
する第２アウタープレートと、上記グロメット部の折返
し部分内に配置されて、当該グロメット部の圧縮の程度
を調節する調厚部材とを備えたものは知られている（特
開平３‐２６５７６３号公報）。この種のシリンダヘッ
ドガスケットでは、上記グロメット部により局部的に面
圧が高くなる１次シール部を構成する一方、上記ビード
部により局部的に面圧が高くなる２次シール部を構成し
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報のシリンダヘッドガスケットでは、第１アウタープレ
ート側と第２アウタープレート側とでシール性が異なっ
てしまうといった問題がある。すなわち、１次シール部
を構成するグロメット部は第１アウタープレート側に設
けられていても第２アウタープレート側に折返されてい
るのでシリンダブロックとシリンダヘッドを直接シール
することができる。その結果、１次シール部ではシリン
ダヘッド側とシリンダブロック側とで同じシール性を得
ることができる。これに対し、２次シール部を構成する
ビード部は、その頂点部分ではシリンダブロックまたは
シリンダヘッドを直接的にシールすることができるが、
裾部分では平坦な第１アウタープレートを介してシリン
ダブロックまたはシリンダヘッドを間接的にシールして
いる。これにより２次シール部では直接的なシールを受
ける方に比較して間接的なシールを受ける方のシール性
が劣ってしまうことになる。ところで、直接的なシール
を受ける方と間接的なシールを受ける方のシール性を等
しくもしくは差を小さくする手段として、第１アウター
プレートと第２アウタープレートの厚さを異ならせるこ
とが考えられるが、このように厚さの異なる２種類のプ
レートを用いる場合には製造コストが高くなってしま
う。さらに、上記公報に用いられている調厚部材は円周
方向の厚さを変える手法として溶射を用いており、組付
後の隙間の差を予測して剛体の平板の上に溶射層を所定
の厚さに設定している。しかしながら溶射をすることは
コストアップの一因となるばかりでなく、該溶射層の厚
さや締付トルクのばらつき、エンジンのシリンダヘッド
やシリンダブロックの剛性および運転時の熱変形等を考
慮しながら、個々のエンジンに対して最適な調厚部材の
厚さをガスケット製造時に設定することは非常に困難で
ある。本発明は、そのような事情に鑑み、第１アウター
プレート側と第２アウタープレート側のシール性を等し
くすることができるとともに、燃焼室孔周りの締付荷重
にばらつきがある場合でも面圧を均一に保つことのでき
るシリンダヘッドガスケットを安価に提供するものであ
る。
報のシリンダヘッドガスケットでは、第１アウタープレ
ート側と第２アウタープレート側とでシール性が異なっ
てしまうといった問題がある。すなわち、１次シール部
を構成するグロメット部は第１アウタープレート側に設
けられていても第２アウタープレート側に折返されてい
るのでシリンダブロックとシリンダヘッドを直接シール
することができる。その結果、１次シール部ではシリン
ダヘッド側とシリンダブロック側とで同じシール性を得
ることができる。これに対し、２次シール部を構成する
ビード部は、その頂点部分ではシリンダブロックまたは
シリンダヘッドを直接的にシールすることができるが、
裾部分では平坦な第１アウタープレートを介してシリン
ダブロックまたはシリンダヘッドを間接的にシールして
いる。これにより２次シール部では直接的なシールを受
ける方に比較して間接的なシールを受ける方のシール性
が劣ってしまうことになる。ところで、直接的なシール
を受ける方と間接的なシールを受ける方のシール性を等
しくもしくは差を小さくする手段として、第１アウター
プレートと第２アウタープレートの厚さを異ならせるこ
とが考えられるが、このように厚さの異なる２種類のプ
レートを用いる場合には製造コストが高くなってしま
う。さらに、上記公報に用いられている調厚部材は円周
方向の厚さを変える手法として溶射を用いており、組付
後の隙間の差を予測して剛体の平板の上に溶射層を所定
の厚さに設定している。しかしながら溶射をすることは
コストアップの一因となるばかりでなく、該溶射層の厚
さや締付トルクのばらつき、エンジンのシリンダヘッド
やシリンダブロックの剛性および運転時の熱変形等を考
慮しながら、個々のエンジンに対して最適な調厚部材の
厚さをガスケット製造時に設定することは非常に困難で
ある。本発明は、そのような事情に鑑み、第１アウター
プレート側と第２アウタープレート側のシール性を等し
くすることができるとともに、燃焼室孔周りの締付荷重
にばらつきがある場合でも面圧を均一に保つことのでき
るシリンダヘッドガスケットを安価に提供するものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、半径
方向外方に向けて折返されるとともに、その折返された
内方側を燃焼室孔とするグロメット部を有する第１アウ
タープレートと、この第１アウタープレートに重合され
るとともに、上記燃焼室孔を囲むビード部を有する第２
アウタープレートと、上記グロメット部の折返し部分内
に配置された調厚部材とを備え、上記調厚部材によりグ
ロメット部をシリンダヘッドとシリンダブロックとの間
隙に応じて圧縮変形させるようにしたシリンダヘッドガ
スケットにおいて、上記調厚部材を、シリンダヘッドと
シリンダブロックとの隙間に応じて変形する軟質の素材
から形成し、また上記第２アウタープレートを上記グロ
メット部の半径方向外方側に配置し、かつ上記第１アウ
タープレートに、上記第２アウタープレートのビード部
と重なり合う位置にビード部を設けたものである。
方向外方に向けて折返されるとともに、その折返された
内方側を燃焼室孔とするグロメット部を有する第１アウ
タープレートと、この第１アウタープレートに重合され
るとともに、上記燃焼室孔を囲むビード部を有する第２
アウタープレートと、上記グロメット部の折返し部分内
に配置された調厚部材とを備え、上記調厚部材によりグ
ロメット部をシリンダヘッドとシリンダブロックとの間
隙に応じて圧縮変形させるようにしたシリンダヘッドガ
スケットにおいて、上記調厚部材を、シリンダヘッドと
シリンダブロックとの隙間に応じて変形する軟質の素材
から形成し、また上記第２アウタープレートを上記グロ
メット部の半径方向外方側に配置し、かつ上記第１アウ
タープレートに、上記第２アウタープレートのビード部
と重なり合う位置にビード部を設けたものである。
【０００５】上述した構成によれば、燃焼室孔を囲む１
次シール部を構成するグロメット部はシリンダブロック
とシリンダヘッドとに直接当接してシールするので、シ
リンダブロック側とシリンダヘッド側とで等しいシール
性を得ることができる。他方、２次シール部を構成する
両ビード部でもシリンダブロックとシリンダヘッドとに
直接当接してシールするので、シリンダブロック側とシ
リンダヘッドヘッド側とで等しいシール性を得ることが
できる。その結果、シリンダブロック側とシリンダヘッ
ド側とでシール性の異なっていた従来に比較して、シリ
ンダブロック側とシリンダヘッド側とのシール性を均等
にすることができる。また１次シール部を構成する調厚
部材は、シリンダヘッドとシリンダブロックとの燃焼室
孔周りの締付け荷重の変化に伴って変形するので、１次
シール部の面圧を均一に保つことができるし、そして溶
射によって調厚部材を形成する場合に比較して安価であ
る。
次シール部を構成するグロメット部はシリンダブロック
とシリンダヘッドとに直接当接してシールするので、シ
リンダブロック側とシリンダヘッド側とで等しいシール
性を得ることができる。他方、２次シール部を構成する
両ビード部でもシリンダブロックとシリンダヘッドとに
直接当接してシールするので、シリンダブロック側とシ
リンダヘッドヘッド側とで等しいシール性を得ることが
できる。その結果、シリンダブロック側とシリンダヘッ
ド側とでシール性の異なっていた従来に比較して、シリ
ンダブロック側とシリンダヘッド側とのシール性を均等
にすることができる。また１次シール部を構成する調厚
部材は、シリンダヘッドとシリンダブロックとの燃焼室
孔周りの締付け荷重の変化に伴って変形するので、１次
シール部の面圧を均一に保つことができるし、そして溶
射によって調厚部材を形成する場合に比較して安価であ
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を適用したシリンダ
ヘッドガスケット１について説明する。図１において、
シリンダヘッドガスケット１は、図示しないシリンダブ
ロック側に配置される第１プレート２と、図示しないシ
リンダヘッド側に配置される第２プレート３と、これら
第１、第２プレート２、３の間に配置されるインナープ
レート４とを備えており、これら第１、第２プレート
２、３およびインナープレート４は例えばランスロック
等により一体に連結されている。上記第１プレート２と
第２プレート３は、同じ板厚を有する同一の素材から形
成されており、つまり第１プレート２と第２プレート３
は同じ剛性を有している。上記第１プレート２には、単
気筒又は多気筒エンジンのシリンダボアに合わせて穿設
した燃焼室孔５が形成され、またインナープレート４に
は、燃焼室孔５を囲んでその同心上に位置する中径孔６
が形成され、さらに第２プレート３には、燃焼室孔５を
囲んでその同心上に位置する大径孔７が形成され、さら
にこれら第１、第２プレート２、３およびインナープレ
ート４には図示しないがボルト孔および水油孔が形成さ
れている。上記シリンダヘッドガスケット１は、シリン
ダブロックとシリンダヘッドとの間に介在され、この状
態で締結ボルトによってシリンダブロックとシリンダヘ
ッドとを一体に連結することによりそれらの間に挟持さ
れて両者間をシールするようになっている。
ヘッドガスケット１について説明する。図１において、
シリンダヘッドガスケット１は、図示しないシリンダブ
ロック側に配置される第１プレート２と、図示しないシ
リンダヘッド側に配置される第２プレート３と、これら
第１、第２プレート２、３の間に配置されるインナープ
レート４とを備えており、これら第１、第２プレート
２、３およびインナープレート４は例えばランスロック
等により一体に連結されている。上記第１プレート２と
第２プレート３は、同じ板厚を有する同一の素材から形
成されており、つまり第１プレート２と第２プレート３
は同じ剛性を有している。上記第１プレート２には、単
気筒又は多気筒エンジンのシリンダボアに合わせて穿設
した燃焼室孔５が形成され、またインナープレート４に
は、燃焼室孔５を囲んでその同心上に位置する中径孔６
が形成され、さらに第２プレート３には、燃焼室孔５を
囲んでその同心上に位置する大径孔７が形成され、さら
にこれら第１、第２プレート２、３およびインナープレ
ート４には図示しないがボルト孔および水油孔が形成さ
れている。上記シリンダヘッドガスケット１は、シリン
ダブロックとシリンダヘッドとの間に介在され、この状
態で締結ボルトによってシリンダブロックとシリンダヘ
ッドとを一体に連結することによりそれらの間に挟持さ
れて両者間をシールするようになっている。
【０００７】シリンダブロック側となる第１プレート２
には、上記燃焼室孔５を囲んで第２プレート３側に突出
するとともに該第２プレート３に形成した大径孔７より
も大きなフルビード部１０と、このフルビード部１０の
内側において、上記インナープレート４の中径孔６を貫
通して半径方向外方に折返したグロメット部１１とを備
えており、このグロメット部１１の内方側を上記燃焼室
孔５としている。他方、シリンダヘッド側となる第２プ
レート３には、大径孔５を囲んで第１プレート２側に向
けて突出、すなわちシリンダブロック側に向けて突出し
て上記フルビ−ド部１０に重なり合う位置に形成したフ
ルビード部１２を備えており、これらフルビード部１０
とフルビード部１２とはインナープレート４を挟んでそ
の頂点部分７ａと頂点部分１２ａを向き合わされるとと
もに、インナープレート４を挟んで上下対象に形成され
ている。さらに上記第１プレート２と第２プレート３の
間に配置されるインナープレート４には、上記グロメッ
ト部１１の折返し部分１１ｂの先端よりも内方におい
て、第１プレート２側に向って突出するハーフビード部
４ａと、このハーフビード部４ａに連設されて第１プレ
ート２（第２プレート３）と平行する平坦部４ｂとを備
えており、上記ハーフビード部４ａの凹側となる平坦部
４ｂには、後に詳述する環状の調厚部材１３を設けてい
る。上記ハーフビード部４ａの突出量は圧縮変形時にお
ける調厚部材１３の肉厚の約１／２となるように設定し
ており、つまり平坦部４ｂはシリンダヘッドガスケット
１の厚さ中心Ｏよりもシリンダブロック側（フルビード
部１０）に圧縮変形時における調厚部材１３の約１／２
の厚さ分だけ変位している。そしてこれら平坦部４ｂと
調厚部材１３によってこれを包むグロメット部１１の圧
縮の程度を調節するようにしており、図に示すように自
然状態では平坦部４ｂと調厚部材１３とはグロメット部
１１の非折返し部分１１ａと折返し部分１１ｂとから均
等に離隔している。
には、上記燃焼室孔５を囲んで第２プレート３側に突出
するとともに該第２プレート３に形成した大径孔７より
も大きなフルビード部１０と、このフルビード部１０の
内側において、上記インナープレート４の中径孔６を貫
通して半径方向外方に折返したグロメット部１１とを備
えており、このグロメット部１１の内方側を上記燃焼室
孔５としている。他方、シリンダヘッド側となる第２プ
レート３には、大径孔５を囲んで第１プレート２側に向
けて突出、すなわちシリンダブロック側に向けて突出し
て上記フルビ−ド部１０に重なり合う位置に形成したフ
ルビード部１２を備えており、これらフルビード部１０
とフルビード部１２とはインナープレート４を挟んでそ
の頂点部分７ａと頂点部分１２ａを向き合わされるとと
もに、インナープレート４を挟んで上下対象に形成され
ている。さらに上記第１プレート２と第２プレート３の
間に配置されるインナープレート４には、上記グロメッ
ト部１１の折返し部分１１ｂの先端よりも内方におい
て、第１プレート２側に向って突出するハーフビード部
４ａと、このハーフビード部４ａに連設されて第１プレ
ート２（第２プレート３）と平行する平坦部４ｂとを備
えており、上記ハーフビード部４ａの凹側となる平坦部
４ｂには、後に詳述する環状の調厚部材１３を設けてい
る。上記ハーフビード部４ａの突出量は圧縮変形時にお
ける調厚部材１３の肉厚の約１／２となるように設定し
ており、つまり平坦部４ｂはシリンダヘッドガスケット
１の厚さ中心Ｏよりもシリンダブロック側（フルビード
部１０）に圧縮変形時における調厚部材１３の約１／２
の厚さ分だけ変位している。そしてこれら平坦部４ｂと
調厚部材１３によってこれを包むグロメット部１１の圧
縮の程度を調節するようにしており、図に示すように自
然状態では平坦部４ｂと調厚部材１３とはグロメット部
１１の非折返し部分１１ａと折返し部分１１ｂとから均
等に離隔している。
【０００８】上記調厚部材１３は、軟質の金属又はメッ
キ、或は耐熱性を有する樹脂から断面横長の長方形状に
形成されており、該調厚部材１３はシリンダブロックと
シリンダヘッドとに組み付けられたときには燃焼室孔周
りの締付け荷重のばらつきに応じて圧縮変形するように
なるが、このとき調厚部材１３は、予め組付け時の圧縮
変形分を見込んでその分厚く形成しており、圧縮変形時
には要求される所定の厚さになるようにしている。
キ、或は耐熱性を有する樹脂から断面横長の長方形状に
形成されており、該調厚部材１３はシリンダブロックと
シリンダヘッドとに組み付けられたときには燃焼室孔周
りの締付け荷重のばらつきに応じて圧縮変形するように
なるが、このとき調厚部材１３は、予め組付け時の圧縮
変形分を見込んでその分厚く形成しており、圧縮変形時
には要求される所定の厚さになるようにしている。
【０００９】以上の構成において、上記シリンダガスケ
ット１は、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に
介在され、この状態で締結ボルトによってシリンダブロ
ックとシリンダヘッドとを一体に締結することによって
これらの間をシールする。このとき、自然状態ではイン
ナープレート４の平坦部４ｂと調厚部材１３から離隔し
ていたグロメット部９の非折返し部分１１ａと折返し部
分１１ｂとが、図２に示すように図面上における上下方
向に圧縮変形して平坦部４ｂと調厚部材１３に当接す
る。またインナープレート４を挟んで互いに頂点部分１
０ａと頂点部分１２ａとを向き合わせたフルビード部１
０とフルビード部１２が上下方向に同じ量だけ圧縮変形
されるようになる。これにより上記平坦部４ｂと調厚部
材１３に当接するグロメット部１１では、シリンダブロ
ックとシリンダヘッドに対する面圧が局部的に高くな
り、この局部的に面圧が高くなった部分が燃焼室孔５を
囲む１次シール部Ｘとなる。このとき、調厚部材１３が
シリンダヘッドとシリンダブロックとの燃焼室孔周りの
締付け荷重のばらつきに応じて圧縮変形するようになる
ので、例えば剛体からなる調厚部材に比較して円周方向
における面圧のばらつきが殆どなくなり、より具体的に
は剛体からなる調厚部材を用いた場合には締結ボルト近
傍の面圧が最も高く、これから離れるにしたがって徐々
に面圧が小さくなるのが一般的であるが、本実施例のよ
うに軟質の素材からなる調厚部材１３によれば燃焼室孔
周りで均一な面圧を保つことができる。このように燃焼
室孔周りの面圧が均一になると、締付によるシリンダブ
ロック側のボア変形を軽減できるため、ピストンと燃焼
室孔とのフリクションを低減することができ、ひいては
燃費の向上を図ることもできる。また上記両フルビード
部１０、１２の内側の裾部分１０ｂ、１２ｂと外側の裾
部分１０ｃ、１２ｃでもシリンダブロックとシリンダヘ
ッドに対する面圧が局部的に高くなり、これら局部的に
面圧が高くなった部分が燃焼室孔５を囲む２重の２次シ
ール部Ｙとなる。このとき、両フルビード部１０、１２
は等しく圧縮変形されているので、２次シール部Ｘの内
側を構成する裾部分１０ｂと裾部分１２ｂとが同じ弾発
力でシリンダブロックとシリンダヘッドとに当接する一
方、外側を構成する裾部分１０ｃと裾部分１２ｃとも同
じ弾発力でシリンダブロックとシリンダヘッドとに当接
する。このように両フルビード部１０、１２が等しく圧
縮するには以下に詳述することが重要である。すなわ
ち、第１アウタープレート２のフルビード部１０と第２
アウタープレート３のフルビード部１２に対してインナ
ープレート４が均等に当接することが重要であり、例え
ばインナープレートの肉厚に対して調厚部材の肉厚が厚
い場合には、換言すると調厚部材の肉厚がハーフビード
部の段差よりも大きい場合にはインナープレートが第１
アウタープレート側に変位してこれに設けたフルビード
部に対して押付けられるようになる。その結果、第１ア
ウタープレートのフルビード部による２次シール部が第
２アウタープレートのフルビード部による２次シール部
に対して相対的に大きくなってしまうことになる。さら
に圧縮変形時には、自然状態ではインナープレート４か
ら離隔していた第１プレート２の折返し部分１１ｂの先
端と第２プレート３の大径孔７の周縁とがインナープレ
ート４に圧接されており、これにより第１プレート２と
第２プレート３との切れ目から燃焼ガスが内部に侵入す
るのを防止している。
ット１は、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に
介在され、この状態で締結ボルトによってシリンダブロ
ックとシリンダヘッドとを一体に締結することによって
これらの間をシールする。このとき、自然状態ではイン
ナープレート４の平坦部４ｂと調厚部材１３から離隔し
ていたグロメット部９の非折返し部分１１ａと折返し部
分１１ｂとが、図２に示すように図面上における上下方
向に圧縮変形して平坦部４ｂと調厚部材１３に当接す
る。またインナープレート４を挟んで互いに頂点部分１
０ａと頂点部分１２ａとを向き合わせたフルビード部１
０とフルビード部１２が上下方向に同じ量だけ圧縮変形
されるようになる。これにより上記平坦部４ｂと調厚部
材１３に当接するグロメット部１１では、シリンダブロ
ックとシリンダヘッドに対する面圧が局部的に高くな
り、この局部的に面圧が高くなった部分が燃焼室孔５を
囲む１次シール部Ｘとなる。このとき、調厚部材１３が
シリンダヘッドとシリンダブロックとの燃焼室孔周りの
締付け荷重のばらつきに応じて圧縮変形するようになる
ので、例えば剛体からなる調厚部材に比較して円周方向
における面圧のばらつきが殆どなくなり、より具体的に
は剛体からなる調厚部材を用いた場合には締結ボルト近
傍の面圧が最も高く、これから離れるにしたがって徐々
に面圧が小さくなるのが一般的であるが、本実施例のよ
うに軟質の素材からなる調厚部材１３によれば燃焼室孔
周りで均一な面圧を保つことができる。このように燃焼
室孔周りの面圧が均一になると、締付によるシリンダブ
ロック側のボア変形を軽減できるため、ピストンと燃焼
室孔とのフリクションを低減することができ、ひいては
燃費の向上を図ることもできる。また上記両フルビード
部１０、１２の内側の裾部分１０ｂ、１２ｂと外側の裾
部分１０ｃ、１２ｃでもシリンダブロックとシリンダヘ
ッドに対する面圧が局部的に高くなり、これら局部的に
面圧が高くなった部分が燃焼室孔５を囲む２重の２次シ
ール部Ｙとなる。このとき、両フルビード部１０、１２
は等しく圧縮変形されているので、２次シール部Ｘの内
側を構成する裾部分１０ｂと裾部分１２ｂとが同じ弾発
力でシリンダブロックとシリンダヘッドとに当接する一
方、外側を構成する裾部分１０ｃと裾部分１２ｃとも同
じ弾発力でシリンダブロックとシリンダヘッドとに当接
する。このように両フルビード部１０、１２が等しく圧
縮するには以下に詳述することが重要である。すなわ
ち、第１アウタープレート２のフルビード部１０と第２
アウタープレート３のフルビード部１２に対してインナ
ープレート４が均等に当接することが重要であり、例え
ばインナープレートの肉厚に対して調厚部材の肉厚が厚
い場合には、換言すると調厚部材の肉厚がハーフビード
部の段差よりも大きい場合にはインナープレートが第１
アウタープレート側に変位してこれに設けたフルビード
部に対して押付けられるようになる。その結果、第１ア
ウタープレートのフルビード部による２次シール部が第
２アウタープレートのフルビード部による２次シール部
に対して相対的に大きくなってしまうことになる。さら
に圧縮変形時には、自然状態ではインナープレート４か
ら離隔していた第１プレート２の折返し部分１１ｂの先
端と第２プレート３の大径孔７の周縁とがインナープレ
ート４に圧接されており、これにより第１プレート２と
第２プレート３との切れ目から燃焼ガスが内部に侵入す
るのを防止している。
【００１０】以上の説明から理解されるように、本実施
例のシリンダヘッドガスケット１によれば、シリンダブ
ロック側とシリンダヘッド側でシール性の異なっていた
従来に比較してシリンダブロック側とシリンダヘッド側
で均等なシール性を得ることができるし、また調厚部材
１３によって燃焼室孔５周りの締付け荷重にばらつきが
ある場合でも１次シール部における面圧を均一に保つこ
とができるし、さらに溶射によって調厚部材を形成する
場合に比較して安価である。
例のシリンダヘッドガスケット１によれば、シリンダブ
ロック側とシリンダヘッド側でシール性の異なっていた
従来に比較してシリンダブロック側とシリンダヘッド側
で均等なシール性を得ることができるし、また調厚部材
１３によって燃焼室孔５周りの締付け荷重にばらつきが
ある場合でも１次シール部における面圧を均一に保つこ
とができるし、さらに溶射によって調厚部材を形成する
場合に比較して安価である。
【００１１】なお上記第１実施例では、インナープレー
ト４のハーフビード部４ａを第１アウタープレート２側
に突出させて調厚部材１３をシリンダブロック側に配置
していたがこれに限定されるものではなく、シリンダブ
ロックとシリンダヘッドの変形量の大きい側に調厚部材
１３を配置するのが望ましく、つまりインナープレート
４を介していない分だけ調厚部材１３の変形が阻害され
ることなく良好に馴染むからである。またインナープレ
ート４の肉厚と調厚部材１３の肉厚を必ずしも同一にす
る必要はなく、要はインナープレート４の平坦部４ｂと
調厚部材１３との積層部分の厚さ中心が、シリンダヘッ
ドガスケット１の厚さ中心にほぼ一致するようにすれば
よい。さらに第１プレート２と第２プレート３との切れ
目から燃焼ガスが内部に侵入するのをより効果的に防止
するために、図３に示すように第２プレート３のフルビ
ード部１２の内方側位置と外方側位置とに耐熱性ゴムま
たは耐熱性樹脂からなる断面半円形状の無端状の弾性シ
ール部材１５を設けてもよい。
ト４のハーフビード部４ａを第１アウタープレート２側
に突出させて調厚部材１３をシリンダブロック側に配置
していたがこれに限定されるものではなく、シリンダブ
ロックとシリンダヘッドの変形量の大きい側に調厚部材
１３を配置するのが望ましく、つまりインナープレート
４を介していない分だけ調厚部材１３の変形が阻害され
ることなく良好に馴染むからである。またインナープレ
ート４の肉厚と調厚部材１３の肉厚を必ずしも同一にす
る必要はなく、要はインナープレート４の平坦部４ｂと
調厚部材１３との積層部分の厚さ中心が、シリンダヘッ
ドガスケット１の厚さ中心にほぼ一致するようにすれば
よい。さらに第１プレート２と第２プレート３との切れ
目から燃焼ガスが内部に侵入するのをより効果的に防止
するために、図３に示すように第２プレート３のフルビ
ード部１２の内方側位置と外方側位置とに耐熱性ゴムま
たは耐熱性樹脂からなる断面半円形状の無端状の弾性シ
ール部材１５を設けてもよい。
【００１２】次に図４は本発明の第２実施例を示すもの
であり、上記第１実施例ではインナープレート４にハー
フビード部４ａを設けていたが、本実施例ではハーフビ
ード部４ａを省略してインナープレート４自体を平坦に
形成するとともに、このインナープレート４の平坦部４
ｂの両面に同一厚さの調厚部材１３を設けたものであ
る。なおこれ以外の構成は第１実施例と同一に構成され
ており、第１実施例と同一の部材には第１実施例で用い
た符号と同一の符号を付している。このような構成を有
する本実施例でも、第１実施例と同様の作用効果を得る
ことができるのは明らかであるし、本実施例ではシリン
ダブロックとシリンダヘッドとの変形量が等しい場合に
用いて好適である。
であり、上記第１実施例ではインナープレート４にハー
フビード部４ａを設けていたが、本実施例ではハーフビ
ード部４ａを省略してインナープレート４自体を平坦に
形成するとともに、このインナープレート４の平坦部４
ｂの両面に同一厚さの調厚部材１３を設けたものであ
る。なおこれ以外の構成は第１実施例と同一に構成され
ており、第１実施例と同一の部材には第１実施例で用い
た符号と同一の符号を付している。このような構成を有
する本実施例でも、第１実施例と同様の作用効果を得る
ことができるのは明らかであるし、本実施例ではシリン
ダブロックとシリンダヘッドとの変形量が等しい場合に
用いて好適である。
【００１３】次に図５は本発明の第３実施例を示すもの
であり、上記第１実施例ではインナープレート４を用
い、かつこれに調厚部材１３を設けていたが、本実施例
ではインナープレート４を省略して調厚部材１３だけを
単独で設けている。調厚部材１３は、その内周面の両角
をグロメット部１１の折り曲げ部分１１ａに当接支持さ
せてあり、これにより図５に示すように組付け前の状態
では調厚部材１１の厚さ中心Ｄはシリンダヘッドガスケ
ット１の中心Ｏにほぼ一致している。ところで、調厚部
材１３は以下に述べる方法によってグロメット部１１で
包むようにしている。すなわち、図５の２点鎖線で示す
ように折返し部分１１ｂを第１プレート２に対して９０
度折り曲げた状態のときに調厚部材１３をこれに嵌合さ
せるとともに、この状態で該調厚部材１３よりも先端側
をさらに第１プレート２側に向けて９０度折り曲げるこ
とにより図５の実線で示すようにグロメット部１１の全
体で包むようにしている。したがって、本実施例のシリ
ンダヘッドガスケット１によれば、シリンダブロックと
シリンダヘッドとに組付けた状態では、図６に示すよう
にグロメット部１１の非折返し部分１１ａと折返し部分
１１ｂが上下方向に圧縮されて調厚部材１３に当接する
一方、それまで調厚部材１３に当接していた折り曲げ部
分１１ｃが半径方向内方側に膨出して離隔する。これに
より調厚部材１３は、非折返し部分１１ａと折返し部分
１１ｂにより挟持されるようになるが、この状態でも調
厚部材１３の厚さ中心Ｃはシリンダヘッドガスケット１
の厚さ中心Ｏにほぼ一致し、かつ燃焼室孔５の同心上と
なっている。したがって、上述した構成を有する本実施
例でも第１実施例と同様の作用効果を得ることができる
のは明らかである。
であり、上記第１実施例ではインナープレート４を用
い、かつこれに調厚部材１３を設けていたが、本実施例
ではインナープレート４を省略して調厚部材１３だけを
単独で設けている。調厚部材１３は、その内周面の両角
をグロメット部１１の折り曲げ部分１１ａに当接支持さ
せてあり、これにより図５に示すように組付け前の状態
では調厚部材１１の厚さ中心Ｄはシリンダヘッドガスケ
ット１の中心Ｏにほぼ一致している。ところで、調厚部
材１３は以下に述べる方法によってグロメット部１１で
包むようにしている。すなわち、図５の２点鎖線で示す
ように折返し部分１１ｂを第１プレート２に対して９０
度折り曲げた状態のときに調厚部材１３をこれに嵌合さ
せるとともに、この状態で該調厚部材１３よりも先端側
をさらに第１プレート２側に向けて９０度折り曲げるこ
とにより図５の実線で示すようにグロメット部１１の全
体で包むようにしている。したがって、本実施例のシリ
ンダヘッドガスケット１によれば、シリンダブロックと
シリンダヘッドとに組付けた状態では、図６に示すよう
にグロメット部１１の非折返し部分１１ａと折返し部分
１１ｂが上下方向に圧縮されて調厚部材１３に当接する
一方、それまで調厚部材１３に当接していた折り曲げ部
分１１ｃが半径方向内方側に膨出して離隔する。これに
より調厚部材１３は、非折返し部分１１ａと折返し部分
１１ｂにより挟持されるようになるが、この状態でも調
厚部材１３の厚さ中心Ｃはシリンダヘッドガスケット１
の厚さ中心Ｏにほぼ一致し、かつ燃焼室孔５の同心上と
なっている。したがって、上述した構成を有する本実施
例でも第１実施例と同様の作用効果を得ることができる
のは明らかである。
【００１４】なお上記第１実施例ないし第３実施例で
は、互いに頂点部分１０ａ、１２ａを向き合わせて裾部
分１０ｂ、１０ｃ、１２ｂ、１２ｃをシリンダブロック
側とシリンダヘッド側とに向けていたがこれに限定され
るものではなく、これよりも多少シール性は劣るように
なるがフルビード部１０の裾部分１０ｂ、１０ｃとフル
ビード部１２の裾部分１２ｂ、１２ｃを向き合わせて頂
点部分１０ａをシリンダブロックに当接させるとともに
頂点部分１２ａをシリンダヘッドに当接させるようにし
てもよいし、またフルビード部ではなくハーフビード部
としてもよい。
は、互いに頂点部分１０ａ、１２ａを向き合わせて裾部
分１０ｂ、１０ｃ、１２ｂ、１２ｃをシリンダブロック
側とシリンダヘッド側とに向けていたがこれに限定され
るものではなく、これよりも多少シール性は劣るように
なるがフルビード部１０の裾部分１０ｂ、１０ｃとフル
ビード部１２の裾部分１２ｂ、１２ｃを向き合わせて頂
点部分１０ａをシリンダブロックに当接させるとともに
頂点部分１２ａをシリンダヘッドに当接させるようにし
てもよいし、またフルビード部ではなくハーフビード部
としてもよい。
【００１５】また上記各実施例では調厚部材１３を長方
形状に形成していたがこれに限定されるものではなく、
また図８に示すような断面半円形状の環状の突条部１３
´を有するものよいし、また図９に示すように並設され
た複数の断面三角形状の突条部１３´を有するものであ
ってもよいし、さらに図９に示す断面台形状または図１
０に示す横長の断面楕円形状であってもよく、これら各
調厚部材１３は圧縮荷重の大きさ、調厚部材の変形量、
圧縮変形後の厚さ等の設定により、最適なシール性を得
るために適宜選択して用いればよい。
形状に形成していたがこれに限定されるものではなく、
また図８に示すような断面半円形状の環状の突条部１３
´を有するものよいし、また図９に示すように並設され
た複数の断面三角形状の突条部１３´を有するものであ
ってもよいし、さらに図９に示す断面台形状または図１
０に示す横長の断面楕円形状であってもよく、これら各
調厚部材１３は圧縮荷重の大きさ、調厚部材の変形量、
圧縮変形後の厚さ等の設定により、最適なシール性を得
るために適宜選択して用いればよい。
【００１６】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、シリン
ダブロック側とシリンダヘッド側とでシール性の異なっ
ていた従来に比較して、シリンダブロック側とシリンダ
ヘッド側とのシール性を均等にすることができるととも
に、エンジン個々の燃焼室孔周りの締付荷重のばらつき
に対応して面圧を均一に保つことができるし、さらに溶
射によって調厚部材を形成する場合に比較して安価であ
るという効果が得られる。
ダブロック側とシリンダヘッド側とでシール性の異なっ
ていた従来に比較して、シリンダブロック側とシリンダ
ヘッド側とのシール性を均等にすることができるととも
に、エンジン個々の燃焼室孔周りの締付荷重のばらつき
に対応して面圧を均一に保つことができるし、さらに溶
射によって調厚部材を形成する場合に比較して安価であ
るという効果が得られる。
【図１】本発明の第１実施例を示すシリンダヘッドガス
ケット１の燃焼室孔５近傍の拡大断面図。
ケット１の燃焼室孔５近傍の拡大断面図。
【図２】図１に示すシリンダヘッドガスケット１の組み
付け状態を示す断面図。
付け状態を示す断面図。
【図３】第２プレート３のフルビード部１２の内方側位
置と外方側位置トに弾性シール部材１５を備えるシリン
ダヘッドガスケット１の断面図。
置と外方側位置トに弾性シール部材１５を備えるシリン
ダヘッドガスケット１の断面図。
【図４】本発明の第２実施例を示すシリンダヘッドガス
ケット１の燃焼室孔５近傍の断面図。
ケット１の燃焼室孔５近傍の断面図。
【図５】本発明の第３実施例を示すシリンダヘッドガス
ケット１の燃焼室孔５近傍を示す断面図。
ケット１の燃焼室孔５近傍を示す断面図。
【図６】図５に示すシリンダヘッドガスケット１の組み
付け状態を示す断面図。
付け状態を示す断面図。
【図７】調厚部材１３の他の構成を示す断面図。
【図８】調厚部材１３の他の構成を示す断面図。
【図９】調厚部材１３の他の構成を示す断面図。
【図１０】調厚部材１３の他の構成を示す断面図。
１…シリンダヘッドガスケット ２…第１アウ
タープレート ３…第２アウタープレート ４…インナー
プレート ５…燃焼室孔 １０…フルビ
ード部 １１…グロメット部 １２…フルビ
ード部 １３…調厚部材 Ｘ…１次シー
ル部 Ｙ…２次シール部
タープレート ３…第２アウタープレート ４…インナー
プレート ５…燃焼室孔 １０…フルビ
ード部 １１…グロメット部 １２…フルビ
ード部 １３…調厚部材 Ｘ…１次シー
ル部 Ｙ…２次シール部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安田 智伊 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊工 業株式会社内 (72)発明者 内田 健二 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊工 業株式会社内 (72)発明者 柴田 銑二郎 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊工 業株式会社内 (72)発明者 恒任 利博 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊工 業株式会社内 (72)発明者 大村 清治 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 Ｆターム(参考） 3J040 AA01 AA12 BA01 EA07 EA08 EA09 EA15 EA17 EA30 EA38 FA01 FA05 HA17 HA30
Claims (11)
- 【請求項１】 半径方向外方に向けて折返されるととも
に、その折返された内方側を燃焼室孔とするグロメット
部を有する第１アウタープレートと、この第１アウター
プレートに重合されるとともに、上記燃焼室孔を囲むビ
ード部を有する第２アウタープレートと、上記グロメッ
ト部の折返し部分内に配置された調厚部材とを備え、 上記調厚部材によりグロメット部をシリンダヘッドとシ
リンダブロックとの間隙に応じて圧縮変形させるように
したシリンダヘッドガスケットにおいて、 上記調厚部材を、シリンダヘッドとシリンダブロックと
の隙間に応じて変形する軟質の素材から形成し、 また上記第２アウタープレートを上記グロメット部の半
径方向外方側に配置し、かつ上記第１アウタープレート
に、上記第２アウタープレートのビード部と重なり合う
位置にビード部を設けたことを特徴とするシリンダヘッ
ドガスケット。 - 【請求項２】 上記第１アウタープレートと第２アウタ
ープレートの間にインナープレートが配置されており、
このインナープレートの少なくとも一方の面に上記調厚
部材が設けられていることを特徴とする請求項１に記載
のシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項３】 上記第１アウタープレートと第２アウタ
ープレートの間にインナープレートが配置されており、
このインナープレートに、上記ビード部より半径方向内
側にハーフビード部が設けられ、該ハーフビード部の凹
側に上記調厚部材が設けられていることを特徴とする請
求項１に記載のシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項４】 上記インナープレートのハーフビード部
の段差を調厚部材の肉厚の約１／２に設定したことを特
徴とする請求項３に記載のシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項５】 上記第１アウタープレートのビード部と
第２アウタープレートのビード部とは、互いにその頂点
部分を向き合わされたフルビード部であることを特徴と
する請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のシリン
ダヘッドガスケット。 - 【請求項６】 上記第１アウタープレートと第２アウタ
ープレートとは、同じ素材から同じ厚さに形成されてい
ることを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれか
に記載のシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項７】 上記第２アウタープレートのビード部の
近傍とインナープレートとの間に燃焼室孔を囲む無端状
の弾性シール部材が設けられていることを特徴とする請
求項２ないし請求項６のいずれかに記載のシリンダヘッ
ドガスケット。 - 【請求項８】 上記調厚部材は、断面横長の長方形状に
形成されていることを特徴とする請求項１ないし請求項
７のいずれかに記載のシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項９】 上記調厚部材は、少なくとも一方の端面
に燃焼室孔を囲む環状の突条部を有していることを特徴
とする請求項８に記載のシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項１０】 上記調厚部材は、断面台形状に形成さ
れていることを特徴とする請求項１ないし請求項７のい
ずれかに記載のシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項１１】 上記調厚部材は、断面楕円形状に形成
されていることを特徴とする請求項１ないし請求項７の
いずれかに記載のシリンダヘッドガスケット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000114969A JP2001295939A (ja) | 2000-04-17 | 2000-04-17 | シリンダヘッドガスケット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000114969A JP2001295939A (ja) | 2000-04-17 | 2000-04-17 | シリンダヘッドガスケット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001295939A true JP2001295939A (ja) | 2001-10-26 |
Family
ID=18626689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000114969A Pending JP2001295939A (ja) | 2000-04-17 | 2000-04-17 | シリンダヘッドガスケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001295939A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011511916A (ja) * | 2008-02-13 | 2011-04-14 | フェデラル−モーグル コーポレイション | ビード押圧リミッタを有する多層静的ガスケット |
| CN101258347B (zh) * | 2005-09-13 | 2011-05-04 | 联合莫古尔密封系统有限公司 | 平金属垫圈 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63101575A (ja) * | 1986-10-16 | 1988-05-06 | Taiho Kogyo Co Ltd | ガスケツト |
| JPH05106738A (ja) * | 1991-10-11 | 1993-04-27 | Taiho Kogyo Co Ltd | 金属ガスケツトの製造方法 |
| JPH08291863A (ja) * | 1995-04-19 | 1996-11-05 | Suzuki Motor Corp | メタルガスケット |
-
2000
- 2000-04-17 JP JP2000114969A patent/JP2001295939A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS63101575A (ja) * | 1986-10-16 | 1988-05-06 | Taiho Kogyo Co Ltd | ガスケツト |
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| JP2011511916A (ja) * | 2008-02-13 | 2011-04-14 | フェデラル−モーグル コーポレイション | ビード押圧リミッタを有する多層静的ガスケット |
| US8632077B2 (en) | 2008-02-13 | 2014-01-21 | Federal-Mogul Corporation | Multilayer static gasket with bead compression limiter |
| US8783692B2 (en) | 2008-02-13 | 2014-07-22 | Federal-Mogul Corporation | Multilayer static gasket with bead compression limiter |
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Legal Events
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|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
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| A02 | Decision of refusal |
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