JP2001263524A - Solenoid valve - Google Patents
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- JP2001263524A JP2001263524A JP2000105012A JP2000105012A JP2001263524A JP 2001263524 A JP2001263524 A JP 2001263524A JP 2000105012 A JP2000105012 A JP 2000105012A JP 2000105012 A JP2000105012 A JP 2000105012A JP 2001263524 A JP2001263524 A JP 2001263524A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、流体の流量や圧力
を制御する電磁弁に関する。The present invention relates to a solenoid valve for controlling the flow rate and pressure of a fluid.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、内燃機関のバルブタイミング
調整装置の油圧を制御するための電磁弁として、例えば
図６に示すように、ソレノイド部３に発生する磁気吸引
力によりムービングコア２が駆動されると、スリーブ６
に収容されたスプール５がムービングコア２とともに駆
動され、この磁気吸引力と磁気吸引力の反対方向にスプ
ール５を付勢するスプリング７の付勢力との合力がスプ
ール５を往復動させることによりオイル体流量を調整す
る電磁弁１が知られている。2. Description of the Related Art Conventionally, as an electromagnetic valve for controlling the oil pressure of a valve timing adjusting device of an internal combustion engine, for example, as shown in FIG. Then, sleeve 6
Is driven together with the moving core 2, and the resultant force of the magnetic attraction force and the urging force of the spring 7 for urging the spool 5 in the opposite direction to the magnetic attraction force causes the spool 5 to reciprocate, thereby causing oil 2. Description of the Related Art An electromagnetic valve 1 for adjusting a body flow is known.
【０００３】図６に示す電磁弁１においては、ムービン
グコア２の中心部にムービングコア２を軸方向に貫通し
て非磁性材のシャフト９が圧入固定されている。そし
て、シャフト９はボールベアリング８に軸受支持される
ことで、可動子としてのムービングコア２と固定子とし
てのステータ４とが接触することを防止し、摺動抵抗お
よび移動抵抗を低減する構成となっている。In a solenoid valve 1 shown in FIG. 6, a non-magnetic shaft 9 is press-fitted and fixed at the center of the moving core 2 so as to penetrate the moving core 2 in the axial direction. The shaft 9 is supported by the ball bearing 8 to prevent the moving core 2 as a mover from coming into contact with the stator 4 as a stator, thereby reducing sliding resistance and movement resistance. Has become.
【０００４】また、自動変速機の油圧制御装置に供給さ
れる油圧を制御するための電磁弁として、例えば図７に
示すような電磁弁１００が知られている。図７に示す電
磁弁１００においては、可動子としてのプランジャ１０
１の摺動抵抗を低減しスプール１０２のストロークに対
する吸引力のヒステリシスを小さくするため、第１固定
子としてのステータコア１０３と一体に組み付けられて
いる第２固定子としてのヨーク１０４の中空部１０４ａ
にプランジャ１０１が配設されている。プランジャ１０
１をヨーク１０４の中空部１０４ａに配設するため、プ
ランジャ１０１の反スプール側の端部１０１ａが板ばね
１０５により支持されている。プランジャ１０１の端部
１０１ａを板ばね１０５で支持することにより、プラン
ジャ１０１とヨーク１０４とが接触することを防止し、
摺動抵抗および移動抵抗を低減する構成となっている。As an electromagnetic valve for controlling a hydraulic pressure supplied to a hydraulic control device of an automatic transmission, for example, an electromagnetic valve 100 as shown in FIG. 7 is known. In the solenoid valve 100 shown in FIG.
In order to reduce the sliding resistance and reduce the hysteresis of the suction force with respect to the stroke of the spool 102, a hollow portion 104a of a yoke 104 as a second stator integrally assembled with a stator core 103 as a first stator.
Is provided with a plunger 101. Plunger 10
1 is disposed in the hollow portion 104 a of the yoke 104, the end 101 a of the plunger 101 on the side opposite to the spool is supported by a leaf spring 105. By supporting the end 101a of the plunger 101 with the leaf spring 105, the plunger 101 and the yoke 104 are prevented from coming into contact with each other,
It is configured to reduce sliding resistance and movement resistance.
【０００５】図７に示す電磁弁１００においては、可動
部材としてのスプール１０２が移動することにより油圧
出力を制御している。スプール１０２は、ステータコア
１０３に巻回されたコイル１０６に通電されることによ
りプランジャ１０１に発生する電磁吸引力と板ばね１０
５からプランジャ１０１に作用するばね力との合力と、
電磁吸引力によりスプール１０２が移動する方向とは逆
方向にスプール１０２を付勢する付勢部材としてのスプ
リング１０７の付勢力と、出力された油圧の一部がフィ
ードバックして作用する力とがつり合った位置で停止
し、入力ポート１０８、出力ポート１０９、フィードバ
ックポート１１０および排出ポート１１１の連通をそれ
ぞれ導通あるいは遮断することにより油圧出力を制御し
ている。In the solenoid valve 100 shown in FIG. 7, the hydraulic output is controlled by moving a spool 102 as a movable member. The spool 102 is driven by an electromagnetic attraction force generated in the plunger 101 by energizing the coil 106 wound around the stator core 103 and the leaf spring 10.
5 and the resultant force with the spring force acting on the plunger 101;
The biasing force of the spring 107 as a biasing member for biasing the spool 102 in a direction opposite to the direction in which the spool 102 moves by the electromagnetic attraction force, and the force of a part of the output hydraulic pressure acting as feedback are balanced. The hydraulic output is controlled by stopping at the combined position and conducting or blocking the communication between the input port 108, the output port 109, the feedback port 110, and the discharge port 111, respectively.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ところが、図６に示す
電磁弁１においては、シャフト９を軸受支持するための
ボールベアリング８をソレノイド部３に設ける必要があ
り、また図７に示す電磁弁１００においては、プランジ
ャ１０１を支持するための板ばね１０５を反スプール側
に設ける必要がある。このため、これら上記の従来の電
磁弁では、装置の体格が大型になって搭載スペースを確
保することが困難であり、部品点数が増大して組付工数
および製造コストが増大するという問題があった。However, in the solenoid valve 1 shown in FIG. 6, a ball bearing 8 for supporting and supporting the shaft 9 needs to be provided in the solenoid portion 3, and the solenoid valve 100 shown in FIG. , It is necessary to provide a leaf spring 105 for supporting the plunger 101 on the side opposite to the spool. For this reason, in the above-mentioned conventional solenoid valves, there is a problem that the size of the device becomes large and it is difficult to secure a mounting space, and the number of parts increases, so that the number of assembling steps and manufacturing costs increase. Was.
【０００７】そこで、ボールベアリングによる軸受支
持、または板ばねによる支持を廃止し、可動プランジャ
が固定コアにより直接支持され、可動プランジャが固定
コアを摺動する構成の電磁弁が考えられる。しかしなが
ら、可動プランジャが固定コアを直接摺動する構成とす
ると、可動プランジャと固定コアとの間に摺動抵抗が生
じ、コイル部への供給電流に対する油圧制御特性のヒス
テリシスが増大するという問題がある。In view of this, a solenoid valve having a configuration in which the bearing support by the ball bearing or the support by the leaf spring is eliminated, the movable plunger is directly supported by the fixed core, and the movable plunger slides on the fixed core is considered. However, if the movable plunger slides directly on the fixed core, there is a problem that sliding resistance is generated between the movable plunger and the fixed core, and the hysteresis of the hydraulic control characteristic with respect to the current supplied to the coil unit increases. .
【０００８】上記のヒステリシスを低減するため、可動
プランジャと固定コアとの少なくともいずれか一方に耐
摩耗性および低摩擦性を有する非磁性のコーティングを
施すことが考えられる。しかしながら、可動プランジャ
に上記のコーティングを施した場合、例えば図８の矢印
で示すように、コーティング膜厚のばらつきにより可動
プランジャのストロークに対する作動油の出力圧力がば
らつき、油圧制御の精度が低下する恐れがある。このた
め、コーティング膜厚の管理や精度確保のための研磨や
ラッピング仕上げ等の後加工をコーティング後の可動プ
ランジャに施さなければならず、組付工数および製造コ
ストが増大するという問題があった。In order to reduce the above-mentioned hysteresis, it is conceivable to provide at least one of the movable plunger and the fixed core with a non-magnetic coating having wear resistance and low friction. However, when the above-mentioned coating is applied to the movable plunger, for example, as shown by the arrow in FIG. 8, the output pressure of the hydraulic oil with respect to the stroke of the movable plunger varies due to the variation of the coating film thickness, and the accuracy of the hydraulic control may be reduced. There is. For this reason, post-processing such as polishing and lapping for controlling the coating film thickness and ensuring the accuracy must be performed on the movable plunger after coating, resulting in an increase in the number of assembling steps and manufacturing costs.
【０００９】さらに、可動プランジャと固定コアとの少
なくともいずれか一方に耐摩耗性および低摩擦性を有す
る非磁性のコーティングを施した場合、可動プランジャ
と固定コアとの間隙に異物が混入したとき、異物による
ロックや異物の噛み込みが発生し、可動プランジャまた
は固定コアの異常摩耗等の不具合が発生する恐れがあ
る。このため、異物に対する信頼性が低下するという問
題があった。上記の異物としては、自動変速機の係合装
置等の摩耗粉が考えられ、異物の材質としては鉄が挙げ
られる。Further, when at least one of the movable plunger and the fixed core is provided with a non-magnetic coating having wear resistance and low friction, when foreign matter enters the gap between the movable plunger and the fixed core, There is a possibility that a lock such as a foreign substance or a bite of the foreign substance may occur, causing a problem such as abnormal wear of the movable plunger or the fixed core. For this reason, there has been a problem that the reliability with respect to the foreign matter is reduced. As the foreign substance, wear powder such as an engagement device of an automatic transmission can be considered, and iron can be cited as a material of the foreign substance.
【００１０】本発明は、このような問題を解決するため
になされたものであり、体格を小型にして部品点数を低
減するとともに、組付工数および製造コストを低減する
電磁弁を提供することを目的とする。本発明の他の目的
は、異物の噛み込みを防止し、異物に対する信頼性が向
上する電磁弁を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve such a problem, and it is an object of the present invention to provide a solenoid valve which can reduce the number of parts by reducing the size of the body and reduce the number of assembling steps and manufacturing costs. Aim. Another object of the present invention is to provide a solenoid valve that prevents foreign matter from being caught and improves the reliability of the foreign matter.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
電磁弁によると、可動子と可動部材とを接続する接続手
段は、可動子の可動部材側の端部にコーティング部材と
は非関与に設けられているので、可動子と第１の固定子
との密着を防止するため、可動子の外壁に耐摩耗性およ
び低摩擦性を有する非磁性材からなるコーティングを施
しても、コーティング部材の膜厚のばらつきに関係な
く、コイル通電時における供給電流値に対する可動部材
の位置がばらつくことが防止される。このため、供給電
流値に対する作動流体の流量や出力圧力のばらつきが防
止される。したがって、流体の流量や圧力を精度よく制
御することができる。According to the solenoid valve of the first aspect of the present invention, the connecting means for connecting the movable member and the movable member is provided at the movable member-side end of the movable member without the coating member. In order to prevent contact between the mover and the first stator, the outer wall of the mover is coated with a non-magnetic material having abrasion resistance and low friction. Irrespective of the variation in the film thickness of the members, the position of the movable member with respect to the supply current value when the coil is energized is prevented from varying. Therefore, variations in the flow rate and output pressure of the working fluid with respect to the supply current value are prevented. Therefore, the flow rate and pressure of the fluid can be accurately controlled.
【００１２】また、可動子の外壁にコーティング部材を
設け、ボールベアリングによる軸受支持、または板ばね
による支持を廃止し、可動子が第１の固定子を摺動する
構成とすることで、装置の体格を小型にして搭載スペー
スを確保するとともに、部品点数を低減して組付工数お
よび製造コストを低減することができる。Further, by providing a coating member on the outer wall of the mover, the bearing support by a ball bearing or the support by a leaf spring is eliminated, and the mover slides on the first stator, so that the structure of the apparatus is improved. The physique can be reduced in size to secure a mounting space, and the number of parts can be reduced to reduce the number of assembly steps and the manufacturing cost.
【００１３】本発明の請求項２記載の電磁弁によると、
磁性材が露出する第１の非コーティング部が可動子の可
動部材側の端面に形成されているので、コーティング部
材の膜厚のばらつきに関係なく、コイル通電時における
供給電流値に対する可動部材の位置がばらつくことが確
実に防止される。したがって、供給電流値に対する作動
流体の流量や出力圧力のばらつきが確実に防止され、流
体の流量制御や圧力制御の精度を高めることができる。According to the solenoid valve of the second aspect of the present invention,
Since the first non-coating portion from which the magnetic material is exposed is formed on the movable member side end surface of the mover, the position of the movable member with respect to the supply current value when the coil is energized irrespective of the variation in the thickness of the coating member. Variations are reliably prevented. Therefore, variations in the flow rate and output pressure of the working fluid with respect to the supply current value are reliably prevented, and the accuracy of fluid flow rate control and pressure control can be improved.
【００１４】本発明の請求項３記載の電磁弁によると、
第１の非コーティング部は、可動部材側の端面の所定箇
所をマスキングして非磁性のコーティングを施すことに
より形成されているので、コーティング部材の膜厚の管
理や精度確保のための研磨やラッピング仕上げ等の後加
工をコーティング後の可動子に施す必要がない。したが
って、製造コストを低減することができる。According to the solenoid valve of the third aspect of the present invention,
Since the first non-coating portion is formed by masking a predetermined portion of the end surface on the movable member side and applying a non-magnetic coating, polishing and lapping for controlling the thickness of the coating member and ensuring accuracy are performed. There is no need to apply post-processing such as finishing to the mover after coating. Therefore, the manufacturing cost can be reduced.
【００１５】本発明の請求項４記載の電磁弁によると、
可動子は、反可動部材側の端面に形成され、磁性材が露
出する第２の非コーティング部を有しているので、可動
子の組付時、方向性を気にする必要がない。したがっ
て、容易に組み付けることができ、組付工数を低減する
ことができる。According to the solenoid valve of the fourth aspect of the present invention,
Since the mover has the second non-coating portion formed on the end surface on the side opposite to the movable member and exposing the magnetic material, there is no need to worry about the directionality when assembling the mover. Therefore, it is possible to easily assemble and reduce the number of assembling steps.
【００１６】本発明の請求項５記載の電磁弁によると、
第２の非コーティング部は、反可動部材側の端面の所定
箇所をマスキングして非磁性のコーティングを施すこと
により形成されているので、コーティング部材の膜厚の
管理や精度確保のための研磨やラッピング仕上げ等の後
加工をコーティング後の可動子に施す必要がない。した
がって、製造コストを低減することができる。According to the solenoid valve according to claim 5 of the present invention,
Since the second non-coating portion is formed by masking a predetermined portion of the end surface on the side of the non-movable member and applying a non-magnetic coating, the second non-coating portion can be polished to control the thickness of the coating member and to ensure accuracy. It is not necessary to perform post-processing such as lapping on the mover after coating. Therefore, the manufacturing cost can be reduced.
【００１７】本発明の請求項６記載の電磁弁によると、
可動子の外壁および第１の固定子の内壁の一方または両
方に設けられ、非磁性材からなるコーティング部材は、
硬度が可動子と第１の固定子との間隙に混入する異物の
硬度よりも小さい。このため、可動子と第１の固定子と
の間隙に異物が混入しても、異物が噛み込むことなくコ
ーティング部材に刺さり、コーティング部材に刺さった
異物は可動子の往復移動によりコーティング部材上を滑
って脱落する。さらに、可動子の外壁または第１の固定
子の内壁のいずれか一方にコーティング部材を設けた場
合、コーティング部材は硬度が可動子または第１の固定
子を構成する材料の硬度よりも小さいので、異物と硬度
が同等である可動子の外壁または第１の固定子の内壁の
いずれか他方と、異物よりも硬度が小さいコーティング
部材とで異物の脱落を促進する。したがって、異物の噛
み込みを防止し、異物に対する信頼性を向上させること
ができる。According to the solenoid valve according to claim 6 of the present invention,
A coating member provided on one or both of the outer wall of the mover and the inner wall of the first stator, and made of a nonmagnetic material,
The hardness is smaller than the hardness of the foreign matter mixed in the gap between the mover and the first stator. Therefore, even if foreign matter enters the gap between the mover and the first stator, the foreign matter sticks into the coating member without biting, and the foreign matter stuck in the coating member moves on the coating member by reciprocating movement of the mover. Slip off. Furthermore, when a coating member is provided on one of the outer wall of the mover and the inner wall of the first stator, the hardness of the coating member is smaller than the hardness of the material forming the mover or the first stator. The other of the outer wall of the mover or the inner wall of the first stator having the same hardness as the foreign matter and the coating member having a hardness lower than that of the foreign matter facilitate the fall of the foreign matter. Therefore, it is possible to prevent the foreign matter from being caught and improve the reliability of the foreign matter.
【００１８】本発明の請求項７記載の電磁弁によると、
可動子の外壁または第１の固定子の内壁のいずれか一方
に設けられる非磁性材からなる第１のコーティング部材
は、可動子と第１の固定子との間隙に混入する異物、な
らびに可動子または第１の固定子を構成する材料よりも
硬度が小さく、可動子の外壁または第１の固定子の内壁
のいずれか他方に設けられる非磁性材からなる第２のコ
ーティング部材は、可動子と第１の固定子との間隙に混
入する異物、ならびに可動子または第１の固定子を構成
する材料よりも硬度が大きい。このため、第１のコーテ
ィング部材と第２のコーティング部材との間隙に異物が
混入しても、異物が噛み込むことなく第１のコーティン
グ部材に刺さり、第１のコーティング部材に刺さった異
物は可動子の往復移動により第１のコーティング部材上
を滑って脱落する。さらに、異物よりも硬度が大きい第
２のコーティング部材と、異物よりも硬度が小さい第１
のコーティング部材とで異物の脱落を促進する。したが
って、異物の噛み込みを防止し、異物に対する信頼性を
向上させることができる。According to the solenoid valve according to claim 7 of the present invention,
The first coating member made of a non-magnetic material provided on one of the outer wall of the mover and the inner wall of the first stator includes a foreign material mixed in a gap between the mover and the first stator, and a mover. Alternatively, the second coating member made of a non-magnetic material and having a lower hardness than the material constituting the first stator and provided on one of the outer wall of the mover and the inner wall of the first stator, The hardness is higher than the foreign matter mixed in the gap with the first stator and the material forming the mover or the first stator. For this reason, even if foreign matter enters the gap between the first coating member and the second coating member, the foreign matter sticks into the first coating member without biting, and the foreign matter stuck in the first coating member is movable. The child reciprocates and slides on the first coating member and falls off. Further, a second coating member having a hardness higher than the foreign matter and a first coating member having a hardness smaller than the foreign matter are provided.
With the coating member, the falling off of foreign matter is promoted. Therefore, it is possible to prevent the foreign matter from being caught and improve the reliability of the foreign matter.
【００１９】本発明の請求項８記載の電磁弁によると、
可動子および第１の固定子の一方または両方は鉄からな
り、第１のコーティング部材は硬度が鉄の硬度よりも小
さいので、第１のコーティング部材と第２のコーティン
グ部材との間隙に異物が混入しても、異物が噛み込むこ
となく第１のコーティング部材に確実に刺さり、第１の
コーティング部材に刺さった異物は可動子の往復移動に
より第１のコーティング部材上を滑って確実に脱落す
る。したがって、異物の噛み込みを確実に防止し、異物
に対する信頼性をさらに向上させることができる。According to the solenoid valve of claim 8 of the present invention,
One or both of the mover and the first stator are made of iron, and since the hardness of the first coating member is smaller than the hardness of iron, foreign matter is present in the gap between the first coating member and the second coating member. Even if the foreign matter is mixed, the foreign matter surely sticks to the first coating member without biting, and the foreign matter stuck to the first coating member slips on the first coating member by the reciprocating movement of the movable member and drops off securely. . Therefore, the foreign matter can be reliably prevented from being caught, and the reliability of the foreign matter can be further improved.
【００２０】本発明の請求項９記載の電磁弁によると、
第１のコーティング部材はフッ素系樹脂からなるので、
摺動部の摺動抵抗を低減し、コイル部への供給電流に対
する油圧制御特性のヒステリシスを低減することができ
る。According to the solenoid valve according to the ninth aspect of the present invention,
Since the first coating member is made of a fluororesin,
The sliding resistance of the sliding portion can be reduced, and the hysteresis of the hydraulic control characteristics with respect to the current supplied to the coil portion can be reduced.
【００２１】本発明の請求項１０記載の電磁弁による
と、第２のコーティング部材はニッケル−リンめっきか
らなるので、第２のコーティング部材の膜厚を均一にす
るとともに、製造コストを低減することができる。According to the solenoid valve of the present invention, since the second coating member is made of nickel-phosphorus plating, the thickness of the second coating member can be made uniform and the manufacturing cost can be reduced. Can be.
【００２２】本発明の請求項１１記載の電磁弁による
と、第１のコーティング部材は可動子の外壁に設けら
れ、第２のコーティング部材は第１の固定子の内壁に設
けられるので、製造が容易であるとともに、使用時に第
１のコーティング部材の角が取れて摺動が円滑になる。According to the solenoid valve of the present invention, the first coating member is provided on the outer wall of the mover, and the second coating member is provided on the inner wall of the first stator. In addition to being easy, the corners of the first coating member are removed at the time of use, so that the sliding becomes smooth.
【００２３】本発明の請求項１２記載の電磁弁による
と、第１のコーティング部材は、膜厚が第１のコーティ
ング部材と第２のコーティング部材との間隙よりも小さ
い。第１のコーティング部材と第２のコーティング部材
との間隙に異物が混入し、第１のコーティング部材に刺
さったとき、この異物が第１のコーティング部材に刺さ
る深さは第１のコーティング部材の膜厚で規定される。
したがって、第１のコーティング部材の膜厚が上記の間
隙よりも小さいことにより、異物の脱落が容易になる。According to the solenoid valve of the twelfth aspect of the present invention, the thickness of the first coating member is smaller than the gap between the first coating member and the second coating member. When foreign matter enters the gap between the first coating member and the second coating member and pierces the first coating member, the depth at which the foreign matter pierces the first coating member is equal to the film thickness of the first coating member. Specified by thickness.
Therefore, when the thickness of the first coating member is smaller than the above-mentioned gap, falling off of the foreign matter becomes easy.
【００２４】[0024]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）車両等の自動変速機の油圧制御装置に供
給する作動油の油圧を制御するスプール型油圧制御弁に
本発明の電磁弁を適用した第１実施例を図１、図２およ
び図３に示す。図１は、コイルに電流を流さないで磁気
吸引力を発生させていない状態を示し、図２は、コイル
に電流を流して磁気吸引力を発生させてプランジャを作
動させた状態を示している。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a block diagram showing a first embodiment of the present invention; (First Embodiment) FIGS. 1 and 2 show a first embodiment in which a solenoid valve of the present invention is applied to a spool-type hydraulic control valve for controlling the hydraulic pressure of hydraulic oil supplied to a hydraulic control device of an automatic transmission such as a vehicle. And FIG. FIG. 1 shows a state where a magnetic attraction force is not generated without supplying a current to the coil, and FIG. 2 shows a state where a plunger is operated by supplying a current to the coil to generate a magnetic attraction force. .
【００２５】リニアソレノイド２０は、ステータコア１
１、円筒状のヨーク１２、可動子としてのプランジャ１
３、コイル１４およびエンドプレート１５等から構成さ
れる。ステータコア１１、ヨーク１２、プランジャ１３
およびエンドプレート１５は鉄等の磁性材で形成されて
いる。The linear solenoid 20 includes the stator core 1
1. Cylindrical yoke 12, plunger 1 as mover
3, a coil 14, an end plate 15, and the like. Stator core 11, yoke 12, plunger 13
The end plate 15 is made of a magnetic material such as iron.
【００２６】ヨーク１２は、可動部材としてのスプール
３０を往復移動自在に支持するスリーブ４０側端部、お
よびエンドプレート１５側端部をかしめることにより、
エンドプレート１５とスプール３０との間にステータコ
ア１１を固定している。The yoke 12 is formed by caulking an end on the sleeve 40 side for supporting the spool 30 as a movable member so as to be reciprocally movable and an end on the end plate 15 side.
The stator core 11 is fixed between the end plate 15 and the spool 30.
【００２７】ステータコア１１は、プランジャ１３を往
復移動自在に収容し支持する第１の固定子としての収容
部１６と、プランジャ１３との間にプランジャ１３を吸
引する力を発生する第２の固定子としての吸引部１７と
を有する。収容部１６の内周面には、収容部１６とプラ
ンジャ１３との密着を防止するため、非磁性のニッケル
−リン（Ｎｉ−Ｐ）めっきが施され、めっき膜１６０が
形成されている。また吸引部１７は、プランジャ１３と
軸方向に対向する対向部１７ａを有しており、この対向
部１７ａには、後述する樹脂部１８によってモールド成
形されるストッパ１９が設けられている。The stator core 11 has a housing 16 serving as a first stator for housing and supporting the plunger 13 in a reciprocating manner, and a second stator for generating a force for attracting the plunger 13 between the housing 16 and the plunger 13. And a suction part 17 as a part. A non-magnetic nickel-phosphorus (Ni-P) plating is applied to the inner peripheral surface of the housing 16 to prevent the housing 16 from being in close contact with the plunger 13, and a plating film 160 is formed. The suction unit 17 has an opposing portion 17a that faces the plunger 13 in the axial direction. The opposing portion 17a is provided with a stopper 19 that is molded by a resin portion 18 described later.
【００２８】プランジャ１３の外周面には、ステータコ
ア１１の収容部１６とプランジャ１３との密着を防止す
るため、非磁性のポリテトラフルオルエチレン（テフロ
ン、フルオン）等のフッ素系樹脂のコーティングが施さ
れ、コーティング部材としてのコーティング膜１３０が
形成されている。このコーティング膜１３０は、図３に
示すように、両端面の略中心部には施されておらず、磁
性材が露出する第１の非コーティング部としての非コー
ティング部１３ａと、第２の非コーティング部としての
非コーティング部１３ｂが形成されている。すなわちプ
ランジャ１３は、スプール３０側の端面と反スプール側
の端面に磁性材が露出する非コーティング部１３ａおよ
び１３ｂを有している。非コーティング部１３ａは、後
述するスプール３０のシャフト部３１の端部に当接して
おり、プランジャ１３とスプール３０とを接続する接続
手段は、プランジャ１３のスプール３０側の端部にコー
ティング膜１３０とは非関与に設けられている。非コー
ティング部１３ａおよび１３ｂは、プランジャ１３の両
端面の略中心部をマスキングしてフッ素系樹脂のコーテ
ィングを施すことにより形成されている。ここで、上記
のマスキングの面積はシャフト部３１の端面の面積より
も大きければよい。The outer peripheral surface of the plunger 13 is coated with a non-magnetic fluororesin such as non-magnetic polytetrafluoroethylene (Teflon, Fluon) in order to prevent the housing portion 16 of the stator core 11 from sticking to the plunger 13. Thus, a coating film 130 as a coating member is formed. As shown in FIG. 3, the coating film 130 is not applied to substantially the center portions of both end surfaces, and the first non-coating portion 13a as the first non-coating portion where the magnetic material is exposed, and the second non-coating portion 13a. The non-coating part 13b as a coating part is formed. That is, the plunger 13 has the non-coating portions 13a and 13b where the magnetic material is exposed on the end surface on the spool 30 side and the end surface on the side opposite to the spool. The non-coating portion 13a is in contact with an end portion of a shaft portion 31 of a spool 30 described later, and a connecting means for connecting the plunger 13 and the spool 30 is provided with a coating film 130 on an end portion of the plunger 13 on the spool 30 side. Is provided non-involvement. The non-coating portions 13a and 13b are formed by masking substantially central portions of both end surfaces of the plunger 13 and applying a coating of a fluorine-based resin. Here, the masking area may be larger than the area of the end face of the shaft portion 31.
【００２９】コイル１４は樹脂部１８によって円筒形状
にモールド成形され、ステータコア１１およびヨーク１
２により固定されている。コイル１４と電気的に接続し
ている図示しないターミナルからコイル１４に電流が供
給されると、ヨーク１２、プランジャ１３、ステータコ
ア１１によって構成された磁気回路に磁束が流れ、ステ
ータコア１１の吸引部１７とプランジャ１３との間に磁
気吸引力が発生する。すると、プランジャ１３は図１の
左方向に移動する。プランジャ１３の図１の左方向への
移動はストッパ１９により規制される。The coil 14 is molded into a cylindrical shape by a resin portion 18, and the stator core 11 and the yoke 1 are formed.
2 fixed. When current is supplied to the coil 14 from a terminal (not shown) electrically connected to the coil 14, magnetic flux flows through a magnetic circuit formed by the yoke 12, the plunger 13, and the stator core 11, and Magnetic attraction is generated between the plunger 13 and the plunger 13. Then, the plunger 13 moves to the left in FIG. The movement of the plunger 13 to the left in FIG.
【００３０】スリーブ４０は、スプール３０を往復移動
自在に内包している。スリーブ４０には、入力ポート３
２、出力ポート３３、フィードバックポート３４および
排出ポート３５が形成されている。入力ポート３２は、
図示しないオイルタンクからオイルポンプによって供給
される作動油が流入するポートである。出力ポート３３
は図示しない自動変速機の係合装置に作動油を供給する
ポートである。出力ポート３３とフィードバックポート
３４とは電磁弁１０の外部で連通しており、出力ポート
３３から流出する作動油の一部がフィードバックポート
３４に導入される。フィードバック室３６はフィードバ
ックポート３４と連通している。排出ポート３５はオイ
ルタンクに作動油を排出するポートである。The sleeve 40 contains the spool 30 reciprocally. The sleeve 40 has an input port 3
2, an output port 33, a feedback port 34 and a discharge port 35 are formed. The input port 32
A port through which hydraulic oil supplied by an oil pump flows from an oil tank (not shown). Output port 33
Is a port for supplying hydraulic oil to an engagement device of an automatic transmission (not shown). The output port 33 and the feedback port 34 communicate with each other outside the solenoid valve 10, and a part of the operating oil flowing out of the output port 33 is introduced into the feedback port 34. The feedback chamber 36 communicates with the feedback port 34. The discharge port 35 is a port for discharging hydraulic oil to the oil tank.
【００３１】スプール３０には反リニアソレノイド側か
ら大径ランド３７、大径ランド３８、小径ランド３９お
よびシャフト部３１がこの順で形成されている。小径ラ
ンド３９は、大径ランド３７および３８よりも外径が小
さく、シャフト部３１よりも外径が大きい。シャフト部
３１はリニアソレノイド２０のプランジャ１３の非コー
ティング部１３ａと常に当接しているので、スプール３
０はプランジャ１３の動きが伝達されスリーブ４０内を
往復移動する。スプール３０の反リニアソレノイド側に
設けられている付勢部材としてのスプリング４１は、ス
プール３０をリニアソレノイド２０方向へ付勢してい
る。A large-diameter land 37, a large-diameter land 38, a small-diameter land 39, and a shaft portion 31 are formed on the spool 30 in this order from the anti-linear solenoid side. The small-diameter land 39 has a smaller outer diameter than the large-diameter lands 37 and 38, and has a larger outer diameter than the shaft portion 31. Since the shaft portion 31 is always in contact with the uncoated portion 13a of the plunger 13 of the linear solenoid 20, the spool 3
At 0, the movement of the plunger 13 is transmitted and reciprocates in the sleeve 40. A spring 41 as an urging member provided on the side opposite to the linear solenoid of the spool 30 urges the spool 30 toward the linear solenoid 20.
【００３２】フィードバック室３６は大径ランド３８と
小径ランド３９との間に形成されており、ランドの外径
の差によりフィードバックされた油圧が作用する面積が
異なる。そのため、フィードバック室３６の油圧は反リ
ニアソレノイド方向にスプール３０を押圧するように作
用する。電磁弁１０において出力される油圧の一部をフ
ィードバックするのは、供給される油圧すなわち入力圧
の変動により出力圧が変動することを防止するためであ
る。スプール３０は、スプリング４１の付勢力と、コイ
ル１４に供給される電流によりステータコア１１に発生
する電磁吸引力によりプランジャ１３がスプール３０を
押す力と、フィードバック室３６の油圧からスプール３
０が受ける力とがつり合う位置で静止する。The feedback chamber 36 is formed between the large-diameter land 38 and the small-diameter land 39, and the area on which the feedback hydraulic pressure acts differs depending on the outer diameter of the land. Therefore, the hydraulic pressure in the feedback chamber 36 acts to press the spool 30 in the direction opposite to the linear solenoid. The reason why a part of the hydraulic pressure output from the solenoid valve 10 is fed back is to prevent the output pressure from fluctuating due to the fluctuation of the supplied hydraulic pressure, that is, the input pressure. The spool 30 is driven by the urging force of the spring 41, the force of the plunger 13 pushing the spool 30 by the electromagnetic attraction force generated in the stator core 11 by the current supplied to the coil 14, and the hydraulic pressure of the feedback chamber 36.
It stops at a position where the force received by 0 is balanced.
【００３３】入力ポート３２から出力ポート３３へ流通
する作動油の流量は、スリーブ４０の内周壁と大径ラン
ド３８の外周壁との重なり部分の長さであるシール長に
よって決定される。シール長が短くなると入力ポート３
２から出力ポート３３へ流れる作動油量が増大し、シー
ル長が長くなると入力ポート３２から出力ポート３３へ
流れる作動油量が減少する。同様に、出力ポート３３か
ら排出ポート３５へ流れる作動油量は、スリーブ４０の
内周壁４０ｂと大径ランド３７の外周壁とのシール長に
よって決定される。The flow rate of the hydraulic oil flowing from the input port 32 to the output port 33 is determined by the seal length, which is the length of the overlapping portion between the inner peripheral wall of the sleeve 40 and the outer peripheral wall of the large-diameter land 38. Input port 3 when the seal length is shortened
The amount of hydraulic oil flowing from the second port to the output port 33 increases, and as the seal length increases, the amount of hydraulic oil flowing from the input port 32 to the output port 33 decreases. Similarly, the amount of hydraulic oil flowing from the output port 33 to the discharge port 35 is determined by the seal length between the inner peripheral wall 40b of the sleeve 40 and the outer peripheral wall of the large-diameter land 37.
【００３４】コイル１４に電流が供給されることにより
スプール３０をスプリング４１方向、つまり図１の左方
向へ移動すると、内周壁４０ａと大径ランド３８とのシ
ール部のシール長が長くなり内周壁４０ｂと大径ランド
３７とのシール長が短くなるため、入力ポート３２から
出力ポート３３へ流れる作動油量が減少し、出力ポート
３３から排出ポート３５へ流れる作動油量が増大する。
その結果、出力ポート３３から流出する作動油の油圧が
減少する。When the current is supplied to the coil 14 and the spool 30 is moved in the direction of the spring 41, that is, to the left in FIG. 1, the seal length of the seal portion between the inner peripheral wall 40a and the large-diameter land 38 becomes longer, and the inner peripheral wall becomes larger. Since the seal length between 40b and the large-diameter land 37 is shortened, the amount of hydraulic oil flowing from the input port 32 to the output port 33 decreases, and the amount of hydraulic oil flowing from the output port 33 to the discharge port 35 increases.
As a result, the hydraulic pressure of the working oil flowing out of the output port 33 decreases.
【００３５】一方、スプール３０がリニアソレノイド２
０方向、つまり図１の右方向へ移動すると、内周壁４０
ａと大径ランド３８とのシール長が短くなり内周壁４０
ｂと大径ランド３７とのシール長が長くなるため、入力
ポート３２から出力ポート３３へ流れる作動油量が増大
し、出力ポート３３から排出ポート３５へ流れる作動油
量が減少する。その結果、出力ポート３３から流出する
作動油の油圧が増大する。On the other hand, when the spool 30 is
When moving in the 0 direction, that is, in the right direction in FIG.
a between the inner peripheral wall 40 and the large-diameter land 38 becomes shorter.
Since the seal length between b and the large-diameter land 37 increases, the amount of hydraulic oil flowing from the input port 32 to the output port 33 increases, and the amount of hydraulic oil flowing from the output port 33 to the discharge port 35 decreases. As a result, the hydraulic pressure of the working oil flowing out of the output port 33 increases.
【００３６】電磁弁１０は、コイル１４に通電する電流
値を制御することでリニアソレノイド２０がスプール３
０を反リニアソレノイド方向へ押す力を調整し、出力ポ
ート３３から流出する作動油の油圧を調整する。コイル
１４に通電する電流値を増大させると、電流値に比例し
てステータコア１１の電磁吸引力が増大し、プランジャ
１３がスプール３０のシャフト部３１を反リニアソレノ
イド方向に押す力が増大する。この電磁吸引力によりプ
ランジャ１３からスプール３０に作用する力、スプリン
グ４１の付勢力、ならびにフィードバックされる作動油
の圧力によってスプール３０が反リニアソレノイド方向
へ押される力とつり合う位置でスプール３０は静止す
る。したがって、コイル１４に通電する電流値に比例し
て出力ポート３３から流出する作動油の油圧が減少す
る。The solenoid valve 10 controls the current supplied to the coil 14 so that the linear solenoid 20
Adjusting the force for pushing 0 toward the anti-linear solenoid, and adjusting the hydraulic pressure of the hydraulic oil flowing out of the output port 33. When the value of the current supplied to the coil 14 is increased, the electromagnetic attraction force of the stator core 11 increases in proportion to the current value, and the force of the plunger 13 pushing the shaft portion 31 of the spool 30 in the anti-linear solenoid direction increases. The spool 30 stops at a position where the spool 30 is balanced by the force acting on the spool 30 from the plunger 13 due to the electromagnetic attraction force, the urging force of the spring 41, and the force of pushing the spool 30 in the anti-linear solenoid direction by the pressure of the hydraulic oil fed back. . Therefore, the hydraulic pressure of the working oil flowing out of the output port 33 decreases in proportion to the value of the current supplied to the coil 14.
【００３７】次に、電磁弁１０の作動について説明す
る。 (1) コイル非通電時 コイル１４への通電オフ時、図１に示すようにスプリン
グ４１の付勢力および油圧フィードバックにより作用す
る力がつり合った位置でスプール３０は停止する。する
と、入力ポート３２と出力ポート３３とが連通し入力ポ
ート３２から出力ポート３３へ流れる作動油の流量が増
加するとともに、排出ポート３５が閉塞されるので、自
動変速機に供給する作動油の圧力は最大となる。Next, the operation of the solenoid valve 10 will be described. (1) When the coil is not energized When the energization of the coil 14 is turned off, the spool 30 stops at a position where the urging force of the spring 41 and the force acting by the hydraulic feedback are balanced as shown in FIG. Then, the input port 32 and the output port 33 communicate with each other, the flow rate of the hydraulic oil flowing from the input port 32 to the output port 33 increases, and the discharge port 35 is closed, so that the pressure of the hydraulic oil supplied to the automatic transmission is increased. Is the largest.
【００３８】(2) コイル通電時における作動油排出制御 コイル１４に供給される電流が最大になると、プランジ
ャ１３とステータコア１１との間に生じる電磁吸引力が
最大となり、図２に示すように、プランジャ１３がステ
ータコア１１に吸引されスプリング４１の付勢力に抗し
スプール３０とともに移動する。すると、入力ポート３
２が閉塞され、かつ出力ポート３３から排出ポート３５
へ流れる作動油量が増加するので、自動変速機に供給す
る作動油の圧力はゼロ（大気圧相当）となる。(2) Hydraulic oil discharge control when energizing the coil When the current supplied to the coil 14 is maximized, the electromagnetic attraction generated between the plunger 13 and the stator core 11 is maximized, as shown in FIG. The plunger 13 is attracted by the stator core 11 and moves together with the spool 30 against the urging force of the spring 41. Then, input port 3
2 is closed and the output port 33 is connected to the discharge port 35
Since the amount of hydraulic oil flowing to the automatic transmission increases, the pressure of the hydraulic oil supplied to the automatic transmission becomes zero (equivalent to atmospheric pressure).
【００３９】(3) コイル通電時における作動油出力制御 コイル１４に供給される電流が上記の(2)の状態よりも
小さくなるように制御されているとき、プランジャ１３
とステータコア１１との間に生じる電磁吸引力が小さく
なり、プランジャ１３およびスプール３０は図１に示す
位置と図２に示す位置との中間に位置する。スプール３
０が移動することにより、前述したようにスリーブ４０
の内周壁４０ａと大径ランド３８、ならびに内周壁４０
ｂと大径ランド３７とが形成するシール部のシール長が
変化するため、自動変速機に供給する作動油の圧力が変
化する。コイル１４に供給する電流を制御することによ
り、スプール３０の位置が変化し自動変速機に供給する
作動油の圧力を調整することが可能である。(3) Hydraulic oil output control when energizing the coil When the current supplied to the coil 14 is controlled to be smaller than the state of the above (2), the plunger 13
The electromagnetic attraction generated between the shaft and the stator core 11 becomes smaller, and the plunger 13 and the spool 30 are located between the positions shown in FIGS. 1 and 2. Spool 3
0, the sleeve 40 moves as described above.
Inner wall 40a, large diameter land 38, and inner wall 40
Since the seal length of the seal formed by b and the large-diameter land 37 changes, the pressure of the hydraulic oil supplied to the automatic transmission changes. By controlling the current supplied to the coil 14, the position of the spool 30 changes and the pressure of the hydraulic oil supplied to the automatic transmission can be adjusted.
【００４０】次に、図３に示す第１実施例のプランジャ
１３の外周および両端面全面にフッ素系樹脂のコーティ
ングを施した比較例について説明する。図５に示すよう
に、比較例においては、プランジャ１１３の外周および
両端面にフッ素系樹脂のコーティングが施され、プラン
ジャ１１３の全面を被うコーティング膜１１３０が形成
されている。その他の構成は図１に示す第１実施例と実
質的に同一である。Next, a description will be given of a comparative example of the first embodiment shown in FIG. 3 in which the entire periphery and both end surfaces of the plunger 13 are coated with a fluororesin. As shown in FIG. 5, in the comparative example, the outer periphery and both end surfaces of the plunger 113 are coated with a fluorine-based resin, and a coating film 1130 covering the entire surface of the plunger 113 is formed. Other configurations are substantially the same as those of the first embodiment shown in FIG.
【００４１】比較例においては、プランジャ１１３のス
プール側端面を被うコーティング膜１１３０の膜厚のば
らつきにより、コイル通電時における供給電流値に対す
るスプール位置がばらつき、結果として、図４の点線で
示すように、作動油の出力圧力がばらつく。したがっ
て、油圧制御の精度が低下する。In the comparative example, due to the variation in the thickness of the coating film 1130 covering the end face of the plunger 113 on the spool side, the spool position with respect to the supply current value when the coil is energized varies. As a result, as shown by the dotted line in FIG. In addition, the output pressure of the hydraulic oil varies. Therefore, the accuracy of the hydraulic control is reduced.
【００４２】一方、第１実施例においては、プランジャ
１３のスプール３０側端面に非コーティング部１３ａが
形成されているので、コーティング膜１３０の膜厚のば
らつきに関係なく、コイル通電時における供給電流値に
対するスプール位置がばらつくことが防止される。この
ため、図４の実線で示すように、供給電流値に対し、作
動油の出力圧力のばらつきが防止される。したがって、
油圧制御の精度を高めることができる。On the other hand, in the first embodiment, since the non-coating portion 13a is formed on the end face of the plunger 13 on the spool 30 side, the supply current value when the coil is energized irrespective of the variation in the thickness of the coating film 130. Is prevented from being varied. For this reason, as shown by the solid line in FIG. 4, variation in the output pressure of the hydraulic oil with respect to the supply current value is prevented. Therefore,
The accuracy of the hydraulic control can be improved.
【００４３】さらに第１実施例においては、プランジャ
１３の反スプール側端面に非コーティング部１３ｂが形
成されているので、プランジャ１３の組付時、方向性を
気にする必要がない。したがって、容易に組み付けるこ
とができ、組付工数を低減することができる。Further, in the first embodiment, since the non-coating portion 13b is formed on the end surface of the plunger 13 on the side opposite to the spool, there is no need to worry about the direction when assembling the plunger 13. Therefore, it is possible to easily assemble and reduce the number of assembling steps.
【００４４】さらにまた、第１実施例においては、プラ
ンジャ１３の両端面の略中心部にマスキングしてフッ素
樹脂のコーティングを施すことにより非コーティング部
１３ａおよび１３ｂが形成されているので、コーティン
グ膜厚の管理や精度確保のための研磨やラッピング仕上
げ等の後加工をコーティング後のプランジャに施す必要
がない。したがって、製造コストを低減することができ
る。Further, in the first embodiment, the non-coating portions 13a and 13b are formed by masking the substantially center portions of both end surfaces of the plunger 13 and applying a fluororesin coating. It is not necessary to apply post-processing such as polishing or lapping to the plunger after coating to control the quality and ensure accuracy. Therefore, the manufacturing cost can be reduced.
【００４５】以上説明した本発明の第１実施例において
は、プランジャ１３とスプール３０とを接続する接続手
段は、プランジャ１３のスプール３０側の端部にコーテ
ィング膜１３０とは非関与に設けられているので、プラ
ンジャ１３とステータコア１１の収容部１６との密着を
防止するため、プランジャ１３の外周にコーティング膜
１３０を形成しても、コーティング膜１３０の膜厚のば
らつきに関係なく、コイル通電時における供給電流値に
対するスプール３０の位置がばらつくことが防止され
る。したがって、供給電流値に対する作動油の出力圧力
のばらつきが防止され、作動油の圧力を精度よく制御す
ることができる。In the first embodiment of the present invention described above, the connecting means for connecting the plunger 13 and the spool 30 is provided at the end of the plunger 13 on the spool 30 side without being involved in the coating film 130. Therefore, even if the coating film 130 is formed on the outer periphery of the plunger 13 in order to prevent the plunger 13 from adhering to the housing portion 16 of the stator core 11, regardless of the variation in the thickness of the coating film 130, Variations in the position of the spool 30 with respect to the supply current value are prevented. Therefore, variation in the output pressure of the working oil with respect to the supply current value is prevented, and the pressure of the working oil can be controlled accurately.
【００４６】（第２実施例）第２実施例を図９、図１０
および図１１に示す。図９に示すように、第２実施例に
おいては、鉄からなる可動子としてのプランジャ２３の
外周および両端面にフッ素系樹脂のコーティングが施さ
れ、プランジャ２３の全面を被う第１のコーティング部
材としてのコーティング膜２３０が形成されている。ま
た図１０に示すように、コーティング膜２３０と、第２
のコーティング部材としてのＮｉ−Ｐのめっき膜１６０
との間隙をｔ1とし、コーティング膜２３０の膜厚をｔ2
とすると、以下に示す式の関係がある。(Second Embodiment) FIGS. 9 and 10 show the second embodiment.
And FIG. As shown in FIG. 9, in the second embodiment, the outer periphery and both end surfaces of the plunger 23 as a mover made of iron are coated with a fluorocarbon resin, and a first coating member covering the entire surface of the plunger 23 is provided. Coating film 230 is formed. As shown in FIG. 10, the coating film 230 and the second
Ni-P plating film 160 as a coating member
Is defined as t 1, and the thickness of the coating film 230 is defined as t 2
Then, there is a relationship of the following expression.
【００４７】ｔ2＜ｔ1 ・・・ すなわち、コーティング膜２３０は、膜厚がコーティン
グ膜２３０とめっき膜１６０との間隙よりも小さい。そ
の他の構成は図１に示す第１実施例と実質的に同一であ
る。T 2 <t 1 ... That is, the thickness of the coating film 230 is smaller than the gap between the coating film 230 and the plating film 160. Other configurations are substantially the same as those of the first embodiment shown in FIG.
【００４８】次に、上記構成の第２実施例による電磁弁
の作用について、図１１（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）を
用いて説明する。図１１（Ａ）に示すように、コーティ
ング膜２３０とめっき膜１６０との間隙に図示しない自
動変速機の係合装置等の摩耗粉が異物５０として混入し
た場合、この異物５０は鉄粉であるため、硬度がコーテ
ィング膜２３０の硬度よりも大きく、めっき膜１６０の
硬度よりも小さい。このため、図１１（Ｂ）に示すよう
に、プランジャ２３の往復移動により異物５０はコーテ
ィング膜２３０に刺さる。ここで、プランジャ２３およ
び異物５０は鉄からなり、コーティング膜２３０の膜厚
および異物５０の直径は、コーティング膜２３０とめっ
き膜１６０との間隙よりも小さい。異物５０がコーティ
ング膜２３０に刺さる深さはコーティング膜２３０の膜
厚で規定される。このため、図１１（Ｃ）に示すよう
に、プランジャ２３の往復移動により異物５０はコーテ
ィング膜２３０上を滑って矢印方向に脱落する。脱落し
た異物５０は図９に示す排出ポート３５から電磁弁の外
部に排出され、作動油の供給経路内に設けられた図示し
ないフィルタにより捕獲される。以上のようにして異物
５０の噛み込みが防止される。Next, the operation of the solenoid valve according to the second embodiment having the above structure will be described with reference to FIGS. 11 (A), 11 (B) and 11 (C). As shown in FIG. 11A, when abrasion powder such as an engaging device of an automatic transmission (not shown) is mixed as foreign matter 50 into the gap between the coating film 230 and the plating film 160, the foreign matter 50 is iron powder. Therefore, the hardness is higher than the hardness of the coating film 230 and lower than the hardness of the plating film 160. For this reason, as shown in FIG. 11B, the foreign matter 50 sticks into the coating film 230 by the reciprocating movement of the plunger 23. Here, the plunger 23 and the foreign matter 50 are made of iron, and the thickness of the coating film 230 and the diameter of the foreign matter 50 are smaller than the gap between the coating film 230 and the plating film 160. The depth at which the foreign matter 50 penetrates the coating film 230 is defined by the thickness of the coating film 230. For this reason, as shown in FIG. 11C, the foreign matter 50 slides on the coating film 230 and drops off in the direction of the arrow due to the reciprocating movement of the plunger 23. The dropped foreign matter 50 is discharged from the discharge port 35 shown in FIG. 9 to the outside of the solenoid valve, and is captured by a filter (not shown) provided in the supply path of the hydraulic oil. As described above, biting of the foreign matter 50 is prevented.
【００４９】以上説明した本発明の第２実施例において
は、コーティング膜２３０は異物５０、プランジャ２
３、ステータコア１１を構成する鉄よりも硬度が小さ
く、めっき膜１６０は異物５０、プランジャ２３、ステ
ータコア１１を構成する鉄よりも硬度が大きい。このた
め、コーティング膜２３０とめっき膜１６０との間隙に
異物５０が混入しても、異物５０が噛み込むことなくコ
ーティング膜２３０に刺さり、プランジャ２３の往復移
動により異物５０はコーティング膜２３０上を滑って脱
落する。したがって、異物５０の噛み込みを防止し、異
物５０に対する信頼性を向上させることができる。In the second embodiment of the present invention described above, the coating film 230 is composed of the foreign matter 50 and the plunger 2.
3. The hardness of the plating film 160 is lower than the hardness of the iron constituting the stator core 11 and the hardness of the plating film 160 is greater than the hardness of the foreign material 50, the plunger 23, and the iron constituting the stator core 11. Therefore, even if the foreign matter 50 enters the gap between the coating film 230 and the plating film 160, the foreign matter 50 stabs the coating film 230 without biting, and the foreign matter 50 slips on the coating film 230 due to the reciprocating movement of the plunger 23. And fall off. Therefore, the foreign substance 50 can be prevented from being caught and the reliability of the foreign substance 50 can be improved.
【００５０】さらに第２実施例においては、コーティン
グ膜２３０は、膜厚がコーティング膜２３０とめっき膜
１６０との間隙よりも小さいので、混入した異物５０の
脱落が容易になる。Further, in the second embodiment, the coating film 230 has a smaller thickness than the gap between the coating film 230 and the plating film 160, so that the mixed foreign matter 50 can easily fall off.
【００５１】さらにまた、第２実施例においては、コー
ティング膜２３０はフッ素系樹脂からなるので、摺動部
の摺動抵抗を低減し、コイル１４への供給電流に対する
油圧制御特性のヒステリシスを低減することができる。Furthermore, in the second embodiment, since the coating film 230 is made of a fluorine-based resin, the sliding resistance of the sliding portion is reduced, and the hysteresis of the hydraulic control characteristics with respect to the current supplied to the coil 14 is reduced. be able to.
【００５２】さらにまた、第２実施例においては、めっ
き膜１６０はＮｉ−Ｐめっきからなるので、めっき膜１
６０の膜厚を均一にするとともに、製造コストを低減す
ることができる。Further, in the second embodiment, since the plating film 160 is made of Ni-P plating,
It is possible to make the thickness of the film 60 uniform and reduce the manufacturing cost.
【００５３】さらにまた、第２実施例においては、コー
ティング膜２３０はプランジャ２３の外壁に設けられ、
めっき膜１６０は収容部１６の内壁に設けられるので、
製造が容易であるとともに、使用時にコーティング膜２
３０の角が取れて摺動が円滑になる。Further, in the second embodiment, the coating film 230 is provided on the outer wall of the plunger 23,
Since the plating film 160 is provided on the inner wall of the housing section 16,
It is easy to manufacture and has a coating film 2
Thirty corners are removed and sliding becomes smooth.
【００５４】第２実施例では、プランジャ２３の外周お
よび両端面にコーティング膜２３０を形成したが、本発
明では、プランジャ２３の両端面に非コーティング部を
形成してもよいことはもちろんのことである。In the second embodiment, the coating film 230 is formed on the outer periphery and both end surfaces of the plunger 23. However, in the present invention, it is needless to say that uncoated portions may be formed on both end surfaces of the plunger 23. is there.
【００５５】上記複数の実施例では、ステータコア１１
の収容部１６の内周面にＮｉ−Ｐめっきを施したが、本
発明では、ニッケル−ボロン（Ｎｉ−Ｂ）めっき、クロ
ム（Ｃｒ）めっき等、非磁性であればどのような種類の
めっきを収容部の内周面に施してもよい。In the above embodiments, the stator core 11
Ni-P plating was applied to the inner peripheral surface of the accommodating portion 16. However, in the present invention, any kind of non-magnetic plating such as nickel-boron (Ni-B) plating, chromium (Cr) plating, etc. May be applied to the inner peripheral surface of the storage section.
【００５６】また複数の実施例では、自動変速機の油圧
制御装置に供給する作動油の油圧を制御するスプール型
油圧制御弁に本発明の電磁弁を適用したが、内燃機関の
吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タ
イミングを運転条件に応じて変更するためのバルブタイ
ミング調整装置の油圧制御弁に本発明の電磁弁が適用可
能であることはいうまでもない。In the embodiments, the solenoid valve of the present invention is applied to the spool type hydraulic control valve for controlling the hydraulic pressure of the hydraulic oil supplied to the hydraulic control device of the automatic transmission. It goes without saying that the solenoid valve of the present invention can be applied to a hydraulic control valve of a valve timing adjusting device for changing the opening / closing timing of at least one of the valves according to operating conditions.
【図１】本発明の第１実施例による電磁弁を示すもので
あって、コイルへの電流の供給がない非通電状態を示す
断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view of a solenoid valve according to a first embodiment of the present invention, showing a non-energized state where current is not supplied to a coil.
【図２】本発明の第１実施例による電磁弁を示すもので
あって、コイルへの電流が供給されている通電状態を示
す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing the solenoid valve according to the first embodiment of the present invention, showing an energized state where current is supplied to a coil.
【図３】本発明の第１実施例による電磁弁のプランジャ
を示す斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing a plunger of the solenoid valve according to the first embodiment of the present invention.
【図４】第１実施例および比較例における供給電流と出
力圧力との関係を示す特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship between a supply current and an output pressure in the first embodiment and a comparative example.
【図５】比較例による電磁弁のプランジャを示す斜視図
である。FIG. 5 is a perspective view showing a plunger of a solenoid valve according to a comparative example.
【図６】従来の電磁弁を示す断面図である。FIG. 6 is a sectional view showing a conventional solenoid valve.
【図７】他の従来の電磁弁を示す断面図である。FIG. 7 is a sectional view showing another conventional solenoid valve.
【図８】従来の電磁弁におけるプランジャのストローク
と出力圧力との関係を示す特性図である。FIG. 8 is a characteristic diagram showing a relationship between a stroke of a plunger and an output pressure in a conventional solenoid valve.
【図９】本発明の第２実施例による電磁弁を示すもので
あって、コイルへの電流の供給がない非通電状態を示す
断面図である。FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a solenoid valve according to a second embodiment of the present invention, showing a non-energized state where current is not supplied to a coil.
【図１０】図９のＸ部拡大図である。10 is an enlarged view of a part X in FIG. 9;
【図１１】（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）は、本発明の第
２実施例による電磁弁の作用を説明するための模式図で
ある。FIGS. 11 (A), (B) and (C) are schematic diagrams for explaining the operation of the solenoid valve according to the second embodiment of the present invention.
１０ 電磁弁 １１ ステータコア １２ ヨーク １３、２３ プランジャ（可動子） １３ａ 非コーティング部（第１の非コーティング部） １３ｂ 非コーティング部（第２の非コーティング部） １４ コイル １６ 収容部（第１の固定子） １７ 吸引部（第２の固定子） ２０ リニアソレノイド ３０ スプール（可動部材） ３１ シャフト部 ４０ スリーブ ４１ スプリング（付勢部材） ５０ 異物 １３０ コーティング膜（コーティング部材） １６０ めっき膜（第２のコーティング部材） ２３０ コーティング膜（第１のコーティング部材） DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Solenoid valve 11 Stator core 12 Yoke 13, 23 Plunger (movable element) 13a Non-coating part (first non-coating part) 13b Non-coating part (second non-coating part) 14 Coil 16 accommodation part (first stator) 17 suction part (second stator) 20 linear solenoid 30 spool (movable member) 31 shaft part 40 sleeve 41 spring (biasing member) 50 foreign matter 130 coating film (coating member) 160 plating film (second coating member) ) 230 Coating film (first coating member)
フロントページの続き (72)発明者 松坂 昇 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 大林 伸吉 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 河鰭 実昌 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 中根 浩幸 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3H106 DA08 DA23 DB02 DB12 DB23 DB32 DC09 DD05 EE34 GA13 GA15 GA25 JJ02 JJ05 KK03 KK17 Continuing from the front page (72) Inventor Noboru Matsuzaka 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi, Japan Denso Co., Ltd. (72) Inventor Shinkichi Obayashi 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi pref. ) Inventor: Mikasa Kawafin, 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi, Japan (72) Inventor Hiroyuki Nakane 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi, Japan F-term (reference) 3H106 DA08 DA23 DB02 DB12 DB23 DB32 DC09 DD05 EE34 GA13 GA15 GA25 JJ02 JJ05 KK03 KK17
Claims (12)
ルと、 磁性材からなる可動子と、 前記可動子を往復移動可能に収容する磁性材からなる第
１の固定子と、 前記コイルに発生する磁力により前記可動子および前記
第１の固定子と磁気回路を形成して前記可動子を往復移
動方向の一方向に吸引する第２の固定子と、 筒状の周壁を貫通する複数の流体通路を有するスリーブ
と、 前記可動子とともに往復移動することにより前記流体通
路の連通を切り換える可動部材と、 前記第２の固定子に前記可動子が吸引される方向と反対
方向に前記可動部材を付勢する付勢手段と、 前記可動子の外壁に設けられる非磁性材からなるコーテ
ィング部材と、 前記可動子の前記可動部材側の端部に前記コーティング
部材とは非関与に設けられ、前記可動子と前記可動部材
とを接続する接続手段と、 を備えることを特徴とする電磁弁。A coil that generates a magnetic force when energized; a mover made of a magnetic material; a first stator made of a magnetic material that accommodates the mover in a reciprocating manner; A second stator that forms a magnetic circuit with the mover and the first stator by a magnetic force and attracts the mover in one direction of a reciprocating movement; and a plurality of fluid passages penetrating a cylindrical peripheral wall. A movable member that switches communication of the fluid passage by reciprocating with the movable member; and a biasing member that biases the movable member in a direction opposite to a direction in which the movable member is attracted to the second stator. Urging means, a coating member made of a non-magnetic material provided on the outer wall of the mover, and the coating member is provided at an end of the mover on the side of the mover member without involving the mover. Solenoid valve, characterized in that it comprises a connection means for connecting the serial movable member.
の非コーティング部が前記可動子の前記可動部材側の端
面に形成されていることを特徴とする請求項１記載の電
磁弁。2. The method according to claim 1, wherein the connecting means includes a first material exposing a magnetic material.
2. The solenoid valve according to claim 1, wherein the uncoated portion is formed on an end surface of the movable element on the movable member side.
動部材側の端面の所定箇所をマスキングして非磁性のコ
ーティングを施すことにより形成されていることを特徴
とする請求項２記載の電磁弁。3. The electromagnetic device according to claim 2, wherein the first non-coating portion is formed by masking a predetermined portion of the end surface on the movable member side and applying a non-magnetic coating. valve.
成され、磁性材が露出する第２の非コーティング部を有
することを特徴とする請求項２または３記載の電磁弁。4. The solenoid valve according to claim 2, wherein the mover has a second non-coating portion formed on an end surface on the side opposite to the movable member and exposing a magnetic material.
部材側の端面の所定箇所をマスキングして非磁性のコー
ティングを施すことにより形成されていることを特徴と
する請求項４記載の電磁弁。5. The electromagnetic device according to claim 4, wherein the second non-coating portion is formed by masking a predetermined portion of the end face on the side opposite to the movable member and applying a non-magnetic coating. valve.
ルと、 磁性材からなる可動子と、 前記可動子を往復移動可能に収容する磁性材からなる第
１の固定子と、 前記コイルに発生する磁力により前記可動子および前記
第１の固定子と磁気回路を形成して前記可動子を往復移
動方向の一方向に吸引する第２の固定子と、 筒状の周壁を貫通する複数の流体通路を有するスリーブ
と、 前記可動子とともに往復移動することにより前記流体通
路の連通を切り換える可動部材と、 前記第２の固定子に前記可動子が吸引される方向と反対
方向に前記可動部材を付勢する付勢手段と、 前記可動子の外壁および前記第１の固定子の内壁の一方
または両方に設けられ、前記可動子と前記第１の固定子
との間隙に混入する異物、ならびに前記可動子または前
記第１の固定子を構成する材料の硬度よりも小さい硬度
を有する非磁性材からなるコーティング部材と、 を備えることを特徴とする電磁弁。6. A coil that generates a magnetic force when energized, a mover made of a magnetic material, a first stator made of a magnetic material that accommodates the mover in a reciprocating manner, and a coil generated in the coil. A second stator that forms a magnetic circuit with the mover and the first stator by a magnetic force and attracts the mover in one direction of a reciprocating movement; and a plurality of fluid passages penetrating a cylindrical peripheral wall. A movable member that switches communication of the fluid passage by reciprocating with the movable member; and a biasing member that biases the movable member in a direction opposite to a direction in which the movable member is attracted to the second stator. Urging means, and foreign matter provided on one or both of an outer wall of the mover and an inner wall of the first stator and mixed into a gap between the mover and the first stator, and the mover Or the above Solenoid valve, characterized in that it comprises a coating member made of a nonmagnetic material having a smaller hardness than the hardness of the material constituting one of the stator.
子の内壁のいずれか一方に設けられ、前記可動子と前記
第１の固定子との間隙に混入する異物、ならびに前記可
動子または前記第１の固定子を構成する材料の硬度より
も小さい硬度を有する非磁性材からなる第１のコーティ
ング部材と、 前記可動子の外壁または前記第１の固定子の内壁のいず
れか他方に設けられ、前記可動子と前記第１の固定子と
の間隙に混入する異物、ならびに前記可動子または前記
第１の固定子を構成する材料の硬度よりも大きい硬度を
有する非磁性材からなる第２のコーティング部材とを備
えることを特徴とする請求項６記載の電磁弁。7. A foreign substance provided on one of an outer wall of the mover and an inner wall of the first stator and mixed in a gap between the mover and the first stator; A first coating member made of a non-magnetic material having a hardness smaller than a hardness of a material forming the first stator; and a first coating member provided on one of an outer wall of the mover and an inner wall of the first stator. A foreign material mixed in a gap between the mover and the first stator, and a second nonmagnetic material having a hardness higher than a hardness of a material forming the mover or the first stator. The solenoid valve according to claim 6, further comprising a coating member.
方または両方は鉄からなり、前記第１のコーティング部
材は硬度が鉄の硬度よりも小さいことを特徴とする請求
項７記載の電磁弁。8. The electromagnetic device according to claim 7, wherein one or both of the mover and the first stator are made of iron, and the hardness of the first coating member is smaller than the hardness of iron. valve.
系樹脂からなることを特徴とする請求項７または８記載
の電磁弁。9. The solenoid valve according to claim 7, wherein the first coating member is made of a fluorine resin.
ケル−リンめっきからなることを特徴とする請求項７、
８または９記載の電磁弁。10. The method according to claim 7, wherein the second coating member is made of nickel-phosphorus plating.
10. The solenoid valve according to 8 or 9.
動子の外壁に設けられ、前記第２のコーティング部材は
前記第１の固定子の内壁に設けられることを特徴とする
請求項７〜１０のいずれか一項記載の電磁弁。11. The method according to claim 7, wherein the first coating member is provided on an outer wall of the mover, and the second coating member is provided on an inner wall of the first stator. The solenoid valve according to any one of the preceding claims.
が前記第１のコーティング部材と前記第２のコーティン
グ部材との間隙よりも小さいことを特徴とする請求項７
〜１０のいずれか一項記載の電磁弁。12. The first coating member according to claim 7, wherein a thickness of the first coating member is smaller than a gap between the first coating member and the second coating member.
The electromagnetic valve according to any one of claims 10 to 10.
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