JP2001262862A

JP2001262862A - 耐震構造体

Info

Publication number: JP2001262862A
Application number: JP2000075159A
Authority: JP
Inventors: Kyoji Noguchi; 恭司野口; Tetsuya Yamada; 哲也山田; Kunio Watanabe; 邦夫渡辺
Original assignee: Mitsui Construction Co Ltd
Current assignee: Mitsui Construction Co Ltd
Priority date: 2000-03-17
Filing date: 2000-03-17
Publication date: 2001-09-26

Abstract

(57)【要約】【課題】設計上最適な水平剛性の調整が容易で、細長
い正面形状を有する高層の耐震構造体を構築するのに好
適であり、耐震性能、経済性に富み、建築設計の自由度
を向上させることができる耐震構造体を提供する。【解決手段】基礎構造部１と、基礎構造部２の上に立
設された、複数階を有する連層耐震壁部３とからなり、
基礎構造部２は、所定スパン長さをおいて構築された、
相対向する基礎２１と、その基礎を連結する基礎梁２３
を備える。基礎２１に立設された柱と、相対向する柱１
１の間に基礎梁２３から階数方向に連層的に配置された
壁体３１とで構成された耐震壁により連層耐震壁部３を
構成する。耐震壁を、上下階の壁体相互間に横方向に横
スリット３３が形成され、横スリットと連続して、壁体
の上方又は下方に向かって所定の長さだけ縦スリット３
５が形成された可変剛性耐震壁３０で構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば集合住宅建
築に適用される、水平剛性の調整が容易な耐震構造体に
関する。

【０００２】

【従来の技術】複数階を有する集合住宅建築などに適用
される耐震構造は、従来、耐震壁を連層配置したものが
一般的である。図３１はそのような耐震壁構造による集
合住宅の基準階の例を示す平面図、図３２は、はり間方
向断面図（正面図）である。

【０００３】図３１，３２において、符号Ａは所要の間
隔をおいて直立する柱、Ｂは柱によって囲まれる住戸空
間、Ｃは住戸空間Ｂの一側に設けられる共用廊下、Ｄは
住戸空間の他側に設けられるバルコニーである。片側廊
下方式のこれらの建築物は、住戸空間Ｂの連設された方
向となる桁行方向（長手方向）には、住戸空間Ｂと共用
廊下ＣもしくはバルコニーＤとの境界面にラーメン骨組
が互いに対向するように配置される。また、桁行方向に
直交するはり間方向（短手方向）には、各住戸の戸境壁
を耐震壁Ｅとすることによって上階から最下階まで鉄筋
コンクリート造の耐震壁が連層配置された、連層耐震壁
構造体Ｆを構成する。耐震壁Ｅは対向する柱Ａに壁体Ｅ
が完全に一体化されたもので、連層耐震壁構造体Ｆは、
ラーメン骨組に比較して高い水平剛性と水平耐力を有す
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】建物が高層化すると、
はり間方向の連層耐震壁構造体Ｆは、細長い正面形状に
なる。したがって、細長い正面形状の連層耐震壁構造体
Ｆでは地震時の基礎の引抜力が極めて大きくなる。

【０００５】連層耐震壁構造体Ｆは、地震時には階数方
向（上下方向）に細長い、基礎部に固定支持された片持
ち構造としての構造的特徴を示す。連層耐震壁構造体Ｆ
は、水平剛性が高いので短い固有周期（短周期）とな
り、動的解析方法（振動解析法) を行うと高い応答値を
示す。連層耐震壁構造体Ｆが同一方向（桁行方向）に並
列している場合では、基礎に過大な転倒モーメント、鉛
直力（引抜力又は圧縮力）が発生する。

【０００６】また、耐震壁構造体と柱、梁による純ラー
メン構造体が、建物の同一階で平面的に混在する骨組、
または、同一架構面で、耐震壁構造体と純ラーメン構造
体が連結されている骨組において、耐震壁構造体は水平
剛性が高いので、地震力の大部分を負担し、耐震壁構造
体の基礎に生じる引抜き力が極めて大きくなることがあ
る。

【０００７】このような引抜力に抵抗するために、連層
耐震壁構造体Ｆの基礎及び杭を大規模なものとすること
は、経済上不利である。したがって、細長い正面形状を
有する連層耐震壁構造体により構造物の高層化を図るこ
とには困難が伴う。

【０００８】また、免震構造体による高層建物では、地
震時の基礎の引抜力が重要な課題となる。免震構造体
は、柱の直下の基礎と下部基礎構造体との間に、水平方
向にせん断変形可能な鉛入りの積層ゴム等で構成される
免震装置を介在させて設置して構成される。この免震装
置によって骨組の固有周期を長くし、骨組に入力する地
震動を軽減し、骨組に生じる変形、応力を抑制する。と
ころが、免震装置と下部基礎構造体との間の上下方向の
拘束が少ない構造になっているので、免震構造体では、
積層ゴムに発生する引抜力はできるだけ抑制することが
望ましい。しかし、この引抜力に抵抗するのは当該柱に
生じている長期柱軸力（常時柱軸力）であるので、桁行
方向外縁部近傍の連層耐震壁構造体の外柱に大きな引抜
力が発生すると、免震装置が機能することができなくな
る。免震構造体では、最適な固有周期を有する骨組構造
体を構成しうる耐震壁が必要となる。

【０００９】したがって、連層耐震壁構造体Ｆの水平剛
性を低下させて基礎の引抜力を軽減し、建物の高層化を
図ることが必要となる。しかし、連層耐震壁構造体Ｆは
柱と壁とが一体となって抵抗するので、各階の骨組全体
の水平剛性を調整して、連層耐震壁構造体Ｆが負担する
地震力を設計上軽減することは難しい。

【００１０】そこで、高層集合住宅等の骨組構造体を構
成し得る、水平剛性の調整が設計上容易な新規な耐震構
造体を提供すべく、鋭意検討した。

【００１１】本発明の目的は、設計上最適な水平剛性の
調整が容易で、細長い正面形状を有する高層の耐震構造
体を構築するのに好適であり、耐震性能、経済性に富
み、建築設計の自由度を向上させることができる耐震構
造体を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】〔請求項１に係る発明〕
基礎構造部と、基礎構造部の上に立設された、複数階を
有する連層耐震壁部とからなり、基礎構造部は、所定ス
パン長さをおいて構築された、相対向する基礎と、その
基礎を連結する基礎梁を備え、連層耐震壁部は、基礎に
立設された柱と、相対向する柱の間に、基礎梁から階数
方向に連層的に配置された壁体とで構成された耐震壁を
備え、耐震壁は、上下階の壁体相互間に横方向に横スリ
ットが形成され、横スリットと連続して、壁体の上方又
は下方に向かって所定の長さだけ縦スリットが形成され
た可変剛性耐震壁である階を有する耐震構造体である。

【００１３】〔請求項２に係る発明〕前記連層耐震壁部
は、基礎構造部に固定支持された、階数方向に細長い正
面形状をなす片持ち構造を構成する、ことを特徴とする
請求項１に記載の耐震構造体である。

【００１４】〔請求項３に係る発明〕前記可変剛性耐震
壁の縦スリットの縦長さを、階数方向で変化させて設定
した、ことを特徴とする請求項１又は２に記載の耐震構
造体である。

【００１５】〔請求項４に係る発明〕前記可変剛性耐震
壁の縦スリットの縦長さを、上階よりも下階の方を長く
設定した、ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに
記載の耐震構造体である。

【００１６】〔請求項５に係る発明〕前記可変剛性耐震
壁の壁体は、ほぼ階高に相当する梁成を有して面的構造
部材の外形をなし、空間を区画する仕切壁としての機能
を有しており、かつ構造力学的モデルにおいて、壁体の
剛接合部の縦長さの中心を通る材軸線を、１本の線材に
置換することが可能である、ことを特徴とする請求項１
〜４のいずれかに記載の耐震構造体である。

【００１７】〔請求項６に係る発明〕前記連層耐震壁部
は、前記柱の部材断面の中心を通る縦方向の材軸線と、
前記壁体の剛接合部の縦長さの中心を通る横方向の材軸
線とを、それぞれ１本の線材に置換したラーメン骨組に
よって、梯子状の構造力学的モデルを構成する、ことを
特徴とする請求項５に記載の耐震構造体である。

【００１８】〔請求項７に係る発明〕免震構造部を備え
た、ことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の
耐震構造体である。〔請求項８に係る発明〕前記連層耐震壁部の上階にラー
メン構造体を接合した、ことを特徴とする請求項１〜７
のいずれかに記載の耐震構造体である。

【００１９】

【発明の実施の形態】〔本発明に係る耐震構造体の特
徴〕先ず、本発明に係る耐震構造体の構造的特徴を、図
１，２を参照して説明する。本発明において、「耐震
壁」とは、可変剛性耐震壁又は一体型耐震壁をいう。２
本の柱１１と、横スリット３３及び縦スリット３５が設
けられている壁体３１とからなる耐震壁の１ユニット
を、可変剛性耐震壁３０という。柱と壁体とからなり、
横スリット及び縦スリットが設けられていない１ユニッ
トを、一体型耐震壁６０という。図１に示すように、構
造物本体１は、２２階、１スパンで構成され、1 階から
２２階は可変剛性耐震壁３０を連層配置した連層耐震壁
部３によって形成されている。図２は、この構造物本体
１の１階から６階に相当する範囲を示す。連層耐震壁部
３は、横スリット３３、縦スリット３５を有する壁体３
１によって構成された可変剛性耐震壁３０を階数方向に
連層的に重ねた、２２階、１スパンに相当する連層の耐
震壁構造を構成する。２階〜最上階の可変剛性耐震壁３
０は、横スリット３３、縦スリット３５が形成された同
一構造の耐震壁である。２階の床位置（１階の壁体３１
の上辺）では、２本の柱１１の間に、直線状の枠梁３２
が略水平に架設されている。枠梁３２は、壁体３１と互
いに一体的に接合され、壁体３１の補強梁として機能す
る。この場合でも、枠梁３２と壁体３１が一体となって
１個の大きな壁梁として形成される。なお、枠梁３２は
設けなくてもよい。

【００２０】連層耐震壁部３の柱１１は、最上階から基
礎２１まで縦方向に直線状に立設された、柱部材を形成
する。この柱部材を、所定のスパン長さをおいて２本対
向して鉛直方向に、基礎２１上に立設している。２本の
柱部材の間に、所定の階高で、最下階から上階に向かっ
て順に、壁体３１（１階〜２２階）が架設され、両側の
柱部材と一体的に剛接合されている。壁体３１は、ほぼ
階高に相当する梁成を有する変断面材である。梁部材で
ある基礎梁２３は、所定スパン長さをおいて構築され
た、相対向する基礎２１を連結している。

【００２１】地震時における構造物本体１の構造性能を
検討する方法として、フレーム解析モデルに静的水平力
を各階の床位置に作用させて応力解析をする静的解析方
法と、質点系モデルで地震波を入力させて地震応答解析
をする動的解析方法がある。

【００２２】先ず、静的解析方法について説明する。こ
の構造物本体１を、地震時の応力解析に使用される構造
力学的モデルに置換する。応力解析とは、構造力学的モ
デル（解析モデル）に静的水平力を各階の床位置に作用
させて、変形、部材の応力を求める静的解析方法であ
る。柱部材（柱１１）、基礎梁２３の部材断面の中心を
通る、部材の長さ方向の材軸線を、一本の線材に置換す
る。壁体３１は両側端の剛接合部の縦長さ（図２のｈ
ｒ）を有効断面とする変断面部材（壁梁：梁部材）とし
て扱い、剛接合部の縦長さの中心を通る横方向の材軸線
を一本の線材に置換する。図２に示すように、構造物本
体１は、このように線材に置換された仮想ラーメン軸線
からなる平面（二次元）骨組に置換され、１スパン２２
階の梯子状（格子状）の構造力学的モデルとして表され
る（複数スパンに亘る場合は、梯子を横に並べたような
格子状のモデルとなる）。この構造力学的モデルは、柱
部材の材軸線が、所定のスパン長さをおいて２本対向し
て縦方向に立設され、２本の柱部材の間に複数の梁部材
の材軸線が、最下階から最上階に向かって所定の構造階
高を置いて、横方向に架設され、両側の柱部材と剛接合
されている正面形状を形成する。

【００２３】本発明の耐震構造体では、本来、水平剛
性、水平耐力が極めて高い面的構造部材である壁体３１
が、変断面を有する１本の線材として置換することがで
きる壁梁に変化されている。可変剛性耐震壁３０が連層
された連層耐震壁部３は、縦スリット３５が形成する可
撓部を備えた柱１１と、変断面の壁梁として形成された
壁体３１によって、全体として一種のラーメン骨組に構
造力学的機構が変化している。したがって、構造物本体
１は、全階を通して１スパン２２階のラーメン骨組を構
成している。外形上は面的構造部材である壁体３１（可
変剛性耐震壁３０）が、実質上は、線材からなるラーメ
ン骨組に変化しているのである。

【００２４】図２に示す構造力学的モデルでは、各階の
水平方向の梁部材（基礎梁２３、壁体３１）は、その部
材断面の中心を通る横方向の材軸線で表されているの
で、構造力学的な階高は、上下階の梁部材の部材断面の
中心間距離として算定され、図２に右側に示すH1〜H6と
して表される。したがって、連層耐震壁部３の最下階
（図４では１階）の構造力学的な階高（H1）は、壁体３
１（１階）の剛接合部の縦長さ（図２のｈｒ）の中心を
通る材軸線と、１階の基礎梁２３の材軸線との間の距離
であるので、２階以上の階高（H2〜H6）より小さくなっ
ている。

【００２５】本発明によると、連層耐震壁部３の水平剛
性を容易に低下することができ、階数方向の水平変形、
水平剛性の変化分布形を任意に設定することができる。
各階の水平変形は、縦スリットの縦長さによってせん断
変形を調節し、横スリットによって曲げ変形を増大させ
ることができる。しかし、横スリットを設置することに
よる水平変形の増大は微小の範囲内にあるが、縦スリッ
トの縦長さの長短は、せん断変形に直接的に影響する。

【００２６】本発明によると、連層耐震壁部３の水平剛
性は、壁体３１の縦スリット３５の縦長さを調整するこ
とによって自由に調整することができる。そして、連層
耐震壁部３からなる構造物本体１では、連層耐震壁部３
がラーメン骨組に構造力学的機構が変化しているので、
連層耐震壁部３の水平剛性を容易に低下させることがで
きるばかりでなく、階数方向（上下方向）の水平変形、
水平剛性の変化分布形が緩やかになる。したがって、構
造物本体１の全体の水平剛性を自由に調整することがで
き、最適な骨組構造体を形成し、耐震性能を飛躍的に向
上させることができる。各階の水平剛性、階数方向の水
平剛性の変化分布形を容易かつ適切に設定することによ
って、構造物本体１の静的な構造的性状のみならず、固
有周期、固有振動形等の動的構造的性状を向上すること
ができる。

【００２７】次に、動的解析方法（振動解析法) につい
て説明する。動的解析方法によると、構造物本体１の振
動的構造性能を検証することができる。動的解析方法の
一例として、各階を重量、水平剛性を有する「くし団子
型」の質点に置換する方法がある。この質点系モデルの
基礎部（最下階の固定点）に所定の地震波を入力させ
て、各階の応答値（せん断力、加速度など）を計算す
る。骨組は、固有周期が長い程（長周期）、各階の応答
値が小さくなることは理論的に認められている。骨組が
全体として同一の固有周期であれば、基礎部の応答値
（せん断力、転倒モーメントなど）は略同一になること
が多い。さらに、骨組が全体として同一の固有周期であ
っても、階数方向の水平剛性の分布を変えると、各階の
固有振動形は変化し、各階の応答値（せん断力、加速度
など）は変化することがある。

【００２８】連層耐震壁部３を構成する耐震壁に、横ス
リット３３と縦スリット３５を形成した可変剛性耐震壁
３０を適用することによって、構造物本体１の各階の水
平剛性を低下し、固有周期を長く（長周期化）すること
ができる。長周期化する効果は下記の通りである。第一
に、基礎部の応答値（せん断力、転倒モーメント）は低
減され、建物を転倒させようとする曲げモーメントによ
って、基礎、杭に生じる鉛直力（引抜力又は圧縮力）は
小さくなる。杭、基礎の構造は簡易化し、建物の高層化
が促進される。第二に、水平変位（基礎の固定点からの
相対水平変位）が上階ほど「鞭がしなるように急増する
現象」は抑制される。建物の最上階近傍であっても加速
度を減少させることができるので、建物の全階にわたっ
て、什器の転倒、損傷のおそれは格段に低くなる。第三
に、各階の応答値は小さくなる。応答値は、速度、加速
度、せん断力、転倒モーメントなどがある。各階の加速
度が減少すれば、建物の室内に配設されている、家具、
備品などの什器の転倒、損傷のおそれが低くなり、居住
者に生じる不快な人体感覚は緩和される。

【００２９】次に、可変剛性耐震壁３０の縦スリット３
５の縦長さを階数方向で変更することによって、各階の
水平剛性分布、固有振動形を調整することができる。固
有振動形を調節する効果は下記の通りである。第一に、
建物の最上階近傍であっても加速度を減少させることが
できるので、建物の全階にわたって、什器の転倒、損傷
のおそれは格段に低くなる。第二に、層間水平変位の分
布形を調整することができるので、層間水平変位の階数
方向のバラツキを緩和することができる。一部の階で、
層間水平変位が急増する現象を抑制することができる。
第三に、同一の固有周期であっても、各階の応答値（せ
ん断力、加速度など）は変化する。

【００３０】上記のように、本発明によると、連層耐震
壁部３では、各階の水平剛性を低下させ、固有周期を長
期化することにより、各階の応答値が小さくなる。ま
た、地震時に構造物本体１の基礎に生じる、転倒モーメ
ント、引抜き力が減少する。そして、水平剛性の階数方
向のバランスが飛躍的に向上されるので、水平変位（基
礎の固定点からの相対水平変位）が上階ほど「鞭がしな
るように急増する現象」が抑制される。したがって、細
長い正面形状を有する構造物本体１の高層化を図ること
ができる。

【００３１】連層耐震壁構造体は、階数方向に細長い正
面形状をなし、基礎構造部で固定支持された、全体とし
て１つの片持ち構造を構成する。その正面形状は、横方
向はスパン長さ、縦方向は最高高さで形成された略矩形
状をなす。片持ち構造とは、一端が固定支持され、他端
が自由な構造部材（一種の梁状部材）の構造をいう。連
層耐震壁構造体は、地震時には、基礎構造部で固定支持
され、１階から最上階までが、片持ち構造部材状に水平
変形する。

【００３２】構造物本体の塔状比とは、構造物本体の最
高高さ／転倒有効スパン長さ、で示される。連層耐震壁
構造体の最高高さは、図１で、最下階（１階）の柱１１
の柱脚位置から、最上階（２２階）の梁部材（壁体３
１）の上面までの高さＨをいう。転倒有効スパン長さ
は、地震時に構造物本体を転倒させようとする曲げモー
メントに対して有効に働く基礎構造部の最大スパン長さ
をいい、図１では、連層耐震壁構造体の両端部に配置さ
れている最下階（１階）の柱１１の縦方向材軸間の距離
Ｌである。図１以外の他の図にも適宜、転倒有効スパン
長さＬを示す。

【００３３】階数方向（上下方向）に細長いとは、構造
物本体の最高高さが転倒有効スパン長さより大きな正面
形状をなすことをいい、構造物本体の塔状比が１以上に
なる。細長い正面形状をなす連層耐震壁構造体では、地
震時に基礎構造部に生じる転倒モーメントによって、基
礎、杭に生じる鉛直力（引抜力又は圧縮力）は大きくな
り、杭、基礎の構造設計上の重要な要素となる。本発明
は、低層（構造物本体の最高高さが２０ｍ以下）、高層
（２０ｍ〜６０ｍ）、超高層（６０ｍ以上）まで幅広く
適用し得るが、地震時の杭、基礎の構造設計という観点
からは、高層以上の階数を有する構造物本体に好適であ
る。

【００３４】以下、本発明の具体的な実施の形態を例示
して詳説する。〔実施形態１〕図１，３は、前記した従来技術と同様な
集合住宅のはり間方向の構造物に本発明を適用した実施
形態を示すもので、図１は正面図、図３は平面図であ
る。

【００３５】この集合住宅の各階（基準階）の平面形状
は、図３に示すとおり、はり間方向に狭く桁行方向に細
長い板状をなしているが、その全体平面形状は矩形状
（直線状）に形成されている。基準階の平面形式は片廊
下方式が用いられ、１つの共用廊下Ｃに接して複数の住
戸空間Ｂを連設し、各住戸空間Ｂを戸境壁（壁体）３１
で区画し、さらに各住戸にバルコニーＤを付設する。ス
パン数は、Ｘ方向は８スパン、Ｙ方向は１スパンであ
る。なお、「スパン」とは対向配置される２本の柱間の
単位で、１スパンとはそれが１単位、つまり柱が２本の
場合のことである。また、スパン長さとは柱間の直線状
の距離、スパン数とはスパンの数をそれぞれ意味する。
この集合住宅は、２２階建てで、最上階から１階までが
住居階に割り当てられている。構造物の階数は任意の複
数階に設定し得るのはいうまでもない。

【００３６】この平面形式の骨組構造体は、桁行方向に
は、住戸空間Ｂと共用廊下Ｃ又はバルコニーＤとの境界
面に２つのラーメン骨組（桁行ラーメン構造体）が対向
して配設され、はり間方向には、各住戸間の戸境壁（壁
体）３１を利用した耐震壁３０が配設されている。桁行
ラーメン構造体は、所定のスパン長さで立設された複数
の柱１１と、所定の階高で架設された梁とによって構成
されている。

【００３７】図１に示すとおり、はり間方向の耐震構造
体は、２２階建ての構造物本体１とそれを支持する基礎
構造部２からなる。基礎構造部２は所定の間隔をおいて
構築された、相対向する複数の基礎２１と、その基礎２
１を支持するために地盤中に打設する複数の杭２２と、
基礎２１を水平に連結する基礎梁２３よりなる。

【００３８】はり間方向の構造物本体１は、１スパンで
構成され、１階から２２階は可変剛性耐震壁３０を連層
配置した連層耐震壁部３によって構成されている。構造
物本体１の塔状比（＝構造物の最高高さ／転倒有効スパ
ン長さ）が大きく、その正面形状は細長い矩形である。

【００３９】連層耐震壁部３は、１階から２２階にわた
って可変剛性耐震壁３０を階数方向に連層的に配設した
構造体である。２階から２２階の各可変剛性耐震壁３０
は、横スリット３３と縦スリット３５が形成された同一
構造の耐震壁であり、縦スリット３５の長さ（図１のｈ
ｓ）は各階とも同一になっている。２階の床位置（１階
の壁体３１の上辺）では、２本の柱１１の間に、直線状
の枠梁３２が略水平に架設されている。枠梁３２は、壁
体３１と互いに一体的に接合され、壁体３１の補強梁と
して機能する。この場合でも、枠梁３２と壁体３１が一
体となって１個の大きな壁梁として形成される。

【００４０】可変剛性耐震壁３０は、所定の間隔をおい
て対向配置された２本の柱１１と、各階において同一架
構面で柱１１，１１と一体化された壁体３１、壁体３１
に形成された横スリット３３と縦スリット３５とよりな
る。各階の２本の柱１１と、１個の壁体３１が、可変剛
性耐震壁３０の１ユニットとなる。１ユニットとしての
可変剛性耐震壁３０は１階１スパンに相当するもので、
その正面形状は高さが１階分の階高（図１のｈ）、横幅
が壁体３１と柱１１の合計長さを有する矩形をなしてい
る。

【００４１】柱１１は、壁体３１の両側端にあって最上
階から１階床位置まで鉛直方向に真っ直ぐに延びてい
る。柱１１は、縦スリット３５が形成された範囲では壁
体３１と分離されたラーメン柱としての可撓部を、階高
の残余の範囲では、壁体と一体化した剛接合部ｈｒを形
成する（図２参照）。したがって、柱１１は、縦スリッ
ト３５が設置されている可撓部ｈｓでラーメン柱として
水平変形することができる。

【００４２】柱１１の横断面形状は、矩形、長方形、円
形等がよく用いられるが、柱として機能を発揮すること
ができればどのような形状でもよい。柱１１の構造種別
は、鉄筋コンクリート造（以下「ＲＣ造」という。）と
して説明するが、鉄骨鉄筋コンクリート造（以下「ＳＲ
Ｃ造」という。）、鉄骨造、鋼管コンクリート造等でも
よい。

【００４３】柱１１は所定の間隔をおいて２本対向して
鉛直方向に配設され、その脚部は基礎２１上に固定され
ている。２階の床位置で、２本の柱１１の間に、直線状
の枠梁３２が略水平に架設され、柱１１と枠梁３２は曲
げモーメントを伝達する剛接合となっている。一階の可
変剛性耐震壁３０は、枠梁３２を設けずに、２階〜最上
階と同じように構成してもよいのは勿論である。

【００４４】壁体３１は任意の壁厚を有する面状の構造
部材で、空間を区画する仕切り壁としての機能と、構造
部材としての壁梁としての機能を有する。壁体３１は各
住戸間の境界を区画するために戸境壁として建築計画上
配置されることが多いが、その他に構造計画上から配置
されることがある。壁体３１は、柱１１とは剛接合部で
一体的に接合されているが、縦スリット３３及び横スリ
ット３５の形成されている範囲では柱１１又は上下階の
壁体３１とは分離した構造となっている。したがって、
壁体３１は両側端の剛接合部の縦長さ（図２のｈｒ）
が、スパン中間部の縦長さより小さい正面視で変断面の
壁梁（細長い横断面の梁）として構成されている。壁梁
（ｗａｌｌｇｉｒｄｅｒ）とは、鉄筋コンクリート造
の壁体を梁として扱い、梁形式の配筋（主筋、せん断補
強筋）を行ったものをいう。

【００４５】壁体３１はラーメン骨組を構成する壁梁と
して機能するので、地震時には、曲げモーメント、せん
断力が生じる。壁体３１の地震時曲げモーメントは、ス
パン両端部で正負の最大曲げモーメントになり、スパン
中間部は直線状に分布する。壁体３１を剛接合部の縦長
さ（ｈｒ）を断面算定上有効な梁成とする曲げ部材とし
て扱い、鉄筋（主筋、せん断補強筋）、コンクリートの
断面設計を行う。従来型の一体化した耐震壁が、面部材
としてせん断耐力を設計するのと異なる。

【００４６】壁体３１の壁厚は、梁形式の配筋（主筋、
せん断補強筋）、コンクリートのせん断耐力という構造
部材の観点の他に、隣接する住戸間の遮音性能等によっ
て決められる。梁形式の配筋をするためには壁厚は少な
くとも１８０ｍｍ以上が必要で、２３０ｍｍ〜４００ｍ
ｍ程度が一般的である。

【００４７】図１では壁体３１の面内に開口部が無い場
合を示しているが、壁体３１として成立し得る範囲で任
意の形状の開口部が有ってもよい。壁体３１の構造種別
はＲＣ造が一般的であるが、その壁体内部に鉄骨ブレー
スを内蔵することもある。また、ＲＣ造とする場合、現
場打ちコンクリート製、プレキャストコンクリート製い
ずれでもよい。さらに、壁体を鉄骨造としてもよい。

【００４８】２階〜最上階の壁体３１の上下辺には枠梁
が無いので、壁面から梁型が突出せず、型枠工事が簡素
化し、完成後の居室内の美観に優れ、家具の収納の障害
物が無くなる。

【００４９】横スリット３３は、図４にも明らかなとお
り、床スラブ３７の上辺の位置で、上下階の壁体３１，
３１相互間に壁体３１の全長に亘って横方向に形成され
ている。縦スリット３５は、柱１１と壁体３１間（柱１
１と壁体３１との境界面）に縦方向に所定の長さだけ上
方に向かって立ち上がり形成されている。両側端部の縦
スリットの長さ（図１のｈｓ）は同一になっている。

【００５０】横スリット３３と縦スリット３５は、図
１，４に示すとおり、壁体３１の隅部で屈曲し連続して
形成され、正面視略横置きコの字状に形成されている。
また、図４に示すとおり、横スリット３１と縦スリット
３５は完全スリットの構造になっている。完全スリット
とは、切欠き部で相対向する構造部材が完全に切り欠か
れて構造的に分離され、力の伝達が行われないものをい
う。切欠き部には図示しないが、遮音のために剛性の弱
いシール材が挿入される。

【００５１】縦スリット３５の横幅は、連層耐震壁部３
の終局耐力時まで柱１１と壁体３１が接触しないように
設定されている。例えば、縦スリット３５の縦長さを５
００ｍｍ、終局耐力時の水平変形部材角を１／５０と仮
定すると、必要とされる縦スリット３５の横幅は１０ｍ
ｍとなるが、これにシール材、コンクリート打設等の施
工性を加味して設定する。

【００５２】なお、図１の図中、符号Ｃ，Ｄは連層耐震
壁部３の両側に張り出し形成した手摺付きの片持ちスラ
ブで、Ｃは共用廊下として、Ｄはバルコニーとして利用
される。

【００５３】（可変剛性耐震壁３０の特徴）連層配置し
た可変剛性耐震壁３０に地震力が作用した場合の構造的
な特徴について、図５〜７を参照して説明する。図５
に、説明の便宜上、３階１スパンに相当する連層耐震壁
部３を示す。各階の対向する柱１１，１１と壁体３１を
一体化させたものであるが、上下階の壁体３１，３１相
互間に、横スリット３３が壁体３１の全長に亘って横方
向に形成され、柱１１，１１と壁体３１間に、縦スリッ
ト３５が縦方向に所定の長さだけ上方に向かって形成さ
れている。横スリット３３と縦スリット３５は連続して
形成された正面視略横置きコの字状に形成されている。
各スリットは所定の幅を有する帯状に形成されている。
壁体３１はその中央部で階高に相当する大きな梁成（縦
方向の断面高さ）を有する壁梁（ｗａｌｌｇｉｒｄｅ
ｒ）に形成され、梁形式の配筋（主筋、せん断補強筋）
を行うことができる。

【００５４】図６は、図５に示す連層耐震壁部３に地震
力が作用した場合の構造力学的特徴を説明するものであ
る。横スリット３３によって上下階の壁体３１，３１相
互間は構造力学的に分離されているので、地震時には上
階の壁体３１のせん断力（水平力）は、両側の柱１１を
介して下階の壁体３１に伝達する機構となる。したがっ
て、耐震壁全体の水平耐力は、両側の柱１１の水平耐力
の和となり、壁体３１の水平耐力は耐震壁全体の水平耐
力に加算されない。柱と壁体が完全に一体化した従来型
耐震壁（一体型耐震壁）において、横スリットのみ設け
ても、耐震壁の水平耐力は低下するが、水平剛性の低下
は少ない。横スリット３３と縦スリット３５が連続して
形成されることによって水平剛性が低下する。

【００５５】しかして、図６に示すとおり、柱１１，１
１は、縦スリット３５が形成された範囲では壁体３１と
分離されたラーメン柱としての可撓部（図５のｈｓ）
を、階高の残余の範囲では、壁体３１と一体化した剛接
合部（図５のｈｒ）を形成する。壁体３１は両側端の剛
接合部の縦長さ（図５のｈｒ）が、スパン中間部の縦長
さ（図５の階高ｈから横スリット３３の幅を控除した長
さ）より小さい正面視で変断面の壁梁（横断面が縦細
長）として構成されている。

【００５６】従来の耐震壁（一体型耐震壁）は柱１１と
壁体３１が完全に一体化し、壁体３１は面的構造部材と
して水平剛性、耐力が極めて高い構造になっているが、
本発明における可変剛性耐震壁３０は、縦スリット３５
が形成された範囲の可撓部を備えた柱１１と、変断面の
壁梁として形成された壁体３１によって、全体として一
種のラーメン骨組に構造力学的機構が変化している。横
スリット３３が設置されている上下階の壁体３１，３１
相互間は、水平力Ｐに対して自由に水平変形することが
でき、柱１１と壁体相互間３１は、柱１１に縦スリット
３５が設置されている可撓部でラーメン柱として水平変
形することができる。壁体３１は構造部材としての壁梁
としての機能を有し、柱とラーメン骨組を構成する一
方、仕切壁（戸境壁）としての機能も発揮することがで
きる。しかも、縦スリット３５の横幅を、耐震構造体の
終局耐力時まで柱１１と壁体３１が接触しないように設
定することにより、耐震壁全体は弾性時から終局耐力時
に至る範囲で、ラーメン骨組としての機構を安定的に保
持する。それゆえ、耐震壁全体の水平剛性が安定してお
り、激変するようなことがない。

【００５７】これに対し、耐震壁に漸増的に増加する水
平力（地震力）を加えた場合に、縦スリット３５の横幅
が小さく、柱１１と壁体３１が可撓部の範囲で接触する
場合について説明する。この場合、柱１１は、可撓部の
範囲でラーメン柱として水平変形せずに、壁体３１と一
体的に挙動するので、実質上、縦スリットが無くなった
状態になる。耐震壁は、ラーメン構造体から、横スリッ
トのみが設けられている不完全耐震壁構造に機構が変化
する。この不完全耐震壁の壁体３１は、縦スリットの範
囲でも水平剛性の高い面部材として機能するので、当初
のラーメン構造体としての水平剛性に比較すると、不完
全耐震壁の水平剛性が急増し、不安定な性状を示すこと
になる。

【００５８】前記のとおり、耐震壁全体の水平耐力は、
両側の柱１１の水平耐力の和として求められる。柱１１
の水平耐力は、可撓部のラーメン柱としての部材断面耐
力（曲げ耐力、せん断耐力のいずれか小さい方で算定）
より算定される。したがって、縦スリットの縦長さは、
耐震壁全体の水平剛性と柱１１の水平耐力に直接的に関
係する。縦スリット３５によって柱１１の可撓部を形成
するので、この縦スリット３５の縦方向長さ（ｈｓ）を
長くすれば、耐震壁の水平剛性を容易に小さくすること
ができる。縦スリット３５の縦長さ（ｈｓ）を調整する
ことによって、設計上、水平剛性の調整が可能となり、
水平剛性の調整が容易かつ確実な耐震壁が提供される。

【００５９】図７は、縦軸にせん断力を，横軸に水平変
形を採った荷重変形曲線（復元力曲線）を示す。実線が
可変剛性耐震壁３０、点線が従来の一体型耐震壁、一点
鎖線が、柱、梁からなる純ラーメン骨組を示す。可変剛
性耐震壁３０は、従来の一体型耐震壁と、純ラーメン骨
組の中間的性質を示し、縦スリットの縦長さを調整する
ことによって、可変剛性耐震壁３０は、従来の一体型耐
震壁と純ラーメン骨組の水平剛性の範囲内で自由に調整
することができる。可変剛性耐震壁の縦スリットの所定
の長さは、必要とされる水平剛性を有するように設定さ
れるので、可変剛性耐震壁の水平剛性を、それが配設さ
れる耐震構造体との関係において、自由に選択すること
ができ、融通性に富む。

【００６０】（可変剛性耐震壁３０の水平剛性）上記の
ような可変剛性耐震壁３０に関し、縦スリット３５の縦
長さ（図５，図６に示す、ｈｓ）が可変剛性耐震壁３０
の水平剛性に与える影響を検討した。図８から図１０に
おいては、可変剛性耐震壁３０を連層した連層耐震壁部
３を３層、１スパンの解析モデルに置換して有限要素法
によって静的弾性解析したものである。地震力は解析モ
デルの左側から３階床位置に集中荷重として加えた。図
８は、解析モデルの形状、部材断面を示し、柱間のスパ
ン長さは１４０００ｍｍ、階高（図８に示すｈ）は、各
階共２８５０ｍｍ、柱の断面形状は柱幅（奥行）、柱成
（正面の横長さ、図８のＤｃ）は共に１０００ｍｍ、壁
体の壁厚は２３０ｍｍである。図８の解析モデルの支点
は、解析モデルにおける１階の両側端柱の柱脚部をピン
支点、３階の両側端柱の柱頭部を水平方向ローラー支点
（鉛直変形は拘束）としている。

【００６１】縦スリット３５の縦長さ（ｈｓ）は、次の
４ケースを想定した。ケース１は、５００ｍｍ、ケース
２は７５０ｍｍ、ケース３は１０００ｍｍ、ケース４は
１２５０ｍｍである。縦長さと階高との比（ｈｓ/ ｈ）
で表すと、ケース１〜４はそれぞれ、０．１７５，０．
２６３，０．３５１，０．４３９となる。さらに、縦長
さと柱成との比（ｈｓ/ Ｄｃ）で表すと、ケース１〜４
はそれぞれ、０．５０，０．７５，１．００，１．２５
となる。

【００６２】図９は、ケース１の５００ｍｍの場合の変
形図を示す。図１０は、縦軸は、ケース１の水平剛性を
１．０とした時の各ケースの水平剛性比（Ｋｈ）を示
し、横軸は縦スリットの縦長さと階高との比（ｈｓ/
ｈ）を示す。ｈｓ/ ｈ＝０は従来の一体型耐震壁の場合
を示し、その水平剛性比（Ｋｈ）は８．４５である。ケ
ース２、３、４の水平剛性比（Ｋｈ）はそれぞれ、０．
８０，０．６５，０．５０である。

【００６３】従来の一体型耐震壁の水平剛性比を１．０
として表現した、各ケースの水平剛性低下率（β）は、
ケース１、２、３、４でそれぞれ、０．１１８、０．０
９４、０．０７６、０．０５９となる。したがって、縦
スリットがケース１の５００ｍｍであっても、その水平
剛性は従来型耐震壁の０．１１８倍に低下し、縦スリッ
ト、すなわち、柱のラーメン柱としての可撓部の有効性
が分かる。

【００６４】図１０から、縦スリットの縦長さと階高と
の比（ｈｓ/ ｈ）の適用範囲を推測する。水平剛性低下
率（β）は、ｈｓ/ ｈ＝０．０５（ｈｓ＝１４２ｍｍ）
では０．２０、ｈｓ/ ｈ＝０．８（ｈｓ＝２２８０ｍ
ｍ）では０．０１である。

【００６５】図１１に示すように、ｈｓ/ ｈ＝０．８の
場合は、可変剛性耐震壁３０の剛接合部の縦長さ（ｈ
ｒ）は、５７０ｍｍであり、これは純ラーメン骨組の梁
として大きさに相当し、縦スリットの縦長さの最大値
（ｈｓｍａｘ）を示す。

【００６６】以上のことから、縦スリットの縦長さと階
高との比（ｈｓ/ ｈ）の適用範囲は、０．０１から０．
８０（β＝０．０１）の間で自由に選択することができ
る。実用的には、ｈｓ/ ｈ＝０．０５〜０．６０（β＝
０．２０〜０．０３）が好ましい。さらには、ｈｓ/ ｈ
＝０．１０〜０．０４（β＝０．１６〜０．０６）が好
ましい。縦スリット３５の縦長さは、必要とされる耐震
構造体の水平剛性、柱の部材水平耐力を考慮して設定す
る。

【００６７】（動的構造性状）図１に示す、はり間方向
の構造物本体１は、１階から２２階にわたって可変剛性
耐震壁３０を階数方向に連層的に配設した連層耐震壁部
３からなる骨組構造体である。地震波を入力させる動的
解析方法（地震応答解析法）を行って、構造物本体１の
動的（振動的) 構造的特徴を検証した。

【００６８】（解析ケース）解析対象は、次の３ケース
を想定した。ケースａは、図３２に示す従来技術によ
る、一体型耐震壁を連層配置してなる連層耐震壁構造体
（以下「一体型連層耐震壁構造体」という。）である。
ケースｂは、図１に示す、実施形態１の構造物本体１
（各階の縦スリットの縦長さが同一の場合）である。ケ
ースｃは、構造物本体１で各階の縦スリットの縦長さを
違えた場合である。ケースｃは、縦スリットの縦長さを
調整して、ケースｂと略同一の固有周期になるようにし
たもので、固有振動形を変化させた場合の影響を検討す
るためのものである。

【００６９】（縦スリット３５の縦長さ）ケースａでは
縦スリットが無く、ケースｂでは縦スリット３５の長さ
（ｈｓ）は全階に亘って５００ｍｍである。ケースｃで
は、縦スリットの縦長さを下階ほど長くなるように変化
させたもので、1 階〜１３階は１０５０ｍｍ〜５０ｍｍ
で漸増的に変化させ、1 ４階〜２２階は３０ｍｍであ
る。

【００７０】（構造体の概要）図２に示す、建物の全体
（桁行方向は８スパン分) について、各階の重量、水平
剛性を算定し、解析を行った。上記３ケース共、構造物
本体の形状、寸法などの諸元は同一である。柱間のスパ
ン長さは１４０００ｍｍ、階高は、１階は４２００ｍ
ｍ、２階〜２２階は２８５０ｍｍ、柱の断面形状は１階
〜２２階で柱幅（奥行）、柱成（正面の横長さ）は共に
１０００ｍｍとした。壁体は１階〜２２階を通して、壁
厚は２３０ｍｍである。柱、梁、壁体を線材に置換し、
最下階の柱１１の柱脚部をピン支点に拘束した構造力学
的モデル（解析モデル）について、静的水平力を作用さ
せて弾性応力解析を行ない、構造物本体の曲げ水平変
形、せん断変形を含んだ水平剛性（等価せん断剛性）を
算定した。

【００７１】（振動解析モデル）各階を重量、水平剛性
を有する「くし団子型」の２２質点系モデルに置換す
る。各階の水平剛性（等価せん断剛性）は弾性領域で、
基礎部（１階）支持条件は基礎固定である。入力した地
震動は、日本建築センターの模擬波（最大速度は５５ｋ
ｉｎｅ、最大加速度は３５５ｇａｌ）である。減衰常数
は３％である。ケースａ〜ケースｃは、各階の水平剛性
が異なるのみで、その他の計算上の諸データは同一であ
る。

【００７２】（解析結果）１次固有周期（Ｔ1 ）は、ケ
ースａは０. ７５ｓｅｃ、ケースｂは１. １１ｓｅｃ、
ケースｃは１. １３ｓｅｃで、ケースｂとケースｃは略
同一である。以下、図１２〜図１７に各種の振動解析結
果を示す。これらの図において、縦軸は階数を示す。図
１４〜図１６の応答値は最大値を示す。図１２は、水平
剛性（ｔ/ ｃｍ＝９. ８＊ＫＮ/ ｃｍ）を示す。１階の
水平剛性は、ケースａを１. ０とすると、ケースｂは
０. ２３３、ケースｃは０. １５２である。図１３は、
固有振動形（１次、２次）を示す。１次固有振動形（右
側に表示）では、ケースａは、中間階（階数を表示して
いる縦軸中央域）で凸部を形成し山なり形状を呈し、曲
げ水平変形が卓越するタイプを示し、水平変位が上階ほ
ど「鞭がしなるように急増する傾向」を示している。ケ
ースｂ、ケースｃは、下階ほどせん断変形が増加し、ラ
ーメン構造に変化した影響が表われ、「鞭がしなるよう
に急増する現象」が抑制されていることがわかる。図１
４は、水平変位（基礎の固定点からの相対水平変位、ｃ
ｍ）を示す。水平変位の階数方向の変化分布形は１次固
有振動形に近似する。最上階（２２階）の水平変位は、
ケースａを１. ０とすると、ケースｂは１. ５０、ケー
スｃは１.４８である。図１５は、層せん断力係数（せ
ん断力/ 重量）を示す。１階の層せん断力係数（ベース
シアー係数）は、ケースａを１. ０とすると、ケースｂ
は０. ８４２、ケースｃは０. ８１４である。図１６
は、転倒モーメント（ｔｍ＝９. ８＊ＫＮ. ｍ）を示
す。１階の転倒モーメントは、ケースａを１. ０とする
と、ケースｂは０. ７６２、ケースｃは０. ７５３であ
る。図１７は、加速度（ｇａｌ）を示す。１階の加速度
は、３ケースとも略同一であるが、最上階（２２階）で
は、ケースａを１. ０とすると、ケースｂは０. ７７
３、ケースｃは０. ５９７である。

【００７３】（耐震壁３０の変形例）以上説明した本発
明における連層耐震壁部３を構成する可変剛性耐震壁３
０の変形例について説明する。図１８に示す可変剛性耐
震壁３０が、図１のものと異なるのは、壁体３１の上辺
に枠梁３２を設けたこと、縦スリット３５の配設形態で
ある。枠梁３２は、壁体３１と互いに一体的に接合さ
れ、壁体３１の補強梁として機能する。補強梁としての
効果を高めるために枠梁３２の梁幅（断面横幅）を壁体
３１の壁厚よりも大きくすることが多い。この場合で
も、枠梁３２と壁体３１が一体となって１個の大きな壁
梁として形成される。

【００７４】図１８の下階に示すとおり、縦スリット３
５は、同一階の壁体３１の両側で、その縦長さを変える
ことができる（ｈｓ１とｈｓ２）。また、図１８の中央
階に示すとおり、縦スリット３５を壁体の一側に設け、
他側には設けないこともできる。

【００７５】図１９に示す可変剛性耐震壁３０が、図１
のものと異なるのは、横スリット３３、縦スリット３５
に、完全スリットと代わりに、又は、併用して部分スリ
ットを採用していることである。部分スリットとは、切
欠き部で切り欠かれているが、切欠き部に弱い連結部を
有するもので、切欠き部は力が作用したとき早期に破損
し、それ以後は力の伝達が行われない構造をいう。

【００７６】図１９の下階の可変剛性耐震壁３０では、
横スリット３３、縦スリット３５ともすべて部分スリッ
トとし、その上階の耐震壁３０で、縦スリット３５は完
全スリットとし、横スリット３３は、完全スリットの間
に、断続的に部分スリットＬｓ１を２箇所配設してい
る。

【００７７】可変剛性耐震壁３０をスパン長さが大きい
はり間方向に適用した場合に、横スリット３３に部分ス
リットを使用すると、壁体のコンクリート打設時の鉛直
方向の垂れ下がりを防止して、横スリットの必要とされ
る上下方向の幅を確保するのに好適である。しかも、部
分スリットは、水平力が加わると早期に破損し、実質的
に完全スリットに変化する。

【００７８】図２０，図２１は、部分スリットを例示す
る斜視図で、図２０の部分スリットは、切欠き部の断面
方向に、相対向する壁体３１の壁厚（Ｔ）の１／２以
下、且つ、７ｃｍ以下程度の残部（Ｔ１）を有するもの
である。図２１の部分スリットは、相対向する壁体３１
のコンクリートは切り欠かれているが、鉄筋で連結され
ている態様を示す。

【００７９】図２２に示す耐震壁３０が、図１のものと
異なるのは、縦スリット３５を柱１１と壁体３１の境界
面に設けるのではなく、柱１１から所定の距離（ａ）を
おいて、壁体３１内に設けたことである。

【００８０】柱１１と縦スリット３５間の壁体（図２２
のａの範囲）は、柱１１と一体化した袖壁となるが、こ
の袖壁付き柱１１は、可撓部の範囲では水平断面積が袖
壁の分だけ増加したラーメン柱として水平変形をする。
縦スリットの位置を住戸空間の間取との関係で自由に変
更することができる。

【００８１】なお、以上説明した本発明における可変剛
性耐震壁３０については、いずれも横スリット３３を各
階の壁体３１の下辺に設け、縦スリット３５を立ち上が
り形成した場合を説明したが、横スリット３３を壁体３
１の下辺ではなく、上辺に設けてもよい。この場合、壁
体３１の上辺は地震時に水平変形するので、床スラブの
支持方法を工夫する必要があるが、壁体３１の上辺近傍
（縦スリット３５が設けられている範囲）は、壁梁とし
ての地震時の応力が少ないので、床下に設備配管の貫通
孔を壁体３１に自由に設けることができる。

【００８２】〔実施形態２〕図２３は、実施形態２を示
す。実施形態１と異なるのは、構造物本体１の階数が異
なることの他、連層耐震壁部３が可変剛性耐震壁３０と
一体型耐震壁６０とを組合せて構成され、１階から１２
階に横スリット３３と縦スリット３５が形成された壁体
３１による可変剛性耐震壁３０を連層配置し、その上階
である１３階、１４階にはスリットが無い一体型耐震壁
６０を配置していることである。そして、連層耐震壁部
３は、上下階において縦スリット３５の縦長さを変えた
可変剛性耐震壁３０ａ，３０ｂ，３０ｃ、３０ｄを具備
する。耐震壁３０ａ，３０ｂ，３０ｃ、３０ｄの縦スリ
ット３５の縦長さは、上階よりも下階の方を長く設定し
てある。さらに、連層耐震壁部３を、縦スリット３５の
縦長さが異なる複数（図２３では、４個）のブロック階
３−１，３−２，３−３、３−４に分け、下階程、縦ス
リット３５の縦長さを大きくしている。すなわち、縦ス
リット３５の縦長さは、第１ブロック３−１（１階〜２
階）＞第２ブロック３−２（３階〜４階）＞第３ブロッ
ク３−３（５階〜８階）＞第４ブロック３−４（９階〜
１２階）の順となる。

【００８３】縦スリット３５の縦長さを下階程大きくす
ると、可変剛性耐震壁のせん断剛性が下階程低くなる。
せん断剛性と曲げ剛性の合計で決まる、可変剛性耐震壁
の水平剛性（等価せん断剛性）を低くするとともに、構
造物本体１の階数方向における水平剛性のバランスをさ
らに、円滑化することができる。

【００８４】各階の水平剛性分布、固有振動形を容易に
調整することができるので、従来技術による一体型連層
耐震壁構造体（全階すべて一体型耐震壁によって構成さ
れた連層耐震壁）の場合に比べて、下記の顕著な効果を
発揮する。縦長さを下階程大きくすることによって、建
物の最上階の近傍で最大加速度を減少させることができ
るので、建物の全階にわたって、什器の転倒、損傷のお
それは格段に低くなる。建物の下階程、せん断剛性を低
下させているので、下階の層間水平変位は、一体型連層
耐震壁より大きくなるが、層間水平変位は、階数方向で
バラツキが少なくなる。したがって、下階で層間水平変
位は増大するが、最上階の近傍階の最大加速度を減少さ
せる、一種の制振効果を発揮する。

【００８５】１個のブロックは、縦スリット３５の縦長
さを同一にする、１又は複数の階を任意に選定する。ブ
ロックの数も任意である。なお、最上階の近傍では曲げ
変形が卓越するので、スリットを設ける効果が顕著でな
い場合には、図示のように一体型耐震壁６０としてもよ
い。このように、構造物本体１において、可変剛性耐震
壁と一体型耐震壁とを混在して構成することができる。

【００８６】〔実施形態３〕図２４は、実施形態３を示
す。この例では、地下構造体７を設けている。この集合
住宅は、最上階から１階までが住居階に割り当てられ、
地下構造体７は地下駐車場、機械室、倉庫等に使用され
る複合用途とすることができる。連層耐震壁部３の地下
階では、一体型耐震壁６０を配設している。連層耐震壁
部３の地下階に耐震壁を配設すれば、柱１１の耐力を更
に増強することができる。もっとも、地下階では、内部
の間仕切り壁、外周部の地下壁など、壁厚の厚い耐震壁
が十分に配置されることが多いので、耐震壁を配設しな
くてもよい。

【００８７】〔実施形態４〕図２５は、実施形態４を示
す。構造物全体において複数のスパンを配置し、構造物
本体１の一部に一体型耐震壁６０が配置されている。

【００８８】図２５において、構造物本体１は、１４階
２スパンであり、連層耐震壁部３（１階〜１４階）にラ
ーメン構造体４（１階）を含む複合構造体が形成されて
いる。複合構造体は、１階では、第１スパン（図左側）
に一体型耐震壁６０が配設され、第２スパンには、耐震
壁が配設させず、独立柱１１ａと梁から成るラーメン構
造体４が配設されている。２階から１２階では本発明に
おける可変剛性耐震壁３０が２スパンにわたって配設さ
れ、１３階、１４階では一体型耐震壁６０が２スパンに
わたって配設されている。

【００８９】連層耐震壁部３では、２階〜１２階の壁体
３１は２スパン配設されているが、１階では１スパンし
か耐震壁を配設していないので、階数方向の配置個所数
が異なる影響を緩和するために、１階では水平剛性の高
い一体型耐震壁６０を配置したものである。１３階、１
４階で一体型耐震壁６０を配置したのは、最上階の近傍
では、せん断変形よりも曲げ水平変形が卓越するので、
せん断剛性を低下させるために可変剛性耐震壁３０を配
置する効果は薄い場合があるからである。

【００９０】本発明は、連層耐震壁部３とラーメン構造
体４とを階数方向において混在させた場合にも、それら
の階数方向おける水平剛性の差を緩和するのに効果的で
ある。また、連層耐震壁部３を複数スパンに（連らなる
ように又は間をおいて）形成することが可能である。

【００９１】〔実施形態５〕図２６は、実施形態５を示
す。構造物全体において複数のスパンを配置し、連層耐
震壁部３とラーメン構造体４とを、同一架構内で横方向
に連結して複合構造体を構成している。

【００９２】図２６において、構造物本体１は、１４階
６スパンであり、連層耐震壁部３（１階〜１４階）、ラ
ーメン構造体４（１階〜１４階）からなる。構造物本体
１は、左側から第１スパンと第２スパンで、連層の第１
のラーメン構造体４が形成され、第５スパンと第６スパ
ンで、連層の第２のラーメン構造体４が形成されてい
る。連層耐震壁部３は、第３スパンと第４スパンで２ス
パンに跨って構成されている。連層耐震壁部３には、１
階から１４階に可変剛性耐震壁３０が連層配置されてい
る。第１のラーメン構造体４、第２のラーメン構造体４
は、耐震壁が配置されていない、純ラーメン骨組であ
る。もっとも、ラーメン構造体４は、ラーメン構造を有
する骨組として把握し得るものであれば、可変剛性耐震
壁、一体型耐震壁が配置されていない、純ラーメン骨組
に限定されないのは勿論である。

【００９３】本発明は、連層耐震壁部３とラーメン構造
体４とを同一架構内で連結した複合構造体で、同一架構
内おける連層耐震壁部３の水平剛性、負担せん断力の差
を緩和するのに効果的である。複数のスパンを配置した
構造物全体でみれば、本発明における連層耐震壁部３
と、この連層耐震壁部３を具備しない骨組とを組み合わ
せて構造物を構築することができるものである。

【００９４】〔実施形態６〕図２７は、実施形態６を示
す。２個の連層耐震壁部３を所定のスパン長さを離して
配置し、各階の床位置における梁で連結した、同一架構
内の複合構造体を構成している。

【００９５】構造物本体１は、左側から第１スパンに第
１の連層耐震壁部３を、第３スパンに第２の連層耐震壁
部３を配置している。第２スパンでは、両端の柱１１の
間に、基礎梁２３、中間梁４３（２階から最上階）を架
設している。第１の連層耐震壁部３、第２の連層耐震壁
部３は、１階〜１４階に亘って可変剛性耐震壁３０が配
置されている。このように、本発明の耐震構造体を複数
スパンに（間隔をおいて）形成することが可能である。

【００９６】〔実施形態７〕図２８は、実施形態７を示
す。１階にスリットが無い一体型耐震壁６０を配置し、
２階から１２階に横スリット３３と縦スリット３５が形
成された壁体３１による可変剛性耐震壁３０を配置し、
１３階、１４階には耐震壁３０の無いラーメン構造体４
を配置した、階数方向に複合された構造体である。

【００９７】連層耐震壁部３は、上下階において縦スリ
ット３５の縦長さを変えた耐震壁３００ａ，３００ｂ，
３００ｃを具備する。耐震壁３００ａ，３００ｂ，３０
０ｃの縦スリット３５の縦長さは、上階よりも下階の方
を短く設定してある。さらに、連層耐震壁部３を、縦ス
リット３５の縦長さが異なる複数（図２８では、３個）
のブロック階３００−１（２階〜４階），３００−２
（５階〜８階），３００−３（９階〜１２階）を構成
し、下階程、縦スリット３５の縦長さを短くしている。

【００９８】本実施形態７では、縦スリット３５の縦長
さを下階程短くして、下階ほど可変剛性耐震壁のせん断
剛性を高くしている。縦スリット３５の縦長さを変える
ことによって、上階にラーメン構造体４を配置した複合
された構造体であっても、最適な固有周期、固有振動形
を選定することができる。

【００９９】〔実施形態９〕図２９は、実施形態８を示
す。構造物本体１の下部の免震構造部５を配設してい
る。構造物本体１は実施形態１とほぼ同一の構成であ
り、可変剛性耐震壁３０を連層した連層耐震壁部３を１
階から１４階に配置した、１４階、１スパンの規模であ
る。免震構造部５は、上部基礎２１ａの直下に配置され
た免震装置５２と、免震装置５２の下に配置された下部
基礎５１と、下部基礎５１を支持する杭２２と、下部基
礎５１の上面の床面を形成する基礎スラブ５４からな
る。免震装置５２は、水平方向にせん断変形可能な鉛入
りの積層ゴム等で構成される。連層耐震壁部３の柱１
１、上部基礎２１ａ、下部基礎５１を結ぶ材軸線は、真
直ぐに直線を形成する。

【０１００】本発明は、連層耐震壁部３の水平剛性を調
整することによって、免震装置５２に対する構造物本体
１の水平剛性の調整を容易かつ適正に行うことができる
ものである。したがって、連層耐震壁部３の水平剛性の
低下、階数方向の水平剛性の分布形の調整により、最適
な固有振動形が得られることを担保する。その上で、構
造物本体１と免震装置５２とを含む構造体全体の固有周
期を長期化し、入力する地震動を軽減する最適な固有周
期を容易に選択し得る。これにより、地震時に構造物本
体１の基礎に生じる、転倒モーメントが減少し、免震装
置に生じる引抜き力が小さくなる。よって、細長い正面
形状を有する構造物本体１を免震構造とした場合でも、
建物の高層化を図ることができる。

【０１０１】本発明が適用される集合住宅等の構造物の
平面形状は、矩形状（直線状）に限定されるものではな
い。本発明は、不整形な平面形状、例えば、図３０に示
すように、Ｌ型に屈曲形成された平面形状にも適用し得
る。この集合住宅の各階（基準階）の平面形状は、はり
間方向に狭く桁行方向に細長い板状をなしているが、そ
の全体平面形状はＬ型に屈曲形成された形成され、平面
の外縁部が離隔した解放断面形をなし、建物全体の平面
形が閉鎖断面形になっていない。

【０１０２】しかも、柱、梁による純ラーメン構造体
（桁行方向）と連層耐震壁部３（はり間方向）が平面的
に混在する骨組では、連層耐震壁部３は水平剛性が高い
ので純ラーメン構造体に比較して過大な水平力を負担
し、地震時に建物を転倒させようとする曲げモーメント
によって、基礎に生じる鉛直力（引抜力又は圧縮力）が
大きくなる。

【０１０３】このような建物では、各階において重心
（Ｇ）と剛心（Ｓ）とが大幅にずれているので、重心と
剛心との距離（偏心距離ｅｙ）に地震力（Ｑ）を乗じた
大きな捻り曲げモーメント（Ｍｔ）が加わるため、水平
面で捻れ大きく振られることになる。この横振れ現象
は、各階平面上の桁行方向外縁部（妻面部）に行く程顕
著に現れ、外縁部近傍の連層耐震壁部３は過大の地震力
を負担し、基礎の引抜力が大きくなる。

【０１０４】本発明によると、連層耐震壁部３の水平剛
性を低下させ、各階における水平剛性の平面的分布のバ
ランスを調整し、地震時のねじれ現象を軽減することが
できる。建物の重心と剛心との距離（偏心距離）を小さ
くし水平面の捻れを軽減することによって、連層耐震壁
部３の基礎の引抜力を小さくすることができる。連層耐
震壁部３の基礎及び杭が簡単になり、建物の、例えば、
への字型、Ｃ型、コの字型、雁行型、折れ線状の屈曲
型、曲線状など、多種多様の平面外縁部が離隔した解放
断面形の建物に適用し得る。

【０１０５】以上、本発明の実施の形態を説明したが、
本発明は上記の実施の形態に限定されるものではなく、
本発明の要旨の範囲で種々の変形、付加等が可能であ
る。

【０１０６】実施形態２では、耐震壁３０の縦スリット
３５の縦長さを、上階よりも下階の方を長く設定した例
を説明し、実施形態７では、縦スリット３５の縦長さ
を、上階よりも下階の方を短く設定した例を説明した。
本発明はこれに限定されず、縦スリット３５の縦長さを
階数方向で任意に変化させることができる。壁体の基本
的な外形、寸法、構成を変える必要がないので、建物に
最適な固有周期、固有振動形を得るように、縦スリット
３５の縦長さを自由に変化、調整することができる。

【０１０７】本発明を集合住宅のはり間方向の構造物に
適用した例を示したが、本発明はこれに限定されるもの
ではなく、集合住宅のはり間方向以外の構造物にも適用
可能である。集合住宅の基準階の平面形式は片廊下方
式、中廊下方式に限定されず、中空コアー方式、雁行方
式等でもよい。また、建物の用途も集合住宅に限定され
ず、事務所、ホテル等の建物の構造物にも幅広く適用で
きる。さらに、建物の階数も、低層から高層、超高層に
至るまで適用できる。なお、耐震壁３０の正面形状は矩
形のみならず、その他の形状、例えば、台形（壁体の左
右辺を傾斜する場合：柱が末広がりとなるような場合）
でもよい。

【０１０８】

【発明の効果】本発明は、次のような効果を奏する。（１）複数階を有する耐震構造体において、階数方向
（上下方向）における水平剛性、水平耐力のバランスの
よい骨組を構成し、かつ設計上最適な水平剛性の調整が
容易である。地震時に基礎に生じる、転倒モーメント、
鉛直力（引抜力又は圧縮力）は減少し、基礎、杭の構造
が簡単になる。したがって、細長い正面形状を有し、連
層耐震壁からなる構造物本体の高層化を図ることができ
る。耐震性能、経済性に富み、建築設計の自由度を向上
させることができる。

【０１０９】（２）連層耐震壁部の水平剛性は、壁体の
縦スリットの縦長さを調整することによって自由に調整
することができるので、連層耐震壁部の水平剛性の低下
の調整が容易であるばかりでなく、階数方向の水平変
形、水平剛性の変化分布形を自由に設定することができ
る。したがって、耐震構造体の静的構造性能（水平耐
力、水平剛性、水平変位等）、動的構造性能（固有周
期、固有振動形等）を自由に調整することができ、最適
な骨組構造体を形成し、耐震性能を飛躍的に向上するこ
とができる。

【０１１０】（３）連層耐震壁部は、地震時には階数方
向に細長い、基礎部で固定支持された片持ち構造として
の構造的特徴を示し、本来、短い固有周期（短周期）で
ある。この連層耐震壁部の固有周期を容易に長く（長周
期化）することができる。長周期化する効果は下記の通
りである。第一に、基礎部の応答値（せん断力、転倒モ
ーメント）は低減され、建物を転倒させようとする曲げ
モーメントによって、基礎、杭に生じる鉛直力（引抜力
又は圧縮力）は小さくなる。杭、基礎の構造は簡易化
し、建物の高層化が促進される。第二に、水平変位（基
礎の固定点からの相対水平変位）が上階ほど「鞭がしな
るように急増する現象」は抑制される。建物の最上階近
傍であっても加速度を減少させることができるので、建
物の全階にわたって、什器の転倒、損傷のおそれは格段
に低くなる。第三に、各階の応答値は小さくなる。応答
値は、速度、加速度、せん断力、転倒モーメントなどが
ある。各階の加速度が減少すれば、建物の室内に配設さ
れている、家具、備品などの什器の転倒、損傷のおそれ
が低くなり、居住者に生じる不快な人体感覚は緩和され
る。

【０１１１】各階の水平剛性分布、固有振動形を調整す
る効果は下記の通りである。第一に、建物の最上階近傍
であっても加速度を減少させることができるので、建物
の全階にわたって、什器の転倒、損傷のおそれは格段に
低くなる。第二に、層間水平変位の分布形を調整するこ
とができるので、層間水平変位の階数方向のバラツキを
緩和することができる。一部の階で、層間水平変位が急
増する現象を抑制することができる。第三に、同一の固
有周期であっても、各階の応答値（せん断力、加速度な
ど）は変化する。

【０１１２】したがって、連層耐震壁部のみが同一方向
（はり間方向）に並列している場合でも、基礎に生じる
転倒モーメント、鉛直力（引抜力又は圧縮力）を減少さ
せ、基礎、杭の構造を簡易化することができる。

【０１１３】また、連層耐震壁部と柱、梁による純ラー
メン構造体が、建物の同一階で平面的に混在する骨組、
または、同一架構面で、連層耐震壁部と純ラーメン構造
体が連結されている骨組において、連層耐震壁部の水平
剛性を低下させることによって、耐震構造体が負担する
水平力を軽減し、基礎に生じる引抜き力を少なくするこ
とができる。

【０１１４】（４）不整形の平面形をなす建物に適用す
ることにより、各階における水平剛性の平面的分布のバ
ランスを調整し、地震時のねじれ現象を軽減することが
できる。不整形の平面形をなす建物では、柱、梁による
純ラーメン構造体と耐震壁構造体が平面的に混在する骨
組を構成することが多いが、連層耐震壁部の水平剛性を
簡易な方法で低下させることによって、同一階の水平剛
性の平面的分布をバランスがよくなるように調整するこ
とができる。建物の重心と剛心との距離（偏心距離）を
小さくし水平面の捻れを軽減することによって、耐震構
造体の基礎の引抜力を小さくすることができる。建物の
高層化を一層促進することができる。

【０１１５】（５）可変剛性耐震壁の縦スリットの縦長
さを調整することによって、設計上、水平剛性の調整が
極めて容易である。しかも、可変剛性耐震壁は、要求さ
れる水平剛性に応じて、縦スリットの縦長さを調整すれ
ば足り、壁体の基本的な外形、寸法、構成を変える必要
がないので、標準化が可能であり、コスト上も有利であ
る。

【０１１６】（６）可変剛性耐震壁は、各階の壁体に加
わる床等の鉛直荷重を各階毎に両側の柱に完全に伝達す
ることができる。可変剛性耐震壁は、横スリットによっ
て上下階の前記壁体相互間は構造的に分離され、１個の
大きな梁成（階高に相当する）を有する壁梁として形成
されている。したがって、床等の鉛直荷重は上下階の前
記壁体間を下階に向かって流れることがないので、下階
ほど鉛直荷重による壁体のせん断力が累積することが無
い。しかも、１個の大きな梁成を有する壁梁なので、は
り間方向のスパン長さが大きな場合にも容易に適用し得
る。建築設計の自由度を向上させることができるもので
ある。

【０１１７】〔請求項２に係る発明〕連層耐震壁部が、
基礎構造部に固定支持された、階数方向に細長い正面形
状をなす片持ち構造を構成する場合においても、地震時
に基礎に生じる転倒モーメント、鉛直力（引抜力又は圧
縮力）を軽減することによって、構造物本体のさらなる
高層化を図ることができる。

【０１１８】〔請求項３に係る発明〕構造物の階数方向
における水平剛性のバランスをさらに円滑化し、地震時
に構造物の基礎に生じる、転倒モーメント、引抜き力を
減少することができる。

【０１１９】〔請求項４に係る発明〕縦スリット３５の
縦長さを下階程大きくすると、可変剛性耐震壁のせん断
剛性が下階程低くなる。建物の最上階の近傍で最大加速
度を減少させることができるので、建物の全階にわたっ
て、什器の転倒、損傷のおそれは格段に低くなる。建物
の下階程、せん断剛性を低下させているので、下階の層
間水平変位は、一体型連層耐震壁より大きくなるが、層
間水平変位は、階数方向でバラツキが少なくなる。した
がって、下階で層間水平変位は増大するが、最上階の近
傍階の最大加速度を減少させる、一種の制振効果を発揮
する。

【０１２０】〔請求項５，６に係る発明〕複数階を有す
る耐震壁を連層的に配置しながらも、設計上最適な水平
剛性の調整が容易で、得られる構造物は、耐震性能、経
済性に富む。耐震壁の縦スリットの縦長さの調整等、必
要とされる水平剛性の調整を極めて容易に行うことがで
き、建築設計の自由度を向上し、建築設計の効率化、低
コスト化を図ることができる。

【０１２１】〔請求項７に係る発明〕連層耐震壁部の水
平剛性を適宜調整することにより、構造物本体と免震装
置とを含む構造体全体が、入力する地震動を軽減する最
適な固有周期を容易に選択し得る。これにより、地震
時に構造物本体１の基礎に生じる、転倒モーメントが減
少し、免震装置に生じる引抜き力が小さくなる。細長い
正面形状を有する構造物本体を免震構造とした場合で
も、建物の高層化を図ることができる。

【０１２２】〔請求項８に係る発明〕連層耐震壁部の上
階にラーメン構造体を接合した場合でも、それらの階数
方向おける水平剛性の差を緩和するのに効果的である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態１に係る構造物のはり間方向
断面図（正面図）である。

【図２】本発明における構造物本体１を仮想ラーメン軸
線からなる骨組に置換して構造力学的モデルとして表し
た説明図である。

【図３】本発明の実施形態１に係る集合住宅の基準階平
面図である。

【図４】本発明の実施形態１に係る、スリット部分の拡
大斜視図である。

【図５】連層耐震壁部３の正面図である。

【図６】連層耐震壁部３に地震力が作用した場合の構造
力学的特徴を説明するもので、連層耐震壁部３の正面図
である。

【図７】連層耐震壁部３におけるせん断力と水平変形の
関係を示す荷重変形曲線のグラフである。

【図８】縦スリット３５の縦長さの影響を検討した解析
モデルの正面図である。

【図９】縦スリット３５の縦長さの影響を検討した解析
結果を示す水平変形図である。

【図１０】縦スリット３５の縦長さの影響を検討した解
析結果を示すもので、水平剛性比（Ｋｈ）と縦スリット
の縦長さと階高との比（ｈｓ/ ｈ）の関係を示すグラフ
である。

【図１１】縦スリット３５の縦長さの最大値と最小値を
示す連層耐震壁部３の正面図である。

【図１２】本発明の実施形態１に係る構造物本体１の動
的構造性状の解析結果（水平剛性）を示すグラフであ
る。

【図１３】本発明の実施形態１に係る構造物本体１の動
的構造性状の振動解析結果（固有振動形）を示すグラフ
である。

【図１４】本発明の実施形態１に係る構造物本体１の振
動解析による応答値（水平変位（基礎の固定点からの相
対水平変位））を示すグラフである。

【図１５】本発明の実施形態１に係る構造物本体１の振
動解析による応答値（層せん断力係数）を示すグラフで
ある。

【図１６】本発明の実施形態１に係る構造物本体１の振
動解析による応答値（転倒モーメント）を示すグラフで
ある。

【図１７】本発明の実施形態１に係る構造物本体１の振
動解析による応答値（加速度）である。

【図１８】可変剛性耐震壁３０の変形例を示す正面図で
ある。

【図１９】可変剛性耐震壁３０の変形例を示す正面図で
ある。

【図２０】部分スリットを例示する斜視図である。

【図２１】部分スリットを例示する斜視図である。

【図２２】可変剛性耐震壁３０の変形例を示す正面図で
ある。

【図２３】本発明の実施形態２に係る構造物のはり間方
向断面図（正面図）である。

【図２４】本発明の実施形態３に係る構造物のはり間方
向断面図（正面図）である。

【図２５】本発明の実施形態４に係る構造物のはり間方
向断面図（正面図）である。

【図２６】本発明の実施形態５に係る構造物のはり間方
向断面図（正面図）である。

【図２７】本発明の実施形態６に係る構造物のはり間方
向断面図（正面図）である。

【図２８】本発明の実施形態７に係る構造物のはり間方
向断面図（正面図）である。

【図２９】本発明の実施形態８に係る構造物のはり間方
向断面図（正面図）である。

【図３０】Ｌ字型の集合住宅の基準階平面図である。

【図３１】従来例の構造物の基準階平面図である。

【図３２】従来例の構造物のはり間方向断面図（正面
図）である。

【符号の説明】

１構造物本体２基礎構造部３連層耐震壁部５免震構造部７地下構造体１１柱２１基礎２２杭２３基礎梁３０可変剛性耐震壁３１壁体３２枠梁３３横スリット３５縦スリット５２免震装置６０一体型耐震壁６１一体型壁体ｈ階高ｈｓ可撓部ｈｒ剛接合部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】基礎構造部と、基礎構造部の上に立設さ
れた、複数階を有する連層耐震壁部とからなり、基礎構造部は、所定スパン長さをおいて構築された、相
対向する基礎と、その基礎を連結する基礎梁を備え、連層耐震壁部は、基礎に立設された柱と、相対向する柱
の間に、基礎梁から階数方向に連層的に配置された壁体
とで構成された耐震壁を備え、耐震壁は、上下階の壁体相互間に横方向に横スリットが
形成され、横スリットと連続して、壁体の上方又は下方
に向かって所定の長さだけ縦スリットが形成された可変
剛性耐震壁である階を有する耐震構造体。
【請求項２】前記連層耐震壁部は、基礎構造部に固定
支持された、階数方向に細長い正面形状をなす片持ち構
造を構成する、ことを特徴とする請求項１に記載の耐震
構造体。
【請求項３】前記可変剛性耐震壁の縦スリットの縦長
さを、階数方向で変化させて設定した、ことを特徴とす
る請求項１又は２に記載の耐震構造体。
【請求項４】前記可変剛性耐震壁の縦スリットの縦長
さを、上階よりも下階の方を長く設定した、ことを特徴
とする請求項１〜３のいずれかに記載の耐震構造体。
【請求項５】前記可変剛性耐震壁の壁体は、ほぼ階高
に相当する梁成を有して面的構造部材の外形をなし、空
間を区画する仕切壁としての機能を有しており、かつ構
造力学的モデルにおいて、壁体の剛接合部の縦長さの中
心を通る材軸線を、１本の線材に置換することが可能で
ある、ことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載
の耐震構造体。
【請求項６】前記連層耐震壁部は、前記柱の部材断面
の中心を通る縦方向の材軸線と、前記壁体の剛接合部の
縦長さの中心を通る横方向の材軸線とを、それぞれ１本
の線材に置換したラーメン骨組によって、梯子状の構造
力学的モデルを構成する、ことを特徴とする請求項５に
記載の耐震構造体。
【請求項７】免震構造部を備えた、ことを特徴とする
請求項１〜６のいずれかに記載の耐震構造体。
【請求項８】前記連層耐震壁部の上階にラーメン構造
体を接合した、ことを特徴とする請求項１〜７のいずれ
かに記載の耐震構造体。