JP2001259861A - アルミナイド系金属間化合物製第１部材と金属製第２部材との接合方法 - Google Patents
アルミナイド系金属間化合物製第１部材と金属製第２部材との接合方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低融点で安価なＡｌ箔を用いて，接合温度の
降下および接合時間の短縮を実現し得る接合方法を提供
する。 【解決手段】 アルミナイド系金属間化合物ＮｉＡｌよ
りなる第１部材５の被接合面７および金属材料Ｎｉより
なる第２部材６の被接合面８間にＡｌ箔９を挟み，次い
で両部材５，６およびＡｌ箔９を加熱して接合温度まで
の昇温過程でＡｌ箔９を溶融し，その後両部材５，６お
よび融液を接合温度に保持して等温凝固させる。
降下および接合時間の短縮を実現し得る接合方法を提供
する。 【解決手段】 アルミナイド系金属間化合物ＮｉＡｌよ
りなる第１部材５の被接合面７および金属材料Ｎｉより
なる第２部材６の被接合面８間にＡｌ箔９を挟み，次い
で両部材５，６およびＡｌ箔９を加熱して接合温度まで
の昇温過程でＡｌ箔９を溶融し，その後両部材５，６お
よび融液を接合温度に保持して等温凝固させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はアルミナイド系金属
間化合物製第１部材と金属製第２部材との接合方法に関
する。
間化合物製第１部材と金属製第２部材との接合方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】アルミナイド系金属間化合物，例えばＮ
ｉＡｌ（ニッケルモノアルミナイド），ＣｏＡｌ（コバ
ルトモノアルミナイド）は耐熱耐食材料として注目され
ているが，靱性が乏しいため，それ単独では構造部材用
材料として用いることはできない。そこで，アルミナイ
ド系金属間化合物よりなる部材を，他の高靱性金属材料
よりなる部材と接合して，その金属間化合物の特性を生
かす，といったことが行われている。
ｉＡｌ（ニッケルモノアルミナイド），ＣｏＡｌ（コバ
ルトモノアルミナイド）は耐熱耐食材料として注目され
ているが，靱性が乏しいため，それ単独では構造部材用
材料として用いることはできない。そこで，アルミナイ
ド系金属間化合物よりなる部材を，他の高靱性金属材料
よりなる部材と接合して，その金属間化合物の特性を生
かす，といったことが行われている。
【０００３】従来，このような接合方法としては，例え
ばＮｉＡｌよりなる第１部材の被接合面および例えばＮ
ｉよりなる第２部材の被接合面間に，Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ三
元共晶合金よりなる合金箔を挟み，次いで両部材および
合金箔を加熱して接合温度までの昇温過程で合金箔を溶
融し，その後両部材および融液を前記接合温度に保持し
て等温凝固させる，といった方法，つまり液相拡散接合
法（ＴＬＰ）が知られている。
ばＮｉＡｌよりなる第１部材の被接合面および例えばＮ
ｉよりなる第２部材の被接合面間に，Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ三
元共晶合金よりなる合金箔を挟み，次いで両部材および
合金箔を加熱して接合温度までの昇温過程で合金箔を溶
融し，その後両部材および融液を前記接合温度に保持し
て等温凝固させる，といった方法，つまり液相拡散接合
法（ＴＬＰ）が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来法に
よると，前記Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ三元共晶合金の融点が１３
２３Ｋといったように高いため，それに応じて接合温度
を１４００Ｋ程度に高めなければならず，またその高接
合温度下でも数時間といったように長い接合時間を要す
る，といった不具合がある。その上，Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ三
元共晶合金は難加工性であるから，その合金箔の製造に
当ってはメルト・スピニング法といった特殊な方法を用
いなければならず，その結果，合金箔の価格が非常に高
い，といった不具合もある。
よると，前記Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ三元共晶合金の融点が１３
２３Ｋといったように高いため，それに応じて接合温度
を１４００Ｋ程度に高めなければならず，またその高接
合温度下でも数時間といったように長い接合時間を要す
る，といった不具合がある。その上，Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ三
元共晶合金は難加工性であるから，その合金箔の製造に
当ってはメルト・スピニング法といった特殊な方法を用
いなければならず，その結果，合金箔の価格が非常に高
い，といった不具合もある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は，低融点で安価
な金属箔を用いて，接合温度の降下および接合時間の短
縮を実現し得る前記接合方法を提供することを目的とす
る。
な金属箔を用いて，接合温度の降下および接合時間の短
縮を実現し得る前記接合方法を提供することを目的とす
る。
【０００６】前記目的を達成するため本発明によれば，
アルミナイド系金属間化合物よりなる第１部材の被接合
面および金属材料よりなる第２部材の被接合面間にＡｌ
箔を挟み，次いで両部材およびＡｌ箔を加熱して接合温
度までの昇温過程でＡｌ箔を溶融し，その後両部材およ
び融液を前記接合温度に保持して等温凝固させる，アル
ミナイド系金属間化合物製第１部材と金属製第２部材と
の接合方法が提供される。
アルミナイド系金属間化合物よりなる第１部材の被接合
面および金属材料よりなる第２部材の被接合面間にＡｌ
箔を挟み，次いで両部材およびＡｌ箔を加熱して接合温
度までの昇温過程でＡｌ箔を溶融し，その後両部材およ
び融液を前記接合温度に保持して等温凝固させる，アル
ミナイド系金属間化合物製第１部材と金属製第２部材と
の接合方法が提供される。
【０００７】この方法においては，Ａｌ箔が９３３Ｋと
いったように低融点であることから，それに応じて接合
温度を降下させることができ，また相互拡散性も良好で
あることから接合時間を短縮することができる。一方，
Ａｌは加工が極めて容易であるからＡｌ箔の価格は非常
に安い。またＡｌはアルミナイド系金属間化合物の構成
元素であるから，その金属間化合物よりなる第１部材へ
拡散したＡｌは，接合強度を低下させる異物質とはなら
ない。第２部材の選択も，その構成材料へのＡｌ拡散後
の接合強度を考慮して行われる。
いったように低融点であることから，それに応じて接合
温度を降下させることができ，また相互拡散性も良好で
あることから接合時間を短縮することができる。一方，
Ａｌは加工が極めて容易であるからＡｌ箔の価格は非常
に安い。またＡｌはアルミナイド系金属間化合物の構成
元素であるから，その金属間化合物よりなる第１部材へ
拡散したＡｌは，接合強度を低下させる異物質とはなら
ない。第２部材の選択も，その構成材料へのＡｌ拡散後
の接合強度を考慮して行われる。
【０００８】このような接合方法によれば接合コストを
低減し，また接合体の接合強度を向上させることができ
る。なお，この接合方法はアルミナイド系金属間化合物
よりなる部材どうしの接合にも適用される。
低減し，また接合体の接合強度を向上させることができ
る。なお，この接合方法はアルミナイド系金属間化合物
よりなる部材どうしの接合にも適用される。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１において，接合体１は，第１
領域２と，第２領域３と，それらの間に存する等温凝固
領域４とよりなる。第１領域２は第１部材５の主体部で
あり，第２領域３は第２部材６の主体部である。
領域２と，第２領域３と，それらの間に存する等温凝固
領域４とよりなる。第１領域２は第１部材５の主体部で
あり，第２領域３は第２部材６の主体部である。
【００１０】第１部材５としてはアルミナイド系金属間
化合物より構成されたものが用いられ，そのアルミナイ
ド系金属間化合物には，ＮｉＡｌ，Ｎｉ3 Ａｌ，ＣｏＡ
ｌ，ＴｉＡｌ，ＮｂＡｌ3 ，Ｎｂ3 Ａｌ，Ｎｂ2 Ａｌ，
ＦｅＡｌ等が該当する。第２部材６としてはＮｉ基合
金，Ｆｅ基合金等の高靱性構造用材料より構成されたも
のが用いられる。
化合物より構成されたものが用いられ，そのアルミナイ
ド系金属間化合物には，ＮｉＡｌ，Ｎｉ3 Ａｌ，ＣｏＡ
ｌ，ＴｉＡｌ，ＮｂＡｌ3 ，Ｎｂ3 Ａｌ，Ｎｂ2 Ａｌ，
ＦｅＡｌ等が該当する。第２部材６としてはＮｉ基合
金，Ｆｅ基合金等の高靱性構造用材料より構成されたも
のが用いられる。
【００１１】第１，第２部材５，６の接合に当っては，
第１部材５の被接合面７および第２部材６の被接合面８
間にＡｌ箔９を挟み，次いで両部材５，６およびＡｌ箔
９を不活性雰囲気中で加熱して接合温度までの昇温過程
でＡｌ箔９を溶融し，その後両部材５，６および融液を
前記接合温度に保持して等温凝固させる，といった手段
が採用される。
第１部材５の被接合面７および第２部材６の被接合面８
間にＡｌ箔９を挟み，次いで両部材５，６およびＡｌ箔
９を不活性雰囲気中で加熱して接合温度までの昇温過程
でＡｌ箔９を溶融し，その後両部材５，６および融液を
前記接合温度に保持して等温凝固させる，といった手段
が採用される。
【００１２】この方法においては，Ａｌ箔９が９３３Ｋ
といったように低融点であることから，それに応じて接
合温度を降下させることができ，また相互拡散性も良好
であることから接合時間を短縮することができる。一
方，Ａｌは加工が極めて容易であるからＡｌ箔９の価格
は非常に安い。またＡｌはアルミナイド系金属間化合物
の構成元素であるから，その金属間化合物よりなる第１
部材５へ拡散したＡｌは接合強度を低下する異物質とは
ならない。第２部材６の選択も，その構成材料へのＡｌ
拡散後の接合強度を考慮して行われる。
といったように低融点であることから，それに応じて接
合温度を降下させることができ，また相互拡散性も良好
であることから接合時間を短縮することができる。一
方，Ａｌは加工が極めて容易であるからＡｌ箔９の価格
は非常に安い。またＡｌはアルミナイド系金属間化合物
の構成元素であるから，その金属間化合物よりなる第１
部材５へ拡散したＡｌは接合強度を低下する異物質とは
ならない。第２部材６の選択も，その構成材料へのＡｌ
拡散後の接合強度を考慮して行われる。
【００１３】次に具体例について説明する。
【００１４】（１） 第１部材５として，ＮｉＡｌより
なり，縦１５mm，横１５mm，厚さ５mmの小ブロックを製
作し，また第２部材６として，Ｎｉよりなり，前記と同
一寸法の小ブロックを製作した。両部材５，６の正方形
被接合面７，８をエメリー紙にて１２００番まで研磨
し，次いで両部材５，６をアルコール中で超音波洗浄し
た。
なり，縦１５mm，横１５mm，厚さ５mmの小ブロックを製
作し，また第２部材６として，Ｎｉよりなり，前記と同
一寸法の小ブロックを製作した。両部材５，６の正方形
被接合面７，８をエメリー紙にて１２００番まで研磨
し，次いで両部材５，６をアルコール中で超音波洗浄し
た。
【００１５】（２） 図２に示すように，第２部材６を
下側にしてその上向きの被接合面８上に縦１５mm，横１
５mm，厚さ５０μｍ，純度９９．９９ｗｔ％の市販Ａｌ
箔９を重ね合せ，そのＡｌ箔９の上に第１部材５の下向
きの被接合面７を重ね合せて，両被接合面７，８間にＡ
ｌ箔９を挟んだ。
下側にしてその上向きの被接合面８上に縦１５mm，横１
５mm，厚さ５０μｍ，純度９９．９９ｗｔ％の市販Ａｌ
箔９を重ね合せ，そのＡｌ箔９の上に第１部材５の下向
きの被接合面７を重ね合せて，両被接合面７，８間にＡ
ｌ箔９を挟んだ。
【００１６】（３） 図３に示すように，保持具１０に
おける基台１１上面のアルミナブロック１２上に，両部
材５，６およびＡｌ箔９よりなる重ね合せ物の第２部材
６を載せ，次いで第１部材５の上面に，押え部材１３
を，その下面のアルミナブロック１４に保持された鋼球
１５を介して載せた。その押え部材１３は，基台１１に
立設された２本のガイドロッド１６に摺動自在に設けら
れていて，その上面からアルミナブロック１４内に至る
測温孔１７を有し，その孔１７に熱電対１８が挿入され
ている。
おける基台１１上面のアルミナブロック１２上に，両部
材５，６およびＡｌ箔９よりなる重ね合せ物の第２部材
６を載せ，次いで第１部材５の上面に，押え部材１３
を，その下面のアルミナブロック１４に保持された鋼球
１５を介して載せた。その押え部材１３は，基台１１に
立設された２本のガイドロッド１６に摺動自在に設けら
れていて，その上面からアルミナブロック１４内に至る
測温孔１７を有し，その孔１７に熱電対１８が挿入され
ている。
【００１７】（４） 図４に示すように，保持具１０に
保持された重ね合せ物を，Ａｒ雰囲気中にて，２５Ｋ／
min の昇温速度で，接合温度である１１７３Ｋまで加熱
し，次いでその温度下に１０分間等温保持し，その後，
２５Ｋ／min の降温速度で，室温まで冷却した。
保持された重ね合せ物を，Ａｒ雰囲気中にて，２５Ｋ／
min の昇温速度で，接合温度である１１７３Ｋまで加熱
し，次いでその温度下に１０分間等温保持し，その後，
２５Ｋ／min の降温速度で，室温まで冷却した。
【００１８】この接合方法においては次のような現象が
発生する。
発生する。
【００１９】図５（ａ）に示すように，接合温度１１７
３Ｋまでの昇温過程で，Ａｌ箔９が溶融し，両部材５，
６との界面である被接合面７，８を通してＡｌとＮｉが
相互に拡散して，Ａｌ融液に基づきＡｌ−Ｎｉ系融液が
生成される。この拡散は等温保持中も引き続き起こり，
融液中のＮｉ濃度の増加によりその融液は等温保持中に
凝固する。即ち，拡散により融液のＮｉ濃度が増加して
Ａｌ−ＮｉＡｌ3 系の共晶濃度に至るまでは融液の凝固
点はＮｉ濃度の増加に伴い低くなるが，Ｎｉ濃度が共晶
濃度を超えてさらに高くなると，融液の凝固点はＮｉ濃
度の増加に伴い逆に高くなる。その結果，高くなった凝
固点が接合温度と等しくなると融液の凝固が始まる，つ
まり等温凝固が現出し，融液中へのＮｉの拡散に律速さ
れて固相率が増加する。凝固終了に要する時間は接合温
度が低いほど長くなるが，接合温度９７３Ｋの場合でも
僅か数分間で凝固が終了し，両部材５，６が接合されて
接合体１が得られる。
３Ｋまでの昇温過程で，Ａｌ箔９が溶融し，両部材５，
６との界面である被接合面７，８を通してＡｌとＮｉが
相互に拡散して，Ａｌ融液に基づきＡｌ−Ｎｉ系融液が
生成される。この拡散は等温保持中も引き続き起こり，
融液中のＮｉ濃度の増加によりその融液は等温保持中に
凝固する。即ち，拡散により融液のＮｉ濃度が増加して
Ａｌ−ＮｉＡｌ3 系の共晶濃度に至るまでは融液の凝固
点はＮｉ濃度の増加に伴い低くなるが，Ｎｉ濃度が共晶
濃度を超えてさらに高くなると，融液の凝固点はＮｉ濃
度の増加に伴い逆に高くなる。その結果，高くなった凝
固点が接合温度と等しくなると融液の凝固が始まる，つ
まり等温凝固が現出し，融液中へのＮｉの拡散に律速さ
れて固相率が増加する。凝固終了に要する時間は接合温
度が低いほど長くなるが，接合温度９７３Ｋの場合でも
僅か数分間で凝固が終了し，両部材５，６が接合されて
接合体１が得られる。
【００２０】図５（ｂ）に示すように，等温凝固領域４
には，経時的に第１領域２側から第２領域３側に向っ
て，比較的厚いＮｉ2 Ａｌ3 相，薄いＮｉＡｌ相および
薄いＮｉ3 Ａｌ相が現出するが，そのＮｉ2 Ａｌ3 相は
ＮｉＡｌ相に等温変態して第１領域２およびＮｉＡｌ相
と同化する。Ｎｉ3 Ａｌ相は成長を続けるが，その速度
は極めて小さい。
には，経時的に第１領域２側から第２領域３側に向っ
て，比較的厚いＮｉ2 Ａｌ3 相，薄いＮｉＡｌ相および
薄いＮｉ3 Ａｌ相が現出するが，そのＮｉ2 Ａｌ3 相は
ＮｉＡｌ相に等温変態して第１領域２およびＮｉＡｌ相
と同化する。Ｎｉ3 Ａｌ相は成長を続けるが，その速度
は極めて小さい。
【００２１】したがって，図５（ｃ）に示すように等温
凝固領域４は，第１領域２側の厚いＮｉＡｌ相よりなる
部分と，第２領域３側の薄いＮｉ3 Ａｌ相よりなる部分
とより構成される。
凝固領域４は，第１領域２側の厚いＮｉＡｌ相よりなる
部分と，第２領域３側の薄いＮｉ3 Ａｌ相よりなる部分
とより構成される。
【００２２】この接合体１について引張り試験を行い，
その接合強度を調べたところ，１２０ＭＰａであること
が判明した。
その接合強度を調べたところ，１２０ＭＰａであること
が判明した。
【００２３】次に接合温度を９７３Ｋ，１０７３Ｋおよ
び１１７３Ｋに設定し，また接合時間を０〜３１７分間
（１９ｋｓ）に設定して前記同様の接合方法を行って等
温凝固領域４におけるＮｉ2 Ａｌ3 相（等温変態前
の），ＮｉＡｌ相およびＮｉ3 Ａｌ相について考察し
た。
び１１７３Ｋに設定し，また接合時間を０〜３１７分間
（１９ｋｓ）に設定して前記同様の接合方法を行って等
温凝固領域４におけるＮｉ2 Ａｌ3 相（等温変態前
の），ＮｉＡｌ相およびＮｉ3 Ａｌ相について考察し
た。
【００２４】図６は，前記接合方法において，接合温度
９７３Ｋに到達した直後に急冷したときの接合部の金属
組織を示す。中央部に融液が在り，その両側にＮｉ2 Ａ
ｌ3相が在るが，その融液は冷却中に凝固してＡｌとＮ
ｉ2 Ａｌ3 相との共晶組織となった。これらのことから
ＮｉおよびＡｌの相互拡散が生じていることが判る。
９７３Ｋに到達した直後に急冷したときの接合部の金属
組織を示す。中央部に融液が在り，その両側にＮｉ2 Ａ
ｌ3相が在るが，その融液は冷却中に凝固してＡｌとＮ
ｉ2 Ａｌ3 相との共晶組織となった。これらのことから
ＮｉおよびＡｌの相互拡散が生じていることが判る。
【００２５】図７は，各接合温度に対応する等温凝固領
域４の厚さ変化を示し，その厚さは各接合温度にて当初
増加するが，その後減少する。
域４の厚さ変化を示し，その厚さは各接合温度にて当初
増加するが，その後減少する。
【００２６】図８は，Ｎｉ2 Ａｌ3 相の厚さ変化を示
し，このＮｉ2 Ａｌ3 相は，各接合温度において，等温
凝固領域４と略同様の厚さ変化を生じるが，最終的には
ＮｉＡｌ相に等温変態する。
し，このＮｉ2 Ａｌ3 相は，各接合温度において，等温
凝固領域４と略同様の厚さ変化を生じるが，最終的には
ＮｉＡｌ相に等温変態する。
【００２７】図９は，ＮｉＡｌ相の厚さ変化を示し，こ
のＮｉＡｌ相の厚さは徐々にではあるが経時的に増加す
る傾向にある。
のＮｉＡｌ相の厚さは徐々にではあるが経時的に増加す
る傾向にある。
【００２８】図１０は，Ｎｉ3 Ａｌ相の厚さ変化を示
し，このＮｉ3 Ａｌ相の厚さも，ＮｉＡｌ相同様に徐々
にではあるが経時的に増加する傾向にある。
し，このＮｉ3 Ａｌ相の厚さも，ＮｉＡｌ相同様に徐々
にではあるが経時的に増加する傾向にある。
【００２９】他の接合例として，ＣｏＡｌよりなる第１
部材５と，Ｎｉよりなる第２部材６とを，前記同様のＡ
ｌ箔９を用いて，接合温度を１０７３Ｋに，また接合時
間を１０分間にそれぞれ設定した，ということ以外は前
記と同一条件で前記同様の接合を行ったところ，前記同
様の接合強度を有する接合体１を得ることができた。さ
らにＦｅＡｌよりなる第１部材５と，Ｎｉよりなる第２
部材６とを，前記同様のＡｌ箔９を用いて，接合温度を
１０７３Ｋに，また接合時間を１０分間にそれぞれ設定
した，ということ以外は前記と同一条件で前記同様の接
合を行ったところ，前記同様の接合強度を有する接合体
１を得ることができた。
部材５と，Ｎｉよりなる第２部材６とを，前記同様のＡ
ｌ箔９を用いて，接合温度を１０７３Ｋに，また接合時
間を１０分間にそれぞれ設定した，ということ以外は前
記と同一条件で前記同様の接合を行ったところ，前記同
様の接合強度を有する接合体１を得ることができた。さ
らにＦｅＡｌよりなる第１部材５と，Ｎｉよりなる第２
部材６とを，前記同様のＡｌ箔９を用いて，接合温度を
１０７３Ｋに，また接合時間を１０分間にそれぞれ設定
した，ということ以外は前記と同一条件で前記同様の接
合を行ったところ，前記同様の接合強度を有する接合体
１を得ることができた。
【００３０】本発明は，アルミナイド系金属間化合物が
持つ耐熱性，耐食性，耐摩耗性，耐酸化性等を有効に利
用すべく，内燃機関用の耐熱部品，耐摩耗部品等の製
造，タービンブレードの製造，高温運転用ゴミ焼却炉の
耐熱，耐食部品の製造等に利用される。
持つ耐熱性，耐食性，耐摩耗性，耐酸化性等を有効に利
用すべく，内燃機関用の耐熱部品，耐摩耗部品等の製
造，タービンブレードの製造，高温運転用ゴミ焼却炉の
耐熱，耐食部品の製造等に利用される。
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば，前記のような手段を採
用することによって，接合温度の降下および接合時間の
短縮を実現して，接合コストを低減し，また接合体の接
合強度を向上させ得る，アルミナイド系金属間化合物製
第１部材と金属製第２部材との接合方法を提供すること
ができる。
用することによって，接合温度の降下および接合時間の
短縮を実現して，接合コストを低減し，また接合体の接
合強度を向上させ得る，アルミナイド系金属間化合物製
第１部材と金属製第２部材との接合方法を提供すること
ができる。
【図１】接合体の説明図である。
【図２】両部材とＡｌ箔とよりなる重ね合せ物の斜視図
である。
である。
【図３】重ね合せ物を保持具に保持させた状態を示す斜
視図である。
視図である。
【図４】接合過程における時間と温度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図５】接合過程における相変化を示す説明図である。
【図６】接合温度に到達した直後に急冷したときの接合
部の金属組織を示す説明図である。
部の金属組織を示す説明図である。
【図７】接合時間と，等温凝固領域の厚さ変化との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図８】接合時間と，Ｎｉ2 Ａｌ3 相の厚さ変化との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図９】接合時間と，ＮｉＡｌ相の厚さ変化との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図１０】接合時間と，Ｎｉ3 Ａｌ相の厚さ変化との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
５…………第１部材 ６…………第２部材 ９…………Ａｌ箔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松浦 清隆 北海道恵庭市恵み野東２丁目２番４号 (72)発明者 工藤 昌行 北海道札幌市北区新琴似11条14丁目10番５ 号 Ｆターム(参考） 4E067 AA05 AA26 AB03 AD03 BA05 DB03 DC06
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミナイド系金属間化合物よりなる第
１部材（５）の被接合面（７）および金属材料よりなる
第２部材（６）の被接合面（８）間にＡｌ箔（９）を挟
み，次いで両部材（５，６）およびＡｌ箔（９）を加熱
して接合温度までの昇温過程でＡｌ箔（９）を溶融し，
その後両部材（５，６）および融液を前記接合温度に保
持して等温凝固させることを特徴とするアルミナイド系
金属間化合物製第１部材と金属製第２部材との接合方
法。 - 【請求項２】 前記アルミナイド系金属間化合物はＮｉ
Ａｌ，Ｎｉ3 Ａｌ，ＣｏＡｌ，ＴｉＡｌ，ＮｂＡｌ3 ，
Ｎｂ3 Ａｌ，Ｎｂ2 ＡｌおよびＦｅＡｌから選択される
一種である，請求項１記載のアルミナイド系金属間化合
物製第１部材と金属製第２部材との接合方法。
Priority Applications (1)
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| JP2000079310A JP2001259861A (ja) | 2000-03-16 | 2000-03-16 | アルミナイド系金属間化合物製第１部材と金属製第２部材との接合方法 |
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| JP2000079310A Pending JP2001259861A (ja) | 2000-03-16 | 2000-03-16 | アルミナイド系金属間化合物製第１部材と金属製第２部材との接合方法 |
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| JP (1) | JP2001259861A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102151981A (zh) * | 2011-04-28 | 2011-08-17 | 哈尔滨工业大学 | 一种采用Al箔作中间层实现TiAl基合金连接的方法 |
| EP3000980A3 (en) * | 2014-09-29 | 2016-04-13 | United Technologies Corporation | Hybrid gamma tial alloy component |
-
2000
- 2000-03-16 JP JP2000079310A patent/JP2001259861A/ja active Pending
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| CN102151981A (zh) * | 2011-04-28 | 2011-08-17 | 哈尔滨工业大学 | 一种采用Al箔作中间层实现TiAl基合金连接的方法 |
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