JP2001259823A - 金属管内周面への被覆層形成方法 - Google Patents
金属管内周面への被覆層形成方法Info
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- JP2001259823A JP2001259823A JP2000073970A JP2000073970A JP2001259823A JP 2001259823 A JP2001259823 A JP 2001259823A JP 2000073970 A JP2000073970 A JP 2000073970A JP 2000073970 A JP2000073970 A JP 2000073970A JP 2001259823 A JP2001259823 A JP 2001259823A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属管の内周面に，均一な厚さを有し，且つ
接合強度の高い被覆層を能率良く形成することが可能で
あると共に化学的特性，機械的特性等の優れた被覆層を
形成することが可能な方法を提供する。 【解決手段】 金属管の内周面に被覆層を形成するに当
り，金属管を回転させ，次いでその金属管内に少なくと
も二種の溶湯を注入してそれら溶湯の反応による金属間
化合物よりなる被覆層を形成すると共にその反応熱によ
り金属管内周壁を溶融させて，その金属管に被覆層を接
合する。
接合強度の高い被覆層を能率良く形成することが可能で
あると共に化学的特性，機械的特性等の優れた被覆層を
形成することが可能な方法を提供する。 【解決手段】 金属管の内周面に被覆層を形成するに当
り，金属管を回転させ，次いでその金属管内に少なくと
も二種の溶湯を注入してそれら溶湯の反応による金属間
化合物よりなる被覆層を形成すると共にその反応熱によ
り金属管内周壁を溶融させて，その金属管に被覆層を接
合する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は金属管内周面への被
覆層形成方法に関する。
覆層形成方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，この種の被覆層形成方法として
は，金属管内周面にプラズマ溶射を施す，といった方法
が知られている（特開昭６１−２６４１６６号公報参
照）。
は，金属管内周面にプラズマ溶射を施す，といった方法
が知られている（特開昭６１−２６４１６６号公報参
照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来法に
よると，内径の比較的大きな金属管には被覆層を形成し
得るが，プラズマガンを入れることができないような比
較的小さな内径を有する金属管には被覆層を形成するこ
とができない，という問題がある。
よると，内径の比較的大きな金属管には被覆層を形成し
得るが，プラズマガンを入れることができないような比
較的小さな内径を有する金属管には被覆層を形成するこ
とができない，という問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は，従来法を適用
し得ない内径を持つ金属管に対しても，その内周面に，
均一な厚さを有し，且つ接合強度の高い被覆層を能率良
く形成することが可能であると共に，化学的特性，機械
的特性等の優れた被覆層を形成することが可能な前記方
法を提供することを目的とする。
し得ない内径を持つ金属管に対しても，その内周面に，
均一な厚さを有し，且つ接合強度の高い被覆層を能率良
く形成することが可能であると共に，化学的特性，機械
的特性等の優れた被覆層を形成することが可能な前記方
法を提供することを目的とする。
【０００５】前記目的を達成するため本発明によれば，
金属管の内周面に被覆層を形成するに当り，前記金属管
を回転させ，次いでその金属管内に少なくとも二種の溶
湯を注入してそれら溶湯の反応による金属間化合物より
なる前記被覆層を形成すると共にその反応熱により前記
金属管内周壁を溶融させて，その金属管に前記被覆層を
接合する，金属管内周面への被覆層形成方法が提供され
る。
金属管の内周面に被覆層を形成するに当り，前記金属管
を回転させ，次いでその金属管内に少なくとも二種の溶
湯を注入してそれら溶湯の反応による金属間化合物より
なる前記被覆層を形成すると共にその反応熱により前記
金属管内周壁を溶融させて，その金属管に前記被覆層を
接合する，金属管内周面への被覆層形成方法が提供され
る。
【０００６】前記のような手段を採用すると，金属管に
おいて，比較的内径の小さなものから大きなものまで，
広範囲に亘ってその内周面に，均一な厚さを有し，且つ
接合強度の高い被覆層を能率良く形成することができ
る。この接合強度の向上は，金属管内周壁の溶融凝固部
が金属間化合物の化学成分と金属管の化学成分とを含む
合金より構成されていることによる。
おいて，比較的内径の小さなものから大きなものまで，
広範囲に亘ってその内周面に，均一な厚さを有し，且つ
接合強度の高い被覆層を能率良く形成することができ
る。この接合強度の向上は，金属管内周壁の溶融凝固部
が金属間化合物の化学成分と金属管の化学成分とを含む
合金より構成されていることによる。
【０００７】また被覆層は金属間化合物より構成されて
いるので，その金属間化合物が保有する特性，例えば優
れた耐食性，耐熱性，耐摩耗性等を具備する。
いるので，その金属間化合物が保有する特性，例えば優
れた耐食性，耐熱性，耐摩耗性等を具備する。
【０００８】溶湯は金属単体組成のものに限らず合金組
成を有するものでもよく，また金属間化合物の組成によ
っては三種以上の溶湯を用いることもある。金属管およ
び金属間化合物の両熱膨脹係数の差が大きい場合には，
金属間化合物の凝固冷却中において，それに割れが生じ
たり，また被覆層を有する金属管を耐熱部材として使用
するときに熱衝撃特性が悪化する。よって，金属管の熱
膨脹係数と金属間化合物のそれとは，できる限り近似し
ているのがよい。
成を有するものでもよく，また金属間化合物の組成によ
っては三種以上の溶湯を用いることもある。金属管およ
び金属間化合物の両熱膨脹係数の差が大きい場合には，
金属間化合物の凝固冷却中において，それに割れが生じ
たり，また被覆層を有する金属管を耐熱部材として使用
するときに熱衝撃特性が悪化する。よって，金属管の熱
膨脹係数と金属間化合物のそれとは，できる限り近似し
ているのがよい。
【０００９】金属間化合物としては，ＮｉＡｌ，Ｎｉ3
Ａｌ，ＴｉＡｌ，ＮｂＡｌ3 ，ＦｅＡｌおよびＭｏＳｉ
2 から選択される一種を挙げることができる。これらの
金属間化合物は優れた耐熱性，耐摩耗性，耐酸化性，耐
食性等を有する。
Ａｌ，ＴｉＡｌ，ＮｂＡｌ3 ，ＦｅＡｌおよびＭｏＳｉ
2 から選択される一種を挙げることができる。これらの
金属間化合物は優れた耐熱性，耐摩耗性，耐酸化性，耐
食性等を有する。
【００１０】金属管の構成材料としては，ステンレス
鋼，炭素鋼，Ｎｉ系耐熱合金およびＣｏ系耐熱合金から
選択される一種を挙げることができる。このような構成
材料よりなる金属管は良好な耐熱性を有するので，金属
間化合物の生成熱に十分に耐え，また被覆層を有する金
属管の高温環境での使用を可能にする。
鋼，炭素鋼，Ｎｉ系耐熱合金およびＣｏ系耐熱合金から
選択される一種を挙げることができる。このような構成
材料よりなる金属管は良好な耐熱性を有するので，金属
間化合物の生成熱に十分に耐え，また被覆層を有する金
属管の高温環境での使用を可能にする。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１において，金属管１は，その
内周面に被覆層２を有する。その被覆層２は金属間化合
物より構成されている。
内周面に被覆層２を有する。その被覆層２は金属間化合
物より構成されている。
【００１２】このような被覆層２の形成に当っては，金
属管１を回転させ，次いでその金属管１内に少なくとも
二種の溶湯を注入してそれら溶湯の反応による金属間化
合物よりなる被覆層２を形成すると共にその反応熱によ
り金属管１内周壁を溶融させて，その金属管１に被覆層
２を接合する，といった手段が採用される。
属管１を回転させ，次いでその金属管１内に少なくとも
二種の溶湯を注入してそれら溶湯の反応による金属間化
合物よりなる被覆層２を形成すると共にその反応熱によ
り金属管１内周壁を溶融させて，その金属管１に被覆層
２を接合する，といった手段が採用される。
【００１３】前記のような手段を採用すると，金属管１
において，比較的内径の小さなものから大きなものま
で，広範囲に亘ってその内周面に，均一な厚さを有し，
且つ接合強度の高い被覆層２を能率良く形成することが
できる。この接合強度の向上は，金属管１内周壁の溶融
凝固部が金属間化合物の化学成分と金属管１の化学成分
とを含む合金より構成されていることによる。
において，比較的内径の小さなものから大きなものま
で，広範囲に亘ってその内周面に，均一な厚さを有し，
且つ接合強度の高い被覆層２を能率良く形成することが
できる。この接合強度の向上は，金属管１内周壁の溶融
凝固部が金属間化合物の化学成分と金属管１の化学成分
とを含む合金より構成されていることによる。
【００１４】また被覆層２は金属間化合物より構成され
ているので，その金属間化合物が保有する特性，例えば
優れた耐食性，耐熱性，耐摩耗性等を具備する。この場
合，金属管１の特定の化学成分が溶出して被覆層２に分
散し，その被覆層２全体がその溶出化学成分を含む金属
間化合物より構成されることもある。
ているので，その金属間化合物が保有する特性，例えば
優れた耐食性，耐熱性，耐摩耗性等を具備する。この場
合，金属管１の特定の化学成分が溶出して被覆層２に分
散し，その被覆層２全体がその溶出化学成分を含む金属
間化合物より構成されることもある。
【００１５】以下，具体例について説明する。
【００１６】先ず，金属管１として，低炭素鋼（ＪＩＳ
Ｓ２５Ｃ相当）よりなり，且つ外径１２０mm，内径９
０mm，長さ１５０mmの鋼管を用意し，その鋼管１を遠心
鋳造機に水平に設置した。
Ｓ２５Ｃ相当）よりなり，且つ外径１２０mm，内径９
０mm，長さ１５０mmの鋼管を用意し，その鋼管１を遠心
鋳造機に水平に設置した。
【００１７】室温の鋼管１を１１４０ｒ／ｍで回転さ
せ，次いで，その鋼管１内に７５０℃のＡｌよりなる溶
湯を注入し，その後，１５００℃のＮｉよりなる溶湯を
注入した。鋼管１内ではＮｉ＋Ａｌ→ＮｉＡｌの発熱反
応が起こり，混合溶湯の温度は瞬時に約２２００℃まで
上昇し，その後，徐々に低下した。
せ，次いで，その鋼管１内に７５０℃のＡｌよりなる溶
湯を注入し，その後，１５００℃のＮｉよりなる溶湯を
注入した。鋼管１内ではＮｉ＋Ａｌ→ＮｉＡｌの発熱反
応が起こり，混合溶湯の温度は瞬時に約２２００℃まで
上昇し，その後，徐々に低下した。
【００１８】これにより，ＮｉＡｌよりなる被覆層２が
形成され，またその被覆層２は，反応熱による鋼管１内
周壁の溶融，凝固によって鋼管１に接合された。被覆層
２の厚さは約１５mmであった。また鋼管（ＪＩＳ Ｓ２
５Ｃ相当）１の熱膨脹係数は約１２×１０-6Ｋ-1であ
り，被覆層（ＮｉＡｌ）２のそれは約１３×１０-6Ｋ-1
であった。
形成され，またその被覆層２は，反応熱による鋼管１内
周壁の溶融，凝固によって鋼管１に接合された。被覆層
２の厚さは約１５mmであった。また鋼管（ＪＩＳ Ｓ２
５Ｃ相当）１の熱膨脹係数は約１２×１０-6Ｋ-1であ
り，被覆層（ＮｉＡｌ）２のそれは約１３×１０-6Ｋ-1
であった。
【００１９】鋼管１および被覆層２について，その表面
状態を綿密に観察したところ，接合部を含むそれら全体
についてクラックの発生は無かった。
状態を綿密に観察したところ，接合部を含むそれら全体
についてクラックの発生は無かった。
【００２０】次に，被覆層２を有する鋼管１に関し，以
下に述べる各種項目について調査を行った。 〔Ａ〕各種元素の濃度分布 図２は，被覆層２を有する鋼管１の接合界面およびその
近傍部分におけるＮｉ，ＡｌおよびＦｅの濃度を示す。
こゝで，接合界面とは前記注湯により生じた液相と固相
との界面を言う。接合界面から約−４．６mmの範囲，つ
まり鋼管において，その内周面から約４．６mmの範囲
が，ＮｉＡｌの生成熱により溶融し，その後凝固した溶
融凝固部に該当する。この溶融凝固部はＮｉ−Ａｌ−Ｆ
ｅ合金より構成されている。また鋼管１には，その溶融
凝固部に隣接する厚さ約１００μｍの第１拡散部と，そ
の第１拡散部に隣接する厚さ約１００μｍの第２拡散部
とが存在する。これらの拡散部は，溶融凝固部の凝固中
およびその後の冷却中に，その溶融凝固部からＮｉおよ
びＡｌが鋼管１の固相部分に拡散し，同時にその固相部
分からＦｅが凝固中等の溶融凝固部に拡散することによ
って形成されたものである。
下に述べる各種項目について調査を行った。 〔Ａ〕各種元素の濃度分布 図２は，被覆層２を有する鋼管１の接合界面およびその
近傍部分におけるＮｉ，ＡｌおよびＦｅの濃度を示す。
こゝで，接合界面とは前記注湯により生じた液相と固相
との界面を言う。接合界面から約−４．６mmの範囲，つ
まり鋼管において，その内周面から約４．６mmの範囲
が，ＮｉＡｌの生成熱により溶融し，その後凝固した溶
融凝固部に該当する。この溶融凝固部はＮｉ−Ａｌ−Ｆ
ｅ合金より構成されている。また鋼管１には，その溶融
凝固部に隣接する厚さ約１００μｍの第１拡散部と，そ
の第１拡散部に隣接する厚さ約１００μｍの第２拡散部
とが存在する。これらの拡散部は，溶融凝固部の凝固中
およびその後の冷却中に，その溶融凝固部からＮｉおよ
びＡｌが鋼管１の固相部分に拡散し，同時にその固相部
分からＦｅが凝固中等の溶融凝固部に拡散することによ
って形成されたものである。
【００２１】この場合，第１拡散部は，Ａｌ濃度が高い
ことに起因してＦｅがＡ3 変態点を超えた高温域でγ→
α変態（Ａｌによる等温拡散変態）を起したためフェラ
イト組織となる。このフェライト組織は無変態組織であ
る。一方，第２拡散部は，第１拡散部に比べてＡｌ濃度
が低く，またＮｉが存在することからオーステナイト組
織のままである。冷却過程の進行に伴い鋼管１の，溶融
凝固部および第１拡散部を除く主体部がＡ3 変態点以下
の温度域でγ−α変態を起す。このとき，その主体部に
は変態歪が発生するが，その変態歪はフェライト組織を
持つ第１拡散部により吸収されるので，接合界面および
その近傍部分に及ぶことはなく，これによりその接合界
面およびその近傍部分におけるクラックの発生が回避さ
れる。
ことに起因してＦｅがＡ3 変態点を超えた高温域でγ→
α変態（Ａｌによる等温拡散変態）を起したためフェラ
イト組織となる。このフェライト組織は無変態組織であ
る。一方，第２拡散部は，第１拡散部に比べてＡｌ濃度
が低く，またＮｉが存在することからオーステナイト組
織のままである。冷却過程の進行に伴い鋼管１の，溶融
凝固部および第１拡散部を除く主体部がＡ3 変態点以下
の温度域でγ−α変態を起す。このとき，その主体部に
は変態歪が発生するが，その変態歪はフェライト組織を
持つ第１拡散部により吸収されるので，接合界面および
その近傍部分に及ぶことはなく，これによりその接合界
面およびその近傍部分におけるクラックの発生が回避さ
れる。
【００２２】このようなフェライト組織を持つ第１拡散
部による効果は，被覆層２を有する鋼管１が，その実用
過程で加熱・冷却サイクルに曝された場合にも発現す
る。
部による効果は，被覆層２を有する鋼管１が，その実用
過程で加熱・冷却サイクルに曝された場合にも発現す
る。
【００２３】さらに図２から明らかなように，鋼管１か
ら溶出したＦｅが被覆層２に分散しており，そのＦｅ濃
度は，被覆層２において約１０原子％であることが判明
した。このＦｅはＮｉＡｌの強度および靱性向上に寄与
する。 〔Ｂ〕耐熱衝撃性 被覆層２を有する鋼管１を１２００℃に加熱し，次いで
室温の水に投入し，その後，鋼管１等について綿密な検
査を行ったところ，次のような結果を得た。鋼管１の，
溶融凝固部および第１拡散部を除く主体部の金属組織は
焼入れ組織（マルテンサイト組織）となっていて，鋼管
１等に急冷による熱衝撃が十分に付与されていることが
判明した。一方，被覆層２ならびに溶融凝固部および第
１拡散部の金属組織は，前記熱衝撃によっては全く変化
しなかった。また接合界面およびその近傍部分について
検鏡を行ったがクラックの発生は全く認められなかっ
た。これは，フェライト組織を持つ第１拡散部の変態歪
吸収効果によるものである。 〔Ｃ〕 硬度分布 図３に示すように，鋼管１のビッカース硬さは約１００
である。一方，溶融凝固部のビッカース硬さは，接合界
面近傍部分において約４００と高い値を示すが，その接
合界面から離れるに従って低下する。これは図２に示し
たＦｅの濃度分布に対応するもので，Ｆｅ濃度の低下に
伴いビッカース硬さも低下するのである。被覆層２のビ
ッカース硬さは約３５０であって略一定である。 〔Ｄ〕 耐食性 被覆層２より約１ｇの試験片を製作した。この試験片の
組成はＮｉＡｌ−１０原子％Ｆｅであった。試験片を室
温の３６％塩酸中に浸漬し，所定経過時間（腐食時間）
毎に試験片の，表面積１ｍ2 当りの腐食減量を求める腐
食試験を行ったところ，図４の結果を得た。比較のた
め，図４にステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＵＳ３０４）より
なる試験片に関するデータも掲載した。
ら溶出したＦｅが被覆層２に分散しており，そのＦｅ濃
度は，被覆層２において約１０原子％であることが判明
した。このＦｅはＮｉＡｌの強度および靱性向上に寄与
する。 〔Ｂ〕耐熱衝撃性 被覆層２を有する鋼管１を１２００℃に加熱し，次いで
室温の水に投入し，その後，鋼管１等について綿密な検
査を行ったところ，次のような結果を得た。鋼管１の，
溶融凝固部および第１拡散部を除く主体部の金属組織は
焼入れ組織（マルテンサイト組織）となっていて，鋼管
１等に急冷による熱衝撃が十分に付与されていることが
判明した。一方，被覆層２ならびに溶融凝固部および第
１拡散部の金属組織は，前記熱衝撃によっては全く変化
しなかった。また接合界面およびその近傍部分について
検鏡を行ったがクラックの発生は全く認められなかっ
た。これは，フェライト組織を持つ第１拡散部の変態歪
吸収効果によるものである。 〔Ｃ〕 硬度分布 図３に示すように，鋼管１のビッカース硬さは約１００
である。一方，溶融凝固部のビッカース硬さは，接合界
面近傍部分において約４００と高い値を示すが，その接
合界面から離れるに従って低下する。これは図２に示し
たＦｅの濃度分布に対応するもので，Ｆｅ濃度の低下に
伴いビッカース硬さも低下するのである。被覆層２のビ
ッカース硬さは約３５０であって略一定である。 〔Ｄ〕 耐食性 被覆層２より約１ｇの試験片を製作した。この試験片の
組成はＮｉＡｌ−１０原子％Ｆｅであった。試験片を室
温の３６％塩酸中に浸漬し，所定経過時間（腐食時間）
毎に試験片の，表面積１ｍ2 当りの腐食減量を求める腐
食試験を行ったところ，図４の結果を得た。比較のた
め，図４にステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＵＳ３０４）より
なる試験片に関するデータも掲載した。
【００２４】図４より被覆層２は，耐食性の良好なステ
ンレス鋼鋼材よりもさらに優れた耐食性を有することが
判る。ＮｉＡｌの耐食性をさらに向上させるためには，
Ｃｒ，Ｖ，Ｂ等を添加するのがよい。 〔Ｅ〕 耐高温酸化性 被覆層２より約２ｇの試験片を製作した。この試験片の
組成はＮｉＡｌ−１０原子％Ｆｅであった。試験片を１
３５０℃の大気中に曝し，所定経過時間（酸化時間）毎
に試験片の，表面積１ｍ2 当りの酸化増量を求める酸化
試験を行ったところ，図５の結果を得た。比較のため，
図５にステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＵＳ３０４）よりなる
試験片に関するデータも掲載した。
ンレス鋼鋼材よりもさらに優れた耐食性を有することが
判る。ＮｉＡｌの耐食性をさらに向上させるためには，
Ｃｒ，Ｖ，Ｂ等を添加するのがよい。 〔Ｅ〕 耐高温酸化性 被覆層２より約２ｇの試験片を製作した。この試験片の
組成はＮｉＡｌ−１０原子％Ｆｅであった。試験片を１
３５０℃の大気中に曝し，所定経過時間（酸化時間）毎
に試験片の，表面積１ｍ2 当りの酸化増量を求める酸化
試験を行ったところ，図５の結果を得た。比較のため，
図５にステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＵＳ３０４）よりなる
試験片に関するデータも掲載した。
【００２５】図５より，被覆層２はステンレス鋼鋼材と
は比較にならない程の優れた耐高温酸化性を有すること
が判る。 〔Ｆ〕 耐摩耗性 被覆層２より，摺動面の寸法が縦５mm，横５mmであるピ
ン状試験片を製作した。この試験片の組成はＮｉＡｌ−
１０原子％Ｆｅであった。
は比較にならない程の優れた耐高温酸化性を有すること
が判る。 〔Ｆ〕 耐摩耗性 被覆層２より，摺動面の寸法が縦５mm，横５mmであるピ
ン状試験片を製作した。この試験片の組成はＮｉＡｌ−
１０原子％Ｆｅであった。
【００２６】この試験片を用いて，次のような試験条件
で摩耗試験を行ったところ，図６の結果を得た。試験条
件は，方式：ピンオンディスク方式；ディスクの材質：
鋳鉄（ＪＩＳ ＦＣ２００）；ディスクの周速度：１．
９ｍ／ｓ；試験片の押圧力：１ＭＰａ（荷重 ２５
Ｎ）；摺動距離：２km（５００ｍ毎に摩耗量測定）．図
６から，被覆層２はステンレス鋼鋼材に比べて優れた耐
摩耗性を有することが判る。
で摩耗試験を行ったところ，図６の結果を得た。試験条
件は，方式：ピンオンディスク方式；ディスクの材質：
鋳鉄（ＪＩＳ ＦＣ２００）；ディスクの周速度：１．
９ｍ／ｓ；試験片の押圧力：１ＭＰａ（荷重 ２５
Ｎ）；摺動距離：２km（５００ｍ毎に摩耗量測定）．図
６から，被覆層２はステンレス鋼鋼材に比べて優れた耐
摩耗性を有することが判る。
【００２７】本発明における被覆層２を有する鋼管１
は，例えば，酸性溶液用輸送管，内燃機関用シリンダス
リーブ等として用いられる。また被覆層２にセラミック
ス繊維，セラミックス粒子等の強化材を分散させて，複
合層，傾斜機能層とすることも可能である。
は，例えば，酸性溶液用輸送管，内燃機関用シリンダス
リーブ等として用いられる。また被覆層２にセラミック
ス繊維，セラミックス粒子等の強化材を分散させて，複
合層，傾斜機能層とすることも可能である。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば前記のような手段を採用
することによって，金属管において，比較的内径の小さ
なものから大きなものまで，その内周面に，均一な厚さ
を有し，且つ接合強度の高い被覆層を能率良く形成する
ことが可能であると共に化学的特性，機械的特性等の優
れた被覆層を形成することが可能な方法を提供すること
ができる。
することによって，金属管において，比較的内径の小さ
なものから大きなものまで，その内周面に，均一な厚さ
を有し，且つ接合強度の高い被覆層を能率良く形成する
ことが可能であると共に化学的特性，機械的特性等の優
れた被覆層を形成することが可能な方法を提供すること
ができる。
【図１】被覆層を有する金属管の斜視図である。
【図２】被覆層を有する鋼管の接合界面およびその近傍
部分における各種元素の濃度分布を示すグラフである。
部分における各種元素の濃度分布を示すグラフである。
【図３】被覆層を有する鋼管の接合界面およびその近傍
部分における硬度分布を示すグラフである。
部分における硬度分布を示すグラフである。
【図４】腐食試験結果を示すグラフである。
【図５】酸化試験結果を示すグラフである。
【図６】摩耗試験結果を示すグラフである。
１…………金属管（鋼管） ２…………被覆層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000005326 本田技研工業株式会社 東京都港区南青山二丁目１番１号 (72)発明者 松浦 清隆 北海道恵庭市恵み野東２丁目２番４号 (72)発明者 大参 達也 北海道札幌市南区南33条西９丁目１番18号 (72)発明者 工藤 昌行 北海道札幌市北区新琴似11条14丁目10番５ 号
Claims (3)
- 【請求項１】 金属管（１）の内周面に被覆層（２）を
形成するに当り，前記金属管（１）を回転させ，次いで
その金属管（１）内に少なくとも二種の溶湯を注入して
それら溶湯の反応による金属間化合物よりなる前記被覆
層（２）を形成すると共にその反応熱により前記金属管
（１）内周壁を溶融させて，その金属管（１）に前記被
覆層（２）を接合することを特徴とする金属管内周面へ
の被覆層形成方法。 - 【請求項２】 前記金属間化合物は，ＮｉＡｌ，Ｎｉ3
Ａｌ，ＴｉＡｌ，ＮｂＡｌ3 ，ＦｅＡｌおよびＭｏＳｉ
2 から選択される一種である，請求項１記載の金属管内
周面への被覆層形成方法。 - 【請求項３】 前記金属管（１）は，ステンレス鋼，炭
素鋼，Ｎｉ系耐熱合金およびＣｏ系耐熱合金から選択さ
れる一種よりなる，請求項１または２記載の金属管内周
面への被覆層形成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000073970A JP2001259823A (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 金属管内周面への被覆層形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000073970A JP2001259823A (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 金属管内周面への被覆層形成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001259823A true JP2001259823A (ja) | 2001-09-25 |
Family
ID=18592106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000073970A Pending JP2001259823A (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 金属管内周面への被覆層形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001259823A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100829162B1 (ko) | 2006-12-04 | 2008-05-13 | 김희곤 | 관의 내주면 코팅 장치 및 방법 |
| CN112439889A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-05 | 西北有色金属研究院 | 一种包覆富镍镍钛合金的钛或钛合金复合刀具的制备方法 |
-
2000
- 2000-03-13 JP JP2000073970A patent/JP2001259823A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100829162B1 (ko) | 2006-12-04 | 2008-05-13 | 김희곤 | 관의 내주면 코팅 장치 및 방법 |
| CN112439889A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-05 | 西北有色金属研究院 | 一种包覆富镍镍钛合金的钛或钛合金复合刀具的制备方法 |
| CN112439889B (zh) * | 2020-11-23 | 2021-12-28 | 西北有色金属研究院 | 一种包覆富镍镍钛合金的钛或钛合金复合刀具的制备方法 |
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