JP2001234277A - 疲労特性の優れた高強度鋼およびその製造方法 - Google Patents
疲労特性の優れた高強度鋼およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、引張強さが１５００ＭＰａ以上で
ある高強度鋼において、疲労特性を向上させた鋼材とそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．２〜１．３％、Ｓ
ｉ：０．０１〜３．０％、Ｍｎ：０．２〜３．０％、必
要に応じてその他の元素を含有し、下式で示す炭素当量
（Ｃｅｑ）が０．８％以上であり、且つ室温から５００
℃に加熱する際に放出される水素量を０．３ppm 以下に
低減することによって、１５００ＭＰａ以上の高強度鋼
の疲労特性を向上させる。 Ｃｅｑ=C%+Si%/15+Mn%/10+Cr%/11+Mo%/7+V%/5+Ni%/45+C
u%/45
ある高強度鋼において、疲労特性を向上させた鋼材とそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．２〜１．３％、Ｓ
ｉ：０．０１〜３．０％、Ｍｎ：０．２〜３．０％、必
要に応じてその他の元素を含有し、下式で示す炭素当量
（Ｃｅｑ）が０．８％以上であり、且つ室温から５００
℃に加熱する際に放出される水素量を０．３ppm 以下に
低減することによって、１５００ＭＰａ以上の高強度鋼
の疲労特性を向上させる。 Ｃｅｑ=C%+Si%/15+Mn%/10+Cr%/11+Mo%/7+V%/5+Ni%/45+C
u%/45
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ばね、シャフト、軸受
けなどに使われている高強度鋼に関するものであり、特
に疲労特性の優れた高強度鋼に関するものである。
けなどに使われている高強度鋼に関するものであり、特
に疲労特性の優れた高強度鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ばね、シャフト、軸受け鋼などで使われ
ている鋼は、伸線、冷間鍛造あるいは熱間鍛造等により
所定の形状に成形した後、焼入れ・焼戻し処理によって
製造され、強度が１５００MPa以上の高強度鋼が使用さ
れている。部品の軽量化、あるいは高疲労強度化のニー
ズが強く、これに応じるためには鋼材の一層の高強度化
が必要である。
ている鋼は、伸線、冷間鍛造あるいは熱間鍛造等により
所定の形状に成形した後、焼入れ・焼戻し処理によって
製造され、強度が１５００MPa以上の高強度鋼が使用さ
れている。部品の軽量化、あるいは高疲労強度化のニー
ズが強く、これに応じるためには鋼材の一層の高強度化
が必要である。
【０００３】鋼材を高強度化する際にネックとなる課題
の一つは疲労特性である。通常の疲労破壊は鋼材表面で
亀裂が生成し内部に亀裂が伝播するプロセスで起きる。
しかし、鋼材を高強度化していくと疲労亀裂が内部から
発生し（以下、内部破壊）、疲労寿命が低下する現象が
生じる。内部破壊の起点には、非金属介在物が多く観察
されることから、非金属介在物量の減少あるいは非金属
介在物サイズを小さくする手段がとられている。
の一つは疲労特性である。通常の疲労破壊は鋼材表面で
亀裂が生成し内部に亀裂が伝播するプロセスで起きる。
しかし、鋼材を高強度化していくと疲労亀裂が内部から
発生し（以下、内部破壊）、疲労寿命が低下する現象が
生じる。内部破壊の起点には、非金属介在物が多く観察
されることから、非金属介在物量の減少あるいは非金属
介在物サイズを小さくする手段がとられている。
【０００４】しかしながら、鋼材を高強度化するほど要
求される非金属介在物のサイズ・量は一層厳しくなり、
工業的規模で非金属介在物のサイズ・量を制御すること
は困難であった。
求される非金属介在物のサイズ・量は一層厳しくなり、
工業的規模で非金属介在物のサイズ・量を制御すること
は困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の如き実
状に鑑みなされたものであって、疲労特性の優れた高強
度鋼を提供することを目的とするものである。
状に鑑みなされたものであって、疲労特性の優れた高強
度鋼を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、まず高強
度鋼において生じる内部破壊の原因について詳細に究明
した。この結果、内部破壊は非金属介在物のサイズと量
以外に、鋼材中に含まれる水素に大きく影響されること
を初めて見いだした。即ち、鋼材中の水素を低下させれ
ば、内部破壊が発生しなくなり、疲労寿命が大幅に向上
することを見いだした。更に、鋼材の高強度化手段と鋼
材中の水素量を低下させる技術を確立した。本発明は以
上の知見に基づいてなされたものであって、その要旨と
するところは、次の通りである。 （１） 質量％で、Ｃ ：０．２〜１．３％、 Ｓ
ｉ：０．０１〜３．０％、Ｍｎ：０．２〜３．０％を含
有し残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記
（１）式で示す炭素当量（Ｃｅｑ）が０．８％以上であ
り、且つ室温から５００℃に加熱する際に放出される水
素量が０．３ppm 以下であることを特徴とする疲労特性
の優れた高強度鋼。 Ｃｅｑ=C%+Si%/15+Mn%/10+Cr%/11+Mo%/7+V%/5+Ni%/45+Cu%/45 ・・・（１） （２） 鋼成分がさらに、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜
３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．
０５〜３．０％、 Ｃｕ：０．０５〜１．５％、Ｂ
：０．０００３〜０．０１％の１種または２種以上を
含有することを特徴とする前項（１）記載の疲労特性の
優れた高強度鋼。 （３） 鋼成分がさらに、質量％で、Ａｌ：０．００５
〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．３％、Ｎｂ：
０．００５〜０．３％、 Ｖ ：０．０５〜１．０％の
１種または２種以上を含有することを特徴とする前記
（１）または（２）に記載の疲労特性の優れた高強度
鋼。 （４） 鋼成分がさらに、質量％で、Ｃａ：０．０００
３〜０．０１％、Ｍｇ：０．０００３〜０．０１％、Ｒ
ＥＭ：０．００５〜０．１％の１種または２種以上を含
有することを特徴とする前記（１）、（２）または
（３）のいずれかに記載の疲労特性の優れた高強度鋼。 （５） 前記（１）乃至（４）のいずれかに記載の成分
を含有する鋼をＡｃ1 点以上の温度に加熱後、冷却しマ
ルテンサイト組織にした後、５００〜６５０℃で焼き戻
すことを特徴とする疲労特性の優れた高強度鋼の製造方
法。
度鋼において生じる内部破壊の原因について詳細に究明
した。この結果、内部破壊は非金属介在物のサイズと量
以外に、鋼材中に含まれる水素に大きく影響されること
を初めて見いだした。即ち、鋼材中の水素を低下させれ
ば、内部破壊が発生しなくなり、疲労寿命が大幅に向上
することを見いだした。更に、鋼材の高強度化手段と鋼
材中の水素量を低下させる技術を確立した。本発明は以
上の知見に基づいてなされたものであって、その要旨と
するところは、次の通りである。 （１） 質量％で、Ｃ ：０．２〜１．３％、 Ｓ
ｉ：０．０１〜３．０％、Ｍｎ：０．２〜３．０％を含
有し残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記
（１）式で示す炭素当量（Ｃｅｑ）が０．８％以上であ
り、且つ室温から５００℃に加熱する際に放出される水
素量が０．３ppm 以下であることを特徴とする疲労特性
の優れた高強度鋼。 Ｃｅｑ=C%+Si%/15+Mn%/10+Cr%/11+Mo%/7+V%/5+Ni%/45+Cu%/45 ・・・（１） （２） 鋼成分がさらに、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜
３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．
０５〜３．０％、 Ｃｕ：０．０５〜１．５％、Ｂ
：０．０００３〜０．０１％の１種または２種以上を
含有することを特徴とする前項（１）記載の疲労特性の
優れた高強度鋼。 （３） 鋼成分がさらに、質量％で、Ａｌ：０．００５
〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．３％、Ｎｂ：
０．００５〜０．３％、 Ｖ ：０．０５〜１．０％の
１種または２種以上を含有することを特徴とする前記
（１）または（２）に記載の疲労特性の優れた高強度
鋼。 （４） 鋼成分がさらに、質量％で、Ｃａ：０．０００
３〜０．０１％、Ｍｇ：０．０００３〜０．０１％、Ｒ
ＥＭ：０．００５〜０．１％の１種または２種以上を含
有することを特徴とする前記（１）、（２）または
（３）のいずれかに記載の疲労特性の優れた高強度鋼。 （５） 前記（１）乃至（４）のいずれかに記載の成分
を含有する鋼をＡｃ1 点以上の温度に加熱後、冷却しマ
ルテンサイト組織にした後、５００〜６５０℃で焼き戻
すことを特徴とする疲労特性の優れた高強度鋼の製造方
法。
【０００７】
【発明の実施の形態】まず本発明における疲労特性の優
れた高強度とは、引張強さが１５００MPa以上であり１
０８サイクルでの疲労強度が引張強さの０．４以上であ
ることを意味している。
れた高強度とは、引張強さが１５００MPa以上であり１
０８サイクルでの疲労強度が引張強さの０．４以上であ
ることを意味している。
【０００８】以下に、本発明の対象とする鋼の成分の限
定理由について述べる。 Ｃ：Ｃは鋼の強度を増加させるために有効な元素である
が、０．２％未満では本発明で目的とする１５００MPa
以上の引張強さを得ることが困難である。一方、１．３
％を超える過剰な添加は強度が高くなるものの靭性が低
下しやすい。従って、Ｃの添加範囲を０．２〜１．３％
に限定した。
定理由について述べる。 Ｃ：Ｃは鋼の強度を増加させるために有効な元素である
が、０．２％未満では本発明で目的とする１５００MPa
以上の引張強さを得ることが困難である。一方、１．３
％を超える過剰な添加は強度が高くなるものの靭性が低
下しやすい。従って、Ｃの添加範囲を０．２〜１．３％
に限定した。
【０００９】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸に有効であるとともに固
溶強化および焼戻し軟化抵抗を増加させ、高強度化に有
効な元素である。０．０１％未満では前記の効果が期待
できず、一方、３．０％を超えて添加しても効果が飽和
するため、０．０１〜３．０％の範囲に制限した。
溶強化および焼戻し軟化抵抗を増加させ、高強度化に有
効な元素である。０．０１％未満では前記の効果が期待
できず、一方、３．０％を超えて添加しても効果が飽和
するため、０．０１〜３．０％の範囲に制限した。
【００１０】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸、脱硫のために必要であ
るばかりでなく、マルテンサイト組織を得るための焼入
性を高めるために有効な元素である。更に焼戻し軟化抵
抗を増加させる効果も有している。０．２％未満では上
記の効果が得られず、一方、３．０％を超えて添加して
も効果が飽和するため０．２〜３．０％の範囲に制限し
た。
るばかりでなく、マルテンサイト組織を得るための焼入
性を高めるために有効な元素である。更に焼戻し軟化抵
抗を増加させる効果も有している。０．２％未満では上
記の効果が得られず、一方、３．０％を超えて添加して
も効果が飽和するため０．２〜３．０％の範囲に制限し
た。
【００１１】以上が本発明の高強度鋼の基本成分である
が、本発明では焼入性あるいは焼戻し軟化抵抗を増加さ
せて高強度化を達成するためにＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｂの１種または２種以上、またオーステナイト粒径
の細粒化あるいは析出強化を図るためにＡｌ、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｖの１種または２種以上、更に非金属介在物のサイ
ズを小さくして内部破壊を防止するためにＣａ、Ｍｇ、
ＲＥＭを１種または２種以上を必要に応じて選択含有す
ることができる。
が、本発明では焼入性あるいは焼戻し軟化抵抗を増加さ
せて高強度化を達成するためにＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｂの１種または２種以上、またオーステナイト粒径
の細粒化あるいは析出強化を図るためにＡｌ、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｖの１種または２種以上、更に非金属介在物のサイ
ズを小さくして内部破壊を防止するためにＣａ、Ｍｇ、
ＲＥＭを１種または２種以上を必要に応じて選択含有す
ることができる。
【００１２】Ｃｒ：Ｃｒは焼入性の向上および焼戻し処
理時の軟化抵抗を増加させるために有効な元素である
が、０．０５％未満ではその効果が十分に発揮できず、
一方、３．０％を超えて添加しても効果が飽和するため
に０．０５〜３．０％に限定した。
理時の軟化抵抗を増加させるために有効な元素である
が、０．０５％未満ではその効果が十分に発揮できず、
一方、３．０％を超えて添加しても効果が飽和するため
に０．０５〜３．０％に限定した。
【００１３】Ｍｏ：ＭｏはＣｒと同様に強い焼戻し軟化
抵抗を有し熱処理後の引張強さを高めるために有効な元
素であるが、０．０５％未満ではその効果が少なく、一
方、１．０％を超えて添加しても添加量に見合う効果が
得られないため０．０５〜１．０％に制限した。
抵抗を有し熱処理後の引張強さを高めるために有効な元
素であるが、０．０５％未満ではその効果が少なく、一
方、１．０％を超えて添加しても添加量に見合う効果が
得られないため０．０５〜１．０％に制限した。
【００１４】Ｎｉ：Ｎｉは高強度化に伴って劣化する延
性を向上させるとともに熱処理時の焼入性を向上させて
引張強さを増加させるために添加されるが、０．０５％
未満ではその効果が少なく、一方、３．０％を超えても
添加量に見合う効果が発揮できないため、０．０５〜
３．０％の範囲に制限した。
性を向上させるとともに熱処理時の焼入性を向上させて
引張強さを増加させるために添加されるが、０．０５％
未満ではその効果が少なく、一方、３．０％を超えても
添加量に見合う効果が発揮できないため、０．０５〜
３．０％の範囲に制限した。
【００１５】Ｃｕ：Ｃｕは焼戻し軟化抵抗を高めるため
に有効な元素であるが、０．０５％未満では効果が発揮
できず、１．５％を超えると熱間加工性が劣化するた
め、０．０５〜１．５％に制限した。
に有効な元素であるが、０．０５％未満では効果が発揮
できず、１．５％を超えると熱間加工性が劣化するた
め、０．０５〜１．５％に制限した。
【００１６】Ｂ：Ｂは極微量の添加で焼入性を著しく高
める効果を有しているが、０．０００３％未満では前記
の効果が発揮されず、０．０１％を超えても効果が飽和
するため０．０００３〜０．０１％に制限した。
める効果を有しているが、０．０００３％未満では前記
の効果が発揮されず、０．０１％を超えても効果が飽和
するため０．０００３〜０．０１％に制限した。
【００１７】Ａｌ：Ａｌは脱酸に有効であり、更に熱処
理時においてＡｌＮを形成することによりオーステナイ
ト粒の粗大化を防止する効果とともにＮを固定し焼入性
向上に有効な固溶Ｂを確保する効果も有しているが、
０．００５％未満ではこれらの効果が発揮されず、０．
１％を超えても効果が飽和するため０．００５〜０．１
％の範囲に限定した。
理時においてＡｌＮを形成することによりオーステナイ
ト粒の粗大化を防止する効果とともにＮを固定し焼入性
向上に有効な固溶Ｂを確保する効果も有しているが、
０．００５％未満ではこれらの効果が発揮されず、０．
１％を超えても効果が飽和するため０．００５〜０．１
％の範囲に限定した。
【００１８】Ｔｉ：ＴｉもＡｌと同様に脱酸に有効であ
り、更に熱処理時においてＴｉＮを形成することにより
オーステナイト粒の粗大化を防止する効果とともにＮを
固定し焼入性向上に有効な固溶Ｂを確保する効果も有し
ているが、０．００５％未満ではこれらの効果が発揮さ
れず、０．３％を超えても効果が飽和するため０．００
５〜０．３％の範囲に限定した。
り、更に熱処理時においてＴｉＮを形成することにより
オーステナイト粒の粗大化を防止する効果とともにＮを
固定し焼入性向上に有効な固溶Ｂを確保する効果も有し
ているが、０．００５％未満ではこれらの効果が発揮さ
れず、０．３％を超えても効果が飽和するため０．００
５〜０．３％の範囲に限定した。
【００１９】Ｖ：Ｖは焼入れ処理時において炭窒化物を
生成することによりオーステナイト粒を微細化させると
ともに強い焼戻し軟化抵抗を有する元素であるが、０．
０５％未満では前記作用の効果が得られず、一方、１．
０％を超えても効果が飽和するため０．０５〜１．０％
に限定した。
生成することによりオーステナイト粒を微細化させると
ともに強い焼戻し軟化抵抗を有する元素であるが、０．
０５％未満では前記作用の効果が得られず、一方、１．
０％を超えても効果が飽和するため０．０５〜１．０％
に限定した。
【００２０】Ｎｂ：ＮｂもＶと同様に炭窒化物を生成す
ることによりオーステナイト粒を微細化させるために有
効な元素である。０．００５％未満では上記効果が不十
分であり、一方、０．３％を超えるとこの効果が飽和す
るため０．００５〜０．３％に制限した。
ることによりオーステナイト粒を微細化させるために有
効な元素である。０．００５％未満では上記効果が不十
分であり、一方、０．３％を超えるとこの効果が飽和す
るため０．００５〜０．３％に制限した。
【００２１】Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭ：Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭ
はいずれも微細な酸化物あるいは硫化物もしくはこれら
の混合物を形成し、介在物サイズを小さくさせる効果が
あり、内部破壊の起点を減少させる作用を有している。
更に、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭを含む微少な酸化物あるいは
硫化物もしくはこれらの混合物はピンニング作用により
熱処理時のオーステナイト粒径を細粒化させる効果も有
している。これらの効果を発揮するための下限の含有量
は、ＣａおよびＭｇは０．０００３％、ＲＥＭは０．０
０５％である。一方、過剰に添加しても効果が飽和する
ため、上限をそれぞれ、Ｃａ、Ｍｇは０．０１％、ＲＥ
Ｍは０．１％に制限した。
はいずれも微細な酸化物あるいは硫化物もしくはこれら
の混合物を形成し、介在物サイズを小さくさせる効果が
あり、内部破壊の起点を減少させる作用を有している。
更に、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭを含む微少な酸化物あるいは
硫化物もしくはこれらの混合物はピンニング作用により
熱処理時のオーステナイト粒径を細粒化させる効果も有
している。これらの効果を発揮するための下限の含有量
は、ＣａおよびＭｇは０．０００３％、ＲＥＭは０．０
０５％である。一方、過剰に添加しても効果が飽和する
ため、上限をそれぞれ、Ｃａ、Ｍｇは０．０１％、ＲＥ
Ｍは０．１％に制限した。
【００２２】Ｐ、Ｓについては特に制限しないものの、
高強度鋼の靭性低下を防ぐ点で、それぞれ０．０２％以
下が好ましい範囲である。また、ＮはＴｉ、Ａｌ、Ｖ、
Ｎｂの窒化物を生成することによりオーステナイト粒の
細粒化効果があるため、０．００３〜０．０１５％が好
ましい範囲である。
高強度鋼の靭性低下を防ぐ点で、それぞれ０．０２％以
下が好ましい範囲である。また、ＮはＴｉ、Ａｌ、Ｖ、
Ｎｂの窒化物を生成することによりオーステナイト粒の
細粒化効果があるため、０．００３〜０．０１５％が好
ましい範囲である。
【００２３】以上の化学組成の限定に加えて、本発明に
おいては以下の理由により、(1) 式で示す炭素当量（Ｃ
ｅｑ）の下限を０．８に限定している。 Ｃｅｑ=C%+Si%/15+Mn%/10+Cr%/11+Mo%/7+V%/5+Ni%/45+Cu%/45 ・・・(1) 炭素当量が０．８％未満であると本発明の目的とする引
張強さが１５００MPa以上の高強度鋼を製造することが
困難となるため、下限を０．８％に限定した。上限は本
発明の効果を得るためには特に限定する必要はないが、
１．５％を超えると靭性が低下するため、１．５％とす
ることが好ましい。
おいては以下の理由により、(1) 式で示す炭素当量（Ｃ
ｅｑ）の下限を０．８に限定している。 Ｃｅｑ=C%+Si%/15+Mn%/10+Cr%/11+Mo%/7+V%/5+Ni%/45+Cu%/45 ・・・(1) 炭素当量が０．８％未満であると本発明の目的とする引
張強さが１５００MPa以上の高強度鋼を製造することが
困難となるため、下限を０．８％に限定した。上限は本
発明の効果を得るためには特に限定する必要はないが、
１．５％を超えると靭性が低下するため、１．５％とす
ることが好ましい。
【００２４】次に本発明で重要な点である鋼材中に含ま
れる水素量の限定理由について述べる。図１は、強度が
１７１６〜１７９６MPaの高強度鋼を用いて、鋼中の水
素量と回転曲げによる疲労強度（１０8 サイクル）の関
係について解析した一例である。強度および鋼材中に含
まれる水素量は、化学組成および熱処理条件（焼入れ：
温度、時間、雰囲気、焼戻し：温度、時間）によって変
化させたものである。
れる水素量の限定理由について述べる。図１は、強度が
１７１６〜１７９６MPaの高強度鋼を用いて、鋼中の水
素量と回転曲げによる疲労強度（１０8 サイクル）の関
係について解析した一例である。強度および鋼材中に含
まれる水素量は、化学組成および熱処理条件（焼入れ：
温度、時間、雰囲気、焼戻し：温度、時間）によって変
化させたものである。
【００２５】図１から明らかなように鋼材中の水素量が
０．３ppm を超えると疲労強度が大幅に低下することが
明らかである。また、０．３ppm を超える領域では内部
疲労破壊の比率が多くなる。以上の結果から、鋼材中の
水素量の上限を０．３ppm に制限した。なお、水素量が
０．２ppm 以下では、水素の影響が一層低下することか
ら、好ましい条件は０．２ppm 以下である。
０．３ppm を超えると疲労強度が大幅に低下することが
明らかである。また、０．３ppm を超える領域では内部
疲労破壊の比率が多くなる。以上の結果から、鋼材中の
水素量の上限を０．３ppm に制限した。なお、水素量が
０．２ppm 以下では、水素の影響が一層低下することか
ら、好ましい条件は０．２ppm 以下である。
【００２６】なお、本発明での水素の測定条件は下記の
通りである。水素量の測定はガスクロマトグラフによる
昇温分析法（加熱抽出法）である。試料は表層のスケー
ルを除去、脱脂したものを用い、試料重量は分析精度の
点で２０ｇ以上が良い。また、昇温分析時の昇温速度は
１００℃／時間である。本発明では、室温から５００℃
に加熱する際に鋼材中から放出される水素量について測
定を行っている。
通りである。水素量の測定はガスクロマトグラフによる
昇温分析法（加熱抽出法）である。試料は表層のスケー
ルを除去、脱脂したものを用い、試料重量は分析精度の
点で２０ｇ以上が良い。また、昇温分析時の昇温速度は
１００℃／時間である。本発明では、室温から５００℃
に加熱する際に鋼材中から放出される水素量について測
定を行っている。
【００２７】次に１５００MPa 以上の高強度鋼と鋼中の
水素量を０．３ppm以下にするための製造条件について
説明する。 加熱温度：加熱温度がＡｃ1 点未満では完全にオーステ
ナイト化できず、その後の冷却で全面のマルテンサイト
組織にすることができないため、加熱温度の下限をＡｃ
1 点に限定した。
水素量を０．３ppm以下にするための製造条件について
説明する。 加熱温度：加熱温度がＡｃ1 点未満では完全にオーステ
ナイト化できず、その後の冷却で全面のマルテンサイト
組織にすることができないため、加熱温度の下限をＡｃ
1 点に限定した。
【００２８】鋼材中の水素は、加熱時に熱処理雰囲気中
の水素ガスあるいは水分、メタン等が分解して鋼材中に
侵入し、加熱温度が高くなるほど、加熱時間が長くなる
ほど鋼材中の水素量は増加する。このため、加熱雰囲気
は水素ガス、水分等を減少させることが好ましい条件で
ある。
の水素ガスあるいは水分、メタン等が分解して鋼材中に
侵入し、加熱温度が高くなるほど、加熱時間が長くなる
ほど鋼材中の水素量は増加する。このため、加熱雰囲気
は水素ガス、水分等を減少させることが好ましい条件で
ある。
【００２９】また、加熱温度は低い方が良く、加熱温度
の上限は１１００℃が好ましい条件である。加熱時間は
短い方が水素量が低くなるため、むやみに長くしないこ
とが必要である。このような点で、高周波加熱のような
加熱速度が速く加熱時間が短時間ですむ方法が好ましい
加熱条件である。
の上限は１１００℃が好ましい条件である。加熱時間は
短い方が水素量が低くなるため、むやみに長くしないこ
とが必要である。このような点で、高周波加熱のような
加熱速度が速く加熱時間が短時間ですむ方法が好ましい
加熱条件である。
【００３０】焼戻し温度：焼戻し温度が５００℃未満で
は鋼材中の水素量を０．３ppm 以下にすることが困難で
あるため、焼戻し温度の下限を５００℃に限定した。焼
戻し温度が５００℃以上になると通常は強度が大幅に低
下するが、炭素当量を０．８以上とすることにより５０
０℃以上の焼戻し温度でも１５００MPa以上の高強度鋼
を製造することが可能となる。一方、焼戻し温度が６５
０℃を超えると強度低下が大きくなり高強度鋼にするこ
とが困難になるため、焼戻し温度の上限を６５０℃に限
定した。また、焼戻し処理手段は、通常の電気炉、ガス
炉等よりも、高周波加熱のような加熱速度が速く加熱時
間が短時間ですむ方法が好ましい焼戻し条件である。こ
れは、同一の温度で焼戻しした場合、高周波加熱では時
間が短時間ですむため、焼戻し時の強度低下が少なく、
より高強度化するためである。
は鋼材中の水素量を０．３ppm 以下にすることが困難で
あるため、焼戻し温度の下限を５００℃に限定した。焼
戻し温度が５００℃以上になると通常は強度が大幅に低
下するが、炭素当量を０．８以上とすることにより５０
０℃以上の焼戻し温度でも１５００MPa以上の高強度鋼
を製造することが可能となる。一方、焼戻し温度が６５
０℃を超えると強度低下が大きくなり高強度鋼にするこ
とが困難になるため、焼戻し温度の上限を６５０℃に限
定した。また、焼戻し処理手段は、通常の電気炉、ガス
炉等よりも、高周波加熱のような加熱速度が速く加熱時
間が短時間ですむ方法が好ましい焼戻し条件である。こ
れは、同一の温度で焼戻しした場合、高周波加熱では時
間が短時間ですむため、焼戻し時の強度低下が少なく、
より高強度化するためである。
【００３１】
【実施例】以下、実施例により本発明の効果を更に具体
的に説明する。表１に示す化学組成を有する供試材を熱
間圧延で３２mm径に仕上げた。その後、高周波加熱ある
いは電気炉による焼入れ・焼戻し処理を行った。高周波
加熱の場合は、焼入れ時の加熱時間が２０秒、焼戻し時
の加熱時間が３〜２０秒の条件で、また電気炉の場合は
焼入れおよび焼戻し時の加熱時間が４５分の条件で行っ
た。焼戻し処理後の鋼材中の水素量および機械的性質を
調査するとともに回転曲げ疲労試験によって１０8 サイ
クルの疲労限を求めた。これらの結果を表２に示す。
的に説明する。表１に示す化学組成を有する供試材を熱
間圧延で３２mm径に仕上げた。その後、高周波加熱ある
いは電気炉による焼入れ・焼戻し処理を行った。高周波
加熱の場合は、焼入れ時の加熱時間が２０秒、焼戻し時
の加熱時間が３〜２０秒の条件で、また電気炉の場合は
焼入れおよび焼戻し時の加熱時間が４５分の条件で行っ
た。焼戻し処理後の鋼材中の水素量および機械的性質を
調査するとともに回転曲げ疲労試験によって１０8 サイ
クルの疲労限を求めた。これらの結果を表２に示す。
【００３２】表２において、試験 No.１〜１１が比較例
で、試験 No.１２〜３７が本発明例である。同表に見ら
れるように本発明例は、いずれも１５００MPa以上の高
強度と高い疲労限を有する鋼が実現されている。これに
対して比較例である No.１〜９は、いずれも従来の鋼材
を用いた場合である。 No.１、３、４、６〜９は、１５
００MPa以上の高強度は達成できているものの、炭素当
量が０．８未満であるため焼戻し温度が低くなり、この
結果鋼材中の水素量が０．３ppm 以上となって疲労限が
低下している。また、 No.２、５は、焼戻し温度が５０
０℃以上の例である。本発明の目的とする疲労限度と引
張強さの比が０．４以上になっているが、引張強さは１
５００MPa未満となっている。比較例の No.１０、１１
は炭素当量が０．８以上であるが、焼戻し温度が低いた
めに水素量が０．３ppm 以上あり、疲労限度と引張強さ
の比が０．４未満となっている。
で、試験 No.１２〜３７が本発明例である。同表に見ら
れるように本発明例は、いずれも１５００MPa以上の高
強度と高い疲労限を有する鋼が実現されている。これに
対して比較例である No.１〜９は、いずれも従来の鋼材
を用いた場合である。 No.１、３、４、６〜９は、１５
００MPa以上の高強度は達成できているものの、炭素当
量が０．８未満であるため焼戻し温度が低くなり、この
結果鋼材中の水素量が０．３ppm 以上となって疲労限が
低下している。また、 No.２、５は、焼戻し温度が５０
０℃以上の例である。本発明の目的とする疲労限度と引
張強さの比が０．４以上になっているが、引張強さは１
５００MPa未満となっている。比較例の No.１０、１１
は炭素当量が０．８以上であるが、焼戻し温度が低いた
めに水素量が０．３ppm 以上あり、疲労限度と引張強さ
の比が０．４未満となっている。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなごとく、本
発明は鋼材成分と焼戻し温度を限定することによって、
１５００MPa以上の高強度と高い疲労特性を有する高強
度鋼を実現したものであり、産業上の効果は極めて顕著
なものがある。
発明は鋼材成分と焼戻し温度を限定することによって、
１５００MPa以上の高強度と高い疲労特性を有する高強
度鋼を実現したものであり、産業上の効果は極めて顕著
なものがある。
【図１】高強度鋼の疲労限に及ぼす水素の影響について
解析した一例を示す図である。
解析した一例を示す図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ ：０．２〜１．３％、 Ｓｉ：０．０１〜３．０％、 Ｍｎ：０．２〜３．０％ を含有し残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、
（１）式で示す炭素当量（Ｃｅｑ）が０．８％以上であ
り、且つ室温から５００℃に加熱する際に放出される水
素量が０．３ppm 以下であることを特徴とする疲労特性
の優れた高強度鋼。 Ｃｅｑ=C%+Si%/15+Mn%/10+Cr%/11+Mo%/7+V%/5+Ni%/45+Cu%/45 ・・・（１） - 【請求項２】 鋼成分がさらに、質量％で、 Ｃｒ：０．０５〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｎｉ：０．０５〜３．０％、 Ｃｕ：０．０５〜１．５％、 Ｂ ：０．０００３〜０．０１％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１記載の疲労特性の優れた高強度鋼。 - 【請求項３】 鋼成分がさらに、質量％で、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．３％、 Ｎｂ：０．００５〜０．３％、 Ｖ ：０．０５〜１．０％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１または２に記載の疲労特性の優れた高強度鋼。 - 【請求項４】 鋼成分がさらに、質量％で、 Ｃａ：０．０００３〜０．０１％、 Ｍｇ：０．０００３〜０．０１％、 ＲＥＭ：０．００５〜０．１％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１、２または３のいずれかに記載の疲労特性の優れた
高強度鋼。 - 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれかに記載の成分
を含有する鋼をＡｃ1点以上の温度に加熱後、冷却しマ
ルテンサイト組織にした後、５００〜６５０℃で焼き戻
すことを特徴とする疲労特性の優れた高強度鋼の製造方
法。
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| CN104152811A (zh) * | 2014-07-25 | 2014-11-19 | 安徽霍山科皖特种铸造有限责任公司 | 一种高韧性钢 |
| EP2806040A1 (en) * | 2013-05-21 | 2014-11-26 | General Electric Company | A martensitic alloy component and process of forming a martensitic alloy component |
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| EP2708612A4 (en) * | 2011-05-12 | 2015-08-05 | Nhk Spring Co Ltd | STEEL FOR AUTOMOBILE SUSPENSION SPRING COMPONENT, AUTOMOBILE SUSPENSION SPRING COMPONENT, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| US9362554B2 (en) | 2009-10-02 | 2016-06-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing a positive electrode with a condensation reaction initiated by heating and reduced pressure |
| US9970072B2 (en) | 2012-12-21 | 2018-05-15 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength spring steel wire with excellent hydrogen embrittlement resistance, manufacturing process therefor, and high-strength spring |
| KR20180082581A (ko) | 2015-12-04 | 2018-07-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 냉간 단조 조질품용 압연 봉선 |
| CN109763063A (zh) * | 2018-12-19 | 2019-05-17 | 钢铁研究总院 | 一种适合用作高强度传动轴的合金结构钢 |
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2000
- 2000-02-23 JP JP2000046163A patent/JP3817105B2/ja not_active Expired - Fee Related
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