JP2001214175A

JP2001214175A - 消化ガスの貯蔵方法

Info

Publication number: JP2001214175A
Application number: JP2000240980A
Authority: JP
Inventors: Kenji Seki; 建司関
Original assignee: Osaka Gas Co Ltd
Current assignee: Osaka Gas Co Ltd
Priority date: 1999-11-22
Filing date: 2000-08-09
Publication date: 2001-08-07

Abstract

(57)【要約】【課題】処理設備の規模の大小にかかわりなく、生物
学的処理に伴って発生する消化ガスを有効利用する技術
を提供する。【解決手段】生物学的処理に際し発生する消化ガスか
ら硫化水素を分離した後の、主成分がメタンと二酸化炭
素である混合ガスを、吸着貯蔵することを特徴とする消
化ガスの貯蔵方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、下水処理場、ビー
ル製造工場、家畜・家禽類(牛、豚、鶏など)の飼育場で
の廃棄物処理場などにおける生物学的処理に際し発生す
る消化ガスの貯蔵方法に関し、より詳細には、消化ガス
中のメタンと二酸化炭素を効率的に回収／貯蔵し、有効
利用する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来からも、上述の生物学的処理を大規
模に行う処理施設(以下「大規模処理施設」ということ
がある)では、発生ガスを常圧あるいは加圧下にガスホ
ルダーに貯蔵し、必要に応じて発電用あるいは加熱用の
原料として使用することが、行われている。しかしなが
ら、従来の貯蔵方法においては、貯蔵密度が低いので、
大規模なガスホルダーが必要となり、そのための十分な
設置スペースが得られない場合には、発生ガスの一部を
そのまま燃焼放散させている。また、小規模処理施設で
は、発生ガスの殆どを有効に利用することなく、そのま
ま燃焼放散している。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は、処
理設備の規模の大小にかかわりなく、生物学的処理に伴
って発生する消化ガスを有効利用する技術を提供するこ
とを主な目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の様な
技術の現状に留意しつつ、研究を重ねた結果、吸着材を
使用する場合には、消化ガスを効率よく貯蔵することが
可能となり、生物学的処理設備の規模に関係なく、消化
ガス中の有用成分をほぼ全量利用し得ることを見出し
た。すなわち、本発明は、下記の消化ガスの貯蔵方法お
よび消化ガスの貯蔵・払出装置を提供するものである：項１．生物学的処理に際し発生する消化ガスから硫化
水素を分離した後の、主成分がメタンと二酸化炭素であ
る混合ガスを、吸着貯蔵することを特徴とする消化ガス
の貯蔵方法。項２．生物学的処理に際し発生する消化ガスから硫化
水素と水分を分離した後の、主成分がメタンと二酸化炭
素である混合ガスを、吸着貯蔵することを特徴とする消
化ガスの貯蔵方法。項３．吸着材が、活性炭、ゼオライト、シリカゲルお
よび有機金属錯体の少なくとも１種である項１または２
に記載の方法。項４．吸着材が、比表面積が８００〜２４００ｍ²／
ｇで細孔容積が０．４〜１．５ｃｍ³／ｇの活性炭であ
る項１〜３のいずれかに記載の方法。項５．吸着材が、細孔直径が７〜２０Åの活性炭であ
る項１〜４のいずれかに記載の方法。項６．吸着材である活性炭、ゼオライト、シリカゲル
および有機金属錯体が、粒径０．２〜３．５ｍｍのもの
と粒径１〜１０００μｍのものとの混合物である項３〜
５のいずれかに記載の方法。項７．吸着貯蔵した混合ガスを払い出す際に、高熱量
のガスと混合して熱量調整を行う項１〜６のいずれかに
記載の方法。項８．高熱量のガスが、メタンを主成分とする天然ガ
スである項７に記載の方法。項９．カスケード方式により熱量調整を行う項７また
は８に記載の方法。項１０．熱量調整用の天然ガスを都市ガスの供給配管
より取り出す項８または９に記載の方法。項１１．生物学的処理に際し発生する消化ガスから硫
化水素または硫化水素と水分を分離する手段、分離した
後の主成分がメタンと二酸化炭素である混合ガスを吸着
貯蔵する手段、および、該混合ガスの熱量を調整する手
段を有する消化ガスの貯蔵・払出装置。

【０００５】

【発明の実施の形態】本発明においては、(A)消化ガス
から硫化水素を分離した後の、主成分がメタンと二酸化
炭素である混合ガスを、吸着材を充填したタンク内に吸
着貯蔵するか、あるいは(B)消化ガスから硫化水素と水
分を分離した後の、主成分がメタンと二酸化炭素である
混合ガスを、吸着材を充填したタンク内に吸着貯蔵す
る。(B)法は、消化ガス中に所定量以上の水分が含まれ
ている場合に、好ましい。

【０００６】本発明においては、メタンと二酸化炭素と
の混合ガスを吸着貯蔵しており、メタンのみを吸着貯蔵
する場合に比べて、有利なことがある。その理由は、以
下の通りである。 (1) メタンと二酸化炭素を分離してメタンのみを吸着貯
蔵する場合、分離装置が必要であり、その設備コストは
全体の約５０％を占める。従って、混合状態で貯蔵した
方が、全体の設備コストが安くなり、また、設備の設置
面積も小さくなる。 (2) メタンと二酸化炭素を混合状態で吸着貯蔵する場
合、二酸化炭素はメタンに比べて非常に吸着し易く、し
かも脱着しにくいため、繰り返し吸脱着を行なうと吸着
材の性能が低下する。しかしながら、一定の回数だけ吸
脱着を繰り返すと、定常状態となり、それ以降は低下し
ない。しかも、その低下割合は約５〜１０％であり、比
較的小さい。 (3) 二酸化炭素はメタンに比べて非常に吸着し易いた
め、初期状態の吸着量は、メタンのみを吸着する場合よ
り、メタンと二酸化炭素の混合ガスの方が大きくなる。
よって、定常状態では初期状態より吸着性能は低下する
ものの、初期状態の吸着量は混合ガスの方が大きいた
め、定常状態での貯蔵量も混合ガスの方が大きくなる場
合がある。

【０００７】以下においては、主に上記の(A)法につい
て、詳細に説明する。

【０００８】(A)法においては、まず、消化ガスを脱硫
用の吸着材が充填されている吸着塔（分離手段）に通
し、硫化水素を吸着・除去する。吸着材としては、従来
から脱硫剤として使用されている活性炭、ゼオライト、
金属酸化物(酸化銅、酸化亜鉛など)が例示される。吸着
時の温度および圧力は、消化ガス発生状態そのままでも
良く、特に制限されないが、温度は、通常常温〜１００
℃程度(より好ましくは、常温〜６０℃程度)であり、圧
力は、常圧〜１ＭＰａＧ程度である。脱硫操作は、バッ
チ方式で行っても良く、或いは２塔以上を使用して、脱
硫操作と脱硫剤の再生操作とを交互に行う連続再生処理
方式で行っても良い。脱硫用吸着材の再生は、吸着塔に
加熱水蒸気を吹き込んで、硫化水素を分離することによ
り行われる。

【０００９】かくして得られた主成分がメタンと二酸化
炭素である混合ガスを、貯蔵タンク（吸着貯蔵手段）内
に充填された吸着材に吸着させ、貯蔵する。混合ガス吸
着時の温度および圧力は、混合ガス収得時そのままの温
度および圧力でも良く、特に制限されないが、温度は、
通常常温〜１００℃程度(より好ましくは、常温〜６０
℃程度)であり、圧力は、常圧以上(より好ましくは常圧
〜３．４ＭＰａＧ程度)である。貯蔵圧力を高める必要
がある場合には、コンプレッサーにより混合ガスを昇圧
した後、吸着し、貯蔵する。

【００１０】混合ガス吸着材としては、活性炭、ゼオラ
イト、シリカゲル、有機金属錯体(フマル酸銅、シクロ
ヘキサンジカルボン酸銅、スチルベンジカルボン酸銅、
テレフタル酸銅、ターフェニルジカルボン酸銅、ビフェ
ニルジカルボン酸銅、トランジカルボン酸銅など)など
が例示される。これらの混合ガス吸着材は、単独で或い
は２種以上を併用することができる。

【００１１】混合ガス吸着材として活性炭、ゼオライト
或いはシリカゲルを使用する場合には、比表面積が８０
０〜２４００ｍ²／ｇのものが好ましく、１０００〜１
８００ｍ²／ｇのものがより好ましい。８００ｍ²／ｇ未
満のものであると、単位重量当たりの吸着量が小さくな
る傾向がある。また、２４００ｍ²／ｇを超えるもので
あると、充填密度が低くなり、単位体積当たりの吸着量
が小さくなる傾向がある。また、細孔容積に関しても同
じ理由から、０．４〜１．５ｃｍ³／ｇのものが好まし
く、０．４〜１．０ｃｍ³／ｇのものがより好ましい。
細孔直径に関しては、７〜２０Åのものが好ましく、８
〜１５Åのものがより好ましい。７Å未満のものである
と、二酸化炭素が脱着し難く、吸脱着を繰り返した後の
性能低下が大きくなる傾向がある。また、２０Åを超え
るものであると、メタンの吸着量が非常に小さくなる傾
向がある。

【００１２】混合ガス吸着材としては、一定範囲の粒径
のものを単独で使用しても良いし、異なる範囲の粒径の
ものを組み合わせて使用しても良い。一定範囲の粒径の
ものを単独で使用する場合には、粒径１〜１０００μｍ
（メディアン径１００〜４００μｍ）のものを使用する
のが好ましく、粒径１〜５００μｍ（メディアン径１０
０〜２００μｍ）のものを使用するのがより好ましい。
異なる範囲の粒径のものを組み合わせて使用する場合に
は、粒径０．２〜３．５ｍｍ（メディアン径０．８〜
２．７ｍｍ）の大粒径のものと粒径１〜１０００μｍ
（メディアン径５０〜４５０μｍ）の小粒径のものとを
混合して使用するのが好ましく、粒径０．７〜２．８ｍ
ｍ（メディアン径１．０〜２．５ｍｍ）の大粒径のもの
と粒径５〜５００μｍ（メディアン径８０〜４００μ
ｍ）の小粒径のものとを混合して使用するのがより好ま
しい。それらの混合割合（重量比）は、大粒径のもの：
小粒径のもの＝２０〜８０：８０〜２０であるのが好ま
しく、大粒径のもの：小粒径のもの＝４０〜７０：６０
〜３０であるのがより好ましい。

【００１３】(B)法においては、(A)法と同様にして消化
ガスから硫化水素を吸着・除去するとともに、ゼオライ
トなどの吸着材による吸着除去法や膜分離法などの従来
法により水分を除去した後、(A)法と同様にして、主成
分がメタンと二酸化炭素である混合ガスを、吸着材を充
填したタンク内に吸着貯蔵する。

【００１４】貯蔵されている混合ガスを利用する場合に
は、必要に応じて、各ガス成分に分離して利用すること
もできる。

【００１５】なお、主成分がメタンと二酸化炭素である
混合ガスを吸着貯蔵し、その貯蔵ガスを払い出して利用
する際に、吸着材からのメタンと二酸化炭素の脱着のし
易さが異なるため、脱着ガスの組成および熱量が貯蔵タ
ンク（ガスホルダー）内の圧力により変動する。このよ
うな脱着ガスを燃料として使用する場合には、熱量の変
動により燃焼性に問題が発生する可能性がある。この問
題を解決するには、吸着貯蔵した混合ガスを脱着して払
い出す際に、この脱着ガスに高熱量のガスを混合して熱
量調整を行えばよい。高熱量のガスとしては、脱着ガス
よりも高熱量のガスであればよく、例えば、メタンガ
ス、エタンガス、プロパンガス、ブタンガス、メタンを
主成分とする天然ガスなどが挙げられる。これらのガス
を単独または組み合わせて、脱着ガスに混合することが
できる。メタンを主成分とする天然ガスとして、都市ガ
スを用いることもできる。

【００１６】脱着ガスの熱量は圧力に応じて変動するた
め、例えば、以下に示すカスケード方式により熱量を調
整する。すなわち、図１に示すように、ローカル制御回
路として流量比率調整計（ＦｒＣ）１を組み込み、主制
御量調整系である熱量記録調整計（ＱＲＣ）２からの出
力信号でカスケード制御を変えることにより、供給ガス
の熱量調整を行う。３は、脱着ガス（低熱量のガス）と
天然ガス（高熱量のガス）を混合する混合器を示す。な
お、天然ガスを都市ガスの供給配管より取り出すことも
できる。

【００１７】このように、脱着ガスと高熱量のガスとを
混合することにより、使用用途に適した熱量に調整する
ことができる。

【００１８】また、高熱量のガスとして都市ガスを用い
ることにより、燃焼性に問題のないガスを、簡便かつ安
定的に払い出すことができる。

【００１９】

【発明の効果】本発明によれば、吸着材を充填したガス
ホルダーを使用して、消化ガスから分離回収した主成分
がメタンと二酸化炭素である混合ガスを貯蔵することに
より、ガスホルダーを小型化し、貯蔵施設の設備コスト
を低減させることができる。

【００２０】従って、本発明によれば、処理設備の規模
の大小にかかわりなく、生物学的処理に伴って発生する
消化ガスを有効利用することが可能となる。

【００２１】

【実施例】以下に実施例を示し、本発明の特徴とすると
ころをより一層明確にする。

【００２２】実施例１下水処理場において発生した消化ガス４０００Ｎｍ³を
金属酸化物充填塔を通過させて硫化水素を吸着除去し
た。

【００２３】かくして得られたメタン（６５％）と二酸
化炭素（３５％）の混合ガス４０００Ｎｍ³を、以下の
条件下で吸着貯蔵した。

【００２４】比表面積１１４６ｍ²／ｇ、細孔容積０．
４２ｃｍ³／ｇ、細孔直径約９Å（ｔプロット法によ
る）で、粒径が０．７１〜２．８ｍｍ（メディアン径
１．７ｍｍ）のもの（５０重量％）と５〜５００μｍ
（メディアン径１９５μｍ）のもの（５０重量％）との
混合状態の粉末活性炭を充填したガスホルダーを用い
て、上記メタンと二酸化炭素の混合ガスを、常温かつ１
ＭＰａＧの圧力で吸着貯蔵した。吸着貯蔵量は、吸脱着
を繰り返し行って性能低下がなくなった時点（定常状
態）における量により評価した。その結果、定常状態後
の貯蔵量は５８Ｎｃｍ³／ｃｍ³であり、４０００Ｎｍ³
の混合ガスを６９ｍ³のガスホルダーにより貯蔵するこ
とが可能であった。

【００２５】比較例１実施例１と同様の消化ガス４０００Ｎｍ³を、従来法に
従って、常温かつ１ＭＰａＧの圧力で貯蔵した。その結
果、すべてのガスを貯蔵するためには４００ｍ ³のガス
ホルダーが必要であった。

【００２６】比較例２下水処理場において発生した消化ガス４０００Ｎｍ³を
金属酸化物充填塔を通過させて硫化水素を吸着除去し、
次いで活性炭充填塔を通過させて二酸化炭素を吸着除去
してメタン２６００Ｎｍ³を得た。

【００２７】このメタンを、実施例１と同様の粉末活性
炭を充填したガスホルダーを用いて、常温かつ１ＭＰａ
Ｇの圧力で吸着貯蔵した。その結果、貯蔵量は７３Ｎｃ
ｍ³／ｃｍ³であり、２６００Ｎｍ³のメタンを３６ｍ³の
ガスホルダーにより貯蔵することが可能であった。

【００２８】実施例２実施例１と同様にして得たメタンと二酸化炭素の混合ガ
スを、実施例１と同様の粉末活性炭を充填したガスホル
ダーを用いて、常温かつ０．５ＭＰａＧの圧力で吸着貯
蔵した。吸着貯蔵量は、吸脱着を繰り返し行って性能低
下がなくなった時点（定常状態）における量により評価
した。その結果、定常状態後の貯蔵量は４１Ｎｃｍ³／
ｃｍ³であり、４０００Ｎｍ³の混合ガスを９８ｍ³のガ
スホルダーにより貯蔵することが可能であった。

【００２９】比較例３実施例１と同様の消化ガス４０００Ｎｍ³を、従来法に
従って、常温かつ０．５ＭＰａＧの圧力で貯蔵した。そ
の結果、すべてのガスを貯蔵するためには８００ｍ³の
ガスホルダーが必要であった。

【００３０】実施例３実施例１と同様にして得たメタンと二酸化炭素の混合ガ
スを、比表面積１２６５ｍ²／ｇ、細孔容積０．４９ｃ
ｍ³／ｇ、細孔直径約８．５Å（ｔプロット法による）
で、粒径が０．７１〜２．８ｍｍ（メディアン径１．７
ｍｍ）のもの（５０重量％）と５〜５００μｍ（メディ
アン径１９５μｍ）のもの（５０重量％）との混合状態
の粉末活性炭を充填したガスホルダーを用いて、常温か
つ１ＭＰａＧの圧力で吸着貯蔵した。吸着貯蔵量は、吸
脱着を繰り返し行って性能低下がなくなった時点（定常
状態）における量により評価した。その結果、定常状態
後の貯蔵量は５９Ｎｃｍ³／ｃｍ³であり、４０００Ｎｍ
³の混合ガスを６８ｍ³のガスホルダーにより貯蔵するこ
とが可能であった。

【００３１】比較例４比較例２と同様にして得たメタンを、実施例３と同様の
粉末活性炭を充填したガスホルダーを用いて、常温かつ
１ＭＰａＧの圧力で吸着貯蔵した。その結果、貯蔵量は
６２Ｎｃｍ³／ｃｍ³であり、２６００Ｎｍ³のメタンを
４２ｍ³のガスホルダーにより貯蔵することが可能であ
った。

【００３２】実施例４実施例１と同様にして得たメタンと二酸化炭素の混合ガ
スを、比表面積２３４２ｍ²／ｇ、細孔容積１．２８ｃ
ｍ³／ｇ、細孔直径約１１Å（ｔプロット法による）
で、粒径が０．７１〜２．８ｍｍ（メディアン径１．７
ｍｍ）のもの（５０重量％）と５〜５００μｍ（メディ
アン径１９５μｍ）のもの（５０重量％）との混合状態
の粉末活性炭を充填したガスホルダーを用いて、常温か
つ１ＭＰａＧの圧力で吸着貯蔵した。吸着貯蔵量は、吸
脱着を繰り返し行って性能低下がなくなった時点（定常
状態）における量により評価した。その結果、定常状態
後の貯蔵量は５７Ｎｃｍ³／ｃｍ³であり、４０００Ｎｍ
³の混合ガスを７０ｍ³のガスホルダーにより貯蔵するこ
とが可能であった。

【００３３】比較例５比較例２と同様にして得たメタンを、実施例４と同様の
粉末活性炭を充填したガスホルダーを用いて、常温かつ
１ＭＰａＧの圧力で吸着貯蔵した。その結果、貯蔵量は
４８Ｎｃｍ³／ｃｍ³であり、２６００Ｎｍ³のメタンを
５４ｍ³のガスホルダーにより貯蔵することが可能であ
った。

【００３４】実施例５実施例１と同様にして得たメタンと二酸化炭素の混合ガ
スを、比表面積１１４６ｍ²／ｇ、細孔容積０．４２ｃ
ｍ³／ｇ、細孔直径約９Å（ｔプロット法による）で、
粒径が１〜５００μｍ（メディアン径１２６μｍ）の粉
末活性炭を充填したガスホルダーを用いて、常温かつ１
ＭＰａＧの圧力で吸着貯蔵した。吸着貯蔵量は、吸脱着
を繰り返し行って性能低下がなくなった時点（定常状
態）における量により評価した。その結果、定常状態後
の貯蔵量は５４Ｎｃｍ³／ｃｍ³であり、４０００Ｎｍ³
の混合ガスを７４ｍ³のガスホルダーにより貯蔵するこ
とが可能であった。

【００３５】以上の結果から明らかなように、吸着材を
充填したガスホルダーを使用してメタンと二酸化炭素を
混合状態で吸着貯蔵すると、吸着材を用いずに消化ガス
を貯蔵する従来法に比べて貯蔵性能が向上するため、貯
蔵タンクのサイズを小さくでき、コストを低減できる。

【００３６】また、消化ガスから分離したメタンのみを
吸着貯蔵する場合に比べると、貯蔵タンクのサイズは少
し大きくなるが、分離装置のコストと大きさを考慮する
と、全体コストと設置面積が小さくなる。

【００３７】実施例６実施例１と同様にして得たメタンと二酸化炭素の混合ガ
ス（熱量：２６０００ＫＪ／Ｎｍ³）を、比表面積１２
６５ｍ²／ｇ、細孔容積０．４９ｇ／ｃｍ³、細孔直径約
８．５Å（ｔプロット法による）で、粒径が０．７１〜
２．８ｍｍ（メディアン径１．７ｍｍ）のもの（５０重
量％）と５〜１０００μｍ（メディアン径１９５μｍ）
のもの（５０重量％）との混合状態の粉末活性炭を充填
したガスホルダーを用いて、常温かつ１ＭＰａＧの圧力
で吸着貯蔵した。吸着貯蔵量は、吸脱着を繰り返し行っ
て性能低下がなくなった時点（定常状態）における量に
より評価した。その結果、定常状態後の貯蔵量は５９Ｎ
ｃｍ³／ｃｍ³であり、４０００Ｎｍ³の混合ガスを６８
ｍ³のガスホルダーにより貯蔵することが可能であっ
た。

【００３８】さらに、吸脱着の各繰り返しごとに、ガス
ホルダー内の圧力が０．８３ＭＰａＧ、０．０ＭＰａＧ
の各時点における脱着ガスの熱量の変化を評価した。そ
の結果を図２に示す。また、２４回目の脱着ガスの組成
（メタンと二酸化炭素の割合）を各圧力領域で分析した
結果を図３に示す。

【００３９】払出ガス（供給ガス）の熱量を吸着ガスと
同じ２６０００ＫＪ／Ｎｍ³にするには、例えば２４回
目の脱着の場合には、ガスホルダー内の圧力に応じて下
記の表１に示す通りの流量比で脱着ガスと都市ガスを混
合することにより、所望のガス（熱量：２６０００ＫＪ
／Ｎｍ³）が製造できた。都市ガスは、１３Ａガス（熱
量：４６０４６ＫＪ／Ｎｍ³）を使用した。

【００４０】［表１］ガスホルダー内の圧力（ＭＰａＧ）流量比（脱着ガス／都市ガス）０．８３１００／００．４９１００／３．２０．１９１００／９．３０．０１００／２４．６

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明におけるカスケード方式の一例を示す概
略図である。

【図２】実施例における脱着ガスの熱量の変化を示す図
である。

【図３】実施例における脱着ガスの組成を示す図であ
る。

【符号の説明】

１…流量比率調整計（ＦｒＣ）２…熱量記録調整計（ＱＲＣ）３…混合器

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｂ０１Ｊ 20/20 Ｂ０１Ｊ 20/20 Ａ 20/22 20/22 Ａ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】生物学的処理に際し発生する消化ガスか
ら硫化水素を分離した後の、主成分がメタンと二酸化炭
素である混合ガスを、吸着貯蔵することを特徴とする消
化ガスの貯蔵方法。
【請求項２】生物学的処理に際し発生する消化ガスか
ら硫化水素と水分を分離した後の、主成分がメタンと二
酸化炭素である混合ガスを、吸着貯蔵することを特徴と
する消化ガスの貯蔵方法。
【請求項３】吸着材が、活性炭、ゼオライト、シリカ
ゲルおよび有機金属錯体の少なくとも１種である請求項
１または２に記載の方法。
【請求項４】吸着材が、比表面積が８００〜２４００
ｍ²／ｇで細孔容積が０．４〜１．５ｃｍ³／ｇの活性炭
である請求項１〜３のいずれかに記載の方法。
【請求項５】吸着材が、細孔直径が７〜２０Åの活性
炭である請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
【請求項６】吸着材である活性炭、ゼオライト、シリ
カゲルおよび有機金属錯体が、粒径０．２〜３．５ｍｍ
のものと粒径１〜１０００μｍのものとの混合物である
請求項３〜５のいずれかに記載の方法。
【請求項７】吸着貯蔵した混合ガスを払い出す際に、
高熱量のガスと混合して熱量調整を行う請求項１〜６の
いずれかに記載の方法。
【請求項８】高熱量のガスが、メタンを主成分とする
天然ガスである請求項７に記載の方法。
【請求項９】カスケード方式により熱量調整を行う請
求項７または８に記載の方法。
【請求項１０】熱量調整用の天然ガスを都市ガスの供
給配管より取り出す請求項８または９に記載の方法。
【請求項１１】生物学的処理に際し発生する消化ガス
から硫化水素または硫化水素と水分を分離する手段、分
離した後の主成分がメタンと二酸化炭素である混合ガス
を吸着貯蔵する手段、および、該混合ガスの熱量を調整
する手段を有する消化ガスの貯蔵・払出装置。