JP2001182596A - 内燃機関の吸気圧力検出装置 - Google Patents
内燃機関の吸気圧力検出装置Info
- Publication number
- JP2001182596A JP2001182596A JP37259699A JP37259699A JP2001182596A JP 2001182596 A JP2001182596 A JP 2001182596A JP 37259699 A JP37259699 A JP 37259699A JP 37259699 A JP37259699 A JP 37259699A JP 2001182596 A JP2001182596 A JP 2001182596A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake pressure
- pressure
- intake
- reference voltage
- differential amplifier
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/24—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means
- F02D41/26—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means using computer, e.g. microprocessor
- F02D41/28—Interface circuits
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L23/00—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid
- G01L23/24—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid specially adapted for measuring pressure in inlet or exhaust ducts of internal-combustion engines
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
- G01L9/02—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means by making use of variations in ohmic resistance, e.g. of potentiometers, electric circuits therefor, e.g. bridges, amplifiers or signal conditioning
- G01L9/04—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means by making use of variations in ohmic resistance, e.g. of potentiometers, electric circuits therefor, e.g. bridges, amplifiers or signal conditioning of resistance-strain gauges
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M15/00—Testing of engines
- G01M15/04—Testing internal-combustion engines
- G01M15/09—Testing internal-combustion engines by monitoring pressure in fluid ducts, e.g. in lubrication or cooling parts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/04—Engine intake system parameters
- F02D2200/0406—Intake manifold pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/50—Input parameters for engine control said parameters being related to the vehicle or its components
- F02D2200/503—Battery correction, i.e. corrections as a function of the state of the battery, its output or its type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2400/00—Control systems adapted for specific engine types; Special features of engine control systems not otherwise provided for; Power supply, connectors or cabling for engine control systems
- F02D2400/04—Two-stroke combustion engines with electronic control
Abstract
(57)【要約】
【課題】吸気負圧がそれ程大きくならない２サイクル等
のエンジンにおいて、コストの低減を図りつつ、吸気圧
力を高精度に検出できるようにする。 【解決手段】エンジンの運転状態を制御するための情報
として、吸気管１１内の吸気圧力を検出する吸気圧力検
出装置を、吸気の絶対圧力を検出する吸気圧力検出セン
サ１２と、所定の基準電圧Ｖｒｅｆを供給する基準電圧
電源１３と、吸気圧力検出センサ１２からの出力電圧Ｖ
ｉｎと基準電圧電源１３の基準電圧Ｖｒｅｆとの差を増
幅する差動増幅器１４と、差動増幅器１４から出力され
るアナログ信号ｋ・ΔＶをデジタル信号に変換するＡ／
Ｄ変換器１５等により構成する。
のエンジンにおいて、コストの低減を図りつつ、吸気圧
力を高精度に検出できるようにする。 【解決手段】エンジンの運転状態を制御するための情報
として、吸気管１１内の吸気圧力を検出する吸気圧力検
出装置を、吸気の絶対圧力を検出する吸気圧力検出セン
サ１２と、所定の基準電圧Ｖｒｅｆを供給する基準電圧
電源１３と、吸気圧力検出センサ１２からの出力電圧Ｖ
ｉｎと基準電圧電源１３の基準電圧Ｖｒｅｆとの差を増
幅する差動増幅器１４と、差動増幅器１４から出力され
るアナログ信号ｋ・ΔＶをデジタル信号に変換するＡ／
Ｄ変換器１５等により構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の吸気管
等における吸気圧力を検出するための内燃機関の吸気圧
力検出装置に関し、特に、吸気圧力の負圧レベルが比較
的小さい内燃機関、例えば２サイクル、単気筒、小排気
量等の内燃機関の吸気圧力を検出するのに適した内燃機
関の吸気圧力検出装置に関する。
等における吸気圧力を検出するための内燃機関の吸気圧
力検出装置に関し、特に、吸気圧力の負圧レベルが比較
的小さい内燃機関、例えば２サイクル、単気筒、小排気
量等の内燃機関の吸気圧力を検出するのに適した内燃機
関の吸気圧力検出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車等に搭載された４サイクルの内燃
機関（エンジン）においては、一般に電子制御により燃
料を噴射する電子制御燃料噴射システムが採用されてい
る。このシステムにおいては、図９に示すように、吸気
管を流れる吸入空気量とエンジンの回転数から基本燃料
噴射量を求め、エンジンの運転情報としての水温、吸気
温度、スロットル開度等から各種の増量補正を行ない、
又、排気管内の酸素量を酸素センサにより検出して空燃
比補正を行なうことで、エンジンの種々の運転状態に適
合した燃料噴射量を決定するようになっている。
機関（エンジン）においては、一般に電子制御により燃
料を噴射する電子制御燃料噴射システムが採用されてい
る。このシステムにおいては、図９に示すように、吸気
管を流れる吸入空気量とエンジンの回転数から基本燃料
噴射量を求め、エンジンの運転情報としての水温、吸気
温度、スロットル開度等から各種の増量補正を行ない、
又、排気管内の酸素量を酸素センサにより検出して空燃
比補正を行なうことで、エンジンの種々の運転状態に適
合した燃料噴射量を決定するようになっている。
【０００３】そして、この吸入空気量を検出する手法と
しては、例えば、吸入負圧感知式（Ｄジェトロニック方
式）の吸気圧検出装置が知られており、この吸気圧検出
装置は、エンジンの充填効率が吸気管圧力に比例すると
いう原理に基づくものであり、吸気管内の絶対圧力を求
め、この絶対圧力と別個に測定した吸気温度とから、ボ
イル−シャルルの法則により吸い込まれる空気密度を算
出して吸入空気量を求めている。
しては、例えば、吸入負圧感知式（Ｄジェトロニック方
式）の吸気圧検出装置が知られており、この吸気圧検出
装置は、エンジンの充填効率が吸気管圧力に比例すると
いう原理に基づくものであり、吸気管内の絶対圧力を求
め、この絶対圧力と別個に測定した吸気温度とから、ボ
イル−シャルルの法則により吸い込まれる空気密度を算
出して吸入空気量を求めている。
【０００４】ところで、自動車等に搭載される４サイク
ルの多気筒エンジンにおいては、吸入空気量を調整する
ためのスロットルバルブを、吸気通路の上流側に一つ又
は二つすなわち気筒数よりも少ない数だけ設けた構成が
一般的であり、この一つ又は二つのスロットルバルブを
経由して複数のシリンダへ吸気が導かれることになる。
ルの多気筒エンジンにおいては、吸入空気量を調整する
ためのスロットルバルブを、吸気通路の上流側に一つ又
は二つすなわち気筒数よりも少ない数だけ設けた構成が
一般的であり、この一つ又は二つのスロットルバルブを
経由して複数のシリンダへ吸気が導かれることになる。
【０００５】この構成において、スロットルバルブの開
度が微小である場合には、吸気管内の圧力（吸気圧力）
は非常に低くなり、例えば−８０ｋＰａ（ゲージ圧力）
程度よりも低くなる場合がある。一方、エンジンの負荷
が大きくて、スロットルバルブが全開となるような場合
には、吸気管内の圧力はほぼ大気圧すなわち０ｋＰａ
（ゲージ圧力）程度まで高まり、又、過給機を備えたエ
ンジンにおいては約＋１０１．３２ｋＰａ（ゲージ圧
力）程度にまで加圧される。
度が微小である場合には、吸気管内の圧力（吸気圧力）
は非常に低くなり、例えば−８０ｋＰａ（ゲージ圧力）
程度よりも低くなる場合がある。一方、エンジンの負荷
が大きくて、スロットルバルブが全開となるような場合
には、吸気管内の圧力はほぼ大気圧すなわち０ｋＰａ
（ゲージ圧力）程度まで高まり、又、過給機を備えたエ
ンジンにおいては約＋１０１．３２ｋＰａ（ゲージ圧
力）程度にまで加圧される。
【０００６】したがって、このようなエンジンにおける
吸気管内の絶対圧力を検出する吸気圧検出装置は、約２
０ｋＰａ（絶対圧力）から高気圧条件下の大気圧レベル
である約１０６．７ｋＰａ（絶対圧力）程度、あるい
は、過給機を備えたエンジンに対応するように約２００
ｋＰａ（絶対圧力）程度までを測定範囲とするように設
定されている。
吸気管内の絶対圧力を検出する吸気圧検出装置は、約２
０ｋＰａ（絶対圧力）から高気圧条件下の大気圧レベル
である約１０６．７ｋＰａ（絶対圧力）程度、あるい
は、過給機を備えたエンジンに対応するように約２００
ｋＰａ（絶対圧力）程度までを測定範囲とするように設
定されている。
【０００７】このような吸気圧検出装置を構成する吸気
圧力検出センサとしては、インターフェースを良好にす
るために、ＤＣ＋５Ｖの単電源で動作すると共に出力電
圧もＤＣ０〜５Ｖの範囲とし、図１０に示すような線形
特性を示すものが開発されている。この吸気圧力検出セ
ンサにおける従来の使用範囲は、図１０中のＳで示され
る幅広い領域に亘っている。
圧力検出センサとしては、インターフェースを良好にす
るために、ＤＣ＋５Ｖの単電源で動作すると共に出力電
圧もＤＣ０〜５Ｖの範囲とし、図１０に示すような線形
特性を示すものが開発されている。この吸気圧力検出セ
ンサにおける従来の使用範囲は、図１０中のＳで示され
る幅広い領域に亘っている。
【０００８】上述の吸気圧力検出センサを用いたシステ
ムでは、図１１のブロック図に示されるように、吸気圧
力検出センサ１で検出された圧力に対応する出力電圧の
アナログ信号が、Ａ／Ｄ変換器２によりデジタル信号に
変換され、このデジタル信号等に基づいて、ＣＰＵ３に
より吸入空気量等の計算が行なわれることになる。
ムでは、図１１のブロック図に示されるように、吸気圧
力検出センサ１で検出された圧力に対応する出力電圧の
アナログ信号が、Ａ／Ｄ変換器２によりデジタル信号に
変換され、このデジタル信号等に基づいて、ＣＰＵ３に
より吸入空気量等の計算が行なわれることになる。
【０００９】このＡ／Ｄ変換器２は、基準電圧として５
Ｖの電源４に接続されており、この基準電圧をもとに吸
気圧力検出センサ１のアナログ信号をデジタル信号に変
換する。ここで、Ａ／Ｄ変換器２の分解能が、例えば８
ビットの場合、０〜５Ｖの範囲の入力電圧は、０〜２５
５の範囲のデジタル値に変換されることになる。
Ｖの電源４に接続されており、この基準電圧をもとに吸
気圧力検出センサ１のアナログ信号をデジタル信号に変
換する。ここで、Ａ／Ｄ変換器２の分解能が、例えば８
ビットの場合、０〜５Ｖの範囲の入力電圧は、０〜２５
５の範囲のデジタル値に変換されることになる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで、二輪車、ス
ノーモービル、レジャーボート等に搭載されるエンジン
は、自動車等に搭載されるエンジンに比べて、気筒数が
少ない場合が多く、又、４サイクルエンジンのみならず
２サイクルエンジンも適用される。したがって、前述の
ような従来の吸気圧力検出装置を、これら二輪車、スノ
ーモービル、レジャーボート等に搭載のエンジンにその
まま採用すると、以下のような問題を生じる。
ノーモービル、レジャーボート等に搭載されるエンジン
は、自動車等に搭載されるエンジンに比べて、気筒数が
少ない場合が多く、又、４サイクルエンジンのみならず
２サイクルエンジンも適用される。したがって、前述の
ような従来の吸気圧力検出装置を、これら二輪車、スノ
ーモービル、レジャーボート等に搭載のエンジンにその
まま採用すると、以下のような問題を生じる。
【００１１】すなわち、これら二輪車、スノーモービ
ル、レジャーボート等においては、アクセルレスポンス
を重視するため、多気筒エンジンにおいては各気筒毎に
スロットルバルブを設ける場合がある。したがって、従
来の如く気筒数よりも少ないスロットルバルブを設ける
場合に比べて、吸気管内の圧力が著しく高くすなわち吸
気管内の負圧が著しく小さくなり、例えば、小排気量の
２サイクル単気筒エンジンでは、吸気管内の圧力は最低
でも−２０ｋＰａ（ゲージ圧力）程度に低下するのみで
ある。
ル、レジャーボート等においては、アクセルレスポンス
を重視するため、多気筒エンジンにおいては各気筒毎に
スロットルバルブを設ける場合がある。したがって、従
来の如く気筒数よりも少ないスロットルバルブを設ける
場合に比べて、吸気管内の圧力が著しく高くすなわち吸
気管内の負圧が著しく小さくなり、例えば、小排気量の
２サイクル単気筒エンジンでは、吸気管内の圧力は最低
でも−２０ｋＰａ（ゲージ圧力）程度に低下するのみで
ある。
【００１２】したがって、従来の吸気圧検出装置をその
まま採用した場合、−２０ｋＰａ〜０ｋＰａ（ゲージ圧
力）の狭い圧力範囲に対しては、センサ出力は図１０中
のＬで示す狭い領域（約３．２〜４．０Ｖ）となり、本
来の測定レンジの約１／５程度を使用することになる。
したがって、検出可能な圧力幅（１ＬＳＢ）も約０．５
１ｋＰａ程度の比較的大きい値となり、それ故に検出感
度が低くなり、エンジンの燃料噴射量等を制御するのは
困難である。
まま採用した場合、−２０ｋＰａ〜０ｋＰａ（ゲージ圧
力）の狭い圧力範囲に対しては、センサ出力は図１０中
のＬで示す狭い領域（約３．２〜４．０Ｖ）となり、本
来の測定レンジの約１／５程度を使用することになる。
したがって、検出可能な圧力幅（１ＬＳＢ）も約０．５
１ｋＰａ程度の比較的大きい値となり、それ故に検出感
度が低くなり、エンジンの燃料噴射量等を制御するのは
困難である。
【００１３】また、上記の−２０ｋＰａ〜０ｋＰａの圧
力範囲に対応するセンサ出力をそのまま増幅するとすれ
ば、小さい増幅率で、Ａ／Ｄ変換器２の入力電圧の範囲
を容易に超えることになり、圧力の検出が困難になる。
力範囲に対応するセンサ出力をそのまま増幅するとすれ
ば、小さい増幅率で、Ａ／Ｄ変換器２の入力電圧の範囲
を容易に超えることになり、圧力の検出が困難になる。
【００１４】一方、Ａ／Ｄ変換器２の分解能を高めて、
例えば８ビットから１０ビットに大きくした場合、約
０．１３ｋＰａレベルまでの圧力変化を検出できること
になるが、コストが高くなり、又、ソフト上の処理が複
雑化し、制御回路のＳ／Ｎ比も高く設定する必要があ
る。
例えば８ビットから１０ビットに大きくした場合、約
０．１３ｋＰａレベルまでの圧力変化を検出できること
になるが、コストが高くなり、又、ソフト上の処理が複
雑化し、制御回路のＳ／Ｎ比も高く設定する必要があ
る。
【００１５】さらに、スノーモービルのように海抜高度
の高い高地で使用される場合は、吸気圧力検出センサを
利用して大気圧を測定することで高度計として利用する
ことが要求され、又、高地においては吸気管内の圧力も
低下する等の関係から、吸気圧力検出センサの測定レン
ジを狭めることには問題があった。
の高い高地で使用される場合は、吸気圧力検出センサを
利用して大気圧を測定することで高度計として利用する
ことが要求され、又、高地においては吸気管内の圧力も
低下する等の関係から、吸気圧力検出センサの測定レン
ジを狭めることには問題があった。
【００１６】本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みて
成されたものであり、その目的とするところは、充分な
吸気管負圧が得られる自動車等に搭載の内燃機関用とし
て開発された吸気圧力検出センサを、充分な吸気管負圧
が得られない単気筒、小排気量あるいは２サイクル等の
内燃機関に適用することでコストの低減を図りつつ、高
感度にて吸気管圧力を検出して、燃料噴射量等の制御を
高精度に行なうことができる内燃機関の吸気圧力検出装
置を提供することにある。
成されたものであり、その目的とするところは、充分な
吸気管負圧が得られる自動車等に搭載の内燃機関用とし
て開発された吸気圧力検出センサを、充分な吸気管負圧
が得られない単気筒、小排気量あるいは２サイクル等の
内燃機関に適用することでコストの低減を図りつつ、高
感度にて吸気管圧力を検出して、燃料噴射量等の制御を
高精度に行なうことができる内燃機関の吸気圧力検出装
置を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明の内燃機関の吸気
圧力検出装置は、内燃機関の運転状態を制御するための
情報として、吸気管内の吸気圧力を検出する内燃機関の
吸気圧力検出装置であって、吸気の絶対圧力を検出する
吸気圧力検出センサと、所定の基準電圧を供給する基準
電圧電源と、吸気圧力検出センサからの出力電圧と基準
電圧電源の基準電圧との差を増幅する差動増幅器と、こ
の差動増幅器から出力されるアナログ信号をデジタル信
号に変換するＡ／Ｄ変換器と、を有することを特徴とし
ている。
圧力検出装置は、内燃機関の運転状態を制御するための
情報として、吸気管内の吸気圧力を検出する内燃機関の
吸気圧力検出装置であって、吸気の絶対圧力を検出する
吸気圧力検出センサと、所定の基準電圧を供給する基準
電圧電源と、吸気圧力検出センサからの出力電圧と基準
電圧電源の基準電圧との差を増幅する差動増幅器と、こ
の差動増幅器から出力されるアナログ信号をデジタル信
号に変換するＡ／Ｄ変換器と、を有することを特徴とし
ている。
【００１８】この構成によれば、先ず、内燃機関におけ
る吸気の絶対圧力が吸気圧力検出センサにより検出され
て、この検出された圧力に対応する電圧が出力される。
この出力電圧と基準電圧とが差動増幅器に入力されて、
両者の差が所定の増幅率で増幅される。増幅されたアナ
ログ信号は、Ａ／Ｄ変換器に導かれてデジタル信号に変
換される。すなわち、所定の基準電圧値と吸気圧力検出
センサの出力電圧値とを比較し、両者の差を増幅してＡ
／Ｄ変換器に入力することで、分解能の低いＡ／Ｄ変換
器においても圧力の検出感度が高められ、１ＬＳＢ（最
下位ビット：ＬｅａｓｔＳｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ Ｂｉ
ｔ）すなわち検出可能な圧力幅が充分に小さな値とな
る。したがって、吸気圧力がそれ程低くならない内燃機
関においても、高精度に吸気圧力が検出され、これによ
り、高精度な燃料噴射量等の制御が実現される。
る吸気の絶対圧力が吸気圧力検出センサにより検出され
て、この検出された圧力に対応する電圧が出力される。
この出力電圧と基準電圧とが差動増幅器に入力されて、
両者の差が所定の増幅率で増幅される。増幅されたアナ
ログ信号は、Ａ／Ｄ変換器に導かれてデジタル信号に変
換される。すなわち、所定の基準電圧値と吸気圧力検出
センサの出力電圧値とを比較し、両者の差を増幅してＡ
／Ｄ変換器に入力することで、分解能の低いＡ／Ｄ変換
器においても圧力の検出感度が高められ、１ＬＳＢ（最
下位ビット：ＬｅａｓｔＳｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ Ｂｉ
ｔ）すなわち検出可能な圧力幅が充分に小さな値とな
る。したがって、吸気圧力がそれ程低くならない内燃機
関においても、高精度に吸気圧力が検出され、これによ
り、高精度な燃料噴射量等の制御が実現される。
【００１９】上記構成において、基準電圧電源の基準電
圧は、標準大気圧よりも高い所定圧力を印加した時に吸
気圧力検出センサから出力される出力電圧と同一とす
る、構成を採用することができる。この構成によれば、
標準大気圧を超えるような高気圧の条件下においても、
差動増幅器の出力は０Ｖにならず、その結果、Ａ／Ｄ変
換器の入力値が０Ｖでクリップすることなく、正確な吸
気圧力の検出が行なわれる。
圧は、標準大気圧よりも高い所定圧力を印加した時に吸
気圧力検出センサから出力される出力電圧と同一とす
る、構成を採用することができる。この構成によれば、
標準大気圧を超えるような高気圧の条件下においても、
差動増幅器の出力は０Ｖにならず、その結果、Ａ／Ｄ変
換器の入力値が０Ｖでクリップすることなく、正確な吸
気圧力の検出が行なわれる。
【００２０】上記構成において、基準電圧電源の基準電
圧を調整可能な基準電圧調整手段を設けた構成を採用す
ることができる。この構成によれば、基準電圧調整手段
を調整することで、例えば標準大気圧よりも高い高気圧
条件下で、差動増幅器の出力が０Ｖとなるように基準点
の調整を行なうことができる。また、適宜所望の基準電
圧値に設定することができる。
圧を調整可能な基準電圧調整手段を設けた構成を採用す
ることができる。この構成によれば、基準電圧調整手段
を調整することで、例えば標準大気圧よりも高い高気圧
条件下で、差動増幅器の出力が０Ｖとなるように基準点
の調整を行なうことができる。また、適宜所望の基準電
圧値に設定することができる。
【００２１】上記構成において、差動増幅器の増幅率を
調整可能な増幅率調整手段を設けた構成を採用すること
ができる。この構成によれば、増幅率調整手段を調整す
ることで、差動増幅器の増幅率を適宜所望の値に調整す
ることができ、これにより、回路の誤差あるいは部品の
バラツキ等を吸収させることができる。
調整可能な増幅率調整手段を設けた構成を採用すること
ができる。この構成によれば、増幅率調整手段を調整す
ることで、差動増幅器の増幅率を適宜所望の値に調整す
ることができ、これにより、回路の誤差あるいは部品の
バラツキ等を吸収させることができる。
【００２２】上記吸気圧力検出センサ、基準電圧電源、
差動増幅器、及びＡ／Ｄ変換器を備えた構成において、
さらに、吸気圧力検出センサに対して既知の所定圧力値
を印加した際に、差動増幅器から出力される信号に関す
る情報を予め記憶する記憶手段と、この記憶手段に記憶
された記憶情報と吸気圧力検出センサにより実際に検出
された検出情報とに基づいて、実際の吸気圧力を演算処
理する演算処理手段と、を有する構成を採用することが
できる。この構成によれば、既知の所定圧力値例えば少
なくとも２点の校正用圧力値が吸気圧力検出センサに印
加されることで、差動増幅器から出力される信号に関す
る情報、すなわち、吸気圧力検出センサ及び差動増幅器
の実際の検出特性が記憶手段に予め記憶される。この状
態で、吸気圧力検出装置が実際のシステムに組み込まれ
て吸気圧力を検出すると、吸気圧力検出センサ、差動増
幅器、Ａ／Ｄ変換器を経て出力された情報すなわち検出
情報と記憶手段に記憶された記憶情報とに基づいて、演
算処理手段により、実際の吸気圧力が演算処理される。
したがって、設計上の検出特性と実際の検出特性に相違
（吸気圧力検出センサ自体の特性のバラツキあるいは増
幅回路における演算抵抗のバラツキ等による設計上の検
出特性と実際の検出特性との相違）がある場合、演算処
理に基づき逐次校正を行なうことで、設計値に基づく圧
力ではなく、実際の圧力を検出することができる。
差動増幅器、及びＡ／Ｄ変換器を備えた構成において、
さらに、吸気圧力検出センサに対して既知の所定圧力値
を印加した際に、差動増幅器から出力される信号に関す
る情報を予め記憶する記憶手段と、この記憶手段に記憶
された記憶情報と吸気圧力検出センサにより実際に検出
された検出情報とに基づいて、実際の吸気圧力を演算処
理する演算処理手段と、を有する構成を採用することが
できる。この構成によれば、既知の所定圧力値例えば少
なくとも２点の校正用圧力値が吸気圧力検出センサに印
加されることで、差動増幅器から出力される信号に関す
る情報、すなわち、吸気圧力検出センサ及び差動増幅器
の実際の検出特性が記憶手段に予め記憶される。この状
態で、吸気圧力検出装置が実際のシステムに組み込まれ
て吸気圧力を検出すると、吸気圧力検出センサ、差動増
幅器、Ａ／Ｄ変換器を経て出力された情報すなわち検出
情報と記憶手段に記憶された記憶情報とに基づいて、演
算処理手段により、実際の吸気圧力が演算処理される。
したがって、設計上の検出特性と実際の検出特性に相違
（吸気圧力検出センサ自体の特性のバラツキあるいは増
幅回路における演算抵抗のバラツキ等による設計上の検
出特性と実際の検出特性との相違）がある場合、演算処
理に基づき逐次校正を行なうことで、設計値に基づく圧
力ではなく、実際の圧力を検出することができる。
【００２３】上記構成いおいて、記憶手段への情報の書
き込み指令の有無を判別する判別手段を有する、構成を
採用することができる。この構成によれば、判別手段に
より、記憶手段への情報の書き込み指令の有無が判別さ
れるため、例えば、判別手段が指令有りの信号を発する
場合、既知の所定圧力に基づく差動増幅器からの出力信
号に係るデジタル情報が記憶手段に記憶され、一方、判
別手段が指令無しの信号を発する場合、上記記憶手段へ
の記憶動作は行なわれない。すなわち、装置製造の際の
検査工程等で、この判別手段に基づき、校正データの書
き込み等を行なうことができる。
き込み指令の有無を判別する判別手段を有する、構成を
採用することができる。この構成によれば、判別手段に
より、記憶手段への情報の書き込み指令の有無が判別さ
れるため、例えば、判別手段が指令有りの信号を発する
場合、既知の所定圧力に基づく差動増幅器からの出力信
号に係るデジタル情報が記憶手段に記憶され、一方、判
別手段が指令無しの信号を発する場合、上記記憶手段へ
の記憶動作は行なわれない。すなわち、装置製造の際の
検査工程等で、この判別手段に基づき、校正データの書
き込み等を行なうことができる。
【００２４】上記構成において、差動増幅器の増幅率
を、増幅された出力信号が、使用されるＡ／Ｄ変換器の
入力範囲を超えない範囲に設定した、構成を採用するこ
とができる。この構成によれば、使用されるＡ／Ｄ変換
器の入力レンジを幅広くかつ飽和させない範囲で利用す
ることができ、吸気圧力を高精度に検出することができ
る。
を、増幅された出力信号が、使用されるＡ／Ｄ変換器の
入力範囲を超えない範囲に設定した、構成を採用するこ
とができる。この構成によれば、使用されるＡ／Ｄ変換
器の入力レンジを幅広くかつ飽和させない範囲で利用す
ることができ、吸気圧力を高精度に検出することができ
る。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、添付図面に基づき説明する。図１は、本発明に係る
内燃機関（エンジン）の吸気圧力検出装置の一実施形態
を示す概略構成図である。この実施形態に係る吸気圧力
検出装置１０は、図１に示すように、エンジンの吸気管
１１内における吸気の絶対圧力（Ｐｉｎｔ）を検出する
吸気圧力検出センサ１２と、所定の基準電圧（Ｖｒｅ
ｆ）を供給する基準電圧電源１３と、吸気圧力検出セン
サ１２からの出力電圧すなわちセンサ電圧（Ｖｉｎ）と
基準電圧電源１３の基準電圧（Ｖｒｅｆ）との電圧差
（ΔＶ）を増幅する差動増幅器１４と、この差動増幅器
１４から所定の増幅率（ｋ）で増幅されて出力される出
力電圧（ｋ・ΔＶ）のアナログ信号をデジタル信号に変
換するＡ／Ｄ変換器１５等を、その基本構成として備え
ている。
て、添付図面に基づき説明する。図１は、本発明に係る
内燃機関（エンジン）の吸気圧力検出装置の一実施形態
を示す概略構成図である。この実施形態に係る吸気圧力
検出装置１０は、図１に示すように、エンジンの吸気管
１１内における吸気の絶対圧力（Ｐｉｎｔ）を検出する
吸気圧力検出センサ１２と、所定の基準電圧（Ｖｒｅ
ｆ）を供給する基準電圧電源１３と、吸気圧力検出セン
サ１２からの出力電圧すなわちセンサ電圧（Ｖｉｎ）と
基準電圧電源１３の基準電圧（Ｖｒｅｆ）との電圧差
（ΔＶ）を増幅する差動増幅器１４と、この差動増幅器
１４から所定の増幅率（ｋ）で増幅されて出力される出
力電圧（ｋ・ΔＶ）のアナログ信号をデジタル信号に変
換するＡ／Ｄ変換器１５等を、その基本構成として備え
ている。
【００２６】また、この吸気圧力検出装置１０は、主と
して、エンジンの運転状態に応じた燃料の噴射量を制御
する燃料噴射制御システムにおいて適用されるものであ
り、この制御システムとしては、上記吸気圧力検出装置
１０の他に、種々の演算処理を行なうマイクロコンピュ
ータとしてのＣＰＵ１６、制御プログラムあるいは制御
データが格納されたＲＯＭ１７、途中の演算結果等が一
時的に保存されるＲＡＭ１８等を備えている。
して、エンジンの運転状態に応じた燃料の噴射量を制御
する燃料噴射制御システムにおいて適用されるものであ
り、この制御システムとしては、上記吸気圧力検出装置
１０の他に、種々の演算処理を行なうマイクロコンピュ
ータとしてのＣＰＵ１６、制御プログラムあるいは制御
データが格納されたＲＯＭ１７、途中の演算結果等が一
時的に保存されるＲＡＭ１８等を備えている。
【００２７】ここで、吸気圧力検出センサ１２は、オン
チップのバイポーラ・オペアンプ回路と薄膜抵抗器ネッ
トワークを一体化した圧力センサ半導体（ハイブリッド
ＩＣ）からなるものであり、ＩＣのシリコンウエハ上に
形成されたシリコンダイアフラムに対して圧力が印加さ
れると、このシリコンダイアフラムの背後に密封された
真空を基準として、印加圧力に比例したアナログ信号を
出力するものである。
チップのバイポーラ・オペアンプ回路と薄膜抵抗器ネッ
トワークを一体化した圧力センサ半導体（ハイブリッド
ＩＣ）からなるものであり、ＩＣのシリコンウエハ上に
形成されたシリコンダイアフラムに対して圧力が印加さ
れると、このシリコンダイアフラムの背後に密封された
真空を基準として、印加圧力に比例したアナログ信号を
出力するものである。
【００２８】したがって、このシリコンダイアフラムに
対して、エンジンの吸気管１１内の吸気圧力が印加され
ると、その吸気の絶対圧力を検出するようになってい
る。尚、この吸気圧力検出センサ１２は、ＤＣ＋５Ｖの
単電源に接続されて作動し、出力電圧の範囲も０Ｖ〜５
Ｖの範囲に設定されている。この吸気圧力検出センサ１
２の圧力に対する出力電圧（センサ電圧）の特性は、図
２に示すような線形特性を示し、例えば、２０．０ｋＰ
ａ（絶対圧力）のとき約０．７９Ｖ、８１．３ｋＰａ
（絶対圧力）のとき約３．２３Ｖ、１０１．３２ｋＰａ
（絶対圧力）のとき約４．０Ｖ、１０６．７ｋＰａ（絶
対圧力）のとき約４．２Ｖをそれぞれ出力するものであ
る。
対して、エンジンの吸気管１１内の吸気圧力が印加され
ると、その吸気の絶対圧力を検出するようになってい
る。尚、この吸気圧力検出センサ１２は、ＤＣ＋５Ｖの
単電源に接続されて作動し、出力電圧の範囲も０Ｖ〜５
Ｖの範囲に設定されている。この吸気圧力検出センサ１
２の圧力に対する出力電圧（センサ電圧）の特性は、図
２に示すような線形特性を示し、例えば、２０．０ｋＰ
ａ（絶対圧力）のとき約０．７９Ｖ、８１．３ｋＰａ
（絶対圧力）のとき約３．２３Ｖ、１０１．３２ｋＰａ
（絶対圧力）のとき約４．０Ｖ、１０６．７ｋＰａ（絶
対圧力）のとき約４．２Ｖをそれぞれ出力するものであ
る。
【００２９】また、この吸気圧力検出センサ１２は、上
述のＣＰＵ１６，ＲＯＭ１７，ＲＡＭ１８，差動増幅器
１４，Ａ／Ｄ変換器１５，その他周辺電子部品等を内蔵
したＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）２０に一
体的に内蔵されており、この吸気圧力検出センサ１２の
シリコンダイアフラムに対して、圧力印加パイプを介し
て吸気管１１内の吸気圧力が導かれるようになってい
る。このように、吸気圧力検出センサ１２がＥＣＵ２０
に一体的に内蔵されることにより、ＥＣＵ２０の検査工
程において、吸気圧力検出センサ１２のキャリブレーシ
ョン等を行なうことができる。尚、吸気圧力検出センサ
１２は、上記のようにＥＣＵ２０に内蔵されるものに限
らず、ＥＣＵ２０とは別個に配置されるものであっても
よい。
述のＣＰＵ１６，ＲＯＭ１７，ＲＡＭ１８，差動増幅器
１４，Ａ／Ｄ変換器１５，その他周辺電子部品等を内蔵
したＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）２０に一
体的に内蔵されており、この吸気圧力検出センサ１２の
シリコンダイアフラムに対して、圧力印加パイプを介し
て吸気管１１内の吸気圧力が導かれるようになってい
る。このように、吸気圧力検出センサ１２がＥＣＵ２０
に一体的に内蔵されることにより、ＥＣＵ２０の検査工
程において、吸気圧力検出センサ１２のキャリブレーシ
ョン等を行なうことができる。尚、吸気圧力検出センサ
１２は、上記のようにＥＣＵ２０に内蔵されるものに限
らず、ＥＣＵ２０とは別個に配置されるものであっても
よい。
【００３０】差動増幅器１４においては、図１に示すよ
うに、上述の吸気圧力検出センサ１２から出力されるセ
ンサ電圧Ｖｉｎ及び基準電圧電源１３の基準電圧Ｖｒｅ
ｆが入力され、両電圧の差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）
が所定の増幅率（ｋ）で増幅されて、増幅信号ｋ・ΔＶ
として出力される。
うに、上述の吸気圧力検出センサ１２から出力されるセ
ンサ電圧Ｖｉｎ及び基準電圧電源１３の基準電圧Ｖｒｅ
ｆが入力され、両電圧の差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）
が所定の増幅率（ｋ）で増幅されて、増幅信号ｋ・ΔＶ
として出力される。
【００３１】ここで、差動増幅器１４に関する回路につ
いて詳細に説明すると、図３に示すように、差動増幅器
１４の非反転入力端子には、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器
３１の一端が接続されると共に抵抗値Ｒ２を有する抵抗
器３２の一端が接続され、この抵抗器３２の他端が接地
されている。また、抵抗器３１の他端には、基準電圧Ｖ
ｒｅｆを供給する基準電圧電源１３が接続されている。
いて詳細に説明すると、図３に示すように、差動増幅器
１４の非反転入力端子には、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器
３１の一端が接続されると共に抵抗値Ｒ２を有する抵抗
器３２の一端が接続され、この抵抗器３２の他端が接地
されている。また、抵抗器３１の他端には、基準電圧Ｖ
ｒｅｆを供給する基準電圧電源１３が接続されている。
【００３２】一方、差動増幅器１４の反転入力端子に
は、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３３を介して吸気圧力検
出センサ１２の出力端子が接続されてセンサ電圧Ｖｉｎ
が入力され、又、抵抗器３３の一端と差動増幅器１４の
出力端子とが抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３４を介して接
続されている。上記回路において、差動増幅器１４の出
力電圧Ｖｏｕｔ（すなわち、ｋ・ΔＶ）は、Ｖｏｕｔ＝
（Ｒ２／Ｒ１）・（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）で表され、増幅
率ｋは、ｋ＝Ｒ２／Ｒ１となる。したがって、両抵抗値
Ｒ１，Ｒ２の値を適宜選定することにより、両電圧の差
ΔＶを所望の値に増幅することができる。
は、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３３を介して吸気圧力検
出センサ１２の出力端子が接続されてセンサ電圧Ｖｉｎ
が入力され、又、抵抗器３３の一端と差動増幅器１４の
出力端子とが抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３４を介して接
続されている。上記回路において、差動増幅器１４の出
力電圧Ｖｏｕｔ（すなわち、ｋ・ΔＶ）は、Ｖｏｕｔ＝
（Ｒ２／Ｒ１）・（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）で表され、増幅
率ｋは、ｋ＝Ｒ２／Ｒ１となる。したがって、両抵抗値
Ｒ１，Ｒ２の値を適宜選定することにより、両電圧の差
ΔＶを所望の値に増幅することができる。
【００３３】ここで、基準電圧Ｖｒｅｆについては、Ａ
／Ｄ変換器１５への入力値が０Ｖでクリップしないよう
に設定され、又、増幅率（ｋ）すなわち電圧利得につい
ては、増幅後の信号ｋ・ΔＶすなわち出力電圧Ｖｏｕｔ
の最大値が、後述するＡ／Ｄ変換器１５の入力範囲（入
力レンジ）を超えないように、かつ、入力範囲を最大限
に利用するように選定される。
／Ｄ変換器１５への入力値が０Ｖでクリップしないよう
に設定され、又、増幅率（ｋ）すなわち電圧利得につい
ては、増幅後の信号ｋ・ΔＶすなわち出力電圧Ｖｏｕｔ
の最大値が、後述するＡ／Ｄ変換器１５の入力範囲（入
力レンジ）を超えないように、かつ、入力範囲を最大限
に利用するように選定される。
【００３４】すなわち、上述の吸気圧力検出センサ１２
においては、図２に示すように、１０１．３２ｋＰａ
（絶対圧力）のとき約４．０Ｖ、１０６．７ｋＰａ（絶
対圧力）のとき約４．２Ｖを出力するから、基準電圧Ｖ
ｒｅｆとしては、標準大気圧（１０１．３２ｋＰａ）よ
りも高い大気圧、すなわち、海抜の低い地域でかつ高気
圧条件下の大気圧以上の圧力、例えば１０６．７ｋＰａ
の圧力が印加されたときに、吸気圧力検出センサ１２か
ら出力される出力電圧と同一に設定する。すなわち、基
準電圧Ｖｒｅｆ＝４．２Ｖとする。
においては、図２に示すように、１０１．３２ｋＰａ
（絶対圧力）のとき約４．０Ｖ、１０６．７ｋＰａ（絶
対圧力）のとき約４．２Ｖを出力するから、基準電圧Ｖ
ｒｅｆとしては、標準大気圧（１０１．３２ｋＰａ）よ
りも高い大気圧、すなわち、海抜の低い地域でかつ高気
圧条件下の大気圧以上の圧力、例えば１０６．７ｋＰａ
の圧力が印加されたときに、吸気圧力検出センサ１２か
ら出力される出力電圧と同一に設定する。すなわち、基
準電圧Ｖｒｅｆ＝４．２Ｖとする。
【００３５】尚、基準電圧Ｖｒｅｆは、この４．２Ｖに
限定されるものではなく、通常の気象条件下で、現実に
生じ得る大気圧に対して余裕を見込んだ値であればよ
く、１１０．０ｋＰａあるいは１１２ｋＰａの圧力が印
加されたときに吸気圧力検出センサ１２から出力される
出力電圧と同一に設定することも可能である。但し、こ
の余裕代を過大に見積もると、Ａ／Ｄ変換器１５の入力
レンジとの関係で増幅率が制限されるため、上記１０
６．７ｋＰａ相当時の電圧値４．２Ｖが好ましい。
限定されるものではなく、通常の気象条件下で、現実に
生じ得る大気圧に対して余裕を見込んだ値であればよ
く、１１０．０ｋＰａあるいは１１２ｋＰａの圧力が印
加されたときに吸気圧力検出センサ１２から出力される
出力電圧と同一に設定することも可能である。但し、こ
の余裕代を過大に見積もると、Ａ／Ｄ変換器１５の入力
レンジとの関係で増幅率が制限されるため、上記１０
６．７ｋＰａ相当時の電圧値４．２Ｖが好ましい。
【００３６】ここで、仮に、この基準電圧Ｖｒｅｆを、
標準大気圧が印加されたときに吸気圧力検出センサ１２
から出力される出力電圧（４．０Ｖ）と同一とすると、
吸気圧力Ｐｉｎｔが標準大気圧を超える圧力になったと
き、すなわち非反転入力端子電圧＜反転入力端子電圧の
状態になったとき、単電源では増幅できず、差動増幅器
１４の出力は０Ｖのままで変化しなくなってしまう。
標準大気圧が印加されたときに吸気圧力検出センサ１２
から出力される出力電圧（４．０Ｖ）と同一とすると、
吸気圧力Ｐｉｎｔが標準大気圧を超える圧力になったと
き、すなわち非反転入力端子電圧＜反転入力端子電圧の
状態になったとき、単電源では増幅できず、差動増幅器
１４の出力は０Ｖのままで変化しなくなってしまう。
【００３７】これに対処すべく、本発明では吸気圧力Ｐ
ｉｎｔとして想定される圧力よりも高い圧力に対応した
余裕ある基準電圧を設定しているため、吸気圧力検出セ
ンサ１２が正常な場合には、必ず非反転入力端子電圧＞
反転入力端子電圧の関係となり、差動増幅器１４からの
出力は常に０Ｖよりも大きい値として出力される。すな
わち、吸気管１１内における吸気の吹き返し等で吸気圧
力が正圧になった場合等においても誤検出を生じること
なく、確実に吸気圧力を検出することができる。
ｉｎｔとして想定される圧力よりも高い圧力に対応した
余裕ある基準電圧を設定しているため、吸気圧力検出セ
ンサ１２が正常な場合には、必ず非反転入力端子電圧＞
反転入力端子電圧の関係となり、差動増幅器１４からの
出力は常に０Ｖよりも大きい値として出力される。すな
わち、吸気管１１内における吸気の吹き返し等で吸気圧
力が正圧になった場合等においても誤検出を生じること
なく、確実に吸気圧力を検出することができる。
【００３８】また、吸気圧力検出センサ１２は、センサ
の断線等の際に、一般に安全側に（例えば、２サイクル
エンジンの場合、焼き付きを防止するために燃料過多側
に）制御するためのプルアップ処理が行なわれるため、
反転入力端子には、プルアップ抵抗器を介して基準電圧
Ｖｒｅｆよりも大きい電圧が入力される。したがって、
非反転入力端子電圧＜反転入力端子となり、差動増幅器
１４からの出力は０Ｖとなる。これにより、出力０Ｖの
ときは、入力吸気圧力検出センサ１２の内部があるいは
接続された配線が断線しているとして処理される。すな
わち、吸気圧力検出センサ１２の断線等を容易に検出す
ることができる。
の断線等の際に、一般に安全側に（例えば、２サイクル
エンジンの場合、焼き付きを防止するために燃料過多側
に）制御するためのプルアップ処理が行なわれるため、
反転入力端子には、プルアップ抵抗器を介して基準電圧
Ｖｒｅｆよりも大きい電圧が入力される。したがって、
非反転入力端子電圧＜反転入力端子となり、差動増幅器
１４からの出力は０Ｖとなる。これにより、出力０Ｖの
ときは、入力吸気圧力検出センサ１２の内部があるいは
接続された配線が断線しているとして処理される。すな
わち、吸気圧力検出センサ１２の断線等を容易に検出す
ることができる。
【００３９】上記のように、基準電圧Ｖｒｅｆを４．２
Ｖに設定して、この基準電圧Ｖｒｅｆと吸気圧力検出セ
ンサ１２のセンサ電圧Ｖｉｎとの差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−
Ｖｉｎ）をグラフに示すと、図４中の一点鎖線で表され
る。この結果から理解されるように、８１．３ｋＰａ〜
１０６．７ｋＰａ（絶対圧力）の圧力幅に対して出力さ
れる電圧の幅は、１Ｖ未満である。
Ｖに設定して、この基準電圧Ｖｒｅｆと吸気圧力検出セ
ンサ１２のセンサ電圧Ｖｉｎとの差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−
Ｖｉｎ）をグラフに示すと、図４中の一点鎖線で表され
る。この結果から理解されるように、８１．３ｋＰａ〜
１０６．７ｋＰａ（絶対圧力）の圧力幅に対して出力さ
れる電圧の幅は、１Ｖ未満である。
【００４０】したがって、後述するＡ／Ｄ変換器１５の
入力レンジ（０Ｖ〜５Ｖ）を幅広く利用しかつ確実に検
出できるようにするために、増幅率ｋを例えば５．０に
設定する。このときの増幅された出力電圧Ｖｏｕｔすな
わちｋ・ΔＶ（＝５．０×（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ））をグ
ラフに示すと、図４中の実線Ｌ１で表される。このよう
に、基準電圧Ｖｒｅｆ及び増幅率ｋを選定することで、
使用するＡ／Ｄ変換器１５の入力レンジを幅広くかつ飽
和させない範囲で利用することができ、特に海抜の低い
ところで運転される二輪車あるいはレジャーボート等に
おいて、吸気圧力を高精度に検出することができる。
入力レンジ（０Ｖ〜５Ｖ）を幅広く利用しかつ確実に検
出できるようにするために、増幅率ｋを例えば５．０に
設定する。このときの増幅された出力電圧Ｖｏｕｔすな
わちｋ・ΔＶ（＝５．０×（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ））をグ
ラフに示すと、図４中の実線Ｌ１で表される。このよう
に、基準電圧Ｖｒｅｆ及び増幅率ｋを選定することで、
使用するＡ／Ｄ変換器１５の入力レンジを幅広くかつ飽
和させない範囲で利用することができ、特に海抜の低い
ところで運転される二輪車あるいはレジャーボート等に
おいて、吸気圧力を高精度に検出することができる。
【００４１】一方、海抜の高いところで運転されるスノ
ーモービル等にいては、上記のような増幅率（ｋ＝５．
０）を採用すると、吸気圧力を検出することができない
場合がある。すなわち、上記吸気圧力検出センサ１２を
用いて大気圧を計測した場合、海抜４０００ｍ程度での
センサ電圧Ｖｉｎは２．３８Ｖ程度になる。したがっ
て、この時の差動増幅器１４の出力電圧ＶｏｕｔがＡ／
Ｄ変換器１５の入力範囲５Vに入るためには、増幅率ｋ
を２．７５程度に設定する必要がある。
ーモービル等にいては、上記のような増幅率（ｋ＝５．
０）を採用すると、吸気圧力を検出することができない
場合がある。すなわち、上記吸気圧力検出センサ１２を
用いて大気圧を計測した場合、海抜４０００ｍ程度での
センサ電圧Ｖｉｎは２．３８Ｖ程度になる。したがっ
て、この時の差動増幅器１４の出力電圧ＶｏｕｔがＡ／
Ｄ変換器１５の入力範囲５Vに入るためには、増幅率ｋ
を２．７５程度に設定する必要がある。
【００４２】さらに、エンジン運転時の吸気管圧力は、
上記の大気圧よりも低くなることから、この増幅率（ｋ
＝２．７５）を採用する場合においては、海抜２５００
〜３０００ｍ程度を上限とするところで、スノーモービ
ルが運転される際に、吸気圧力を検出することができ
る。尚、スノーモービルがさらに海抜の高い（高高度
の）ところで運転される場合には、増幅率ｋをさらに小
さく設定する必要がある。
上記の大気圧よりも低くなることから、この増幅率（ｋ
＝２．７５）を採用する場合においては、海抜２５００
〜３０００ｍ程度を上限とするところで、スノーモービ
ルが運転される際に、吸気圧力を検出することができ
る。尚、スノーモービルがさらに海抜の高い（高高度
の）ところで運転される場合には、増幅率ｋをさらに小
さく設定する必要がある。
【００４３】上記のように、増幅率ｋを２．７５に設定
した場合において、増幅された出力電圧Ｖｏｕｔすなわ
ちｋ・ΔＶ（＝２．７５×（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ））をグ
ラフに示すと、図４中の実線Ｌ２で表される。このよう
に、増幅率ｋを選定することで、海抜の高い高高度のと
ころでも、従来に比べて、吸気圧力を高精度に検出する
ことができる。
した場合において、増幅された出力電圧Ｖｏｕｔすなわ
ちｋ・ΔＶ（＝２．７５×（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ））をグ
ラフに示すと、図４中の実線Ｌ２で表される。このよう
に、増幅率ｋを選定することで、海抜の高い高高度のと
ころでも、従来に比べて、吸気圧力を高精度に検出する
ことができる。
【００４４】Ａ／Ｄ変換器１５においては、基準電圧と
して５Ｖの電源が接続されている。そして、この基準電
圧をもとに、差動増幅器１４から入力されたアナログ信
号（ｋ・ΔＶ）が、離散値であるデジタル信号に変換さ
れる。ここで、このＡ／Ｄ変換器１５の分解能は８ビッ
トであり、従って、予め０Ｖ〜５Ｖの範囲の電圧が２５
５個（２８−１）のバイナリーコードに振り分けられ
て、差動増幅器１５からのアナログ入力信号が基準電圧
と比較されて対応するバイナリーコードが探索され、所
定のデジタル信号として出力される。
して５Ｖの電源が接続されている。そして、この基準電
圧をもとに、差動増幅器１４から入力されたアナログ信
号（ｋ・ΔＶ）が、離散値であるデジタル信号に変換さ
れる。ここで、このＡ／Ｄ変換器１５の分解能は８ビッ
トであり、従って、予め０Ｖ〜５Ｖの範囲の電圧が２５
５個（２８−１）のバイナリーコードに振り分けられ
て、差動増幅器１５からのアナログ入力信号が基準電圧
と比較されて対応するバイナリーコードが探索され、所
定のデジタル信号として出力される。
【００４５】すなわち、図４の例で説明すると、増幅率
ｋが５．０の場合、増幅された出力電圧ｋ・ΔＶは、０
Ｖから約４．８５Ｖであるから、１ＬＳＢ当たり０．１
０３ｋＰａ（２５．４ｋＰａ／（（４．８５／５）×２
５５）＝０．１０３ｋＰａ）の圧力幅を検出することが
できる。これにより、例えば、８１．３ｋＰａ〜１０
１．３２ｋＰａの範囲の吸気圧力を、従来の３９通りに
比べて、約１９４通りのエンジン状態として表現するこ
とができる。その結果、その分だけよりきめ細かにエン
ジンの制御を行なうことができる。
ｋが５．０の場合、増幅された出力電圧ｋ・ΔＶは、０
Ｖから約４．８５Ｖであるから、１ＬＳＢ当たり０．１
０３ｋＰａ（２５．４ｋＰａ／（（４．８５／５）×２
５５）＝０．１０３ｋＰａ）の圧力幅を検出することが
できる。これにより、例えば、８１．３ｋＰａ〜１０
１．３２ｋＰａの範囲の吸気圧力を、従来の３９通りに
比べて、約１９４通りのエンジン状態として表現するこ
とができる。その結果、その分だけよりきめ細かにエン
ジンの制御を行なうことができる。
【００４６】また、増幅率ｋが２．７５の場合、増幅さ
れた出力電圧ｋ・ΔＶは、０Ｖから約２．６７Ｖである
から、１ＬＳＢ当たり０．１８７ｋＰａ（２５．４ｋＰ
ａ／（（２．６７／５）×２５５）＝０．１８７ｋＰ
ａ）の圧力幅を検出することができる。これにより、例
えば、８１．３ｋＰａ〜１０１．３２ｋＰａの範囲の吸
気圧力を、従来の３９通りに比べて、約１０８通りのエ
ンジン状態として表現することができる。その結果、前
述同様に、従来に比べてよりきめ細かにエンジンの制御
を行なうことができる。ここでは、Ａ／Ｄ変換器１５の
分解能を８ビットとしているが、１０ビット等その他の
ビット数のものを採用することも可能である。
れた出力電圧ｋ・ΔＶは、０Ｖから約２．６７Ｖである
から、１ＬＳＢ当たり０．１８７ｋＰａ（２５．４ｋＰ
ａ／（（２．６７／５）×２５５）＝０．１８７ｋＰ
ａ）の圧力幅を検出することができる。これにより、例
えば、８１．３ｋＰａ〜１０１．３２ｋＰａの範囲の吸
気圧力を、従来の３９通りに比べて、約１０８通りのエ
ンジン状態として表現することができる。その結果、前
述同様に、従来に比べてよりきめ細かにエンジンの制御
を行なうことができる。ここでは、Ａ／Ｄ変換器１５の
分解能を８ビットとしているが、１０ビット等その他の
ビット数のものを採用することも可能である。
【００４７】図５は、本発明に係る吸気圧力検出装置の
他の実施形態を示すものであり、前述の実施形態に対し
て基準電圧電源の基準電圧を調整できる基準電圧調整手
段を設けたものである。すなわち、この実施形態に係る
吸気圧力検出装置１０´の差動増幅器１４に関する回路
においては、図５に示すように、差動増幅器１４の非反
転入力端子には、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３１の一端
が接続されると共に抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３２の一
端が接続され、この抵抗器３２の他端は接地されてい
る。
他の実施形態を示すものであり、前述の実施形態に対し
て基準電圧電源の基準電圧を調整できる基準電圧調整手
段を設けたものである。すなわち、この実施形態に係る
吸気圧力検出装置１０´の差動増幅器１４に関する回路
においては、図５に示すように、差動増幅器１４の非反
転入力端子には、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３１の一端
が接続されると共に抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３２の一
端が接続され、この抵抗器３２の他端は接地されてい
る。
【００４８】また、所定電圧Ｖｃｃ（例えば、５Ｖ）の
電源４０を有し、この電源４０には、抵抗値Ｒ４を有す
る抵抗器４１、抵抗値Ｒ５を有する抵抗器４２、及び抵
抗値Ｒｖを可変にできる可変抵抗器（ポテンショトリマ
ー）４３が順次直列に接続されて、可変抵抗器４３の一
端が接地されている。そして、この抵抗器４１と抵抗器
４２との分圧点に対して、抵抗器３１の他端が接続され
ている。
電源４０を有し、この電源４０には、抵抗値Ｒ４を有す
る抵抗器４１、抵抗値Ｒ５を有する抵抗器４２、及び抵
抗値Ｒｖを可変にできる可変抵抗器（ポテンショトリマ
ー）４３が順次直列に接続されて、可変抵抗器４３の一
端が接地されている。そして、この抵抗器４１と抵抗器
４２との分圧点に対して、抵抗器３１の他端が接続され
ている。
【００４９】一方、差動増幅器１４の反転入力端子に
は、前述実施形態と同様に抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３
３を介して吸気圧力検出センサ１２の出力端子が接続さ
れてセンサ電圧Ｖｉｎが入力され、又、抵抗器３３の一
端と差動増幅器１４の出力端子とが抵抗値Ｒ２を有する
抵抗器３４を介して接続されている。
は、前述実施形態と同様に抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３
３を介して吸気圧力検出センサ１２の出力端子が接続さ
れてセンサ電圧Ｖｉｎが入力され、又、抵抗器３３の一
端と差動増幅器１４の出力端子とが抵抗値Ｒ２を有する
抵抗器３４を介して接続されている。
【００５０】上記構成においては、抵抗器４１と抵抗器
４２との間の分圧点における電圧Ｖｘは、差動増幅器１
４の非反転入力端子に入力される基準電圧Ｖｒｅｆ´と
なる。ところで、この電圧Ｖｘすなわち基準電圧Ｖｒｅ
ｆ´は、抵抗器４１の抵抗値Ｒ４と抵抗器４２の抵抗値
Ｒ５及び可変抵抗器４３の抵抗値Ｒｖとの比率、すなわ
ち、Ｒ４とＲ５＋Ｒｖとの比率により決定される。した
がって、可変抵抗器４３を適宜調整することで両者の比
率が適宜調整され、基準電圧Ｖｒｅｆ´の値を適宜所望
の値に調整することができ、あるいは、所望の基準電圧
に合せるべくバラツキを吸収させるように調整すること
ができる。すなわち、上記の電源４０、抵抗器４１、抵
抗器４２、及び可変抵抗器４３等により、基準電圧電源
の基準電圧を調整可能な基準電圧調整手段が構成されて
いる。
４２との間の分圧点における電圧Ｖｘは、差動増幅器１
４の非反転入力端子に入力される基準電圧Ｖｒｅｆ´と
なる。ところで、この電圧Ｖｘすなわち基準電圧Ｖｒｅ
ｆ´は、抵抗器４１の抵抗値Ｒ４と抵抗器４２の抵抗値
Ｒ５及び可変抵抗器４３の抵抗値Ｒｖとの比率、すなわ
ち、Ｒ４とＲ５＋Ｒｖとの比率により決定される。した
がって、可変抵抗器４３を適宜調整することで両者の比
率が適宜調整され、基準電圧Ｖｒｅｆ´の値を適宜所望
の値に調整することができ、あるいは、所望の基準電圧
に合せるべくバラツキを吸収させるように調整すること
ができる。すなわち、上記の電源４０、抵抗器４１、抵
抗器４２、及び可変抵抗器４３等により、基準電圧電源
の基準電圧を調整可能な基準電圧調整手段が構成されて
いる。
【００５１】図６は、本発明に係る吸気圧力検出装置の
さらに他の実施形態を示すものであり、この実施形態で
は、差動増幅器１４の増幅率ｋを調整できる増幅率調整
手段を設けたものである。すなわち、この実施形態に係
る吸気圧力検出装置１０´´の差動増幅器１４に関する
回路においては、図６に示すように、差動増幅器１４の
非反転入力端子には、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３１の
一端が接続されると共に抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３２
の一端が接続され、この抵抗器３２の他端が接地されて
いる。また、抵抗器３１の他端には、基準電圧Ｖｒｅｆ
を供給する基準電圧電源１３が接続されている。
さらに他の実施形態を示すものであり、この実施形態で
は、差動増幅器１４の増幅率ｋを調整できる増幅率調整
手段を設けたものである。すなわち、この実施形態に係
る吸気圧力検出装置１０´´の差動増幅器１４に関する
回路においては、図６に示すように、差動増幅器１４の
非反転入力端子には、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３１の
一端が接続されると共に抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３２
の一端が接続され、この抵抗器３２の他端が接地されて
いる。また、抵抗器３１の他端には、基準電圧Ｖｒｅｆ
を供給する基準電圧電源１３が接続されている。
【００５２】一方、差動増幅器１４の反転入力端子に
は、増幅率調整手段としての可変抵抗器５１（ポテンシ
ョトリマー）の移動接点端子及び容量値Ｃを有するコン
デンサ５２の一端が接続されている。この可変抵抗器５
１の一端は、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３３を介して吸
気圧力検出センサ１２の出力端子に接続され、又、可変
抵抗器５１の他端は、抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３４を
介して差動増幅器１４の出力端子に接続されており、さ
らに、コンデンサ５２の他端が差動増幅器１４の出力端
子に接続されている。上記構成においては、可変抵抗器
５１の移動接点を適宜調整することで、回路の誤差等を
吸収し、増幅率ｋを所望の値に調整することができる。
は、増幅率調整手段としての可変抵抗器５１（ポテンシ
ョトリマー）の移動接点端子及び容量値Ｃを有するコン
デンサ５２の一端が接続されている。この可変抵抗器５
１の一端は、抵抗値Ｒ１を有する抵抗器３３を介して吸
気圧力検出センサ１２の出力端子に接続され、又、可変
抵抗器５１の他端は、抵抗値Ｒ２を有する抵抗器３４を
介して差動増幅器１４の出力端子に接続されており、さ
らに、コンデンサ５２の他端が差動増幅器１４の出力端
子に接続されている。上記構成においては、可変抵抗器
５１の移動接点を適宜調整することで、回路の誤差等を
吸収し、増幅率ｋを所望の値に調整することができる。
【００５３】尚、上述各々の実施形態では、基準電圧調
整手段と増幅率調整手段とを、それぞれ別個に設けた場
合を示したが、両方を兼ね備えた構成とすることも勿論
可能である。
整手段と増幅率調整手段とを、それぞれ別個に設けた場
合を示したが、両方を兼ね備えた構成とすることも勿論
可能である。
【００５４】また、上記種々の実施形態における差動増
幅器１４及びＡ／Ｄ変換器１５では、負電圧を扱えずか
つ入力範囲が０Ｖ〜５Ｖであることを前提にして、電圧
差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）を正の電圧として増幅し
ているが、Ａ／Ｄ変換器１５がバイポーラ入力型のＡ／
Ｄ変換器であったり、差動増幅器１４自体が正負電源を
備えていたり、吸気圧力検出センサ１２が前述のものと
異なる出力特性を備えていたりする場合には、上記内容
に限定されるものではない。
幅器１４及びＡ／Ｄ変換器１５では、負電圧を扱えずか
つ入力範囲が０Ｖ〜５Ｖであることを前提にして、電圧
差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）を正の電圧として増幅し
ているが、Ａ／Ｄ変換器１５がバイポーラ入力型のＡ／
Ｄ変換器であったり、差動増幅器１４自体が正負電源を
備えていたり、吸気圧力検出センサ１２が前述のものと
異なる出力特性を備えていたりする場合には、上記内容
に限定されるものではない。
【００５５】制御システムの中枢をなすＣＰＵ１６（中
央演算処理装置）は、８ビット、１６ビット、又は３２
ビット等のマイクロコンピュータであり、このＣＰＵ１
６には、上記Ａ／Ｄ変換器１５により出力された吸気圧
力情報の他に、吸気温度センサにより検知された吸気温
度情報、クランク角度センサにより検知されたエンジン
回転速度（回転数）及びクランク位置情報、スロットル
開度センサにより検知されたスロットル開度情報、水温
センサにより検知されたエンジンの冷却水温度情報、酸
素センサにより検知された酸素濃度情報等が、同様にＡ
／Ｄ変換されてデジタル信号として入力されるようにな
っている。
央演算処理装置）は、８ビット、１６ビット、又は３２
ビット等のマイクロコンピュータであり、このＣＰＵ１
６には、上記Ａ／Ｄ変換器１５により出力された吸気圧
力情報の他に、吸気温度センサにより検知された吸気温
度情報、クランク角度センサにより検知されたエンジン
回転速度（回転数）及びクランク位置情報、スロットル
開度センサにより検知されたスロットル開度情報、水温
センサにより検知されたエンジンの冷却水温度情報、酸
素センサにより検知された酸素濃度情報等が、同様にＡ
／Ｄ変換されてデジタル信号として入力されるようにな
っている。
【００５６】ＲＯＭ１７には、予め実験により選定され
た空燃比マップ、点火時期マップ等の制御マップ（制御
データ）及び制御プログラム等が格納されている。すな
わち、ＣＰＵ１６は、適宜演算途中の結果等をＲＡＭ１
８に一時的に保管しつつ、ＲＯＭ１７から読み出したデ
ータと各種センサからの情報とを比較及び計算して、そ
の時々のエンジン運転条件、すなわち、最適な点火時
期、燃料噴射量、燃料噴射時期等を決定し、出力インタ
ーフェース回路を通じて、インジェクタ、イグニッショ
ンコイル等に制御信号を出力する。
た空燃比マップ、点火時期マップ等の制御マップ（制御
データ）及び制御プログラム等が格納されている。すな
わち、ＣＰＵ１６は、適宜演算途中の結果等をＲＡＭ１
８に一時的に保管しつつ、ＲＯＭ１７から読み出したデ
ータと各種センサからの情報とを比較及び計算して、そ
の時々のエンジン運転条件、すなわち、最適な点火時
期、燃料噴射量、燃料噴射時期等を決定し、出力インタ
ーフェース回路を通じて、インジェクタ、イグニッショ
ンコイル等に制御信号を出力する。
【００５７】尚、上述のＡ／Ｄ変換器１５からの入力信
号は、吸気の絶対圧力ではなく基準電圧に対応する圧力
との差圧であるため、この基準電圧Ｖｒｅｆに相当する
圧力を考慮した計算が行なわれて吸気の絶対圧力値が算
出され、得られた吸気の絶対圧力値及び吸気温度に基づ
いて、ボイル−シャルルの法則により吸入空気量が求め
られる。そして、この吸入空気量とエンジン回転速度と
により基本燃料噴射量が決定される。また、基準電圧調
整手段を備えて適宜基準電圧Ｖｒｅｆ´が調整される場
合は、この調整された基準電圧Ｖｒｅｆ´に相当する圧
力に関する情報が予め取り込まれて、この取り込まれた
情報を考慮した計算が行なわれて吸気の絶対圧力値が算
出される。
号は、吸気の絶対圧力ではなく基準電圧に対応する圧力
との差圧であるため、この基準電圧Ｖｒｅｆに相当する
圧力を考慮した計算が行なわれて吸気の絶対圧力値が算
出され、得られた吸気の絶対圧力値及び吸気温度に基づ
いて、ボイル−シャルルの法則により吸入空気量が求め
られる。そして、この吸入空気量とエンジン回転速度と
により基本燃料噴射量が決定される。また、基準電圧調
整手段を備えて適宜基準電圧Ｖｒｅｆ´が調整される場
合は、この調整された基準電圧Ｖｒｅｆ´に相当する圧
力に関する情報が予め取り込まれて、この取り込まれた
情報を考慮した計算が行なわれて吸気の絶対圧力値が算
出される。
【００５８】上記吸気圧力検出センサ１２は、通常は吸
気管１１内の吸気の絶対圧力を検出するものであるが、
エンジンが停止した状態で圧力を検出すれば、すなわ
ち、その環境下での大気圧（絶対値）を検出することが
できる。したがって、これらの吸気圧力検出装置１０，
１０´，１０´´がスノーモービル等のエンジンに適用
された場合、これらの吸気圧力検出装置を高度計として
適用することができる。
気管１１内の吸気の絶対圧力を検出するものであるが、
エンジンが停止した状態で圧力を検出すれば、すなわ
ち、その環境下での大気圧（絶対値）を検出することが
できる。したがって、これらの吸気圧力検出装置１０，
１０´，１０´´がスノーモービル等のエンジンに適用
された場合、これらの吸気圧力検出装置を高度計として
適用することができる。
【００５９】このように、一つの吸気圧力検出センサ１
１により二つの情報を検出することができるため、その
分だけセンサを必要とせず、システム全体としてのコス
トを低減することができ、又、その分だけＡ／Ｄ変換器
の入力ポートを余計に占有することもなく、他の情報の
ためにその分の入力ポートを有効に利用することができ
る。また、上記のようにエンジンが停止した状態で圧力
を検出して、その環境下での大気圧（絶対値）を検出す
ることで、種々の運転情報に関する大気圧補正を行なう
ことができる。
１により二つの情報を検出することができるため、その
分だけセンサを必要とせず、システム全体としてのコス
トを低減することができ、又、その分だけＡ／Ｄ変換器
の入力ポートを余計に占有することもなく、他の情報の
ためにその分の入力ポートを有効に利用することができ
る。また、上記のようにエンジンが停止した状態で圧力
を検出して、その環境下での大気圧（絶対値）を検出す
ることで、種々の運転情報に関する大気圧補正を行なう
ことができる。
【００６０】次に、上記実施形態に係る吸気圧力検出装
置を含めた制御システムの動作について説明する。先
ず、吸気圧力検出センサ１２により、吸気管１１内にお
ける（負圧レベルがそれ程大きくない）圧力が検出され
ると、この検出信号（センサ電圧）Ｖｉｎは、差動増幅
器１４に入力される。そして、基準電圧Ｖｒｅｆ（Ｖｒ
ｅｆ´）とセンサ電圧Ｖｉｎとの差ΔＶが増幅率ｋで増
幅されて、出力電圧Ｖｏｕｔ（すなわちｋ・ΔＶ）＝ｋ
・（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）として差動増幅器１４から出力
される。
置を含めた制御システムの動作について説明する。先
ず、吸気圧力検出センサ１２により、吸気管１１内にお
ける（負圧レベルがそれ程大きくない）圧力が検出され
ると、この検出信号（センサ電圧）Ｖｉｎは、差動増幅
器１４に入力される。そして、基準電圧Ｖｒｅｆ（Ｖｒ
ｅｆ´）とセンサ電圧Ｖｉｎとの差ΔＶが増幅率ｋで増
幅されて、出力電圧Ｖｏｕｔ（すなわちｋ・ΔＶ）＝ｋ
・（Ｖｒｅｆ−Ｖｉｎ）として差動増幅器１４から出力
される。
【００６１】続いて、この増幅された出力電圧Ｖｏｕｔ
は、Ａ／Ｄ変換器１５に入力されてデジタル信号に変換
される。すなわち、所定の基準電圧値から吸気圧力検出
センサの出力電圧値を引いた差を増幅してＡ／Ｄ変換器
に入力することで、分解能の低いＡ／Ｄ変換器において
も圧力の検出感度が高められ、１ＬＳＢ（最下位ビッ
ト）すなわち検出可能な圧力幅が充分に小さな値とな
る。この変換されたデジタル信号は、ＣＰＵ１６に入力
されて所定の換算が行なわれ、その後、別個に検出され
た吸気温度信号と共に、ボイル−シャルルの法則に基づ
いた計算がなされて吸入空気量が求められる。そして、
この算出された吸入空気量と別個に検出されたエンジン
回転速度とにより基本燃料噴射量が決定される。
は、Ａ／Ｄ変換器１５に入力されてデジタル信号に変換
される。すなわち、所定の基準電圧値から吸気圧力検出
センサの出力電圧値を引いた差を増幅してＡ／Ｄ変換器
に入力することで、分解能の低いＡ／Ｄ変換器において
も圧力の検出感度が高められ、１ＬＳＢ（最下位ビッ
ト）すなわち検出可能な圧力幅が充分に小さな値とな
る。この変換されたデジタル信号は、ＣＰＵ１６に入力
されて所定の換算が行なわれ、その後、別個に検出され
た吸気温度信号と共に、ボイル−シャルルの法則に基づ
いた計算がなされて吸入空気量が求められる。そして、
この算出された吸入空気量と別個に検出されたエンジン
回転速度とにより基本燃料噴射量が決定される。
【００６２】さらに、その他の各種センサからの情報
が、予め実験により選定された空燃比マップ、点火時期
マップ等の制御マップ（制御データ）に照らし合わされ
て種々の計算が行なわれ、その時々のエンジン運転条
件、すなわち、最適な点火時期、燃料噴射量、燃料噴射
時期等が決定される。そして、出力インターフェース回
路を通じて、インジェクタ、イグニッションコイル等に
算出された制御信号が出力される。以上の手順により、
負圧レベルがそれ程大きくならない吸気圧力を生じるエ
ンジンにおいても、高精度な燃料噴射量等の制御が行な
われる。
が、予め実験により選定された空燃比マップ、点火時期
マップ等の制御マップ（制御データ）に照らし合わされ
て種々の計算が行なわれ、その時々のエンジン運転条
件、すなわち、最適な点火時期、燃料噴射量、燃料噴射
時期等が決定される。そして、出力インターフェース回
路を通じて、インジェクタ、イグニッションコイル等に
算出された制御信号が出力される。以上の手順により、
負圧レベルがそれ程大きくならない吸気圧力を生じるエ
ンジンにおいても、高精度な燃料噴射量等の制御が行な
われる。
【００６３】図７及び図８は、本発明に係る吸気圧力検
出装置の他の実施形態を示すものであり、この実施形態
では、前述のような調整手段を設けるのではなく、固定
抵抗値により所定の基準電圧及び増幅率を採用し、製造
時に差動増幅器１４からの出力のバラツキ情報（吸気圧
力検出センサ個体のバラツキ情報、増幅回路演算抵抗バ
ラツキ情報）等を予め電気的に記憶しておき、実際の吸
気圧力検出時に、この記憶情報を参照して実際の吸気圧
力を求めるするようにしたものである。
出装置の他の実施形態を示すものであり、この実施形態
では、前述のような調整手段を設けるのではなく、固定
抵抗値により所定の基準電圧及び増幅率を採用し、製造
時に差動増幅器１４からの出力のバラツキ情報（吸気圧
力検出センサ個体のバラツキ情報、増幅回路演算抵抗バ
ラツキ情報）等を予め電気的に記憶しておき、実際の吸
気圧力検出時に、この記憶情報を参照して実際の吸気圧
力を求めるするようにしたものである。
【００６４】すなわち、この実施形態に係る吸気圧力検
出装置６０は、図７に示すように、吸気圧力検出センサ
１２、基準電圧電源１３、差動増幅器１４、Ａ／Ｄ変換
器１５、演算処理手段としてのＣＰＵ１６、記憶手段と
してのＥＥＰＲＯＭ６１等をその基本構成として備え、
さらに、ＥＥＰＲＯＭ６１に対しての記憶指令の有無を
ＣＰＵ１６に判別させる判別手段としてのスイッチ６２
等を備えている。
出装置６０は、図７に示すように、吸気圧力検出センサ
１２、基準電圧電源１３、差動増幅器１４、Ａ／Ｄ変換
器１５、演算処理手段としてのＣＰＵ１６、記憶手段と
してのＥＥＰＲＯＭ６１等をその基本構成として備え、
さらに、ＥＥＰＲＯＭ６１に対しての記憶指令の有無を
ＣＰＵ１６に判別させる判別手段としてのスイッチ６２
等を備えている。
【００６５】この吸気圧力検出装置６０は、制御プログ
ラムあるいは制御データが格納されたＲＯＭ１７、途中
の演算結果等が一時的に保存されるＲＡＭ１８等と共
に、ＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）７０に一
体的に組み込まれている。尚、上記構成において、吸気
圧力検出センサ１２、基準電圧電源１３、差動増幅器１
４、Ａ／Ｄ変換器１５、ＣＰＵ１６、ＲＯＭ１７、ＲＡ
Ｍ１８等については、前述の実施形態と同一であるた
め、それらの説明を省略する。
ラムあるいは制御データが格納されたＲＯＭ１７、途中
の演算結果等が一時的に保存されるＲＡＭ１８等と共
に、ＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）７０に一
体的に組み込まれている。尚、上記構成において、吸気
圧力検出センサ１２、基準電圧電源１３、差動増幅器１
４、Ａ／Ｄ変換器１５、ＣＰＵ１６、ＲＯＭ１７、ＲＡ
Ｍ１８等については、前述の実施形態と同一であるた
め、それらの説明を省略する。
【００６６】ここで、差動増幅器１４からの出力のバラ
ツキ情報等を予め電気的に記憶する記憶手段としては、
電気的に書き込み可能なデバイスであれば良い。したが
って、本実施形態の如く小容量の電気的に消去及び書き
込み可能なＥＥＰＲＯＭを採用しても良く、あるいは、
フラッシュＲＯＭタイプのＭＰＵ（ｍｉｃｒｏ ｐｒｏ
ｃｅｓｓｉｎｇ ｕｎｉｔ）を用いて、内蔵のＲＯＭそ
のものに個々に書き込みできるようにしても良い。ま
た、ＲＯＭ１７には、前述の実施形態で述べたような種
々の情報の他に、判別手段としてのスイッチ６２がＯＮ
の時に、差動増幅器１４からＡ／Ｄ変換器１５を経た出
力信号をＥＥＰＲＯＭ６１に書き込むためのプログラム
が格納されている。
ツキ情報等を予め電気的に記憶する記憶手段としては、
電気的に書き込み可能なデバイスであれば良い。したが
って、本実施形態の如く小容量の電気的に消去及び書き
込み可能なＥＥＰＲＯＭを採用しても良く、あるいは、
フラッシュＲＯＭタイプのＭＰＵ（ｍｉｃｒｏ ｐｒｏ
ｃｅｓｓｉｎｇ ｕｎｉｔ）を用いて、内蔵のＲＯＭそ
のものに個々に書き込みできるようにしても良い。ま
た、ＲＯＭ１７には、前述の実施形態で述べたような種
々の情報の他に、判別手段としてのスイッチ６２がＯＮ
の時に、差動増幅器１４からＡ／Ｄ変換器１５を経た出
力信号をＥＥＰＲＯＭ６１に書き込むためのプログラム
が格納されている。
【００６７】この吸気圧力検出装置６０は、その製造に
際し、製造ラインの検査工程において、装置の校正作業
が行なわれる。尚、この吸気圧力検出装置６０の設計上
の特性は、図８中の点線で示すように設計されている。
先ず、全体の組み付けが終了した吸気圧力検出装置６０
が検査工程に搬入されると、ラインに設置された校正用
圧力源６３が、吸気圧力検出センサ１２に接続される。
そして、第１の校正用圧力Ｐ１として例えば１０１．３
２ｋＰａ（絶対圧力）が印加される。
際し、製造ラインの検査工程において、装置の校正作業
が行なわれる。尚、この吸気圧力検出装置６０の設計上
の特性は、図８中の点線で示すように設計されている。
先ず、全体の組み付けが終了した吸気圧力検出装置６０
が検査工程に搬入されると、ラインに設置された校正用
圧力源６３が、吸気圧力検出センサ１２に接続される。
そして、第１の校正用圧力Ｐ１として例えば１０１．３
２ｋＰａ（絶対圧力）が印加される。
【００６８】ここで、第１の校正用圧力Ｐ１は、基準電
圧Ｖｒｅｆに相当する圧力すなわち１０６．７ｋＰａ
（絶対圧力）よりも低い圧力が好ましい。仮に、この圧
力１０６．７ｋＰａを印加すると、吸気圧力検出センサ
１２から出力されるセンサ電圧が、センサ電圧＞基準電
圧Ｖｒｅｆの関係となるように、吸気圧力検出装置６０
がばらついた場合、校正が正確に行なえなくなる。した
がって、第１の校正用圧力Ｐ１は、基準電圧Ｖｒｅｆに
相当する圧力よりも低い圧力に設定するのが好ましい。
圧Ｖｒｅｆに相当する圧力すなわち１０６．７ｋＰａ
（絶対圧力）よりも低い圧力が好ましい。仮に、この圧
力１０６．７ｋＰａを印加すると、吸気圧力検出センサ
１２から出力されるセンサ電圧が、センサ電圧＞基準電
圧Ｖｒｅｆの関係となるように、吸気圧力検出装置６０
がばらついた場合、校正が正確に行なえなくなる。した
がって、第１の校正用圧力Ｐ１は、基準電圧Ｖｒｅｆに
相当する圧力よりも低い圧力に設定するのが好ましい。
【００６９】続いて、スイッチ６２がＯＮとされると、
ＣＰＵ１６により書き込み指令有りと判断されて、ＲＯ
Ｍ１７に格納されたプログラムを使用しつつ、Ａ／Ｄ変
換器１５への入力値が所定閾値（例えば、１Ｖ）以下の
とき、この入力値に対応するＡ／Ｄ変換後のデジタル値
Ａ及び圧力値が、記憶情報１（圧力値：１０６．７ｋＰ
ａ／デジタル値：Ａ）としてＥＥＰＲＯＭ６１に記憶さ
れる。
ＣＰＵ１６により書き込み指令有りと判断されて、ＲＯ
Ｍ１７に格納されたプログラムを使用しつつ、Ａ／Ｄ変
換器１５への入力値が所定閾値（例えば、１Ｖ）以下の
とき、この入力値に対応するＡ／Ｄ変換後のデジタル値
Ａ及び圧力値が、記憶情報１（圧力値：１０６．７ｋＰ
ａ／デジタル値：Ａ）としてＥＥＰＲＯＭ６１に記憶さ
れる。
【００７０】次に、スイッチ６２がＯＦＦとされ、校正
用圧力源６３に替えて、ラインに設置された別の校正用
圧力源６４が、吸気圧力検出センサ１２に接続される。
そして、第２の校正用圧力Ｐ２として例えば８１．３ｋ
Ｐａ（絶対圧力）が印加される。続いて、スイッチ６２
がＯＮとされると、ＣＰＵ１６により書き込み指令有り
と判断されて、ＲＯＭ１７に格納されたプログラムを使
用しつつ、Ａ／Ｄ変換器１５への入力値が所定閾値（例
えば、１Ｖ）を超えるとき、この入力値に対応するＡ／
Ｄ変換後のデジタル値Ｂ及び圧力値が、記憶情報２（圧
力値：８１．３ｋＰａ／デジタル値：Ｂ）としてＥＥＰ
ＲＯＭ６１に記憶される。
用圧力源６３に替えて、ラインに設置された別の校正用
圧力源６４が、吸気圧力検出センサ１２に接続される。
そして、第２の校正用圧力Ｐ２として例えば８１．３ｋ
Ｐａ（絶対圧力）が印加される。続いて、スイッチ６２
がＯＮとされると、ＣＰＵ１６により書き込み指令有り
と判断されて、ＲＯＭ１７に格納されたプログラムを使
用しつつ、Ａ／Ｄ変換器１５への入力値が所定閾値（例
えば、１Ｖ）を超えるとき、この入力値に対応するＡ／
Ｄ変換後のデジタル値Ｂ及び圧力値が、記憶情報２（圧
力値：８１．３ｋＰａ／デジタル値：Ｂ）としてＥＥＰ
ＲＯＭ６１に記憶される。
【００７１】その後、スイッチ６２がＯＦＦとされて、
校正用圧力源６４が吸気圧力検出センサ１２から取り外
され、校正データの記憶処理すなわち校正作業が終了す
る。これにより、上記記憶情報１及び記憶情報２によ
り、吸気圧力検出装置６０の実際の特性としては、図８
中の実線で示すような２点Ｑ１，Ｑ２を通る直線状の特
性であるとして記憶されることになる。
校正用圧力源６４が吸気圧力検出センサ１２から取り外
され、校正データの記憶処理すなわち校正作業が終了す
る。これにより、上記記憶情報１及び記憶情報２によ
り、吸気圧力検出装置６０の実際の特性としては、図８
中の実線で示すような２点Ｑ１，Ｑ２を通る直線状の特
性であるとして記憶されることになる。
【００７２】すなわち、既知の所定圧力値例えば少なく
とも２点の校正用圧力値Ｐ１，Ｐ２が吸気圧力検出セン
サ１２に印加されることで、差動増幅器１４から出力さ
れる信号に関する情報つまり吸気圧力検出センサ１２及
び差動増幅器１４の実際の検出特性が、記憶手段である
ＥＥＰＲＯＭ６１に予め記憶されることになる。
とも２点の校正用圧力値Ｐ１，Ｐ２が吸気圧力検出セン
サ１２に印加されることで、差動増幅器１４から出力さ
れる信号に関する情報つまり吸気圧力検出センサ１２及
び差動増幅器１４の実際の検出特性が、記憶手段である
ＥＥＰＲＯＭ６１に予め記憶されることになる。
【００７３】以上のような校正作業が終了した吸気圧力
検出装置６０をエンジンに適用して、実際に作動させる
場合、吸気圧力検出センサ１２により圧力の検出が行な
われて、ある値のＡ／Ｄ変換値（デジタル値）が出力さ
れたとき、この出力値すなわち検出情報とＥＥＰＲＯＭ
６１に予め記憶された記憶情報とに基づいて、演算処理
手段であるＣＰＵ１６により、実際の吸気圧力Ｐｉｎが
演算処理される。
検出装置６０をエンジンに適用して、実際に作動させる
場合、吸気圧力検出センサ１２により圧力の検出が行な
われて、ある値のＡ／Ｄ変換値（デジタル値）が出力さ
れたとき、この出力値すなわち検出情報とＥＥＰＲＯＭ
６１に予め記憶された記憶情報とに基づいて、演算処理
手段であるＣＰＵ１６により、実際の吸気圧力Ｐｉｎが
演算処理される。
【００７４】したがって、設計上の検出特性と実際の検
出特性に相違（吸気圧力検出センサ１２自体の特性のバ
ラツキあるいは増幅回路における演算抵抗のバラツキ等
による設計上の検出特性と実際の検出特性との相違）が
ある場合、演算処理に基づき逐次校正を行なうことで、
図８に示すように、設計値に基づく圧力Ｐｉｎ´ではな
く、実際の圧力Ｐｉｎを検出することができる。これに
より、この検出された圧力情報を、燃料噴射量の制御に
おけるパラメータとして用いる場合、高精度な制御を行
なうことができる。
出特性に相違（吸気圧力検出センサ１２自体の特性のバ
ラツキあるいは増幅回路における演算抵抗のバラツキ等
による設計上の検出特性と実際の検出特性との相違）が
ある場合、演算処理に基づき逐次校正を行なうことで、
図８に示すように、設計値に基づく圧力Ｐｉｎ´ではな
く、実際の圧力Ｐｉｎを検出することができる。これに
より、この検出された圧力情報を、燃料噴射量の制御に
おけるパラメータとして用いる場合、高精度な制御を行
なうことができる。
【００７５】また、この実施形態においては、記憶手段
への情報の書き込み指令の有無を判別する判別手段とし
てスイッチ６２を採用したことにより、記憶手段である
ＥＥＰＲＯＭ６１への記憶動作を、間違いなく確実に行
なうことができる。尚、この判別手段（スイッチ６２）
を採用しない構成であっても、本発明の吸気圧力検出装
置が成立することは勿論である。
への情報の書き込み指令の有無を判別する判別手段とし
てスイッチ６２を採用したことにより、記憶手段である
ＥＥＰＲＯＭ６１への記憶動作を、間違いなく確実に行
なうことができる。尚、この判別手段（スイッチ６２）
を採用しない構成であっても、本発明の吸気圧力検出装
置が成立することは勿論である。
【００７６】この実施形態に係る吸気圧力検出装置６０
のその他の動作及びこの吸気圧力検出装置６０を含めた
制御システムの動作については、前述の実施形態に係る
ものと基本的に同一であるため、ここでの説明は省略す
る。
のその他の動作及びこの吸気圧力検出装置６０を含めた
制御システムの動作については、前述の実施形態に係る
ものと基本的に同一であるため、ここでの説明は省略す
る。
【００７７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明に係る内燃機
関の吸気圧力検出装置によれば、自動車等に搭載の４サ
イクルエンジンの如く、吸気負圧が比較的大きくなるエ
ンジン用に開発された既存の吸気圧力検出センサを用い
て、吸気負圧がそれ程大きくならない２サイクルエンジ
ン、小排気量単気筒エンジン等においても、コストの低
減を達成しつつ、高精度に吸気圧力を検出することがで
きる。また、吸気圧力検出装置の検出特性を予め記憶し
ておき、この記憶情報に基づいて、実際の検出情報との
比較校正を行なうことで、より高精度な検出を行なうこ
とができる。これにより、種々の運転状態に応じて、エ
ンジンの燃料噴射量等を高精度に制御することができ
る。
関の吸気圧力検出装置によれば、自動車等に搭載の４サ
イクルエンジンの如く、吸気負圧が比較的大きくなるエ
ンジン用に開発された既存の吸気圧力検出センサを用い
て、吸気負圧がそれ程大きくならない２サイクルエンジ
ン、小排気量単気筒エンジン等においても、コストの低
減を達成しつつ、高精度に吸気圧力を検出することがで
きる。また、吸気圧力検出装置の検出特性を予め記憶し
ておき、この記憶情報に基づいて、実際の検出情報との
比較校正を行なうことで、より高精度な検出を行なうこ
とができる。これにより、種々の運転状態に応じて、エ
ンジンの燃料噴射量等を高精度に制御することができ
る。
【図１】本発明に係る吸気圧力検出装置の概略構成を示
すブロック図である。
すブロック図である。
【図２】本発明に係る吸気圧力検出装置の一部を構成す
る吸気圧力検出センサの圧力に対する出力電圧の特性を
示す図である。
る吸気圧力検出センサの圧力に対する出力電圧の特性を
示す図である。
【図３】吸気圧力検出装置の一部を構成する差動増幅器
に関する回路図である。
に関する回路図である。
【図４】差動増幅器の出力特性及びＡ／Ｄ変換の対応関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図５】基準電圧調整手段を備えた他の実施形態に係る
吸気圧力検出装置の差動増幅器に関する回路図である。
吸気圧力検出装置の差動増幅器に関する回路図である。
【図６】増幅率調整手段を備えた他の実施形態に係る吸
気圧力検出装置の差動増幅器に関する回路図である。
気圧力検出装置の差動増幅器に関する回路図である。
【図７】本発明の吸気圧力検出装置の他の実施形態に係
る概略構成を示すブロック図である。
る概略構成を示すブロック図である。
【図８】図７に示す吸気圧力検出装置における検出特性
を示す図である。
を示す図である。
【図９】エンジンにおける従来の燃料噴射制御システム
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図１０】従来の吸気圧力検出特性を示す図である。
【図１１】従来の吸気圧力検出装置の概略構成を示すブ
ロック図である。
ロック図である。
１０ 吸気圧力検出装置 １２ 吸気圧力検出センサ １３ 基準電圧電源 １４ 差動増幅器 １５ Ａ／Ｄ変換器 １６ ＣＰＵ（演算処理手段） １７ ＲＯＭ １８ ＲＡＭ ２０ ＥＣＵ ３１ 抵抗器 ３２ 抵抗器 ３３ 抵抗器 ３４ 抵抗器 ４０ 電源 ４１ 抵抗器 ４２ 抵抗器 ４３ 可変抵抗器（基準電圧調整手段） ５１ 可変抵抗器（増幅率調整手段） ５２ コンデンサ ６０ 吸気圧力検出装置 ６１ ＥＥＰＲＯＭ（記憶手段） ６２ スイッチ（判別手段） ６３ 第１の校正用圧力源 ６４ 第２の校正用圧力源
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年１月３１日（２０００．１．３
１）
１）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】上記構成において、記憶手段への情報の書
き込み指令の有無を判別する判別手段を有する、構成を
採用することができる。この構成によれば、判別手段に
より、記憶手段への情報の書き込み指令の有無が判別さ
れるため、例えば、判別手段が指令有りの信号を発する
場合、既知の所定圧力に基づく差動増幅器からの出力信
号に係るデジタル情報が記憶手段に記憶され、一方、判
別手段が指令無しの信号を発する場合、上記記憶手段へ
の記憶動作は行なわれない。すなわち、装置製造の際の
検査工程等で、この判別手段に基づき、校正データの書
き込み等を行なうことができる。
き込み指令の有無を判別する判別手段を有する、構成を
採用することができる。この構成によれば、判別手段に
より、記憶手段への情報の書き込み指令の有無が判別さ
れるため、例えば、判別手段が指令有りの信号を発する
場合、既知の所定圧力に基づく差動増幅器からの出力信
号に係るデジタル情報が記憶手段に記憶され、一方、判
別手段が指令無しの信号を発する場合、上記記憶手段へ
の記憶動作は行なわれない。すなわち、装置製造の際の
検査工程等で、この判別手段に基づき、校正データの書
き込み等を行なうことができる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３９】上記のように、基準電圧Ｖｒｅｆを４．２
Ｖに設定して、この基準電圧Ｖｒｅｆと吸気圧力検出セ
ンサ１２のセンサ電圧Ｖｉｎとの差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−
Ｖｉｎ）をグラフに示すと、図４中の実線ΔＶで表され
る。この結果から理解されるように、８１．３ｋＰａ〜
１０６．７ｋＰａ（絶対圧力）の圧力幅に対して出力さ
れる電圧の幅は、１Ｖ未満である。
Ｖに設定して、この基準電圧Ｖｒｅｆと吸気圧力検出セ
ンサ１２のセンサ電圧Ｖｉｎとの差ΔＶ（＝Ｖｒｅｆ−
Ｖｉｎ）をグラフに示すと、図４中の実線ΔＶで表され
る。この結果から理解されるように、８１．３ｋＰａ〜
１０６．７ｋＰａ（絶対圧力）の圧力幅に対して出力さ
れる電圧の幅は、１Ｖ未満である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｇ０１Ｌ 23/24 Ｆ０２Ｄ 35/00 ３６６Ｄ
Claims (7)
- 【請求項１】 内燃機関の運転状態を制御するための情
報として、吸気管内の吸気圧力を検出する内燃機関の吸
気圧力検出装置であって、 吸気の絶対圧力を検出する吸気圧力検出センサと、 所定の基準電圧を供給する基準電圧電源と、 前記吸気圧力検出センサからの出力電圧と前記基準電圧
電源の基準電圧との差を増幅する差動増幅器と、 前記差動増幅器から出力されるアナログ信号をデジタル
信号に変換するＡ／Ｄ変換器と、を有することを特徴と
する内燃機関の吸気圧力検出装置。 - 【請求項２】 前記基準電圧は、標準大気圧よりも高い
所定圧力が印加された時に前記吸気圧力検出センサから
出力される出力電圧と同一とする、ことを特徴とする請
求項１記載の内燃機関の吸気圧力検出装置。 - 【請求項３】 前記基準電圧電源の基準電圧を調整可能
な基準電圧調整手段を有する、ことを特徴とする請求項
１又は２記載の内燃機関の吸気圧力検出装置。 - 【請求項４】 前記差動増幅器の増幅率を調整可能な増
幅率調整手段を有する、ことを特徴とする請求項１ない
し３いずれかに記載の内燃機関の吸気圧力検出装置。 - 【請求項５】 前記吸気圧力検出センサに対して、既知
の所定圧力値を印加した際に前記差動増幅器から出力さ
れる信号に関する情報を予め記憶する記憶手段と、 前記記憶手段に記憶された記憶情報と前記吸気圧力検出
センサにより実際に検出された検出情報とに基づいて、
実際の吸気圧力を演算処理する演算処理手段と、を有す
る、 ことを特徴とする請求項１又は２記載の内燃機関の吸気
圧力検出装置。 - 【請求項６】 前記記憶手段への情報の書き込み指令の
有無を判別する判別手段を有する、ことを特徴とする請
求項５記載の内燃機関の吸気圧力検出装置。 - 【請求項７】 前記差動増幅器の増幅率は、増幅された
出力信号が前記Ａ／Ｄ変換器の入力範囲を超えない範囲
に設定される、ことを特徴とする請求項１ないし６いず
れかに記載の内燃機関の吸気圧力検出装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37259699A JP2001182596A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 内燃機関の吸気圧力検出装置 |
| PCT/JP2000/009445 WO2001048364A1 (fr) | 1999-12-28 | 2000-12-28 | Capteur de pression d'admission pour vehicule a combustion interne |
| EP00986013A EP1247972A4 (en) | 1999-12-28 | 2000-12-28 | PRESSURE SENSOR FOR AIRING A COMBUSTION ENGINE |
| US10/169,150 US6840094B2 (en) | 1999-12-28 | 2000-12-28 | Intake pressure sensing device for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37259699A JP2001182596A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 内燃機関の吸気圧力検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001182596A true JP2001182596A (ja) | 2001-07-06 |
Family
ID=18500719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37259699A Pending JP2001182596A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 内燃機関の吸気圧力検出装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6840094B2 (ja) |
| EP (1) | EP1247972A4 (ja) |
| JP (1) | JP2001182596A (ja) |
| WO (1) | WO2001048364A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005242326A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-09-08 | Pentax Corp | 像ブレ補正装置 |
| JP2006342728A (ja) * | 2005-06-09 | 2006-12-21 | Honda Motor Co Ltd | 蒸発燃料処理系のリークを判定する装置 |
| JP2011089436A (ja) * | 2009-10-21 | 2011-05-06 | Nikki Co Ltd | エンジンの燃料噴射制御装置 |
| JP2013040777A (ja) * | 2011-08-11 | 2013-02-28 | Denso Corp | 内燃機関の筒内圧検出装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007038544A1 (de) * | 2007-08-16 | 2009-02-19 | Robert Bosch Gmbh | Kommunikationsverfahren und Schnittstelle zwischen einem Begleit-Chip und einem Mikrokontroller |
| WO2009062000A2 (en) * | 2007-11-08 | 2009-05-14 | Keystone Retaining Wall Systems, Inc. | Wall block with weight bearing pads and method of producing wall blocks |
| US9810171B2 (en) * | 2013-12-03 | 2017-11-07 | Ford Global Technologies, Llc | Method for determining an offset of a manifold pressure sensor |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5797105A (en) | 1980-12-10 | 1982-06-16 | Nissan Motor Co Ltd | Digital controller for internal combustion engine |
| JPS57191423A (en) * | 1981-05-19 | 1982-11-25 | Honda Motor Co Ltd | Supercharged pressure display device for internal combustion engine provided with supercharger |
| US4660408A (en) * | 1984-03-19 | 1987-04-28 | Horiba Instruments Incorporated | Proportional exhaust sampler system and control means |
| JPH0737776B2 (ja) * | 1986-03-04 | 1995-04-26 | 本田技研工業株式会社 | 内燃エンジンの空燃比制御方法 |
| JPH073404B2 (ja) * | 1986-03-27 | 1995-01-18 | 本田技研工業株式会社 | 酸素濃度センサの異常検出方法 |
| JPS62247142A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-28 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JP2601455B2 (ja) * | 1986-04-24 | 1997-04-16 | 本田技研工業株式会社 | 内燃エンジンの空燃比制御方法 |
| JPS6319548A (ja) * | 1986-07-14 | 1988-01-27 | Honda Motor Co Ltd | 酸素濃度検出装置 |
| US4903649A (en) * | 1987-03-12 | 1990-02-27 | Brunswick Corporation | Fuel supply system with pneumatic amplifier |
| US4750464A (en) * | 1987-03-12 | 1988-06-14 | Brunswick Corporation | Mass flow fuel injection control system |
| US4860712A (en) * | 1987-07-01 | 1989-08-29 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Method of controlling an oxygen concentration sensor |
| JPH01224431A (ja) * | 1988-03-01 | 1989-09-07 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JPH04303726A (ja) * | 1991-03-30 | 1992-10-27 | Suzuki Motor Corp | エンジンの吸気圧力検出装置 |
| DE4498938C2 (de) * | 1993-11-18 | 2000-05-18 | Unisia Jecs Corp | Vorrichtung zum Erfassen der Ansaugluftmenge eines Motors |
| US5781141A (en) * | 1995-10-20 | 1998-07-14 | Denso Corporation | Digital-to-analog converter and sensor-characteristic adjustment circuit |
| US5786531A (en) * | 1997-02-27 | 1998-07-28 | General Motors Corporation | Compression ratio measurement |
| JP3539199B2 (ja) * | 1998-04-14 | 2004-07-07 | 株式会社デンソー | 制御装置の補正データ生成方法及び装置 |
| JP3799851B2 (ja) * | 1999-01-11 | 2006-07-19 | 株式会社日立製作所 | 内燃機関の診断方法 |
| US6564642B1 (en) * | 2000-11-02 | 2003-05-20 | Kavlico Corporation | Stable differential pressure measuring system |
-
1999
- 1999-12-28 JP JP37259699A patent/JP2001182596A/ja active Pending
-
2000
- 2000-12-28 US US10/169,150 patent/US6840094B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-12-28 WO PCT/JP2000/009445 patent/WO2001048364A1/ja not_active Application Discontinuation
- 2000-12-28 EP EP00986013A patent/EP1247972A4/en not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005242326A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-09-08 | Pentax Corp | 像ブレ補正装置 |
| JP2006342728A (ja) * | 2005-06-09 | 2006-12-21 | Honda Motor Co Ltd | 蒸発燃料処理系のリークを判定する装置 |
| JP4528206B2 (ja) * | 2005-06-09 | 2010-08-18 | 本田技研工業株式会社 | 蒸発燃料処理系のリークを判定する装置 |
| JP2011089436A (ja) * | 2009-10-21 | 2011-05-06 | Nikki Co Ltd | エンジンの燃料噴射制御装置 |
| JP2013040777A (ja) * | 2011-08-11 | 2013-02-28 | Denso Corp | 内燃機関の筒内圧検出装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2001048364A1 (fr) | 2001-07-05 |
| US6840094B2 (en) | 2005-01-11 |
| EP1247972A4 (en) | 2007-09-12 |
| EP1247972A1 (en) | 2002-10-09 |
| US20030000292A1 (en) | 2003-01-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100491932C (zh) | 发热电阻器式空气流量测定装置及其计测误差校正方法 | |
| US5384707A (en) | Diagnostic airflow measurement | |
| US4705001A (en) | Device for controlling engine and method thereof | |
| US7984612B2 (en) | Exhaust-gas turbocharger for an internal combustion engine | |
| CN111140385B (zh) | 一种提升天然气发动机鲁棒性的方法及系统 | |
| JP4845440B2 (ja) | 熱式流量計測装置 | |
| US20100131212A1 (en) | Method and device for providing air mass flow information in a supercharged internal combustion engine | |
| US4597265A (en) | Control system for air charge pressure in an internal combustion engine | |
| JP2001182596A (ja) | 内燃機関の吸気圧力検出装置 | |
| US5889203A (en) | Method for determining the load signal of an internal combustion engine having external exhaust-gas recirculation | |
| US7886585B2 (en) | Intake air temperature sensor diagnostic systems with adaptive learning modules | |
| US4744344A (en) | System for compensating an oxygen sensor in an emission control system | |
| US6430515B1 (en) | Method of determining barometric pressure for use in an internal combustion engine | |
| US20030028335A1 (en) | Method and device for diagnosing flow resistance in the intake tract of internal combustion engines | |
| CN110631835B (zh) | 增压压力可信性检测方法及设备 | |
| US20030100989A1 (en) | Electronic control device for internal combustion engine | |
| JPH0220811B2 (ja) | ||
| US6546915B2 (en) | Fuel injection control apparatus | |
| US5728932A (en) | Method for diagnosing performance of intake air amount detection device and apparatus thereof | |
| US7546760B2 (en) | Device for pressure-based load detection | |
| US5086739A (en) | Electronic speed governor for an air-compression internal-combustion engine | |
| JP4408660B2 (ja) | エンジンの大気圧推定装置 | |
| KR0174017B1 (ko) | 공기흐름 센서가 장착된 차량의 고도 산출장치 및 그 방법 | |
| KR100298743B1 (ko) | 자동차의흡입공기량측정방법 | |
| KR100405684B1 (ko) | 자동차용 흡기온 센서의 모델링에 의한 공연비 제어방법 |