JP2001172753A - 高級無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高級無方向性電磁鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2001172753A JP2001172753A JP35807399A JP35807399A JP2001172753A JP 2001172753 A JP2001172753 A JP 2001172753A JP 35807399 A JP35807399 A JP 35807399A JP 35807399 A JP35807399 A JP 35807399A JP 2001172753 A JP2001172753 A JP 2001172753A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thickness
- steel sheet
- iron
- oxide layer
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 地球環境問題からの鉄スクラップを積極活用
し、同時に高周波鉄損特性を改善する無方向性電磁鋼板
及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、 C≦0.005%、Si:1.6〜4%、Mn
≦1%、 P≦0.05% 、 S≦0.002%、Al:0.1〜4%、 N≦0.00
4%、 Cu:0.05〜1%、 Ni:0.01〜0.2%、 Cr:0.01〜0.2%、
Sn:0.003〜0.1%で、残部が実質的に鉄からなり、結晶粒
径が70〜170 μｍで、内部酸化層厚み≦0.5 μｍ、製品
厚み 0.1〜0.4 mmであることを特徴とする高級無方向性
電磁鋼板であり、上記成分よりなる熱延板を焼鈍し、又
は焼鈍することなく冷延を行って板厚 0.1〜 0.4mmとし
てから、焼鈍して、結晶粒径を70〜170 μｍとし、内部
酸化層厚み≦0.5 μｍとすることを特徴とする高級無方
向性電磁鋼板の製造方法。
し、同時に高周波鉄損特性を改善する無方向性電磁鋼板
及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、 C≦0.005%、Si:1.6〜4%、Mn
≦1%、 P≦0.05% 、 S≦0.002%、Al:0.1〜4%、 N≦0.00
4%、 Cu:0.05〜1%、 Ni:0.01〜0.2%、 Cr:0.01〜0.2%、
Sn:0.003〜0.1%で、残部が実質的に鉄からなり、結晶粒
径が70〜170 μｍで、内部酸化層厚み≦0.5 μｍ、製品
厚み 0.1〜0.4 mmであることを特徴とする高級無方向性
電磁鋼板であり、上記成分よりなる熱延板を焼鈍し、又
は焼鈍することなく冷延を行って板厚 0.1〜 0.4mmとし
てから、焼鈍して、結晶粒径を70〜170 μｍとし、内部
酸化層厚み≦0.5 μｍとすることを特徴とする高級無方
向性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄リサイクルが可
能である成分系を前提とする、鉄損の優れた高級無方向
性電磁鋼板およびその製造方法に関するものである。
能である成分系を前提とする、鉄損の優れた高級無方向
性電磁鋼板およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】地球資源が枯渇するかも知れないとの近
未来的な状況の中で、いろいろな分野で資源の再利用の
動きが急である。このため、鉄鋼業でも各種の鉄スクラ
ップ、例えば自動車、洗濯機、エアコンなどを製鉄原料
として利用する必要が生じてきている。このためには、
従来有害とされてきたＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｎなどを積
極的に利用する必要性が生じている。
未来的な状況の中で、いろいろな分野で資源の再利用の
動きが急である。このため、鉄鋼業でも各種の鉄スクラ
ップ、例えば自動車、洗濯機、エアコンなどを製鉄原料
として利用する必要が生じてきている。このためには、
従来有害とされてきたＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｎなどを積
極的に利用する必要性が生じている。
【０００３】周知の如く、無方向性電磁鋼板には１００
年の歴史があるが、そこで払われてきた工業的な努力
は、ＳｉとＡｌ以外の不純物とされるＣ，Ｓ，Ｎ，Ｔ
ｉ，Ｎｂなどを如何に低減するかの歴史に尽きると言っ
ても過言ではない。このため、鉄リサイクルで増加する
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒなども、特に高級品には必要な
いものとして長い間考えられてきた。
年の歴史があるが、そこで払われてきた工業的な努力
は、ＳｉとＡｌ以外の不純物とされるＣ，Ｓ，Ｎ，Ｔ
ｉ，Ｎｂなどを如何に低減するかの歴史に尽きると言っ
ても過言ではない。このため、鉄リサイクルで増加する
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒなども、特に高級品には必要な
いものとして長い間考えられてきた。
【０００４】一方で、同じ地球資源問題から、エネルギ
ーの無駄使いをなくそうとの動きも強まっている。モー
タの分野でも、例えば一般家庭用のエアコンに見られる
ように、消費電力低下による電気代が安いものが求めら
れている。このため、無方向性電磁鋼板には鉄損の少な
いものが求められている。
ーの無駄使いをなくそうとの動きも強まっている。モー
タの分野でも、例えば一般家庭用のエアコンに見られる
ように、消費電力低下による電気代が安いものが求めら
れている。このため、無方向性電磁鋼板には鉄損の少な
いものが求められている。
【０００５】特開平７−２６８５６８号公報および特開
平１１−２９３３３８号公報で、発明者らはこれらＣ
ｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒの有効活用技術を提案した。しか
しながら、特に製品板厚の薄くて、且つＳｉとＡｌ量と
が多い成分系で、高周波鉄損のバラツキが大きい問題が
あった。その原因は不明であった。
平１１−２９３３３８号公報で、発明者らはこれらＣ
ｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒの有効活用技術を提案した。しか
しながら、特に製品板厚の薄くて、且つＳｉとＡｌ量と
が多い成分系で、高周波鉄損のバラツキが大きい問題が
あった。その原因は不明であった。
【０００６】一方、特開平８−９７０２３号公報では、
Ｓｂを添加することで酸化層を少なくして磁気特性を改
善することが開示されている。しかしＳｂは高価な上、
人体に有害でもあること、また熱延板もしくは熱延板焼
鈍後のスケール残り量が議論されているが、それは最表
層に存在する酸化層のことであり、この発明で重要な高
周波鉄損には意味のない酸化層であったため、利用され
ることがなかった。また、K.MatsmuraとB.Fukuda:IEEE
Trans.mag.20(1984)1533でも酸化層のことが述べられて
いるが、これも最表層から存在する酸化層のことで、高
周波鉄損が不満であった。
Ｓｂを添加することで酸化層を少なくして磁気特性を改
善することが開示されている。しかしＳｂは高価な上、
人体に有害でもあること、また熱延板もしくは熱延板焼
鈍後のスケール残り量が議論されているが、それは最表
層に存在する酸化層のことであり、この発明で重要な高
周波鉄損には意味のない酸化層であったため、利用され
ることがなかった。また、K.MatsmuraとB.Fukuda:IEEE
Trans.mag.20(1984)1533でも酸化層のことが述べられて
いるが、これも最表層から存在する酸化層のことで、高
周波鉄損が不満であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
み、地球環境問題からの鉄スクラップの積極活用と同時
に、課題であった高級無方向性電磁鋼板の高周波鉄損を
改善する無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供す
る。
み、地球環境問題からの鉄スクラップの積極活用と同時
に、課題であった高級無方向性電磁鋼板の高周波鉄損を
改善する無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供す
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、以下の構成を要旨とする。即ち （１）重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：１．６〜４％、 Ｍｎ≦１％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ａｌ：０．１〜４％、 Ｎ ≦０．００４％、 Ｃｕ：０．０５〜１
％、 Ｎｉ：０．０１〜０．２％、 Ｃｒ：０．０１〜０．
２％、 Ｓｎ：０．００３〜０．１％を含み、 残部が鉄および不純物からなり、結晶粒径が７０〜１７
０μｍで、内部酸化層厚み≦０．５μｍ、製品厚み０．
１〜０．４mmであることを特徴とする高級無方向性電磁
鋼板。 （２）重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：１．６〜４％、 Ｍｎ≦１％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ａｌ：０．１〜４％、 Ｎ ≦０．００４％、 Ｃｕ：０．０５〜１
％、 Ｎｉ：０．０１〜０．２％、 Ｃｒ：０．０１〜０．
２％、 Ｓｎ：０．００３〜０．１％を含み、 残部が鉄および不純物からなる熱延板を焼鈍または焼鈍
することなく、冷延を行って板厚０．１〜０．４mmとし
てから、焼鈍して、結晶粒径を７０〜１７０μｍとし、
内部酸化層厚み≦０．５μｍとすることを特徴とする高
級無方向性電磁鋼板の製造方法である。
に本発明は、以下の構成を要旨とする。即ち （１）重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：１．６〜４％、 Ｍｎ≦１％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ａｌ：０．１〜４％、 Ｎ ≦０．００４％、 Ｃｕ：０．０５〜１
％、 Ｎｉ：０．０１〜０．２％、 Ｃｒ：０．０１〜０．
２％、 Ｓｎ：０．００３〜０．１％を含み、 残部が鉄および不純物からなり、結晶粒径が７０〜１７
０μｍで、内部酸化層厚み≦０．５μｍ、製品厚み０．
１〜０．４mmであることを特徴とする高級無方向性電磁
鋼板。 （２）重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：１．６〜４％、 Ｍｎ≦１％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ａｌ：０．１〜４％、 Ｎ ≦０．００４％、 Ｃｕ：０．０５〜１
％、 Ｎｉ：０．０１〜０．２％、 Ｃｒ：０．０１〜０．
２％、 Ｓｎ：０．００３〜０．１％を含み、 残部が鉄および不純物からなる熱延板を焼鈍または焼鈍
することなく、冷延を行って板厚０．１〜０．４mmとし
てから、焼鈍して、結晶粒径を７０〜１７０μｍとし、
内部酸化層厚み≦０．５μｍとすることを特徴とする高
級無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【０００９】本発明のポイントは３点ある。一つは、Ｃ
ｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｎなどの含有鋼では内部酸化層が発
生し易いこと。二点目は、高周波鉄損を改善するには内
部酸化層が大きく効いていること。三点目は、この内部
酸化層を制御することは工業的に充分可能なことであ
る。
ｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｎなどの含有鋼では内部酸化層が発
生し易いこと。二点目は、高周波鉄損を改善するには内
部酸化層が大きく効いていること。三点目は、この内部
酸化層を制御することは工業的に充分可能なことであ
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の限定理由について
説明する。成分含有量は重量％である。Ｃ量は、０．０
０５％以下とする。Ｃ量が０．００５％を超えると磁気
時効問題があるため鉄損が増加するためである。
説明する。成分含有量は重量％である。Ｃ量は、０．０
０５％以下とする。Ｃ量が０．００５％を超えると磁気
時効問題があるため鉄損が増加するためである。
【００１１】Ｓｉ量は、１．６〜４％に制限する。Ｓｉ
は鉄損を小さくするのに有効で、１．６％未満では高周
波鉄損が不満である。また４％超では、冷間脆化で打ち
抜きの鋼板割れが生じるので、避けるべきである。
は鉄損を小さくするのに有効で、１．６％未満では高周
波鉄損が不満である。また４％超では、冷間脆化で打ち
抜きの鋼板割れが生じるので、避けるべきである。
【００１２】Ｍｎ量は、１％以下とする。Ｍｎは熱間割
れを防止する作用があるが、多すぎると添加コストの問
題もあるので、１％以下とする。
れを防止する作用があるが、多すぎると添加コストの問
題もあるので、１％以下とする。
【００１３】Ｐ量は、０．０５％以下に制限する。Ｐも
結晶粒成長を阻害して、製品結晶粒径を細粒化するため
少ない方が好ましいが、この限界が０．０５％である。
結晶粒成長を阻害して、製品結晶粒径を細粒化するため
少ない方が好ましいが、この限界が０．０５％である。
【００１４】Ｓ量は、０．００２％以下とする。Ｓは、
硫化物を形成して高周波鉄損を劣化させる。この限界が
０．００２％である。
硫化物を形成して高周波鉄損を劣化させる。この限界が
０．００２％である。
【００１５】Ａｌ量は、０．１〜４％とする。Ａｌは鉄
損を小さくするが、０．１％未満では鉄損が不満で、ま
た４％超では、冷間脆化で打ち抜きの鋼板割れが生じる
ので、避けなければならない。
損を小さくするが、０．１％未満では鉄損が不満で、ま
た４％超では、冷間脆化で打ち抜きの鋼板割れが生じる
ので、避けなければならない。
【００１６】Ｎ量は、０．００４％以下とする。Ｎは窒
化物を形成して鉄損を劣化させる。この限界が０．００
４％である。
化物を形成して鉄損を劣化させる。この限界が０．００
４％である。
【００１７】Ｃｕ量は、０．０５〜１％とする。鉄スク
ラップの有効活用の意味は０．０５％以上のＣｕであ
り、また１％を超えると、Ｃｕへげと称される熱延での
鋼板表面割れが発生するので避けなければならない。特
にこのＣｕへげは、Ｓｎが０．００３％以上含有される
系で発生しやすいので注意を要する。
ラップの有効活用の意味は０．０５％以上のＣｕであ
り、また１％を超えると、Ｃｕへげと称される熱延での
鋼板表面割れが発生するので避けなければならない。特
にこのＣｕへげは、Ｓｎが０．００３％以上含有される
系で発生しやすいので注意を要する。
【００１８】Ｎｉ量は、０．０１〜０．２％とする。鉄
スクラップの有効活用の意味は０．０１％以上のＮｉで
あり、また０．２％を超えると結晶粒成長が阻害される
ため不可とする。
スクラップの有効活用の意味は０．０１％以上のＮｉで
あり、また０．２％を超えると結晶粒成長が阻害される
ため不可とする。
【００１９】Ｃｒ量は、０．０１〜０．２％とする。鉄
スクラップの有効活用の意味は、０．０１％以上のＣｒ
であり、また実用上、鉄スクラップから０．２％を超え
ることはないので、０．０１〜０．２％とする。
スクラップの有効活用の意味は、０．０１％以上のＣｒ
であり、また実用上、鉄スクラップから０．２％を超え
ることはないので、０．０１〜０．２％とする。
【００２０】Ｓｎ量は、０．００３〜０．１％とする。
鉄スクラップの有効活用の意味は０．００３％以上のＳ
ｎであり、また実用上、鉄スクラップから０．１％を超
えることはないので、０．０１〜０．１％とする。
鉄スクラップの有効活用の意味は０．００３％以上のＳ
ｎであり、また実用上、鉄スクラップから０．１％を超
えることはないので、０．０１〜０．１％とする。
【００２１】その他の元素として、集合組織を改善する
ための公知のＢ，Ｍｏなどを添加しても本発明として有
害なものではない。但し添加コストの問題があるので、
それぞれ０．１％以下が好ましい。また、公知の有害元
素のＴｉ，Ｎｂは０．０１％以下が好ましい。また、本
発明は高価なＳｂを添加しないので、製鋼作業で不可避
的不純物として含有することのあるＳｂ量は、０．０１
％未満である。
ための公知のＢ，Ｍｏなどを添加しても本発明として有
害なものではない。但し添加コストの問題があるので、
それぞれ０．１％以下が好ましい。また、公知の有害元
素のＴｉ，Ｎｂは０．０１％以下が好ましい。また、本
発明は高価なＳｂを添加しないので、製鋼作業で不可避
的不純物として含有することのあるＳｂ量は、０．０１
％未満である。
【００２２】製鋼で上記の成分に調整された連続鋳造ス
ラブは、通常の熱間圧延を行われて熱延板とされる。熱
延板は、次いで焼鈍されても良いし焼鈍されなくても良
い。熱延板焼鈍を実施した方が磁束密度が改善される
が、本発明の目的は鉄損改善なので、熱延板焼鈍を省略
することも可能である。熱延板焼鈍を実施する場合は、
通常の８００〜１２００℃の温度で行うのが好ましい。
ラブは、通常の熱間圧延を行われて熱延板とされる。熱
延板は、次いで焼鈍されても良いし焼鈍されなくても良
い。熱延板焼鈍を実施した方が磁束密度が改善される
が、本発明の目的は鉄損改善なので、熱延板焼鈍を省略
することも可能である。熱延板焼鈍を実施する場合は、
通常の８００〜１２００℃の温度で行うのが好ましい。
【００２３】次いで、冷延を行ってから焼鈍を実施す
る。焼鈍後の鋼板の平均結晶粒径は、７０μｍ以上、１
７０μｍ以下とする。７０μｍ未満でも１７０μｍ超で
も高周波鉄損が不満である。結晶粒径を制御するために
は、通常の温度×時間制御をすればよい。
る。焼鈍後の鋼板の平均結晶粒径は、７０μｍ以上、１
７０μｍ以下とする。７０μｍ未満でも１７０μｍ超で
も高周波鉄損が不満である。結晶粒径を制御するために
は、通常の温度×時間制御をすればよい。
【００２４】また、内部酸化層の厚みは０．５μｍ以下
でなければならない。内部酸化層が０．５μｍを超える
と高周波鉄損の劣化が大きいためである。特に本発明の
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ複合含有系では、内部酸化層が
生じ易いので注意しなければならない。
でなければならない。内部酸化層が０．５μｍを超える
と高周波鉄損の劣化が大きいためである。特に本発明の
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ複合含有系では、内部酸化層が
生じ易いので注意しなければならない。
【００２５】ここで言う内部酸化層とは、最表層がＳｉ
またはＡｌが若干少なくなった鉄メタル層の下層に形成
された、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎなどがリッチの酸化層のこと
である。即ち表面構造としては、最表層の第一層が鉄メ
タルで、第二層が内部酸化層、第三層が地鉄である三層
構造が形成されている。内部酸化層が厚くなると、最表
層の鉄メタル層厚みも増加する傾向にあるが、例えば内
部酸化層が０．５μｍの場合は、鉄メタル層厚みは０．
８μｍ程度である。なお、最表層の鉄メタル層は殆どの
場合、内部酸化層の上にフィルム（膜）状に観察され
る。しかしまれなケースとしては、この最表層の鉄メタ
ル部分がなく、内部酸化層の上層部分に、鉄メタルが断
続的な島状のものとして観察されることもある。この場
合の内部酸化層厚みは、島状の鉄メタル厚みの平均化し
たものを全体の酸化層厚みから引いたものとして定義す
る。
またはＡｌが若干少なくなった鉄メタル層の下層に形成
された、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎなどがリッチの酸化層のこと
である。即ち表面構造としては、最表層の第一層が鉄メ
タルで、第二層が内部酸化層、第三層が地鉄である三層
構造が形成されている。内部酸化層が厚くなると、最表
層の鉄メタル層厚みも増加する傾向にあるが、例えば内
部酸化層が０．５μｍの場合は、鉄メタル層厚みは０．
８μｍ程度である。なお、最表層の鉄メタル層は殆どの
場合、内部酸化層の上にフィルム（膜）状に観察され
る。しかしまれなケースとしては、この最表層の鉄メタ
ル部分がなく、内部酸化層の上層部分に、鉄メタルが断
続的な島状のものとして観察されることもある。この場
合の内部酸化層厚みは、島状の鉄メタル厚みの平均化し
たものを全体の酸化層厚みから引いたものとして定義す
る。
【００２６】内部酸化層の下層は地鉄である。この内部
酸化層は地鉄との境界面の凹凸が大きいので、磁束の流
れを阻害して高周波鉄損を著しく劣化させるので、特に
注意しなければならない。なお、この内部酸化層は、鋼
板断面の研磨面を５０００倍以上の倍率でＳＥＭ−ＥＤ
Ｘ測定することで観察することができるが、ＳＥＭ像は
通常の二次電子ではなく、反射電子像の方が内部酸化層
厚みを明瞭に見ることができる。内部酸化層厚みは、最
表層の鉄メタル界面と下層の地鉄界面との中間層の厚み
であるが、上下それぞれの界面の凹凸中心線（凹凸曲線
の平均線に平行な直線を引いたとき、この直線と凹凸曲
線で囲まれる面積が、この直線の両側で等しくなる直線
を中心線とする）同士の差として定義される。
酸化層は地鉄との境界面の凹凸が大きいので、磁束の流
れを阻害して高周波鉄損を著しく劣化させるので、特に
注意しなければならない。なお、この内部酸化層は、鋼
板断面の研磨面を５０００倍以上の倍率でＳＥＭ−ＥＤ
Ｘ測定することで観察することができるが、ＳＥＭ像は
通常の二次電子ではなく、反射電子像の方が内部酸化層
厚みを明瞭に見ることができる。内部酸化層厚みは、最
表層の鉄メタル界面と下層の地鉄界面との中間層の厚み
であるが、上下それぞれの界面の凹凸中心線（凹凸曲線
の平均線に平行な直線を引いたとき、この直線と凹凸曲
線で囲まれる面積が、この直線の両側で等しくなる直線
を中心線とする）同士の差として定義される。
【００２７】この内部酸化層は、焼鈍の前半の加熱過程
などで酸化された場合に生じるため、例えば加熱ラジア
ントチューブでの割れや直火無酸化炉での空燃比に十分
注意しなければならない。即ち、焼鈍の加熱過程で酸化
されると、次いで高温での還元ガスで均熱焼鈍されても
内部酸化層まで還元されることはない。なおこの内部酸
化層は、従来のＨ2 ＋Ｎ2 ＋Ｈ2 Ｏ混合の湿潤ガス中で
の均熱焼鈍で、最表面から酸化される現象を意味しな
い。この表面酸化は高周波鉄損に悪影響しない。また実
験室レベルでは、加熱から均熱、冷却まで非酸化性ガス
中で焼鈍することが容易であるが、鉄鋼メーカでの実炉
では加熱帯に直火バーナーやラジアントチューブを用い
ることが多いので、特にＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ複合含
有系では、この内部酸化層には注意を払わなければなら
ない。均熱帯で例えば１００％Ｈ 2 の露点−５０℃ドラ
イ雰囲気として高温均熱しても、この内部酸化層までは
還元されないので注意を要する。
などで酸化された場合に生じるため、例えば加熱ラジア
ントチューブでの割れや直火無酸化炉での空燃比に十分
注意しなければならない。即ち、焼鈍の加熱過程で酸化
されると、次いで高温での還元ガスで均熱焼鈍されても
内部酸化層まで還元されることはない。なおこの内部酸
化層は、従来のＨ2 ＋Ｎ2 ＋Ｈ2 Ｏ混合の湿潤ガス中で
の均熱焼鈍で、最表面から酸化される現象を意味しな
い。この表面酸化は高周波鉄損に悪影響しない。また実
験室レベルでは、加熱から均熱、冷却まで非酸化性ガス
中で焼鈍することが容易であるが、鉄鋼メーカでの実炉
では加熱帯に直火バーナーやラジアントチューブを用い
ることが多いので、特にＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ複合含
有系では、この内部酸化層には注意を払わなければなら
ない。均熱帯で例えば１００％Ｈ 2 の露点−５０℃ドラ
イ雰囲気として高温均熱しても、この内部酸化層までは
還元されないので注意を要する。
【００２８】上記、再結晶焼鈍の後は通常の絶縁皮膜が
塗布乾燥されて出荷される。出荷された後は、打ち抜き
加工され、積層固定され、そのまま、または焼鈍されて
（特に固定子が磁性改善のために焼鈍される場合があ
る）モータコアや小型トランスコアとなる。以下、実施
例に基づいて本発明を詳細に説明する。
塗布乾燥されて出荷される。出荷された後は、打ち抜き
加工され、積層固定され、そのまま、または焼鈍されて
（特に固定子が磁性改善のために焼鈍される場合があ
る）モータコアや小型トランスコアとなる。以下、実施
例に基づいて本発明を詳細に説明する。
【００２９】（実施例１）各種の成分系を変更して３０
kg真空溶解を実施して、表１に示す成分のインゴットを
作成した。これを１０３０℃に加熱してから、１０mm厚
の鋼片に分塊した。次いで、更に１０００℃に加熱して
から１．７mmの熱延板を作成した。次いで１１００℃で
３０秒均熱の窒素中焼鈍を行ってから大気中放冷した。
酸洗後、冷延して０．３５mm厚とした。次いで脱脂し
て、１０００℃で５秒の水素中での焼鈍を実施した。１
００mm角の試料を切り出してから、圧延方向とそれと直
角の方向の４００Hz鉄損を測定し、平均して表１に示し
た。また、鋼板断面の平均結晶粒径を圧延方向の直線を
よぎる結晶粒径の粒界個数をカウントして求めた。な
お、内部酸化層も調査したが存在しなかった。
kg真空溶解を実施して、表１に示す成分のインゴットを
作成した。これを１０３０℃に加熱してから、１０mm厚
の鋼片に分塊した。次いで、更に１０００℃に加熱して
から１．７mmの熱延板を作成した。次いで１１００℃で
３０秒均熱の窒素中焼鈍を行ってから大気中放冷した。
酸洗後、冷延して０．３５mm厚とした。次いで脱脂し
て、１０００℃で５秒の水素中での焼鈍を実施した。１
００mm角の試料を切り出してから、圧延方向とそれと直
角の方向の４００Hz鉄損を測定し、平均して表１に示し
た。また、鋼板断面の平均結晶粒径を圧延方向の直線を
よぎる結晶粒径の粒界個数をカウントして求めた。な
お、内部酸化層も調査したが存在しなかった。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１に示すように、本発明の成分範囲を外
れるものは、鉄損特性が不満となった。なお製品での成
分分析も実施したが、インゴットでの分析結果と同じで
あった。
れるものは、鉄損特性が不満となった。なお製品での成
分分析も実施したが、インゴットでの分析結果と同じで
あった。
【００３２】（実施例２）表２に示すように、ＳｉとＡ
ｌ量とを調整した連続鋳造スラブを供試材として用い
た。その他の成分としては、実験No．１〜９について
は、０．００１％Ｃ、０．２％Ｍｎ、０．０２％Ｐ、
０．０００２％Ｓ、０．０００７％Ｎ、０．２５％Ｃ
ｕ、０．０４％Ｓｎ、０．０５％Ｎｉ、０．０５％Ｃｒ
に固定した。また、実験No．１０と１１のみ、０．００
１％Ｃ、０．２％Ｍｎ、０．０２％Ｐ、０．０００２％
Ｓ、０．０００７％Ｎで、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒにつ
いてはそれぞれ０．０００２％以下とした。このスラブ
を１１００℃で加熱してから、１．５mm厚の熱延コイル
を製造した。次いで９００℃で１５秒の焼鈍をＮ2 中で
実施した。酸洗してから０．２５mmまで冷延した。この
冷延板で表層酸化層を観察調査したが、酸化層は存在し
なかった。
ｌ量とを調整した連続鋳造スラブを供試材として用い
た。その他の成分としては、実験No．１〜９について
は、０．００１％Ｃ、０．２％Ｍｎ、０．０２％Ｐ、
０．０００２％Ｓ、０．０００７％Ｎ、０．２５％Ｃ
ｕ、０．０４％Ｓｎ、０．０５％Ｎｉ、０．０５％Ｃｒ
に固定した。また、実験No．１０と１１のみ、０．００
１％Ｃ、０．２％Ｍｎ、０．０２％Ｐ、０．０００２％
Ｓ、０．０００７％Ｎで、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒにつ
いてはそれぞれ０．０００２％以下とした。このスラブ
を１１００℃で加熱してから、１．５mm厚の熱延コイル
を製造した。次いで９００℃で１５秒の焼鈍をＮ2 中で
実施した。酸洗してから０．２５mmまで冷延した。この
冷延板で表層酸化層を観察調査したが、酸化層は存在し
なかった。
【００３３】脱脂後、１１００℃×１０秒の均熱焼鈍を
実施した。この時、加熱を無酸化炉（直火雰囲気、空燃
比＝０．９）で行い、無酸化炉出側の板温を制御して、
内部酸化層の厚みを変更した。無酸化炉を出てからは、
電気ヒータゾーンで４０％Ｈ 2 ＋６０％Ｎ2 雰囲気で焼
鈍した。その後、絶縁皮膜（クロム酸、マグネシュウ
ム、アクリル系の半有機皮膜）を約１．５μｍ厚焼き付
けた。また、エプスタイン試験片で磁気特性を測定し
た。製品の平均結晶粒径は、いずれも１５０〜１５５μ
ｍであった。
実施した。この時、加熱を無酸化炉（直火雰囲気、空燃
比＝０．９）で行い、無酸化炉出側の板温を制御して、
内部酸化層の厚みを変更した。無酸化炉を出てからは、
電気ヒータゾーンで４０％Ｈ 2 ＋６０％Ｎ2 雰囲気で焼
鈍した。その後、絶縁皮膜（クロム酸、マグネシュウ
ム、アクリル系の半有機皮膜）を約１．５μｍ厚焼き付
けた。また、エプスタイン試験片で磁気特性を測定し
た。製品の平均結晶粒径は、いずれも１５０〜１５５μ
ｍであった。
【００３４】
【表２】
【００３５】表２に示すように、成分、内部酸化層とを
本発明範囲に制御したものは優れた鉄損特性を示した。
なお、最終の鋼板の成分をチェックしたが、スラブ成分
と同一であった。No．１０と１１は、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｒを含まない成分系であるが、内部酸化層は生成
され難い傾向にあることが実験No．２と１０との比較
で、また実験No．５と１１との比較で分かる。その原因
については、未だ不明確な部分があって今後の調査に待
たなければならないが、表層をＧＤＳなどでスパッター
しながら調査すると、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒなどは表
層に濃化する傾向があるため、これが原因の一つと推定
している。
本発明範囲に制御したものは優れた鉄損特性を示した。
なお、最終の鋼板の成分をチェックしたが、スラブ成分
と同一であった。No．１０と１１は、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｒを含まない成分系であるが、内部酸化層は生成
され難い傾向にあることが実験No．２と１０との比較
で、また実験No．５と１１との比較で分かる。その原因
については、未だ不明確な部分があって今後の調査に待
たなければならないが、表層をＧＤＳなどでスパッター
しながら調査すると、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒなどは表
層に濃化する傾向があるため、これが原因の一つと推定
している。
【００３６】（実施例３）重量％で、０．００３５％
Ｃ、２．２％Ｓｉ、０．１８％Ｍｎ、０．０１％Ｐ、
０．００３５％Ｓ、２．１％Ａｌ、０．００１５％Ｎ、
０．００１％Ｎｂ、０．５％Ｃｕ、０．０８％Ｓｎ、
０．０８％Ｎｉ、０．１１％Ｃｒ、０．００２％Ｏ、
０．００１％Ｔｉ、０．００２％Ｍｏ、０．００１％
Ｖ、０．０００１％Ｂ、０．０００２％Ｓｂを含むスラ
ブを１０５０℃で加熱してから、２．５mm厚の熱延コイ
ルを製造した。次いで８５０℃×１０秒の窒素中焼鈍を
して、酸洗した。酸化層を調査したが、認められなかっ
た。次いで０．２mmまで冷延し、脱脂後、均熱温度を表
３のように変更して１０秒均熱の３０％Ｈ2 ＋７０％Ｎ
2 中の焼鈍を実施した。この時、均熱温度に到達するま
での加熱雰囲気をＮ2 とし、その酸素を０．０１％とし
た。次いで有機、無機混合の絶縁皮膜を１μｍ厚で焼き
付けした。
Ｃ、２．２％Ｓｉ、０．１８％Ｍｎ、０．０１％Ｐ、
０．００３５％Ｓ、２．１％Ａｌ、０．００１５％Ｎ、
０．００１％Ｎｂ、０．５％Ｃｕ、０．０８％Ｓｎ、
０．０８％Ｎｉ、０．１１％Ｃｒ、０．００２％Ｏ、
０．００１％Ｔｉ、０．００２％Ｍｏ、０．００１％
Ｖ、０．０００１％Ｂ、０．０００２％Ｓｂを含むスラ
ブを１０５０℃で加熱してから、２．５mm厚の熱延コイ
ルを製造した。次いで８５０℃×１０秒の窒素中焼鈍を
して、酸洗した。酸化層を調査したが、認められなかっ
た。次いで０．２mmまで冷延し、脱脂後、均熱温度を表
３のように変更して１０秒均熱の３０％Ｈ2 ＋７０％Ｎ
2 中の焼鈍を実施した。この時、均熱温度に到達するま
での加熱雰囲気をＮ2 とし、その酸素を０．０１％とし
た。次いで有機、無機混合の絶縁皮膜を１μｍ厚で焼き
付けした。
【００３７】この鋼板表面を調査したところ、いずれも
内部酸化層は、０．２μｍ厚であった。次いでエプスタ
イン試料に切断してから、磁気特性を測定した。また結
晶粒径も測定して、表３に示した。表３に示すように、
本発明範囲の結晶粒径で優れた磁気特性が得られた。
内部酸化層は、０．２μｍ厚であった。次いでエプスタ
イン試料に切断してから、磁気特性を測定した。また結
晶粒径も測定して、表３に示した。表３に示すように、
本発明範囲の結晶粒径で優れた磁気特性が得られた。
【００３８】
【表３】
【００３９】
【発明の効果】地球環境問題からの鉄スクラップを積極
活用し、同時に高周波鉄損特性を改善した無方向性電磁
鋼板およびその製造方法を提供することができた。
活用し、同時に高周波鉄損特性を改善した無方向性電磁
鋼板およびその製造方法を提供することができた。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：１．６〜４％、 Ｍｎ≦１％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ａｌ：０．１〜４％、 Ｎ ≦０．００４％、 Ｃｕ：０．０５〜１％、 Ｎｉ：０．０１〜０．２％、 Ｃｒ：０．０１〜０．２％、 Ｓｎ：０．００３〜０．１％ を含み、残部が実質的に鉄からなり、結晶粒径が７０〜
１７０μｍで、内部酸化層厚み≦０．５μｍ、製品厚み
０．１〜０．４mmであることを特徴とする高級無方向性
電磁鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：１．６〜４％、 Ｍｎ≦１％、 Ｐ ≦０．０５％、 Ｓ ≦０．００２％、 Ａｌ：０．１〜４％、 Ｎ ≦０．００４％、 Ｃｕ：０．０５〜１％、 Ｎｉ：０．０１〜０．２％、 Ｃｒ：０．０１〜０．２％、 Ｓｎ：０．００３〜０．１％ を含み、残部が実質的に鉄からなる熱延板を焼鈍し、ま
たは焼鈍することなく、冷延を行って板厚０．１〜０．
４mmとしてから、焼鈍して、結晶粒径を７０〜１７０μ
ｍとし、内部酸化層厚み≦０．５μｍとすることを特徴
とする高級無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35807399A JP4116749B2 (ja) | 1999-12-16 | 1999-12-16 | 無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35807399A JP4116749B2 (ja) | 1999-12-16 | 1999-12-16 | 無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001172753A true JP2001172753A (ja) | 2001-06-26 |
| JP4116749B2 JP4116749B2 (ja) | 2008-07-09 |
Family
ID=18457405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35807399A Expired - Fee Related JP4116749B2 (ja) | 1999-12-16 | 1999-12-16 | 無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4116749B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011219795A (ja) * | 2010-04-06 | 2011-11-04 | Nippon Steel Corp | 高周波鉄損の優れた無方向性電磁鋼板、及びその製造方法 |
| JP2011241416A (ja) * | 2010-05-14 | 2011-12-01 | Nippon Steel Corp | 高周波鉄損の優れた無方向性電磁鋼板、及びその製造方法 |
| CN104299746A (zh) * | 2014-09-17 | 2015-01-21 | 明光市锐创电气有限公司 | 一种变压器用的冷轧硅钢片 |
| EP2602335A4 (en) * | 2010-08-04 | 2016-11-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | METHOD FOR PRODUCING A NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL PLATE |
| CN104299746B (zh) * | 2014-09-17 | 2017-01-04 | 明光市锐创电气有限公司 | 一种变压器用的冷轧硅钢片 |
| EP3006137A4 (en) * | 2013-08-29 | 2017-03-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | STEEL IN WHICH Cu-Sn COEXIST, AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME |
| JP2018135556A (ja) * | 2017-02-21 | 2018-08-30 | 新日鐵住金株式会社 | 電磁鋼板、及びその製造方法 |
| JP2018141206A (ja) * | 2017-02-28 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | 電磁鋼板、及びその製造方法 |
| JP2019504193A (ja) * | 2015-12-11 | 2019-02-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| US11047018B2 (en) | 2016-07-29 | 2021-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Steel strip for producing a non-grain-oriented electrical steel, and method for producing such a steel strip |
| CN113272455A (zh) * | 2019-01-17 | 2021-08-17 | 日本制铁株式会社 | 无取向性电磁钢板、分割型定子以及旋转电机 |
| JP2022501513A (ja) * | 2018-09-27 | 2022-01-06 | ポスコPosco | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US11952641B2 (en) | 2019-03-20 | 2024-04-09 | Nippon Steel Corporation | Non oriented electrical steel sheet |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102139649B1 (ko) * | 2018-09-27 | 2020-07-30 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판의 제조방법 |
-
1999
- 1999-12-16 JP JP35807399A patent/JP4116749B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011219795A (ja) * | 2010-04-06 | 2011-11-04 | Nippon Steel Corp | 高周波鉄損の優れた無方向性電磁鋼板、及びその製造方法 |
| JP2011241416A (ja) * | 2010-05-14 | 2011-12-01 | Nippon Steel Corp | 高周波鉄損の優れた無方向性電磁鋼板、及びその製造方法 |
| EP2602335A4 (en) * | 2010-08-04 | 2016-11-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | METHOD FOR PRODUCING A NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL PLATE |
| US9579701B2 (en) | 2010-08-04 | 2017-02-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet |
| EP3006137A4 (en) * | 2013-08-29 | 2017-03-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | STEEL IN WHICH Cu-Sn COEXIST, AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME |
| US10046383B2 (en) | 2013-08-29 | 2018-08-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cu—Sn coexisting steel and method for manufacturing the same |
| CN104299746A (zh) * | 2014-09-17 | 2015-01-21 | 明光市锐创电气有限公司 | 一种变压器用的冷轧硅钢片 |
| CN104299746B (zh) * | 2014-09-17 | 2017-01-04 | 明光市锐创电气有限公司 | 一种变压器用的冷轧硅钢片 |
| US11299791B2 (en) | 2015-12-11 | 2022-04-12 | Posco | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor |
| JP2019504193A (ja) * | 2015-12-11 | 2019-02-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| US11047018B2 (en) | 2016-07-29 | 2021-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Steel strip for producing a non-grain-oriented electrical steel, and method for producing such a steel strip |
| JP2018135556A (ja) * | 2017-02-21 | 2018-08-30 | 新日鐵住金株式会社 | 電磁鋼板、及びその製造方法 |
| JP2018141206A (ja) * | 2017-02-28 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | 電磁鋼板、及びその製造方法 |
| JP2022501513A (ja) * | 2018-09-27 | 2022-01-06 | ポスコPosco | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP7350063B2 (ja) | 2018-09-27 | 2023-09-25 | ポスコ カンパニー リミテッド | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| CN113272455A (zh) * | 2019-01-17 | 2021-08-17 | 日本制铁株式会社 | 无取向性电磁钢板、分割型定子以及旋转电机 |
| US11952641B2 (en) | 2019-03-20 | 2024-04-09 | Nippon Steel Corporation | Non oriented electrical steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4116749B2 (ja) | 2008-07-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20150007360A (ko) | 방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
| EP2537947A1 (en) | Manufacturing method for grain-oriented electromagnetic steel sheet | |
| EP2537946A1 (en) | Manufacturing method for grain-oriented electromagnetic steel sheet | |
| RU2771318C1 (ru) | Способ производства листа электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой | |
| JP2001172753A (ja) | 高級無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP2000129410A (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板 | |
| JP2001123252A (ja) | 電動パワステ・モータコア用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP4116748B2 (ja) | 磁石埋設型のモータ用無方向性電磁鋼板 | |
| JPH1060532A (ja) | 磁気特性と表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2003034820A (ja) | 下地被膜を有しない、打ち抜き加工性の良好な方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3352904B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0841542A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH1161261A (ja) | 磁気特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPWO2020149331A1 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP2003013190A (ja) | 高級無方向性電磁鋼板 | |
| JP2000063985A (ja) | 焼成後強度が低下しにくいほうろう用冷延鋼板 | |
| JP4374095B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2003041320A (ja) | 鉄損の良好な鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4259002B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH10245667A (ja) | 超低鉄損一方向性極薄けい素鋼板の製造方法 | |
| JP2001164318A (ja) | 磁気特性および表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPH11241120A (ja) | 均質なフォルステライト質被膜を有する方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP5712626B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| WO2022250113A1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3337117B2 (ja) | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050414 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060221 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060417 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070918 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071031 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080415 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080418 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110425 Year of fee payment: 3 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4116749 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110425 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120425 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130425 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130425 Year of fee payment: 5 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130425 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130425 Year of fee payment: 5 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130425 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140425 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |