JP2001172645A - 炭化水素油の流動接触分解方法 - Google Patents
炭化水素油の流動接触分解方法Info
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 垂直ライザー反応器内で炭化水素油を流
動接触分解する方法において、分解パフォーマンスが改
善された方法を提供する。 【解決手段】 （１）垂直ライザー反応器３内で炭化水
素油を流動接触分解する方法において、高温部における
接触時間が０．１秒以上１秒未満となるように、原料油
導入部９の下流部１０から急冷用流体を導入する炭化水
素油の流動接触分解方法。（２）垂直ライザー反応器３
内で炭化水素油を流動接触分解する方法において、原料
油導入部９の下流部１０から急冷用流体を導入し、原料
油導入部９と急冷用流体導入部１０の高さの差を、原料
油導入部９からライザー上端部４までの高さに対して１
〜２０％にする炭化水素油の流動接触分解方法。
動接触分解する方法において、分解パフォーマンスが改
善された方法を提供する。 【解決手段】 （１）垂直ライザー反応器３内で炭化水
素油を流動接触分解する方法において、高温部における
接触時間が０．１秒以上１秒未満となるように、原料油
導入部９の下流部１０から急冷用流体を導入する炭化水
素油の流動接触分解方法。（２）垂直ライザー反応器３
内で炭化水素油を流動接触分解する方法において、原料
油導入部９の下流部１０から急冷用流体を導入し、原料
油導入部９と急冷用流体導入部１０の高さの差を、原料
油導入部９からライザー上端部４までの高さに対して１
〜２０％にする炭化水素油の流動接触分解方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は炭化水素油の流動接
触分解方法に関し、より詳しくは、分解パフォーマンス
が改善された炭化水素油の流動接触分解方法に関する。
触分解方法に関し、より詳しくは、分解パフォーマンス
が改善された炭化水素油の流動接触分解方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】再生され、流動化された粉粒子状の触媒
によって炭化水素油を分解する方法は流動接触分解（Ｆ
ＣＣ）法として一般に知られている。現在では重質油な
どの流動接触分解によるガソリンの製造装置では垂直ラ
イザーと呼ばれる上昇流型反応器が主流となっている。
によって炭化水素油を分解する方法は流動接触分解（Ｆ
ＣＣ）法として一般に知られている。現在では重質油な
どの流動接触分解によるガソリンの製造装置では垂直ラ
イザーと呼ばれる上昇流型反応器が主流となっている。
【０００３】ところで、炭化水素油、特に重質油を垂直
ライザー反応器を使用して流動接触分解を行う場合、好
ましい留分であるＬＰＧ、ガソリン、ＬＣＯ（ライトサ
イクルオイル）の得率を上げるために、即ち、分解パフ
ォーマンスを改善するために、いろいろな研究開発が行
われ、その一つに急冷油をライザー反応器内に導入する
方法が知られている。例えば、特開平１−３０６４９７
号公報には、従来技術についての説明の中で原料油の下
流で急冷油を導入することが記載されているが、導入口
の位置等についてはっきりした記載はない。また、特表
平７−５０６３９０号公報には、急冷用流体として、
水、水蒸気、リサイクルされた分解生成物を使用し、原
料油導入部の下流に導入する方法が記載されているが、
高温部における接触時間が１秒以上と長く、また、急冷
用流体の導入部も原料油の導入部とかなり離れており
（ライザー管の長さの５０％以上）、急冷用流体として
比較的重質な油を使用した場合、コーク生成が多くなり
分解パフォーマンスの改善も十分ではない。
ライザー反応器を使用して流動接触分解を行う場合、好
ましい留分であるＬＰＧ、ガソリン、ＬＣＯ（ライトサ
イクルオイル）の得率を上げるために、即ち、分解パフ
ォーマンスを改善するために、いろいろな研究開発が行
われ、その一つに急冷油をライザー反応器内に導入する
方法が知られている。例えば、特開平１−３０６４９７
号公報には、従来技術についての説明の中で原料油の下
流で急冷油を導入することが記載されているが、導入口
の位置等についてはっきりした記載はない。また、特表
平７−５０６３９０号公報には、急冷用流体として、
水、水蒸気、リサイクルされた分解生成物を使用し、原
料油導入部の下流に導入する方法が記載されているが、
高温部における接触時間が１秒以上と長く、また、急冷
用流体の導入部も原料油の導入部とかなり離れており
（ライザー管の長さの５０％以上）、急冷用流体として
比較的重質な油を使用した場合、コーク生成が多くなり
分解パフォーマンスの改善も十分ではない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記観点か
らなされたもので、垂直ライザー反応器内で炭化水素油
を流動接触分解する方法において、分解パフォーマンス
が改善された方法を提供することを目的とするものであ
る。
らなされたもので、垂直ライザー反応器内で炭化水素油
を流動接触分解する方法において、分解パフォーマンス
が改善された方法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意研究の
結果、高温部における接触時間を特定し、または原料油
導入部と急冷用流体導入部間の距離を特定することによ
り、上記本発明の目的を効果的に達成しうることを見出
し本発明を完成させたものである。
結果、高温部における接触時間を特定し、または原料油
導入部と急冷用流体導入部間の距離を特定することによ
り、上記本発明の目的を効果的に達成しうることを見出
し本発明を完成させたものである。
【０００６】すなわち、本発明の要旨は下記のとおりで
ある。 １．垂直ライザー反応器内で炭化水素油を流動接触分解
する方法において、高温部における接触時間が０．１秒
以上１秒未満となるように、原料油導入部の下流部から
急冷用流体を導入することを特徴とする炭化水素油の流
動接触分解方法。 ２．垂直ライザー反応器内で炭化水素油を導入接触分解
する方法において、原料油導入部の下流部から急冷用流
体を導入し、原料油導入部と急冷用流体導入部の高さの
差を、原料油導入部からライザー上端部までの高さに対
して１〜２０％とすることを特徴とする炭化水素油の流
動接触分解方法。 ３．急冷用流体が、９５％留出点が４５０℃以下であ
り、かつ残留炭素分が０．１重量％以下である炭化水素
油、又は水、水蒸気である上記１又は２に記載の炭化水
素油の流動接触分解方法。 ４．急冷用流体が流動接触分解生成物のリサイクル油で
ある上記１〜３のいずれかに記載の炭化水素油の流動接
触分解方法。
ある。 １．垂直ライザー反応器内で炭化水素油を流動接触分解
する方法において、高温部における接触時間が０．１秒
以上１秒未満となるように、原料油導入部の下流部から
急冷用流体を導入することを特徴とする炭化水素油の流
動接触分解方法。 ２．垂直ライザー反応器内で炭化水素油を導入接触分解
する方法において、原料油導入部の下流部から急冷用流
体を導入し、原料油導入部と急冷用流体導入部の高さの
差を、原料油導入部からライザー上端部までの高さに対
して１〜２０％とすることを特徴とする炭化水素油の流
動接触分解方法。 ３．急冷用流体が、９５％留出点が４５０℃以下であ
り、かつ残留炭素分が０．１重量％以下である炭化水素
油、又は水、水蒸気である上記１又は２に記載の炭化水
素油の流動接触分解方法。 ４．急冷用流体が流動接触分解生成物のリサイクル油で
ある上記１〜３のいずれかに記載の炭化水素油の流動接
触分解方法。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に本発明について詳細に説明
する。図１に上昇流型ライザー反応器を使用したＦＣＣ
装置のフロー図を示したので、それに基づいて説明す
る。
する。図１に上昇流型ライザー反応器を使用したＦＣＣ
装置のフロー図を示したので、それに基づいて説明す
る。
【０００８】まず、急冷用流体を除いたフロー全体の説
明をする。原料油は導入部９より供給される。再生され
た熱い触媒は、流量制御バルブ１が備えられた導管２を
通して供給される。リフトガスは、ライザー底部より供
給される。原料油は熱い再生触媒と接触し、この熱い触
媒によって原料油が蒸発して希薄相懸濁物を形成し、こ
の懸濁物がライザー３内を上昇する。上昇中に反応が進
む。反応温度（分解温度）は、通常ライザー出口４の温
度をいい、５００〜５４０℃に制御される。分解生成物
及びコークスの付着した触媒は、サイクロン分離器等の
固体−気体分離手段（図示せず）で分離される。続い
て、分離されたコークス付着触媒（スペント触媒ともい
う。）は触媒ストリッパー５の中に入り、導入されたス
チームにより、同伴された炭化水素をコークス付着触媒
からストリップする。分解生成物は導管６を経由して反
応器から取り出され、炭化水素がストリップされたスペ
ント触媒は導管７から取り出されて再生器（図示せず）
に供給され、空気と接触して付着したコークが燃焼さ
れ、再生される。
明をする。原料油は導入部９より供給される。再生され
た熱い触媒は、流量制御バルブ１が備えられた導管２を
通して供給される。リフトガスは、ライザー底部より供
給される。原料油は熱い再生触媒と接触し、この熱い触
媒によって原料油が蒸発して希薄相懸濁物を形成し、こ
の懸濁物がライザー３内を上昇する。上昇中に反応が進
む。反応温度（分解温度）は、通常ライザー出口４の温
度をいい、５００〜５４０℃に制御される。分解生成物
及びコークスの付着した触媒は、サイクロン分離器等の
固体−気体分離手段（図示せず）で分離される。続い
て、分離されたコークス付着触媒（スペント触媒ともい
う。）は触媒ストリッパー５の中に入り、導入されたス
チームにより、同伴された炭化水素をコークス付着触媒
からストリップする。分解生成物は導管６を経由して反
応器から取り出され、炭化水素がストリップされたスペ
ント触媒は導管７から取り出されて再生器（図示せず）
に供給され、空気と接触して付着したコークが燃焼さ
れ、再生される。
【０００９】上記原料油の炭化水素油して、直留軽油
（ＬＧＯ、ＨＧＯ）も使用できるが、特に密度が０．８
８〜０．９５ｇ／ｃｍ3 （２５℃）の炭化水素油が好適
であり、例えば減圧軽油（ＶＧＯ）、常圧残油、減圧残
油、熱分解軽油及びそれらの水素化精製物を挙げること
ができる。
（ＬＧＯ、ＨＧＯ）も使用できるが、特に密度が０．８
８〜０．９５ｇ／ｃｍ3 （２５℃）の炭化水素油が好適
であり、例えば減圧軽油（ＶＧＯ）、常圧残油、減圧残
油、熱分解軽油及びそれらの水素化精製物を挙げること
ができる。
【００１０】上記触媒として、通常、石油類の流動接触
分解に用いられる触媒が用いられる。特に活性成分とし
ての超安定性Ｙゼオライトとその支持母体であるマトリ
ックスを含む触媒が好適に用いられる。マトリックスと
しては，カオリン，モンモリロナイト，ハロサイト，ベ
ントナイト等の粘土類、アルミナ，シリカ，ボリア，ク
ロミア，マグネシア，ジルコニア，チタニア等の無機酸
化物を挙げることができる。触媒中の超安定性ゼオライ
トの含有量は２〜６０重量％、好ましくは１０〜４０重
量％である。
分解に用いられる触媒が用いられる。特に活性成分とし
ての超安定性Ｙゼオライトとその支持母体であるマトリ
ックスを含む触媒が好適に用いられる。マトリックスと
しては，カオリン，モンモリロナイト，ハロサイト，ベ
ントナイト等の粘土類、アルミナ，シリカ，ボリア，ク
ロミア，マグネシア，ジルコニア，チタニア等の無機酸
化物を挙げることができる。触媒中の超安定性ゼオライ
トの含有量は２〜６０重量％、好ましくは１０〜４０重
量％である。
【００１１】触媒粒子のかさ密度は０．５〜１．０ｇ／
ｍｌ、平均粒径は５０〜９０μｍ、表面積は５０〜３０
０ｍ2 ／ｇ、細孔容積は０．０５〜０．５ｍｌ／ｇの範
囲にあるのが好ましい。
ｍｌ、平均粒径は５０〜９０μｍ、表面積は５０〜３０
０ｍ2 ／ｇ、細孔容積は０．０５〜０．５ｍｌ／ｇの範
囲にあるのが好ましい。
【００１２】通常、原料油の温度は１００〜２５０℃で
あり、再生器は６００〜８００℃で操作される。触媒対
原料油の重量比は、少なくとも４：１、好ましくは４：
１〜１０：１であり、ライザー出口の温度を５００〜５
４０℃になるように調整される。
あり、再生器は６００〜８００℃で操作される。触媒対
原料油の重量比は、少なくとも４：１、好ましくは４：
１〜１０：１であり、ライザー出口の温度を５００〜５
４０℃になるように調整される。
【００１３】ライザー内での接触時間は、触媒と原料油
が接触してから、分離帯域において触媒と分解生成物が
分離されるまでの時間をいい、一般には２〜３秒であ
る。ＦＣＣ装置からの分解生成物は主蒸留塔８に入り、
そこで生成物は、ドライガス（水素ガス、メタン、エタ
ンなど）、ＬＰＧ、ガソリン（軽質ガソリン、重質ガソ
リン）、ＬＣＯ（Ｌｉｇｈｔ Ｃｙｃｌｅ Ｏｉｌ：軽
質分解軽油）、ＨＣＯ（Ｈｅａｖｙ Ｃｙｃｌｅ Ｏｉ
ｌ：重質分解軽油）、ＳＬＯ（ＳｌｕｒｒｙＯｉｌ：分
解ボトム油）に分けられる。また、主分留塔の熱除去の
ためのリフラックス留分として、ＴＰＡ（Ｔｏｐ Ｐｕ
ｍｐ Ａｒｏｕｎｄ：軽質ナフサ循環系油）、ＭＰＡ
（Ｍｉｄｄｌｅ Ｐｕｍｐ Ａｒｏｕｎｄ：重質ナフサ
循環系油）、ＨＰＡ（Ｈｅａｖｙ Ｃｙｃｌｅ Ｏｉｌ
Ｐｕｍｐ Ａｒｏｕｎｄ：重質軽油循環系油）があ
る。
が接触してから、分離帯域において触媒と分解生成物が
分離されるまでの時間をいい、一般には２〜３秒であ
る。ＦＣＣ装置からの分解生成物は主蒸留塔８に入り、
そこで生成物は、ドライガス（水素ガス、メタン、エタ
ンなど）、ＬＰＧ、ガソリン（軽質ガソリン、重質ガソ
リン）、ＬＣＯ（Ｌｉｇｈｔ Ｃｙｃｌｅ Ｏｉｌ：軽
質分解軽油）、ＨＣＯ（Ｈｅａｖｙ Ｃｙｃｌｅ Ｏｉ
ｌ：重質分解軽油）、ＳＬＯ（ＳｌｕｒｒｙＯｉｌ：分
解ボトム油）に分けられる。また、主分留塔の熱除去の
ためのリフラックス留分として、ＴＰＡ（Ｔｏｐ Ｐｕ
ｍｐ Ａｒｏｕｎｄ：軽質ナフサ循環系油）、ＭＰＡ
（Ｍｉｄｄｌｅ Ｐｕｍｐ Ａｒｏｕｎｄ：重質ナフサ
循環系油）、ＨＰＡ（Ｈｅａｖｙ Ｃｙｃｌｅ Ｏｉｌ
Ｐｕｍｐ Ａｒｏｕｎｄ：重質軽油循環系油）があ
る。
【００１４】次に、急冷用流体を含めた本発明部分につ
いて説明する。本発明においては、垂直ライザー反応器
内おいて、高温部における接触時間が０．１秒以上１秒
未満となるように、原料油導入部の下流部（図１では上
部）から急冷用流体を導入するのが特徴である。ここ
で、高温部における接触時間とは、原料油導入部９から
冷却用流体導入部１０までの滞留時間をいう。高温部で
の接触時間が１秒以上であると、急冷却の効果が小さ
く、ガソリンやＬＣＯの得率が下がり本発明の目的を達
成できない。一方、高温での接触時間が０．１秒未満で
あると、原料油の気化が不十分となり、コーク収率増加
の要因となり好ましくない。好ましくは０．１〜０．７
秒の範囲である。
いて説明する。本発明においては、垂直ライザー反応器
内おいて、高温部における接触時間が０．１秒以上１秒
未満となるように、原料油導入部の下流部（図１では上
部）から急冷用流体を導入するのが特徴である。ここ
で、高温部における接触時間とは、原料油導入部９から
冷却用流体導入部１０までの滞留時間をいう。高温部で
の接触時間が１秒以上であると、急冷却の効果が小さ
く、ガソリンやＬＣＯの得率が下がり本発明の目的を達
成できない。一方、高温での接触時間が０．１秒未満で
あると、原料油の気化が不十分となり、コーク収率増加
の要因となり好ましくない。好ましくは０．１〜０．７
秒の範囲である。
【００１５】また、第二の発明においては、原料油導入
部９と急冷用流体導入部１０の高さの差を、原料油導入
部９からライザー上端部（ライザー出口）４までの高さ
に対しての１〜２０％とすることが特徴である。２０％
を超えると、急冷却の効果が小さく、ガソリンやＬＣＯ
の得率が下がり本発明の目的を達成できない。１％未満
であると、原料油の気化が不十分となり、コーク収率増
加の要因となり好ましくない。好ましくは、１〜１５％
の範囲である。
部９と急冷用流体導入部１０の高さの差を、原料油導入
部９からライザー上端部（ライザー出口）４までの高さ
に対しての１〜２０％とすることが特徴である。２０％
を超えると、急冷却の効果が小さく、ガソリンやＬＣＯ
の得率が下がり本発明の目的を達成できない。１％未満
であると、原料油の気化が不十分となり、コーク収率増
加の要因となり好ましくない。好ましくは、１〜１５％
の範囲である。
【００１６】本発明に使用される急冷用流体は特に限定
されないが、９５％留出点が４５０℃以下であり、かつ
残留炭素分が０．１重量％以下である炭化水素油、又は
水、水蒸気が好ましい。その炭化水素油として、図１に
示すガソリン、重質ガソリン、ＬＣＯ、ＨＣＯ、ＴＰ
Ａ、ＭＰＡのような流動接触分解生成物のリサイクル油
が好適に使用でき、特に重質ガソリン、ＴＰＡ、ＭＰＡ
が好ましい。
されないが、９５％留出点が４５０℃以下であり、かつ
残留炭素分が０．１重量％以下である炭化水素油、又は
水、水蒸気が好ましい。その炭化水素油として、図１に
示すガソリン、重質ガソリン、ＬＣＯ、ＨＣＯ、ＴＰ
Ａ、ＭＰＡのような流動接触分解生成物のリサイクル油
が好適に使用でき、特に重質ガソリン、ＴＰＡ、ＭＰＡ
が好ましい。
【００１７】上記の急冷用流体をライザー内に導入する
場合、１００〜２５０℃の温度に調整したものを、導入
した方が好ましい。その場合、スチーム等で急冷用流体
を分散するのが一般的である。上記の急冷用流体の流量
については、通常原料油に対して好ましくは３〜２５容
量％、より好ましくは４〜２０容量％である。蒸発潜熱
による温度降下にして２〜２５℃の効果がある。
場合、１００〜２５０℃の温度に調整したものを、導入
した方が好ましい。その場合、スチーム等で急冷用流体
を分散するのが一般的である。上記の急冷用流体の流量
については、通常原料油に対して好ましくは３〜２５容
量％、より好ましくは４〜２０容量％である。蒸発潜熱
による温度降下にして２〜２５℃の効果がある。
【００１８】なお、上記においては、上昇流型反応器
（ライザー）を使用したＦＣＣ装置を例にして述べた
が、下降流型反応器を使用したＦＣＣ装置にも適用で
き、本発明は下降流型反応器を使用する場合にも権利範
囲が及ぶものである。本発明によれば、原料油の過分解
を防止し、また触媒循環量を増加させることによって分
解パフォーマンスを改善することができる。
（ライザー）を使用したＦＣＣ装置を例にして述べた
が、下降流型反応器を使用したＦＣＣ装置にも適用で
き、本発明は下降流型反応器を使用する場合にも権利範
囲が及ぶものである。本発明によれば、原料油の過分解
を防止し、また触媒循環量を増加させることによって分
解パフォーマンスを改善することができる。
【００１９】
【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
るが、本発明はこれらの実施例によりなんら制限される
ものではない。 実施例１，２及び参考例１ ５ｍの垂直ライザー管を有する上昇流型ＦＣＣ装置のパ
イロットプラントで、第１表に性質を示す常圧残油水素
化精製物を処理した。急冷用流体として、第２表に性質
を示す分解ガソリン、ＴＰＡを使用した。触媒として、
市販の超安定性Ｙゼオライト含有ＦＣＣ触媒を使用し
た。なお、上記パイロットプラントにおいて、原料油注
入部と急冷用注入部の高さの差は、原料油導入部からラ
イザー上端部（ライザー出口）までの高さに対して１０
％であった。また、高温部における接触時間は０．３秒
であった。その他の反応条件、結果を第２表に示す。
るが、本発明はこれらの実施例によりなんら制限される
ものではない。 実施例１，２及び参考例１ ５ｍの垂直ライザー管を有する上昇流型ＦＣＣ装置のパ
イロットプラントで、第１表に性質を示す常圧残油水素
化精製物を処理した。急冷用流体として、第２表に性質
を示す分解ガソリン、ＴＰＡを使用した。触媒として、
市販の超安定性Ｙゼオライト含有ＦＣＣ触媒を使用し
た。なお、上記パイロットプラントにおいて、原料油注
入部と急冷用注入部の高さの差は、原料油導入部からラ
イザー上端部（ライザー出口）までの高さに対して１０
％であった。また、高温部における接触時間は０．３秒
であった。その他の反応条件、結果を第２表に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】本発明の方法によれば、垂直ライザー反
応器内で炭化水素油を接触分解する方法において、高温
部における接触分解時間を特定し、または原料油導入部
と急冷用流体導入部間の距離を特定することにより原料
油の過分解を防止し、また触媒循環量を増加させること
ができ、その結果分解パフォーマンスを改善することが
できる。
応器内で炭化水素油を接触分解する方法において、高温
部における接触分解時間を特定し、または原料油導入部
と急冷用流体導入部間の距離を特定することにより原料
油の過分解を防止し、また触媒循環量を増加させること
ができ、その結果分解パフォーマンスを改善することが
できる。
【図１】 垂直ライザー反応器を使用したＦＣＣ装置の
フロー図の一例である。
フロー図の一例である。
１：流量制御バルブ ２：導管（再生触媒用） ３：ライザー ４：ライザー出口（ライザー上端部） ５：ストリッパー ６：導管（分解生成物用） ７：導管（コーク付着触媒用） ８：主蒸留塔 ９：原料油導入部 １０：急冷用流体導入部
Claims (4)
- 【請求項１】 垂直ライザー反応器内で炭化水素油を流
動接触分解する方法において、高温部における接触時間
が０．１秒以上１秒未満となるように、原料油導入部の
下流部から急冷用流体を導入することを特徴とする炭化
水素油の流動接触分解方法。 - 【請求項２】 垂直ライザー反応器内で炭化水素油を流
動接触分解する方法において、原料油導入部の下流部か
ら急冷用流体を導入し、原料油導入部と急冷用流体導入
部の高さの差を、原料油導入部からライザー上端部まで
の高さに対して１〜２０％とすることを特徴とする炭化
水素油の流動接触分解方法。 - 【請求項３】 急冷用流体が、９５％留出点が４５０℃
以下であり、かつ残留炭素分が０．１重量％以下である
炭化水素油、又は水、水蒸気である請求項１又は２に記
載の炭化水素油の流動接触分解方法。 - 【請求項４】 急冷用流体が流動接触分解生成物のリサ
イクル油である請求項１〜３のいずれかに記載の炭化水
素油の流動接触分解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36212499A JP2001172645A (ja) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | 炭化水素油の流動接触分解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36212499A JP2001172645A (ja) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | 炭化水素油の流動接触分解方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001172645A true JP2001172645A (ja) | 2001-06-26 |
Family
ID=18475985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36212499A Pending JP2001172645A (ja) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | 炭化水素油の流動接触分解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001172645A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103627426A (zh) * | 2012-08-23 | 2014-03-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 提高催化裂化汽油收率的方法及其装置 |
| JP2017119887A (ja) * | 2017-04-06 | 2017-07-06 | コスモ石油株式会社 | 灯油基材およびその製造方法 |
-
1999
- 1999-12-21 JP JP36212499A patent/JP2001172645A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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