JP2001093241A

JP2001093241A - 磁気ヘッド駆動用スイングアームおよびその鋳造金型

Info

Publication number: JP2001093241A
Application number: JP26543899A
Authority: JP
Inventors: Yoshihide Furukoshi; 良英古越; Takeaki Fuse; 剛明布施; Naoto Miura; 直人三浦
Original assignee: Minebea Co Ltd
Current assignee: Minebea Co Ltd
Priority date: 1999-09-20
Filing date: 1999-09-20
Publication date: 2001-04-06
Also published as: SG97925A1; US20020117288A1

Abstract

(57)【要約】【課題】従来、鋳造が困難であった0.9mm 程度の極薄
の羽根を多段に有する磁気ヘッド駆動用スイングアーム
をダイカストにより製造できるようにする。【解決手段】固定入子２２と可動入子２４とのパーテ
ィングラインＰＬ上に設けられる鋳造空間２７に、固定
中子３４、３６Ａ，３６Ｂおよび可動中子を配置して、
本体用鋳造空間２７ａおよび羽根用鋳造空間２７ｂを設
定し、羽根用鋳造空間２７ｂの末端に設けられるオーバ
ーフローゲート４６の断面積を、ランナー２８と本体用
鋳造空間２７ａとを連接するランナーゲート２９の断面
積よりも大きく設定すると共に、オーバフローゲート４
６から湯溜り部５１に流出するオーバーフロー重量を鋳
造空間２７に充填される製品部重量よりも大きく設定
し、狭い間隙の羽根用鋳造空間２７ｂに対する溶湯の流
れを円滑にする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、コンピュータのハ
ードディスクドライブ（ＨＤＤ）に装備される磁気ヘッ
ド駆動用スイングアームとこれを鋳造するための鋳造金
型に関する。

【０００２】

【従来の技術】ハードディスクドライブは、一般に図７
に示すように、磁気ディスク１の複数を回転軸Ｃ₁ 上に
一定間隔をおいて配置して、これらを図示しないスピン
ドルモータによって一体的に回転駆動するようにし、一
方、前記回転軸Ｃ₁ と平行な回転軸Ｃ₂ を有するピボッ
ト２にスイングアーム３の筒状本体３ａを軸支させて、
このスイングアーム３の本体３ａの周りに多段に設けた
複数枚（ここでは、３枚）の板状羽根３ｂに、磁気ヘッ
ド（図示略）が装着されるサスペンション４を支持さ
せ、スイングアーム３の本体３ａの周りから前記羽根３
ｂとは反対方向へ延ばした腕片３ｃの内外に配設される
図示しないボイスコイルモータの励磁により、スイング
アーム３を回転軸Ｃ₂ を中心に揺動させて、前記磁気ヘ
ッドを磁気ディスク１の所望の位置にアクセスする機構
となっている。

【０００３】ところで、この種のハードディスクドライ
ブは、最近のコンピュータの小型化および高性能化に対
応すべく、磁気ディスク１としてより小径のものを用い
ると共に、その多数枚をより狭い間隔で高密度に配置す
る傾向にあり、これに伴って、スイングアーム３に設け
られる羽根３ｂの枚数が益々増加しかつその肉厚が益々
減じるようになってきている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかるに、従来のスイ
ングアーム３は、一般にはその外輪郭とほぼ同じ断面形
状を有するアルミニウム合金押出し材（通常、JIS A606
1S−T6）を素材として、これから切断して得たブランク
に所定の切削加工を加えることにより製造されていた。
この場合、例えば、肉厚が0.9mm 程度の極薄の羽根３ｂ
を多数枚有するスイングアームを加工しようとすると、
羽根に歪みが発生し易くなるばかりか寸法精度の悪化が
避けられないようになり、これらの不具合が生じるのを
抑えながら加工しようとすると、その加工に長時間を要
し、素材としての押出し材のコストが高いこともあっ
て、スイングアームの製造コストが著しく増大するとい
う問題があった。

【０００５】なお、一部では、量産性に優れたダイカス
トにより上記スイングアーム３を製造することも行われ
ているが、この場合は、得ようとする羽根３ｂの肉厚が
薄くなるに従って、鋳造空間への湯回りが不十分とな
り、その上、鋳造空間からのガス抜きも困難となって、
欠肉、ブローホール等の鋳造欠陥が生じ易くなる。この
ため、ダイカストによりスイングアームを製造する場合
は、羽根３ｂの肉厚としては1.05mm程度が限界で、上記
したハードディスクドライブの小型化並びに高密度化
（高記憶容量化）に十分対応できないという問題があっ
た。

【０００６】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたもので、その目的とするところは、従来にも増
して薄肉化した羽根を有する、品質健全なダイカスト品
のスイングアームを提供し、併せて、このスイングアー
ムを鋳造するための鋳造金型を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明に係る磁気ディス
ク駆動用スイングアームは、アルミニウム合金のダイカ
スト品からなり、羽根の肉厚が1.05mm未満好ましくは0.
85〜0.95mmであることを特徴とする。ＨＤＤに用いられ
るスイングアームは、羽根の枚数を６枚とした場合、設
計上、その羽根の肉厚は0.90mm程度となる。本発明は、
このような極薄の羽根を有するスイングアームもダイカ
スト品として提供するもので、上記した肉厚の好ましい
範囲0.85〜0.95mmは、前記した肉厚0.90mmを中央値とし
てこれに＋0.05mm，−0.05mmの公差を見込んだ値であ
る。本発明において、上記アルミニウム合金は、特にそ
の種類を問うものではないが、強度が大きくかつ鋳造性
が良好なＡl −Ｓi 系合金、例えば、JIS ADC10,ADC12
等を用いるのが望ましい。

【０００８】一方、上記スイングアームを鋳造するため
の鋳造金型は、羽根用鋳造空間の末端に設けたオーバー
フローゲートの断面積を、本体用鋳造空間に設けたラン
ナーゲートの断面積よりも大きく設定し、かつ前記オー
バーフローゲートに接続する湯溜り部の容積を、製品部
重量よりも多い重量のオーバーフローを受容れ可能に設
定したことを特徴とする。一般的に、ダイカスト用金型
は、オーバーフローゲートの断面積がランナーゲートの
断面積の５０〜７０％に設定される共に、オーバーフロ
ー重量が製品部重量を超えないように設定されるが、上
記したようにオーバーフローゲートの断面積およびオー
バーフロー用湯溜り部の容積を、従来に増して大きく設
定したことにより、羽根用鋳造空間への湯流れが良好と
なるばかりか、鋳造空間からのガス抜きも円滑となり、
羽根の可及的薄肉化が可能になる。ただし、オーバーフ
ローゲートの断面積およびオーバーフロー重量をあまり
大きく設定すると、溶湯の圧力低下を招いて鋳巣が発生
し易くなるので、オーバーフローゲートの断面積、オー
バーフロー重量はランナーゲートの断面積、製品部重量
の１５０％程度に上限を抑えるのが望ましい。

【０００９】本発明の鋳造金型は、上記オーバーフロー
用湯溜り部を、減圧手段に通じるチルベントに連通する
構成としてもよく、これにより、湯流れおよびガス抜き
がより円滑となる。また、本鋳造金型は、本体用鋳造空
間および羽根用鋳造空間の周りに、熱媒体を流通させる
加熱回路を設ける構成としてもよく、この加熱回路に熱
流体を流すことにより、溶湯の温度低下が抑制され、湯
流れおよびガス抜きがより一層円滑となる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に基いて説明する。

【００１１】図１および２は、本発明に係る磁気ヘッド
駆動用スイングアームを示したものである。本スイング
アーム１０は、前出図７に示したものと基本構造は同じ
であり、回転軸Ｃ₂ を有するピボット２（図７）に軸支
される筒状本体１１と、この本体１１の周りに多段に配
置された複数枚（ここでは、５枚）の板状羽根１２と、
前記本体１１の周りから前記羽根１２とは反対方向へ延
ばされたフォーク状の腕片１３とからなっている。各羽
根１２には、磁気ヘッド（図示略）が装着されるサスペ
ンション４（図７）が支持され、また、腕片１３の内外
には図示しないボイスコイルモータが配設されるように
なっており、スイングアーム１０は、前記ボイスコイル
モータの励磁により回転軸Ｃ₂ を中心に揺動し、前記磁
気ヘッドを、図示しないスピンドルにより回転駆動され
る磁気ディスク１（図７）の所望の位置にアクセスす
る。なお、本体１１の内部には、図示を略すピボットと
結合するための内方フランジ１４が設けられ、また、各
羽根１２の中央部には、軽量化を図るための三角形の貫
通孔１５が設けられている。

【００１２】本実施の形態において、スイングアーム１
０は、その羽根１２の肉厚ｔ₁ が0.9mm 程度に、羽根１
２の相互間の間隙ｐが2.7mm 程度に、腕片１３の肉厚ｔ
₂ が2.3mm 程度にそれぞれ設定されており、その全体
が、JIS ADC10,ADC12 等のＡl−Ｓi 系合金のダイカス
ト鋳造品からなっている。ただし、鋳造ままでは、図２
に破線で囲む領域に各羽根１２を連接する連接部（余肉
部）１６が存在しており、本スイングアーム１０は、こ
の連接部１６を切削加工で切除することにより製品とし
て完成するようになっている。

【００１３】このように構成されたスイングアーム１０
は、一部、羽根１２の先端側の連接部１６の切削加工を
必要とするが、その全体は量産性に優れたダイカスト品
として提供されて、その大部分が鋳造ままで使用できる
ので、従来の押出し材を素材として用いるものに比べ
て、素材費並びに加工費の大幅な低減を達成することが
でき、コスト的に極めて有利となる。なお、鋳肌には有
機物等が付着しており、これが原因で、使用時にアウト
ガスを発生する危険があるので、製品化に際しては、例
えば、無電解ニッケル等を施して表面をめっき層で被覆
しておくのが望ましい。

【００１４】図３〜６は、上記スイングアーム１０を鋳
造するための、本発明に係る鋳造金型２０を示したもの
である。これらの図において、２１は、固定入子２２を
内装した固定型、２３は、可動入子２４を内装した可動
型であり、可動型２３は、可動ベース２５上にスペーサ
２６を介して支持され、図示を略す駆動手段により可動
ベース２５と一体に進退動して、鋳造時には、図３に示
すように固定型２１に合された型閉じ状態を維持するよ
うになっている。図３中、ＰＬは、前記固定型２１と可
動型２３とのパーティングラインを表しており、前記し
た型閉じ状態においてこのＰＬ上には、後に詳述する鋳
造空間２７（図３に黒塗りで示す）、ランナー２８、ラ
ンナーゲート２９等が形成される。また、固定型２１に
はスプルブッシュ３０が、可動型２３には分流子３１が
それぞれ内装されており、前記した型閉じ状態におい
て、これらスプルブッシュ３０と分流子３１との間には
湯口部３２が画成される。スプルブッシュ３０には、プ
ランジャ（図示略）が摺動するプランジャスリーブ３３
が接続され、前記プランジャの前進によりプランジャス
リーブ３３内の溶湯が前記湯口部３２、ランナー２８お
よびランナーゲート２９を経て鋳造空間２７に注入され
るようになる。

【００１５】本実施の形態においては、可動型２３に
は、上記スイングアーム１０（図１、２）の筒状本体１
１を成形するための第１固定中子３４が配設されてい
る。この固定中子３４は前記可動ベース２５に基端部が
支持され、その上端部が可動型２３および可動入子２４
を挿通して前記鋳造空間２７内まで延ばされている。一
方、固定入子２２には、図４に示すように鋳造空間２７
に突出する円柱状突起３５が設けられており、型閉じ状
態においてこの突起３５の端面に前記第１固定中子３４
の先端が突き合わされ、これにより固定中子３５の周り
には、上記スイングアームの筒状本体１１を成形するた
めの本体用鋳造空間２７ａ（図４、５）が画成される。
しかして、この鋳造空間２７ａには前記ランナーゲート
２９が開口しており、上記湯口部３２およびランナー２
８を流通した溶湯は、先ずこの本体用鋳造空間２７ａに
流入することになる。

【００１６】また、固定型２１と可動型２３との双方に
は、前記スイングアーム１０の各羽根１２に設けられる
貫通孔１５を成形するための第２固定中子３６Ａ，３６
Ｂが配設されている。この第２固定中子３６Ａ，３６Ｂ
は、固定型２１、可動型２３の背面にそれぞれ基端部が
固定され、それぞれの先端部が対応する型２１，２３お
よび入子２２，２４を挿通して前記鋳造空間２７内まで
延ばされている。そして、この第２固定中子３６Ａと３
６Ｂとは、型閉じ状態においてそれぞれの先端が鋳造空
間２７の中間位置（パーティングラインＰＬ上）で突き
合わされるようになる（図４）。

【００１７】一方、可動型２３には、前記スイングアー
ム１０の各羽根１２を成形するための可動中子３７Ａ，
３７Ｂが摺動可能に配設されている（図６）。この可動
中子３７Ａ，３７Ｂは、図４および５に示されるよう
に、それぞれの先端部に複数枚（ここでは、４枚）のリ
ブ３８を多段に有しており、鋳造時には、それぞれのリ
ブ３８の先端が直接にまたは前記第２固定中子３６Ａ，
３６Ｂを介して間接的に突き合わされ、これにより第２
固定中子３６Ａ，３６Ｂの周りには、スイングアーム１
０の各羽根１２を成形するための羽根用鋳造空間２７ｂ
が画成される。

【００１８】ここで、各可動中子３７Ａ，３７Ｂには、
図６によく示されるように傾斜孔３９が開けられてお
り、この傾斜孔３９には、型閉じに応じて固定型２１内
に配設した傾斜ピン４０が挿入されるようになってい
る。これら傾斜孔３９および傾斜ピン４０は、固定型２
１から可動型２３へ向うに従って鋳造空間２７から離間
する方向へ傾斜するように設けられている。したがっ
て、傾斜孔３９に対する傾斜ピン４０の挿入深さが増大
するに従って、すなわち型閉じに応じて各可動中子３７
Ａ，３７Ｂは相互に接近する方向へ駆動され、型閉じ完
了と共に、それぞれの先端のリブ３８が鋳造空間２７内
で突き合わされるようになる。一方、各可動中子３７
Ａ，３７Ｂの後端には、可動型２３に固設したガイド筒
４１を挿通して型内外へ延ばされた作動杆４２の一端が
連結されており、各可動中子３７Ａ，３７Ｂは、型開き
状態では該作動杆４２に巻装したばね４２′により相互
に離間する方向へ付勢され、後退端に位置決めされる。
なお、固定型２１には、型閉じ完了時に各可動中子３７
Ａ，３７Ｂの後部側肩面（傾斜面）に当接して各可動中
子３７Ａ，３７Ｂを位置決めする位置決めブロック４３
が固設されている。また、可動型２３には、前記傾斜孔
３９を挿通した傾斜ピン４０の先端を逃がす凹部４４が
形成されている。

【００１９】上記可動中子３７Ａ，３７Ｂのリブ３８
は、図４および５に示されるように上記スイングアーム
１０の羽根１２の先端部を連接する連接部１６（図２）
の鋳造空間に対応する部分が切欠かれており、これによ
り、羽根用鋳造空間２７ｂの先端部分は連通域４５とし
て構成されている。また、各可動中子３７Ａ，３７Ｂの
合せ部には、前記連通域４５に連通するオーバーフロー
ゲート４６と、このオーバーフローゲート４６を、固定
入子２１と可動入子２４との間のオーバーフロー用第１
湯溜り部５１に連通する連通路４７とが設けられてい
る。固定入子２２と可動入子２４との間にはまた、上記
スイングアーム１０のフォーク状腕片１３を成形するた
めの腕片用鋳造空間２７ｃ，２７ｃが形成されている
（図４、５）。この鋳造空間２７ｃ，２７ｃには、オー
バーフロー用の第２湯溜り部５２，５２が第２オーバー
フローゲート５３を介して連接されている（図５）。

【００２０】固定型２１と可動型２３との間にはまた、
チルベント５４が介装されている（図３）。チルベント
５４は、その内部に前記第１湯溜り部５１に連通する流
路５５を設けており、この流路５５には、型外に設置し
た減圧手段５６が配管５７により接続されている。ま
た、固定入子２２および可動入子２４の内部には、熱媒
体を循環させるための流路（加熱回路）５８，５９がそ
れぞれ形成されている（図３）。これら加熱回路５８，
５９は、上記した本体用鋳造空間２７ａ、羽根用鋳造空
間２７ｂおよび腕片用鋳造空間２７ｃの周りを囲むよう
に設定されており、これらには、型外に設置した加熱手
段から熱媒体が供給されるようになっている。なお、可
動型２３には、各種押出部材が配設されるが、ここで
は、第１固定中子３４の周りのスリーブ状押出部材６０
（図４）のみを示して、その他は省略している。

【００２１】しかして、上記羽根用鋳造空間２７ｂの先
端側の連通域４５に通じる第１オーバーフローゲート４
６は、ランナーゲート２９の断面積よりも大きくなるよ
うにその断面積が設定されている。また、オーバーフロ
ー用第１湯溜り部５１は、鋳造空間２７に充填される製
品部重量よりも多くの重量のオーバーフローを受容れ可
能にその容積が設定されている。

【００２２】以下、上記のように構成した鋳造金型２０
によるダイカスト鋳造について説明する。鋳造に際して
は、固定型２１に対して可動型２３を型閉じした後、プ
ランジャスリーブ３３内に所定量の溶湯を供給し、図示
を略すプランジャを前進させる。すると、プランジャス
リーブ３３内の溶湯が、スプルブッシュ３０の先端と分
流子３１との間に形成されている湯口部３２からランナ
ー２８およびランナーゲート２９を経て本体用鋳造空間
２７ａに所定の圧力で注入される。この本体用鋳造空間
２７ａに注入された溶湯は、該鋳造空間２７ａを満たし
た後、羽根用鋳造空間２７ｂおよび腕片用鋳造空間２７
ｃに流入し、これら鋳造空間２７ｂ、２７ｃを満たした
後、第１、第２オーバーフローゲート４６、５３から第
１、第２湯溜り部５１、５２にそれぞれ流入し、そのま
ま凝固する。

【００２３】そして、上記凝固終了後、固定型２１に対
して可動型２３を型開きすると、傾斜ピン４０により可
動中子３７Ａ，３７Ｂが鋳造位置から後退させられ、そ
れらの先端のリブ３８が製品部から抜け、その後、図示
を略す押出部材の作動により製品部とオーバーフロー部
とが一体となって可動型５から脱型され、これにて鋳造
の１サイクルは終了する。なお、製品部は、別工程でオ
ーバーフロー部から切離されるが、この段階では、羽根
１２の先端側が連接部１６により連接されているので、
この連接部１６を切削加工で切除してスイングアーム１
０は完成する。

【００２４】しかして、前記したように羽根用鋳造空間
２７ｂに通じる第１オーバーフローゲート４６は、ラン
ナーゲート２９の断面積Ｓ₀ よりも大きくなるようにそ
の断面積Ｓ₁ が設定され、かつ、オーバーフロー用第１
湯溜り部５１は、これに流入するオーバーフロー重量Ｗ
₁ が鋳造空間２７に充填される製品部重量Ｗ₀ よりも重
くなるようにその容積が設定されているので、羽根用鋳
造空間２７ｂに流入した溶湯は、該鋳造空間２７ｂを円
滑に流れてオーバーフロー用湯溜り部５１に流出し、こ
れにより湯回りが良好となりかつガス抜きも円滑とな
る。この結果、肉厚ｔ₁ が0.9mm 程度となっているにも
かかわらず、その羽根１２には、欠肉やブローホールな
どの欠陥が生じることはなく、得られるスイングアーム
１０は、全体として品質健全なダイカスト品として提供
される。

【００２５】本実施の形態においては特に、オーバーフ
ロー用第１湯溜り部５１を、減圧手段５６に通じるチル
ベント５４に連通する構成としているので、湯流れおよ
びガス抜きがより一層円滑となる。また、本体用鋳造空
間２７ａ、羽根用鋳造空間２７ｂおよび腕片用鋳造空間
２７ｃの周りに、熱媒体を流通させる加熱回路５８、５
９を設けて、これに熱媒体を流すようにしているので、
溶湯の温度低下が大幅に抑制され、湯流れおよびガス抜
きがより一層円滑となる。

【００２６】

【実施例】上記実施の形態としての鋳造金型２０におい
て、ランナーゲート２９は、幅ｗ ₀ ＝11mm（図５），高
さｈ₀ ＝1.0mm （図４）の大きさとして、その断面積Ｓ
₀（ｗ₀ ×ｈ₀ ）を11mm² に設定し、一方、第１オーバ
ーフローゲート４６は、幅ｗ₁ ＝1.0mm （図５），高さ
ｈ₁ ＝12mm（図４）の大きさとして、その断面積Ｓ ₁
（ｗ₁ ×ｈ₁ ）を12mm² 設定した。この場合、ランナー
ゲート２９の断面積Ｓ ₀ に対する第１オーバーフローゲ
ート４６の断面積Ｓ₁ の割合（Ｓ₁ ／Ｓ₀ ）は約１０９
％となり、従来の割合５０〜７０％に対し、かなり大き
くなっている。また、第１湯溜り部５１に流入するオー
バーフロー重量Ｗ₁ を12ｇに、鋳造空間２７に充填され
る溶湯量すなわち製品部重量Ｗ₀ を11ｇにそれぞれ設定
した。この場合、製品部重量Ｗ₀ に対するオーバーフロ
ー重量Ｗ₁ の割合（Ｗ₁ ／Ｗ₀）は約１０９％となり、
従来の割合１００％弱よりも大きくなっている。

【００２７】そして、上記鋳造金型２０を型閉じした
後、上記加熱回路５８，５９に 250〜300 ℃の油を循環
させると共に、減圧手段５６を作動させてチルベント５
４内の流路５５に負圧を供給し、この状態のもと、溶解
炉で溶解したJIS ADC12 のＡｌ−Ｓi 合金の溶湯をプラ
ンジャスリーブ３３に供給し、プランジャの摺動により
最大射出圧力11.8 MPaの条件で鋳造金型２０内の鋳造空
間２７に溶湯を充填し、さらに第１、第２の湯溜り５
１，５２にも溶湯を充填し、そのまま凝固させた。そし
て、型開き後、製品部とオーバーフロー部とを一体に脱
型し、別工程で両者を切離して製品部に対して、羽根１
２の先端側の連接部１６（図２）を切削加工で切除し、
肉厚ｔ₁ ＝0.9mm の羽根１２を有するスイングアーム１
０（図１、２）を完成させた。

【００２８】そして、上記のように完成したスイングア
ーム１０について、外観を目視により観察すると共に、
磁気探傷法により表面傷の検査を行い、さらにＸ線検査
を行って内部品質を調査した。この結果、羽根１２を含
めてスイングアーム１０の全体には、欠肉、ブローホー
ル、巣などの鋳造欠陥は認められず、品質的に十分満足
するスイングアーム１０が得られることが確認できた。

【００２９】

【発明の効果】以上、説明したように、本発明に係る磁
気ヘッド駆動用スイングアームによれば、従来にも増し
て薄肉化した羽根を有する、品質健全なダイカスト品と
して提供されるので、押出し材を素材として用いるもの
に比べて大幅なコスト低減を達成できる。また、本発明
に係る鋳造金型によれば、オーバーフローゲートおよび
オーバーフロー用湯溜り部を従来よりも拡大するという
簡単な対策で極薄の羽根の成形を可能にしているので、
従来、ダイカストによりスイングアームを製造していた
工場にあっては、金型設計をわずか変更するだけで、鋳
造設備はそのまま使用できるので、その利用価値は大な
るものがある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る磁気ヘッド駆動用スイングアーム
の形状を示す平面図である。

【図２】本スイングアームの形状を一部断面として示す
側面図である。

【図３】本スイングアームを鋳造するための鋳造型の全
体的な構造を示す断面図である。

【図４】本鋳造金型の要部を拡大して示す断面図であ
る。

【図５】本鋳造金型を構成する可動型側の構造を一部断
面として示す平面図である。

【図６】本鋳造金型を構成する可動中子の設置構造を示
す断面図である。

【図７】スイングアームを含むハードディスクドライブ
の機構を示す模式図である。

【符号の説明】

１０スイングアーム１１筒状本体１２羽根２０鋳造金型２１固定型２２固定入子２３可動型２４可動入子２７鋳造空間２８ランナー２９ランナーゲート３２湯口部３４，３６Ａ，３６Ｂ固定中子３７Ａ，３７Ｂ可動中子４６オーバーフローゲート５１オーバーフロー用湯溜り部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者三浦直人長野県北佐久郡御代田町大字御代田4106− 73 ミネベア株式会社軽井沢製作所内Ｆターム(参考） 4E093 NA03 NA04 NB05 TA10 5D068 AA01 BB01 CC12 EE05 EE15 GG03

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】磁気ヘッドを支持する板状羽根の複数枚
をピボットに軸支される筒状本体の周りに多段に設けて
なる磁気ヘッド駆動用スイングアームであって、アルミ
ニウム合金のダイカスト品からなり、前記羽根の肉厚が
1.05mm未満であることを特徴とするスイングアーム。
【請求項２】羽根の肉厚が、0.85〜0.95mmであること
を特徴とする請求項１に記載のスイングアーム。
【請求項３】請求項１または２に記載のスイングアー
ムを鋳造する鋳造金型であって、羽根用鋳造空間の末端
に設けたオーバーフローゲートの断面積を、本体用鋳造
空間に設けたランナーゲートの断面積よりも大きく設定
し、かつ前記オーバーフローゲートに接続する湯溜り部
の容積を、製品部重量よりも多い重量のオーバーフロー
を受容れ可能に設定したことを特徴とするスイングアー
ムの鋳造金型。
【請求項４】オーバーフロー用湯溜り部を、減圧手段
に通じるチルベントに連通したことを特徴とする請求項
３に記載のスイングアームの鋳造金型。
【請求項５】本体用鋳造空間および羽根用鋳造空間の
周りに、熱媒体を流通させる加熱回路を設けたことを特
徴とする請求項３または４に記載のスイングアームの鋳
造金型。