JP2001082832A - 蒸発器 - Google Patents
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- JP2001082832A JP2001082832A JP25372199A JP25372199A JP2001082832A JP 2001082832 A JP2001082832 A JP 2001082832A JP 25372199 A JP25372199 A JP 25372199A JP 25372199 A JP25372199 A JP 25372199A JP 2001082832 A JP2001082832 A JP 2001082832A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0475—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits having a single U-bend
- F28D1/0476—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits having a single U-bend the conduits having a non-circular cross-section
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
Abstract
(57)【要約】
【課題】チューブの耐圧性を向上させ、且つ蒸発器の通
風方向下流側への飛水を有効に防止することができるサ
ーペンタイン型の蒸発器を提供する。 【解決手段】蛇行状に形成され内部に複数の冷媒通路１
１が形成されたチューブ２と、該チューブ２の所定部分
に前記冷媒通路１１と連通するようにそれぞれ接続され
た複数のヘッダタンクと、前記チューブ２の対面する直
線部間に介在されるフィンとを有する蒸発器において、
前記チューブ２の幅方向中央部における前記冷媒通路１
１の間隔ｔi ，ｔi'を、前記チューブ２の幅方向端部に
おける前記冷媒通路１１の間隔ｔo よりも広く形成す
る。また、チューブ２外側面の中央Ｍより通風方向Ａ風
下側に溝１０を形成する。
風方向下流側への飛水を有効に防止することができるサ
ーペンタイン型の蒸発器を提供する。 【解決手段】蛇行状に形成され内部に複数の冷媒通路１
１が形成されたチューブ２と、該チューブ２の所定部分
に前記冷媒通路１１と連通するようにそれぞれ接続され
た複数のヘッダタンクと、前記チューブ２の対面する直
線部間に介在されるフィンとを有する蒸発器において、
前記チューブ２の幅方向中央部における前記冷媒通路１
１の間隔ｔi ，ｔi'を、前記チューブ２の幅方向端部に
おける前記冷媒通路１１の間隔ｔo よりも広く形成す
る。また、チューブ２外側面の中央Ｍより通風方向Ａ風
下側に溝１０を形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、空調装置、冷凍
機等に用いられる蒸発器に関し、特に冷媒が流通するチ
ューブが蛇行状に形成されたサーペンタインチューブで
あるものに関する。
機等に用いられる蒸発器に関し、特に冷媒が流通するチ
ューブが蛇行状に形成されたサーペンタインチューブで
あるものに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から蒸気圧縮式冷凍サイクルの一部
を構成する蒸発器として、直線部と折曲部とが交互に形
成された蛇行状のサーペンタインチューブを用いたもの
が多く利用されている。図９（ａ）に従来のサーペンタ
インチューブ５０を示すが、このサーペンタインチュー
ブ５０においては、内部に複数形成された冷媒通路５１
がチューブ５０の幅方向（通風方向Ａ）に等間隔で配置
され、チューブ端部における冷媒通路５１の間隔ｔo と
チューブ中央Ｍ付近における冷媒通路５１の間隔ｔi と
が等しくなっている。
を構成する蒸発器として、直線部と折曲部とが交互に形
成された蛇行状のサーペンタインチューブを用いたもの
が多く利用されている。図９（ａ）に従来のサーペンタ
インチューブ５０を示すが、このサーペンタインチュー
ブ５０においては、内部に複数形成された冷媒通路５１
がチューブ５０の幅方向（通風方向Ａ）に等間隔で配置
され、チューブ端部における冷媒通路５１の間隔ｔo と
チューブ中央Ｍ付近における冷媒通路５１の間隔ｔi と
が等しくなっている。
【０００３】また、特開昭５８−２１７１９５号公報に
開示されているサーペンタイン型の熱交換器は、チュー
ブの外側面に、凝縮水Ｗを下方へ導いて排出させるため
の溝部を形成したものであり、この溝部は、この特開昭
５８−２１７１９５号公報の第６図、第９図、第１０
図、第１１図に示されているように、チューブの幅方向
中央よりも通風方向上流側に形成されている。
開示されているサーペンタイン型の熱交換器は、チュー
ブの外側面に、凝縮水Ｗを下方へ導いて排出させるため
の溝部を形成したものであり、この溝部は、この特開昭
５８−２１７１９５号公報の第６図、第９図、第１０
図、第１１図に示されているように、チューブの幅方向
中央よりも通風方向上流側に形成されている。
【０００４】また、空調装置や冷凍機等に利用される蒸
気圧縮式冷凍サイクルでは、冷媒としてフロンを循環さ
せるものが主であったが、近年オゾン層保護等の観点か
ら、冷媒をフロンの代替物質へ転換していくことが盛ん
に行われており、この代替物質の一つとして注目を集め
ているのが二酸化炭素である。
気圧縮式冷凍サイクルでは、冷媒としてフロンを循環さ
せるものが主であったが、近年オゾン層保護等の観点か
ら、冷媒をフロンの代替物質へ転換していくことが盛ん
に行われており、この代替物質の一つとして注目を集め
ているのが二酸化炭素である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】二酸化炭素は臨界温度
が約３１℃と低いという性質を持っており、通常は常に
気体を含んだ状態で循環されるため、この二酸化炭素を
冷媒として用いた場合には、フロン等の臨界温度が高い
物質に比べてサイクル内の圧力が高くなる傾向がある。
このため、上記した図９（ａ）に示すサーペンタインチ
ューブ５０では、冷媒として二酸化炭素を用いた場合に
は、冷媒通路５１内に大きな圧力Ｐが生じ、チューブ中
央Ｍ付近に変形力Ｄが集中し、この中央部は厚さ方向
（通風方向に対し垂直方向）に膨らむように歪み、亀裂
が入ったり破裂したりすることがある。このようなチュ
ーブの破壊は、チューブとヘッダタンクとの接合部にお
いて特に発生しやすい。
が約３１℃と低いという性質を持っており、通常は常に
気体を含んだ状態で循環されるため、この二酸化炭素を
冷媒として用いた場合には、フロン等の臨界温度が高い
物質に比べてサイクル内の圧力が高くなる傾向がある。
このため、上記した図９（ａ）に示すサーペンタインチ
ューブ５０では、冷媒として二酸化炭素を用いた場合に
は、冷媒通路５１内に大きな圧力Ｐが生じ、チューブ中
央Ｍ付近に変形力Ｄが集中し、この中央部は厚さ方向
（通風方向に対し垂直方向）に膨らむように歪み、亀裂
が入ったり破裂したりすることがある。このようなチュ
ーブの破壊は、チューブとヘッダタンクとの接合部にお
いて特に発生しやすい。
【０００６】また、図１０（ａ）に示すように、蒸発器
５４内部で冷媒の蒸発が起こると、チューブ５５の外側
面に温度低下により凝縮水Ｗが生じるが、この凝縮水Ｗ
は、ファン等から送り込まれる空気Ａにより蒸発器５４
の通風方向下流側に飛水し、ダクトを通して室内に通じ
る冷風吹出口から吹き出され快適性を損なわせる等の不
具合を起こす。この凝縮水Ｗは、図１０（ｂ）の曲線６
０に示すように、蒸発器５４の空気入口５６ではほとん
ど発生しないが、風下側に向かって中央Ｍまで徐々に発
生量が増加し、中央Ｍから空気出口５７へ向かって徐々
に発生量が減少していく傾向にある。また、曲線６１
は、チューブ５５の幅方向における位置とこの位置まで
に発生した凝縮水Ｗの存在量との関係を示すものであ
り、空気入口５６から空気出口５７までの凝縮水Ｗの存
在量Ｓが飛水の対象となる。
５４内部で冷媒の蒸発が起こると、チューブ５５の外側
面に温度低下により凝縮水Ｗが生じるが、この凝縮水Ｗ
は、ファン等から送り込まれる空気Ａにより蒸発器５４
の通風方向下流側に飛水し、ダクトを通して室内に通じ
る冷風吹出口から吹き出され快適性を損なわせる等の不
具合を起こす。この凝縮水Ｗは、図１０（ｂ）の曲線６
０に示すように、蒸発器５４の空気入口５６ではほとん
ど発生しないが、風下側に向かって中央Ｍまで徐々に発
生量が増加し、中央Ｍから空気出口５７へ向かって徐々
に発生量が減少していく傾向にある。また、曲線６１
は、チューブ５５の幅方向における位置とこの位置まで
に発生した凝縮水Ｗの存在量との関係を示すものであ
り、空気入口５６から空気出口５７までの凝縮水Ｗの存
在量Ｓが飛水の対象となる。
【０００７】ここで、上記特開昭５８−２１７１９５号
公報のサーペンタイン型の熱交換器では、上述したよう
にチューブの通風方向中央よりも上流側に溝部が形成さ
れていることにより、チューブの中央部で発生した多量
の凝縮水は、溝部に導かれることなく蒸発器の空気出口
まで達してしまう。これでは、飛水を有効に防止するこ
とは到底できない。
公報のサーペンタイン型の熱交換器では、上述したよう
にチューブの通風方向中央よりも上流側に溝部が形成さ
れていることにより、チューブの中央部で発生した多量
の凝縮水は、溝部に導かれることなく蒸発器の空気出口
まで達してしまう。これでは、飛水を有効に防止するこ
とは到底できない。
【０００８】そこで、この発明は、チューブの耐圧性を
向上させ、且つ蒸発器の通風方向下流側への飛水を有効
に防止することができるサーペンタイン型の蒸発器を提
供することを目的とする。
向上させ、且つ蒸発器の通風方向下流側への飛水を有効
に防止することができるサーペンタイン型の蒸発器を提
供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、この発明は、蛇行状に形成され内部に複数の冷媒通
路が形成されたチューブと、該チューブの所定部分に前
記冷媒通路と連通するようにそれぞれ接続された複数の
ヘッダタンクと、前記チューブの対面する直線部間に介
在されるフィンとを有する蒸発器において、前記チュー
ブの幅方向中央部における前記冷媒通路の間隔を前記チ
ューブの幅方向端部における前記冷媒通路の間隔より
も、広く形成したものである（請求項１）。
に、この発明は、蛇行状に形成され内部に複数の冷媒通
路が形成されたチューブと、該チューブの所定部分に前
記冷媒通路と連通するようにそれぞれ接続された複数の
ヘッダタンクと、前記チューブの対面する直線部間に介
在されるフィンとを有する蒸発器において、前記チュー
ブの幅方向中央部における前記冷媒通路の間隔を前記チ
ューブの幅方向端部における前記冷媒通路の間隔より
も、広く形成したものである（請求項１）。
【００１０】このように、チューブの幅方向（通風方
向）中央部、即ちチューブの厳密な中央及びこの中央の
近傍部分を含む範囲に位置する冷媒通路の間隔を、チュ
ーブの幅方向端部に位置する冷媒通路の間隔よりも広く
とることにより、冷媒通路の内圧による変形力が前記中
央部に集中することを防止することができるので、チュ
ーブ全体の耐圧性を向上させることができる。
向）中央部、即ちチューブの厳密な中央及びこの中央の
近傍部分を含む範囲に位置する冷媒通路の間隔を、チュ
ーブの幅方向端部に位置する冷媒通路の間隔よりも広く
とることにより、冷媒通路の内圧による変形力が前記中
央部に集中することを防止することができるので、チュ
ーブ全体の耐圧性を向上させることができる。
【００１１】また、前記チューブの外側面に、該チュー
ブの長手方向に延びる溝を形成するとよい（請求項
２）。
ブの長手方向に延びる溝を形成するとよい（請求項
２）。
【００１２】これによれば、チューブの外側面に生じる
凝縮水を、蒸発器の下方側へ導いて排出することができ
るので、飛水を防止することができる。
凝縮水を、蒸発器の下方側へ導いて排出することができ
るので、飛水を防止することができる。
【００１３】また、前記溝は、前記チューブの幅方向中
央よりも通風方向下流側に形成されている（請求項
３）。
央よりも通風方向下流側に形成されている（請求項
３）。
【００１４】これによれば、チューブの幅方向中央部に
おいて発生する多量の凝縮水を有効に溝内に導くことが
できるので、より効果的に飛水を防止することができ
る。
おいて発生する多量の凝縮水を有効に溝内に導くことが
できるので、より効果的に飛水を防止することができ
る。
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００１５】図１に示すこの発明の第１の実施の形態に
係る蒸発器１は、直線部２ａと折曲部２ｂとが交互に形
成された蛇行状のサーペンタインチューブ２（以下、単
にチューブ２と表記する）と、このチューブ２の中央に
位置する折曲部２ｂに連結した筒状の流入用ヘッダタン
ク３ａと、チューブ２の一端部に連結した筒状の第１の
流出用ヘッダタンク３ｂと、チューブ２の他端側に連結
した筒状の第２の流出用ヘッダタンク３ｃと、チューブ
２の直線部２ａ間に固定されたコルゲート状のフィン５
とを有して構成されている。
係る蒸発器１は、直線部２ａと折曲部２ｂとが交互に形
成された蛇行状のサーペンタインチューブ２（以下、単
にチューブ２と表記する）と、このチューブ２の中央に
位置する折曲部２ｂに連結した筒状の流入用ヘッダタン
ク３ａと、チューブ２の一端部に連結した筒状の第１の
流出用ヘッダタンク３ｂと、チューブ２の他端側に連結
した筒状の第２の流出用ヘッダタンク３ｃと、チューブ
２の直線部２ａ間に固定されたコルゲート状のフィン５
とを有して構成されている。
【００１６】図２に示すように、前記チューブ２の内部
には、複数の冷媒通路１１がこのチューブ２の幅方向
（空気の通風方向Ａ）に一列に並んで形成されており、
この冷媒通路１１は、チューブ２の前記一端部から前記
他端部まで連通している。これにより、外部から前記流
入用ヘッダータンク３ａへ流入した冷媒Ｃは、この冷媒
通路１１内を前記一端部及び他端部へ向かって蛇行状に
通り前記フィン５を介して空気と熱交換した後、前記第
１及び第２の流出用ヘッダータンク３ｂ，３ｃを経て外
部へ流出する。また、前記フィン５には、表面積を増や
し熱交換効率を向上させるためのルーバ６が切り起こさ
れて形成されている。
には、複数の冷媒通路１１がこのチューブ２の幅方向
（空気の通風方向Ａ）に一列に並んで形成されており、
この冷媒通路１１は、チューブ２の前記一端部から前記
他端部まで連通している。これにより、外部から前記流
入用ヘッダータンク３ａへ流入した冷媒Ｃは、この冷媒
通路１１内を前記一端部及び他端部へ向かって蛇行状に
通り前記フィン５を介して空気と熱交換した後、前記第
１及び第２の流出用ヘッダータンク３ｂ，３ｃを経て外
部へ流出する。また、前記フィン５には、表面積を増や
し熱交換効率を向上させるためのルーバ６が切り起こさ
れて形成されている。
【００１７】そして、この発明の第１の実施の形態にお
いては、前記チューブ２は、図２及び図３に示すよう
に、幅方向の中央部に前記冷媒通路１１間の間隔ｔi ，
ｔi ’が広く取られている部分が設けられている。これ
ら間隔ｔi ，ｔi ’は、チューブ２の端部における冷媒
通路１０間の間隔ｔo よりも広くなるように形成されて
いる。尚、上記中央部とは、厳密な中央Ｍだけでなく、
チューブ２の中央Ｍ近傍の範囲を含むものであり、この
第１の実施の形態においては、中央Ｍから通風方向Ａ下
流側にずれた部分にも前記間隔ｔi ’が設けられてい
る。
いては、前記チューブ２は、図２及び図３に示すよう
に、幅方向の中央部に前記冷媒通路１１間の間隔ｔi ，
ｔi ’が広く取られている部分が設けられている。これ
ら間隔ｔi ，ｔi ’は、チューブ２の端部における冷媒
通路１０間の間隔ｔo よりも広くなるように形成されて
いる。尚、上記中央部とは、厳密な中央Ｍだけでなく、
チューブ２の中央Ｍ近傍の範囲を含むものであり、この
第１の実施の形態においては、中央Ｍから通風方向Ａ下
流側にずれた部分にも前記間隔ｔi ’が設けられてい
る。
【００１８】これにより、チューブ２の中央部の強度が
増すこととなり、図５に示すように、冷媒通路１１の内
圧による変形力Ｄが、前記中央部に集中することなくそ
の左右部分に分配されるので、チューブ２全体の耐圧性
が向上する。
増すこととなり、図５に示すように、冷媒通路１１の内
圧による変形力Ｄが、前記中央部に集中することなくそ
の左右部分に分配されるので、チューブ２全体の耐圧性
が向上する。
【００１９】尚、上記第１の実施の形態に係るチューブ
２の冷媒通路１１は、図２において略円形状に２９本形
成されているが、これに限られるものではなく、形状及
び本数とも適宜変更できるものである。
２の冷媒通路１１は、図２において略円形状に２９本形
成されているが、これに限られるものではなく、形状及
び本数とも適宜変更できるものである。
【００２０】また、この第１の実施の形態に係るチュー
ブ２は、図１に示すように、その外側面にこのチューブ
２の長手方向に沿って蛇行状に溝１０が形成されてい
る。この溝１０は、図２及び図３に示すように、前記チ
ューブ２の中央Ｍよりも通風方向Ａ下流側の間隔ｔi ’
が形成されている部分に沿って形成されており、このチ
ューブ２の断面において、直線部２ａの両側面の溝１０
がそれぞれ対峙するようになされている。
ブ２は、図１に示すように、その外側面にこのチューブ
２の長手方向に沿って蛇行状に溝１０が形成されてい
る。この溝１０は、図２及び図３に示すように、前記チ
ューブ２の中央Ｍよりも通風方向Ａ下流側の間隔ｔi ’
が形成されている部分に沿って形成されており、このチ
ューブ２の断面において、直線部２ａの両側面の溝１０
がそれぞれ対峙するようになされている。
【００２１】上記構成の第１の実施の形態に係る蒸発器
１によれば、図８（ａ）に示されるように、チューブ２
の外側面に発生した凝縮水Ｗは、送風ファン（図示しな
い）等により前記通気方向Ａに送出される空気により、
蒸発器１の空気入口１５側から空気出口１６側へ移動さ
れると、このチューブ２外側面に上下方向に形成された
溝１０の内部に入り込み、自らの重みで下方へ落ち、外
部へ排出される。
１によれば、図８（ａ）に示されるように、チューブ２
の外側面に発生した凝縮水Ｗは、送風ファン（図示しな
い）等により前記通気方向Ａに送出される空気により、
蒸発器１の空気入口１５側から空気出口１６側へ移動さ
れると、このチューブ２外側面に上下方向に形成された
溝１０の内部に入り込み、自らの重みで下方へ落ち、外
部へ排出される。
【００２２】ここで、前記凝縮水Ｗは、図８（ｂ）中の
曲線２０に示すように、蒸発器１の空気入口１５（点
Ｏ）ではほとんど発生しないが、風下側に向かって中央
Ｍまで徐々にその発生量が増加していき、中央Ｍから出
口部１６（点Ｅ）へ向かって徐々に発生量が減少してい
く傾向にある。従って、上記のように前記溝１０が中央
Ｍよりも風下側に形成されていれば、中央Ｍ付近で発生
する多量の凝縮水Ｗを有効に捕らえることができる。こ
れにより、図８（ｂ）中の曲線２１に示すように、チュ
ーブ２側面に付着した凝縮水Ｗの存在量は、前記溝１０
の直前の位置（点Ｄ）においてＳ1 まで上昇するが、こ
こで凝縮水Ｗが前記溝１０により排出されるので、空気
出口１６まで到達する凝縮水Ｗの量、即ち飛水の対象と
なる凝縮水Ｗの量は、溝１０（点Ｄ）から空気出口１６
（点Ｅ）までの間の凝縮水Ｗの存在量Ｓ2 となる。しか
し、上述したように、チューブ２の通風方向Ａ下流側に
おいて発生する凝縮水Ｗ量は少量なので、飛水の対象と
なる前記存在量Ｓ2 も少量となる。
曲線２０に示すように、蒸発器１の空気入口１５（点
Ｏ）ではほとんど発生しないが、風下側に向かって中央
Ｍまで徐々にその発生量が増加していき、中央Ｍから出
口部１６（点Ｅ）へ向かって徐々に発生量が減少してい
く傾向にある。従って、上記のように前記溝１０が中央
Ｍよりも風下側に形成されていれば、中央Ｍ付近で発生
する多量の凝縮水Ｗを有効に捕らえることができる。こ
れにより、図８（ｂ）中の曲線２１に示すように、チュ
ーブ２側面に付着した凝縮水Ｗの存在量は、前記溝１０
の直前の位置（点Ｄ）においてＳ1 まで上昇するが、こ
こで凝縮水Ｗが前記溝１０により排出されるので、空気
出口１６まで到達する凝縮水Ｗの量、即ち飛水の対象と
なる凝縮水Ｗの量は、溝１０（点Ｄ）から空気出口１６
（点Ｅ）までの間の凝縮水Ｗの存在量Ｓ2 となる。しか
し、上述したように、チューブ２の通風方向Ａ下流側に
おいて発生する凝縮水Ｗ量は少量なので、飛水の対象と
なる前記存在量Ｓ2 も少量となる。
【００２３】以下に、図面を参照してこの発明の他の実
施の形態について説明するが、上記第１の実施の形態と
同一の個所又は同様の作用を奏する個所には同一の符号
を付してその説明を省略する。
施の形態について説明するが、上記第１の実施の形態と
同一の個所又は同様の作用を奏する個所には同一の符号
を付してその説明を省略する。
【００２４】この発明の第２の実施の形態に係る蒸発器
１は、図４に示すチューブ２を有するものである。図４
に示すチューブ２は、チューブ２の端部における冷媒通
路１１間の間隔をｔo 、前記中央Ｍにある第１冷媒通路
１１ａとこの第１冷媒通路１１ａの１つ外側に位置する
第２冷媒通路１１ｂとの間隔をｔi 、第２冷媒通路１１
ｂとこの第２冷媒通路１１ｂの１つ外側に位置する第３
冷媒通路１１ｃとの間隔をｔi'' とした時に、ｔi ＞ｔ
i'' ＞ｔo となるように形成されているものである。ま
た、上記と同様にして、チューブ２端部へ向かって順次
間隔ｔi'''，ｔi'''' ，・・・（図示せず）をとり、ｔ
i ＞ｔi'' ＞ｔi'''＞ｔi'''' ・・・＞ｔとなるように
してもよい。
１は、図４に示すチューブ２を有するものである。図４
に示すチューブ２は、チューブ２の端部における冷媒通
路１１間の間隔をｔo 、前記中央Ｍにある第１冷媒通路
１１ａとこの第１冷媒通路１１ａの１つ外側に位置する
第２冷媒通路１１ｂとの間隔をｔi 、第２冷媒通路１１
ｂとこの第２冷媒通路１１ｂの１つ外側に位置する第３
冷媒通路１１ｃとの間隔をｔi'' とした時に、ｔi ＞ｔ
i'' ＞ｔo となるように形成されているものである。ま
た、上記と同様にして、チューブ２端部へ向かって順次
間隔ｔi'''，ｔi'''' ，・・・（図示せず）をとり、ｔ
i ＞ｔi'' ＞ｔi'''＞ｔi'''' ・・・＞ｔとなるように
してもよい。
【００２５】このような構成によっても、チューブ２中
央部における冷媒通路１１の間隔が端部における冷媒通
路１１の間隔よりも広くなるので、冷媒通路１１の内圧
による変形力がチューブ２の中央部に集中することが防
止され、チューブ２全体の耐圧性が向上する。
央部における冷媒通路１１の間隔が端部における冷媒通
路１１の間隔よりも広くなるので、冷媒通路１１の内圧
による変形力がチューブ２の中央部に集中することが防
止され、チューブ２全体の耐圧性が向上する。
【００２６】また、前記溝１０は、図６に示される第３
の実施の形態に係るチューブ２のように、直線部２ａの
片面側にのみ形成されていてもよい。これによれば、チ
ューブ２の製造作業の容易化及びコストの削減を図るこ
とができる。
の実施の形態に係るチューブ２のように、直線部２ａの
片面側にのみ形成されていてもよい。これによれば、チ
ューブ２の製造作業の容易化及びコストの削減を図るこ
とができる。
【００２７】更に、前記溝１０及びこの溝１０が形成さ
れる部分に対応する間隔ｔi'は、図７に示される第４の
実施の形態に係るチューブ２のように、前記中央Ｍの通
風方向Ａ下流側だけでなく、上流側にも形成されていて
もよい。これによれば、チューブ２中央部にかかる変形
力がより分散されるので、チューブ２の耐圧性をより向
上させることができると共に、チューブ２の中央Ｍより
上流側で発生した凝縮水Ｗも捕らえることができるの
で、より排水性が向上し、効果的に飛水を防止すること
ができる。
れる部分に対応する間隔ｔi'は、図７に示される第４の
実施の形態に係るチューブ２のように、前記中央Ｍの通
風方向Ａ下流側だけでなく、上流側にも形成されていて
もよい。これによれば、チューブ２中央部にかかる変形
力がより分散されるので、チューブ２の耐圧性をより向
上させることができると共に、チューブ２の中央Ｍより
上流側で発生した凝縮水Ｗも捕らえることができるの
で、より排水性が向上し、効果的に飛水を防止すること
ができる。
【００２８】尚、上述した各実施の形態において、図１
に示す蒸発器１は、３つのヘッダタンク３ａ，３ｂ，３
ｃを有する構造となっているが、これに限られるもので
はなく、ヘッダタンクの数やサーペンタインチューブ２
の折り返し回数等は、本発明の主旨とは関係なく適宜変
更すべきものである。また、図６及び図７に示したチュ
ーブ２においては、前記中央部における冷媒通路１１の
間隔ｔi ，ｔi'を上記第１の実施の形態と同様の構成と
したが、上記第２の実施の形態のように構成してもよ
い。要するに、チューブ２中央部における冷媒通路１１
の間隔の取り方は、適宜変更が可能なものであり、チュ
ーブ２端部における冷媒通路１１の間隔よりも、中央部
における冷媒通路１１の間隔の方が、少なくとも一ヵ所
広く形成されていればよい。
に示す蒸発器１は、３つのヘッダタンク３ａ，３ｂ，３
ｃを有する構造となっているが、これに限られるもので
はなく、ヘッダタンクの数やサーペンタインチューブ２
の折り返し回数等は、本発明の主旨とは関係なく適宜変
更すべきものである。また、図６及び図７に示したチュ
ーブ２においては、前記中央部における冷媒通路１１の
間隔ｔi ，ｔi'を上記第１の実施の形態と同様の構成と
したが、上記第２の実施の形態のように構成してもよ
い。要するに、チューブ２中央部における冷媒通路１１
の間隔の取り方は、適宜変更が可能なものであり、チュ
ーブ２端部における冷媒通路１１の間隔よりも、中央部
における冷媒通路１１の間隔の方が、少なくとも一ヵ所
広く形成されていればよい。
【００２９】
【発明の効果】上記のように、この発明によれば、チュ
ーブの耐圧性を向上させることができると共に、蒸発器
の空気出口側からの飛水を防止することができる。
ーブの耐圧性を向上させることができると共に、蒸発器
の空気出口側からの飛水を防止することができる。
【図１】図１は、第１の実施の形態に係る蒸発器を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図２】図２は、第１の実施の形態に係る蒸発器の内部
構造を示す断面図である。
構造を示す断面図である。
【図３】図３は、第１の実施の形態に係るチューブの構
造を示す断面図である。
造を示す断面図である。
【図４】図４は、第２の実施の形態に係る蒸発器のチュ
ーブの構造を示す断面図である。
ーブの構造を示す断面図である。
【図５】図５は、この発明に係るチューブに冷媒通路の
内圧による変形力が作用した時の状態を示す説明図であ
る。
内圧による変形力が作用した時の状態を示す説明図であ
る。
【図６】図６は、第３の実施の形態に係る蒸発器のチュ
ーブの構造を示す断面図である。
ーブの構造を示す断面図である。
【図７】図７は、第４の実施の形態に係る蒸発器のチュ
ーブの構造を示す断面図である。
ーブの構造を示す断面図である。
【図８】図８（ａ）は、第１の実施の形態に係る蒸発器
において凝縮水が発生した時の状態を示す説明図であ
る。図８（ｂ）は、第１の実施の形態に係る蒸発器にお
けるチューブの幅方向の位置と凝縮水の存在量との関係
を示すグラフである。
において凝縮水が発生した時の状態を示す説明図であ
る。図８（ｂ）は、第１の実施の形態に係る蒸発器にお
けるチューブの幅方向の位置と凝縮水の存在量との関係
を示すグラフである。
【図９】図９（ａ）は、従来のサーペンタインチューブ
の構造を示す断面図である。図９（ｂ）は、従来のサー
ペンタインチューブに冷媒通路の内圧による変形力が作
用した時の状態を示す説明図である。
の構造を示す断面図である。図９（ｂ）は、従来のサー
ペンタインチューブに冷媒通路の内圧による変形力が作
用した時の状態を示す説明図である。
【図１０】図１０（ａ）は、従来の蒸発器において凝縮
水が発生した時の状態を示す説明図である。図１０
（ｂ）は、従来の蒸発器におけるチューブの幅方向と位
置と凝縮水の存在量との関係を示すグラフである。
水が発生した時の状態を示す説明図である。図１０
（ｂ）は、従来の蒸発器におけるチューブの幅方向と位
置と凝縮水の存在量との関係を示すグラフである。
１ 蒸発器 ２ （サーペンタイン）チューブ ３ａ 流入用ヘッダタンク ３ｂ，３ｃ 流出用ヘッダタンク ５ フィン １０ 溝 １１ 冷媒通路 １５ 空気入口 １６ 空気出口 Ａ 通風方向 Ｄ 変形力 Ｍ 中央部 Ｗ 凝縮水
Claims (3)
- 【請求項１】 蛇行状に形成され内部に複数の冷媒通路
が形成されたチューブと、該チューブの所定部分に前記
冷媒通路と連通するようにそれぞれ接続された複数のヘ
ッダタンクと、前記チューブの対面する直線部間に介在
されるフィンとを有する蒸発器において、 前記チューブの幅方向中央部における前記冷媒通路の間
隔を、前記チューブの幅方向端部における前記冷媒通路
の間隔よりも広く形成したことを特徴とする蒸発器。 - 【請求項２】 前記チューブの外側面に、該チューブの
長手方向に延びる溝を形成したことを特徴とする請求項
１記載の蒸発器。 - 【請求項３】 前記溝は、前記チューブの幅方向中央よ
りも通風方向下流側に形成されていることを特徴とする
請求項２記載の蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25372199A JP2001082832A (ja) | 1999-09-08 | 1999-09-08 | 蒸発器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25372199A JP2001082832A (ja) | 1999-09-08 | 1999-09-08 | 蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001082832A true JP2001082832A (ja) | 2001-03-30 |
Family
ID=17255230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25372199A Pending JP2001082832A (ja) | 1999-09-08 | 1999-09-08 | 蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001082832A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100493689B1 (ko) * | 2002-12-11 | 2005-06-02 | 엘지전자 주식회사 | 마이크로 채널 열교환기 |
| WO2016036726A1 (en) * | 2014-09-05 | 2016-03-10 | Carrier Corporation | Multiport extruded heat exchanger |
| CN107003073A (zh) * | 2014-11-26 | 2017-08-01 | 开利公司 | 耐霜冻微通道热交换器 |
-
1999
- 1999-09-08 JP JP25372199A patent/JP2001082832A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100493689B1 (ko) * | 2002-12-11 | 2005-06-02 | 엘지전자 주식회사 | 마이크로 채널 열교환기 |
| WO2016036726A1 (en) * | 2014-09-05 | 2016-03-10 | Carrier Corporation | Multiport extruded heat exchanger |
| US20170276433A1 (en) * | 2014-09-05 | 2017-09-28 | Carrier Corporation | Multiport extruded heat exchanger |
| US10514204B2 (en) | 2014-09-05 | 2019-12-24 | Carrier Corporation | Multiport extruded heat exchanger |
| CN107003073A (zh) * | 2014-11-26 | 2017-08-01 | 开利公司 | 耐霜冻微通道热交换器 |
| RU2693946C2 (ru) * | 2014-11-26 | 2019-07-08 | Кэрриер Корпорейшн | Стойкий к образованию инея микроканальный теплообменник |
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