JP2001073091A - フェライト系耐熱鋼 - Google Patents
フェライト系耐熱鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温クリープ特性、靱性、耐酸化特性に
優れ、ボイラ鋼管に好適なフェライト系高Ｃｒ鋼を得
る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０７〜０．１４、Ｓ
ｉ：０〜０．２５、Ｎｉ：０．８以下、Ｃｒ：９．５〜
１３．０、Ｍｏ：０．１〜０．６、Ｖ：０．１４〜０．
２４、Ｎｂ：０．０３〜０．０８、Ｗ：１．８〜２．
８、Ｃｏ：２．０〜３．５、Ｂ：０．００２〜０．００
８、Ｎ：０．０２５以下と、ＲＥＭ：０．００１〜０．
０３、Ｃａ：０．００１〜０．０３の一種以上を含有す
るフェライト系耐熱鋼。（47×REM(%)＋33×Ca(%)）／
（1.5×Si(%)＋0.9×Mn(%)＋8×Al(%)）を１．０以上と
する。 【効果】 ＲＥＭ、Ｃａで脱酸、脱硫を行うことに
より、高温クリープ特性、靱性、耐酸化特性がさらに向
上する。
優れ、ボイラ鋼管に好適なフェライト系高Ｃｒ鋼を得
る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０７〜０．１４、Ｓ
ｉ：０〜０．２５、Ｎｉ：０．８以下、Ｃｒ：９．５〜
１３．０、Ｍｏ：０．１〜０．６、Ｖ：０．１４〜０．
２４、Ｎｂ：０．０３〜０．０８、Ｗ：１．８〜２．
８、Ｃｏ：２．０〜３．５、Ｂ：０．００２〜０．００
８、Ｎ：０．０２５以下と、ＲＥＭ：０．００１〜０．
０３、Ｃａ：０．００１〜０．０３の一種以上を含有す
るフェライト系耐熱鋼。（47×REM(%)＋33×Ca(%)）／
（1.5×Si(%)＋0.9×Mn(%)＋8×Al(%)）を１．０以上と
する。 【効果】 ＲＥＭ、Ｃａで脱酸、脱硫を行うことに
より、高温クリープ特性、靱性、耐酸化特性がさらに向
上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はフェライト系耐熱鋼
に関するものであり、さらに詳しくは高温におけるクリ
ープ破断特性、靱性ならびに耐水蒸気酸化特性に優れ、
ボイラ鋼管等に好適なフェライト系高Ｃｒ鋼に関する。
に関するものであり、さらに詳しくは高温におけるクリ
ープ破断特性、靱性ならびに耐水蒸気酸化特性に優れ、
ボイラ鋼管等に好適なフェライト系高Ｃｒ鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】火力
発電システムのボイラ管のように高温特性が要求される
用途では、比較的安価で高温特性に優れたフェライト系
高Ｃｒ鋼が構成材料として多く採用されている。ところ
で、上記システムでは発電効率を向上させるために蒸気
条件の高温化が進められており、例えば６３０℃あるい
は６５０℃（すなわち６３０℃以上）の温度条件が想定
されている。このような動向に伴いボイラ管等に用いら
れる材料には、高温クリープ強度、靱性、および耐水蒸
気酸化特性について一層の改善が要求されている。近
年、上記要求に従って高温強度を向上させるべく、Ｗあ
るいはＢ等を添加した耐熱材料が開発されており、例え
ば特開平７−２８６２４６号、特開平８−８５８４７号
等には、高温クリープ強度、靱性ならびに耐酸化特性を
向上させた耐熱鋼が提案されている。
発電システムのボイラ管のように高温特性が要求される
用途では、比較的安価で高温特性に優れたフェライト系
高Ｃｒ鋼が構成材料として多く採用されている。ところ
で、上記システムでは発電効率を向上させるために蒸気
条件の高温化が進められており、例えば６３０℃あるい
は６５０℃（すなわち６３０℃以上）の温度条件が想定
されている。このような動向に伴いボイラ管等に用いら
れる材料には、高温クリープ強度、靱性、および耐水蒸
気酸化特性について一層の改善が要求されている。近
年、上記要求に従って高温強度を向上させるべく、Ｗあ
るいはＢ等を添加した耐熱材料が開発されており、例え
ば特開平７−２８６２４６号、特開平８−８５８４７号
等には、高温クリープ強度、靱性ならびに耐酸化特性を
向上させた耐熱鋼が提案されている。
【０００３】しかし、従来の改良鋼種においても上記高
温特性は十分といえるものではなく、さらなる改良が望
まれている。本発明は上記事情を背景としてなされたも
のであり、従来材に比べ高温特性、特にクリープ特性、
靱性、耐高温腐食特性、耐水蒸気酸化特性をさらに向上
させたフェライト系耐熱鋼を提供することを目的とす
る。
温特性は十分といえるものではなく、さらなる改良が望
まれている。本発明は上記事情を背景としてなされたも
のであり、従来材に比べ高温特性、特にクリープ特性、
靱性、耐高温腐食特性、耐水蒸気酸化特性をさらに向上
させたフェライト系耐熱鋼を提供することを目的とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するため、合金元素の最適化をはかるとともにＲＥＭ、
Ｃａを積極添加し、さらに脱酸剤、脱硫剤としてのＳ
ｉ、Ｍｎ、Ａｌ量を低減することにより、優れた耐酸化
特性を有し、かつ高い高温強度、高靱性を維持した鋼を
得ようとするものである。
するため、合金元素の最適化をはかるとともにＲＥＭ、
Ｃａを積極添加し、さらに脱酸剤、脱硫剤としてのＳ
ｉ、Ｍｎ、Ａｌ量を低減することにより、優れた耐酸化
特性を有し、かつ高い高温強度、高靱性を維持した鋼を
得ようとするものである。
【０００５】すなわち、上述の目的を達成するため、本
発明のフェライト系耐熱鋼のうち第１の発明は、重量％
で、Ｃ：０．０７〜０．１４％、Ｓｉ：０〜０．２５
％、Ｎｉ：０．８％以下、Ｃｒ：９．５〜１３．０％、
Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｖ：０．１４〜０．２４％、
Ｎｂ：０．０３〜０．０８％、Ｗ：１．８〜２．８％、
Ｃｏ：２．０〜３．５％、Ｂ：０．００２〜０．００８
％、Ｎ：０．０２５％以下を含有し、さらに希土類元
素：０．００１〜０．０３％、Ｃａ：０．００１〜０．
０３％の一種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする。
発明のフェライト系耐熱鋼のうち第１の発明は、重量％
で、Ｃ：０．０７〜０．１４％、Ｓｉ：０〜０．２５
％、Ｎｉ：０．８％以下、Ｃｒ：９．５〜１３．０％、
Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｖ：０．１４〜０．２４％、
Ｎｂ：０．０３〜０．０８％、Ｗ：１．８〜２．８％、
Ｃｏ：２．０〜３．５％、Ｂ：０．００２〜０．００８
％、Ｎ：０．０２５％以下を含有し、さらに希土類元
素：０．００１〜０．０３％、Ｃａ：０．００１〜０．
０３％の一種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする。
【０００６】第２の発明のフェライト系耐熱鋼は、第１
の発明のフェライト系耐熱鋼において、不可避的不純物
のうち、Ｍｎ：０．２５％以下、Ａｌ：０．０１０％以
下を許容含有量とすることを特徴とする。
の発明のフェライト系耐熱鋼において、不可避的不純物
のうち、Ｍｎ：０．２５％以下、Ａｌ：０．０１０％以
下を許容含有量とすることを特徴とする。
【０００７】第３の発明のフェライト系耐熱鋼は、第１
または第２の発明のフェライト系耐熱鋼において、不可
避的不純物のうち、Ｓ：０．０１０％以下、Ｏ：０．０
０５０％以下を許容含有量とすることを特徴とする。
または第２の発明のフェライト系耐熱鋼において、不可
避的不純物のうち、Ｓ：０．０１０％以下、Ｏ：０．０
０５０％以下を許容含有量とすることを特徴とする。
【０００８】第４の発明のフェライト系耐熱鋼は、第１
〜第３の発明のフェライト系耐熱鋼において、希土類元
素含有量：REM(%)、Ｃａ含有量：Ca(%)、Ｓｉ含有量：S
i(%)、Ｍｎ含有量：Mn(%)、Ａｌ含有量：Al(%)が下記関
係式を満たす成分範囲にあることを特徴とする。 （47×REM(%)＋33×Ca(%)）／（1.5×Si(%)＋0.9×Mn
(%)＋8×Al(%)）≧１．０
〜第３の発明のフェライト系耐熱鋼において、希土類元
素含有量：REM(%)、Ｃａ含有量：Ca(%)、Ｓｉ含有量：S
i(%)、Ｍｎ含有量：Mn(%)、Ａｌ含有量：Al(%)が下記関
係式を満たす成分範囲にあることを特徴とする。 （47×REM(%)＋33×Ca(%)）／（1.5×Si(%)＋0.9×Mn
(%)＋8×Al(%)）≧１．０
【０００９】以下に、本発明の成分限定理由を説明す
る。 Ｃ：０．０７〜０．１４％ Ｃは、炭化物生成元素と結びついて炭化物を形成し、高
温強度を向上させるが０．０７％未満であると強度が不
十分であり、一方、０．１４％を超えると炭化物が粗大
化し高温性質を低下させるので、その範囲を０．０７〜
０．１４％とする。なお、同様の理由で、下限を０．０
８％、上限を０．１１％とするのが望ましい。
る。 Ｃ：０．０７〜０．１４％ Ｃは、炭化物生成元素と結びついて炭化物を形成し、高
温強度を向上させるが０．０７％未満であると強度が不
十分であり、一方、０．１４％を超えると炭化物が粗大
化し高温性質を低下させるので、その範囲を０．０７〜
０．１４％とする。なお、同様の理由で、下限を０．０
８％、上限を０．１１％とするのが望ましい。
【００１０】Ｓｉ：０〜０．２５％ Ｓｉは、耐水蒸気酸化特性を向上させる作用があるの
で、所望により含有させる。ただし、Ｓｉ含有量が高い
と鋼塊内部の偏析が増加するため、靭性が低下し、さら
に高温長時間保持により炭化物、Ｌａｖｅｓ相の凝集粗
大化を促進させクリープ強度が低下するので、高温クリ
ープ強さを重視する場合には無添加とし、一方、耐水蒸
気酸化特性を重視して積極的に含有させる場合にも含有
量の上限は０．２５％とする。なお、同様の理由で上限
を０．１５％未満、積極添加の場合、下限を０．１０％
とするのが望ましい。なお、Ｓｉを積極的に含有させる
場合、耐水蒸気酸化特性に有効に働くＳｉが脱酸に使用
されないように、酸化当量比（後述する）を厳密に管理
するのが望ましい。
で、所望により含有させる。ただし、Ｓｉ含有量が高い
と鋼塊内部の偏析が増加するため、靭性が低下し、さら
に高温長時間保持により炭化物、Ｌａｖｅｓ相の凝集粗
大化を促進させクリープ強度が低下するので、高温クリ
ープ強さを重視する場合には無添加とし、一方、耐水蒸
気酸化特性を重視して積極的に含有させる場合にも含有
量の上限は０．２５％とする。なお、同様の理由で上限
を０．１５％未満、積極添加の場合、下限を０．１０％
とするのが望ましい。なお、Ｓｉを積極的に含有させる
場合、耐水蒸気酸化特性に有効に働くＳｉが脱酸に使用
されないように、酸化当量比（後述する）を厳密に管理
するのが望ましい。
【００１１】Ｎｉ：０．８％以下 Ｎｉは焼入れ性を向上させ、またデルタフェライトの生
成を抑制し、靭性を改善するので含有させるが、過剰に
含有すると高温クリープ強さが低下するので上限を０．
８％とする。なお、上記作用を確実に得るためには、
０．２０％以上含有させるのが望ましい。上記と同様の
理由で、下限を０．２５％、上限を０．４５％とするの
が望ましい。
成を抑制し、靭性を改善するので含有させるが、過剰に
含有すると高温クリープ強さが低下するので上限を０．
８％とする。なお、上記作用を確実に得るためには、
０．２０％以上含有させるのが望ましい。上記と同様の
理由で、下限を０．２５％、上限を０．４５％とするの
が望ましい。
【００１２】Ｃｒ：９．５〜１３．０％ Ｃｒは、この鋼種において焼入性、高温強度を高める基
本合金成分であるが、過剰に含有させるとδフェライト
が晶出し、また、粗大なＬａｖｅｓ相の析出を助長して
高温性質および靭性を劣化させる。これらの観点から、
下限を９．５％、上限を１３．０％とし、望ましくは下
限を１１．０％、上限を１２．５％とする。
本合金成分であるが、過剰に含有させるとδフェライト
が晶出し、また、粗大なＬａｖｅｓ相の析出を助長して
高温性質および靭性を劣化させる。これらの観点から、
下限を９．５％、上限を１３．０％とし、望ましくは下
限を１１．０％、上限を１２．５％とする。
【００１３】Ｍｏ：０．１〜０．６％ Ｍｏは、焼戻軟化抵抗を高め、また高温強度を改善する
ために０．１％以上の含有が必要であるが、０．６％を
超えて含有させても、それ以上の効果は期待できず、ま
た有害なδフェライトが生成されてクリープ破断強度が
低下するため、含有量を０．１〜０．６％の範囲に限定
した。なお、同様の理由で下限を０．２％、上限を０．
４％とするのが望ましい。
ために０．１％以上の含有が必要であるが、０．６％を
超えて含有させても、それ以上の効果は期待できず、ま
た有害なδフェライトが生成されてクリープ破断強度が
低下するため、含有量を０．１〜０．６％の範囲に限定
した。なお、同様の理由で下限を０．２％、上限を０．
４％とするのが望ましい。
【００１４】Ｖ：０．１４〜０．２４％ Ｖは、安定した炭化物を形成し、クリープ強度を向上さ
せる作用を有しており、これら作用を得るため０．１４
％以上含有させる。一方、過剰に含有させると延靭性が
低下するので上限を０．２４％とする。なお、同様の理
由で下限を０．１６％、上限を０．２％とするのが望ま
しい。
せる作用を有しており、これら作用を得るため０．１４
％以上含有させる。一方、過剰に含有させると延靭性が
低下するので上限を０．２４％とする。なお、同様の理
由で下限を０．１６％、上限を０．２％とするのが望ま
しい。
【００１５】Ｎｂ：０．０３〜０．０８％ Ｎｂは、微細な炭窒化物を形成して高温強度を向上さ
せ、さらに、Ｂと複合添加させることにより、一層クリ
ープ強度を向上させるので含有させる。ただし、０．０
３％未満の含有では効果はなく、一方、０．０８％を越
えて含有させると炭窒化物が増大して延靭性を低下させ
るので、その範囲を０．０３〜０．０８％とする。
せ、さらに、Ｂと複合添加させることにより、一層クリ
ープ強度を向上させるので含有させる。ただし、０．０
３％未満の含有では効果はなく、一方、０．０８％を越
えて含有させると炭窒化物が増大して延靭性を低下させ
るので、その範囲を０．０３〜０．０８％とする。
【００１６】Ｗ：１．８〜２．８％ Ｗは、固溶強化として、また、炭化物あるいはＬａｖｅ
ｓ相の形態で析出して、高温強度の向上に寄与する。さ
らに、Ｂと複合添加することにより、高温クリープ強度
を向上させる。しかし、過剰に含有させると偏析傾向が
増大するとともに延靭性を低下させる。上記作用を考慮
した上で、下限を１．８％、上限を２．８％とし、さら
に望ましくは、下限を２．０％、上限を２．５％とす
る。
ｓ相の形態で析出して、高温強度の向上に寄与する。さ
らに、Ｂと複合添加することにより、高温クリープ強度
を向上させる。しかし、過剰に含有させると偏析傾向が
増大するとともに延靭性を低下させる。上記作用を考慮
した上で、下限を１．８％、上限を２．８％とし、さら
に望ましくは、下限を２．０％、上限を２．５％とす
る。
【００１７】Ｃｏ：２．０〜３．５％ Ｃｏは、δフェライトの析出を抑えることで衝撃性質を
向上させ、またクリープ破断強度を向上させるために含
有させる。上記作用を考慮して、Ｃｏを２．０％以上含
有させる。但し、３．５％を越えて含有させてもその効
果が飽和するので、上限は３．５％とする。なお、同様
の理由で下限を２．５％、上限を３．０％とするのが望
ましい。
向上させ、またクリープ破断強度を向上させるために含
有させる。上記作用を考慮して、Ｃｏを２．０％以上含
有させる。但し、３．５％を越えて含有させてもその効
果が飽和するので、上限は３．５％とする。なお、同様
の理由で下限を２．５％、上限を３．０％とするのが望
ましい。
【００１８】Ｂ：０．００２〜０．００８％ Ｂは、微量の含有で焼入れ性が増大し、靭性を向上させ
るとともに粒界および粒内の炭化物の析出凝集を抑え、
高温クリープ強さを高める。さらに、適量のＮｂ、Ｗ、
Ｎと複合添加することにより、高温クリープ強さの向上
に寄与する。しかし、０．００２％未満の含有では上記
効果が不十分である。また、０．００８％を越えて含有
すると高温クリープ延性を低下させ、さらに溶接性を悪
化させるためその含有量を０．００２〜０．００８％に
限定した。なお、同様の理由で下限を０．００４％、上
限を０．００６％とするのが望ましい。
るとともに粒界および粒内の炭化物の析出凝集を抑え、
高温クリープ強さを高める。さらに、適量のＮｂ、Ｗ、
Ｎと複合添加することにより、高温クリープ強さの向上
に寄与する。しかし、０．００２％未満の含有では上記
効果が不十分である。また、０．００８％を越えて含有
すると高温クリープ延性を低下させ、さらに溶接性を悪
化させるためその含有量を０．００２〜０．００８％に
限定した。なお、同様の理由で下限を０．００４％、上
限を０．００６％とするのが望ましい。
【００１９】Ｎ：０．０２５％以下 Ｎは、基地を強化するとともに、Ｖ、あるいはＮｂと炭
窒化物を形成し、また、Ｂとの複合添加効果によりクリ
ープ強度の向上に有効に作用する。ただし、過剰に含有
すると粗大な窒化物を形成して、延靱性、及び高温クリ
ープ強度が低下するので、その上限を０．０２５％とす
る。なお、同様の理由で上限を０．０２１％とするのが
望ましい。また、上記作用を確実に得るためには０．０
１４％以上含有させるのが望ましい。
窒化物を形成し、また、Ｂとの複合添加効果によりクリ
ープ強度の向上に有効に作用する。ただし、過剰に含有
すると粗大な窒化物を形成して、延靱性、及び高温クリ
ープ強度が低下するので、その上限を０．０２５％とす
る。なお、同様の理由で上限を０．０２１％とするのが
望ましい。また、上記作用を確実に得るためには０．０
１４％以上含有させるのが望ましい。
【００２０】希土類元素：０．００１〜０．０３％ Ｃａ ：０．００１〜０．０３％の一種以上 ＲＥＭ（希土類元素）およびＣａは、脱酸ならびに脱硫
作用を有し、金属溶湯に単独あるいは複合添加すること
により、鋼に内在する非金属介在物の低減、微細化、均
一分散化を図ることができることから、靱性の向上およ
び高温長時間でのクリープ延性の向上に寄与する。さら
に、粒界の優先酸化、及び粒内への酸素の拡散を抑制
し、高温で安定な酸化皮膜の形成を促進して耐高温腐食
特性、及び耐水蒸気酸化特性の向上に寄与する。上記効
果を得るためには、各元素で０．００１％以上の添加が
必要であるが、０．０３％を越えて含有させると酸化物
が過剰に生成されてかえって靱性が低下するため、ＲＥ
ＭおよびＣａの含有量を上記範囲に限定した。なお、同
様の理由でそれぞれ下限を０．００３％、上限を０．０
２５％とするのが望ましく、さらに下限を０．０１％、
上限を０．０１５％とするのが一層望ましい。
作用を有し、金属溶湯に単独あるいは複合添加すること
により、鋼に内在する非金属介在物の低減、微細化、均
一分散化を図ることができることから、靱性の向上およ
び高温長時間でのクリープ延性の向上に寄与する。さら
に、粒界の優先酸化、及び粒内への酸素の拡散を抑制
し、高温で安定な酸化皮膜の形成を促進して耐高温腐食
特性、及び耐水蒸気酸化特性の向上に寄与する。上記効
果を得るためには、各元素で０．００１％以上の添加が
必要であるが、０．０３％を越えて含有させると酸化物
が過剰に生成されてかえって靱性が低下するため、ＲＥ
ＭおよびＣａの含有量を上記範囲に限定した。なお、同
様の理由でそれぞれ下限を０．００３％、上限を０．０
２５％とするのが望ましく、さらに下限を０．０１％、
上限を０．０１５％とするのが一層望ましい。
【００２１】（不可避不純物） Ｍｎ：０．２５％以下 Ｍｎは、一般的な鋼製造において脱酸、脱硫剤として使
用されるが、ＭｎはＳと結合し粗大な非金属介在物を形
成して靱性を低下させるとともに、靱性の経時劣化を助
長させ、さらにクリープ強度を低下させるため、本願発
明では積極的には添加せず、不純物として取り扱う。し
たがって、その含有量を極力低減するのが望ましいが、
精錬技術の限界を考慮して、上限を０．２５％に定める
のが望ましい。より好ましくは、０．１０％未満に限定
する。
用されるが、ＭｎはＳと結合し粗大な非金属介在物を形
成して靱性を低下させるとともに、靱性の経時劣化を助
長させ、さらにクリープ強度を低下させるため、本願発
明では積極的には添加せず、不純物として取り扱う。し
たがって、その含有量を極力低減するのが望ましいが、
精錬技術の限界を考慮して、上限を０．２５％に定める
のが望ましい。より好ましくは、０．１０％未満に限定
する。
【００２２】Ａｌ：０．０１０％以下 Ａｌは、一般には脱酸剤として使用されるが、Ａｌは靱
性を低下させ、さらに窒素と結合して高温強化に寄与す
るＶならびにＮｂ炭窒化物を減少させてクリープ強度を
低下させるので、本願発明では積極的には添加せず、不
純物として取り扱う。したがってその含有量は極力低減
するのが望ましいが、精錬技術の限界を考慮して、０．
０１０％以下に制限するのを望ましいものとした。より
好ましくは、０．００５％以下に限定する。
性を低下させ、さらに窒素と結合して高温強化に寄与す
るＶならびにＮｂ炭窒化物を減少させてクリープ強度を
低下させるので、本願発明では積極的には添加せず、不
純物として取り扱う。したがってその含有量は極力低減
するのが望ましいが、精錬技術の限界を考慮して、０．
０１０％以下に制限するのを望ましいものとした。より
好ましくは、０．００５％以下に限定する。
【００２３】Ｓ：０．０１０％以下 Ｓはマクロ偏析の生成を助長し、また、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｎ
ｂ、Ｖ等と硫化物を形成して靱性を劣化させるものであ
り、また脱硫に必要なＲＥＭ、Ｃａの含有を過剰にしな
いという点からＳ含有量は極力低減させるのが好まし
い。ただし、精錬技術の限界を考慮して、許容含有量と
して０．０１０％以下を望ましいものとした。
ｂ、Ｖ等と硫化物を形成して靱性を劣化させるものであ
り、また脱硫に必要なＲＥＭ、Ｃａの含有を過剰にしな
いという点からＳ含有量は極力低減させるのが好まし
い。ただし、精錬技術の限界を考慮して、許容含有量と
して０．０１０％以下を望ましいものとした。
【００２４】Ｏ：０．００５０％以下 ＯはＳｉ、Ｍｎ、Ａｌ等と酸化物を形成して延靱性を劣
化させるものであり、また脱酸に必要なＲＥＭ、Ｃａの
含有を過剰にしないという点からＯ含有量は極力低減さ
せることが好ましい。ただし精錬技術の限界を考慮し
て、その許容含有量として０．００５０％以下を望まし
いものとした。より好ましくは、０．００３０％以下で
ある。
化させるものであり、また脱酸に必要なＲＥＭ、Ｃａの
含有を過剰にしないという点からＯ含有量は極力低減さ
せることが好ましい。ただし精錬技術の限界を考慮し
て、その許容含有量として０．００５０％以下を望まし
いものとした。より好ましくは、０．００３０％以下で
ある。
【００２５】酸化当量比≧１．０ 本願発明鋼では、脱酸、脱硫をＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを用い
ず、ＲＥＭ、Ｃａで行うことに特徴がある。その脱酸、
脱硫効果は、酸化当量比が１．０未満になるとＳｉ、Ｍ
ｎ、Ａｌによる脱酸、脱硫効果が相対的に大きくなり、
Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌによる上記弊害が生じるとともにＲＥ
Ｍ、Ｃａによる上記効果が得られなくなる。また、ＲＥ
Ｍ、Ｃａは、Ｓｉ等よりも優先的に脱酸、脱硫に寄与す
る性質があるので、ＲＥＭ、Ｃａの相対量を多くするこ
とによりＳｉ等の上記弊害の発生を抑制する作用があ
る。このため、上記比が１．０以上になるように上記成
分の含有量を調整するのが望ましい。なお、上記比は大
きいほどＲＥＭ、Ｃａの作用が相対的に大きくなるの
で、さらに２．０以上が望ましく、さらには３．０以上
が一層望ましく、５．０以上がより一層望ましい。ただ
し、酸化当量比は、（47×REM(%)＋33×Ca(%)）／（1.5
×Si(%)＋0.9×Mn(%)＋8×Al(%)）で示されるものとす
る。
ず、ＲＥＭ、Ｃａで行うことに特徴がある。その脱酸、
脱硫効果は、酸化当量比が１．０未満になるとＳｉ、Ｍ
ｎ、Ａｌによる脱酸、脱硫効果が相対的に大きくなり、
Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌによる上記弊害が生じるとともにＲＥ
Ｍ、Ｃａによる上記効果が得られなくなる。また、ＲＥ
Ｍ、Ｃａは、Ｓｉ等よりも優先的に脱酸、脱硫に寄与す
る性質があるので、ＲＥＭ、Ｃａの相対量を多くするこ
とによりＳｉ等の上記弊害の発生を抑制する作用があ
る。このため、上記比が１．０以上になるように上記成
分の含有量を調整するのが望ましい。なお、上記比は大
きいほどＲＥＭ、Ｃａの作用が相対的に大きくなるの
で、さらに２．０以上が望ましく、さらには３．０以上
が一層望ましく、５．０以上がより一層望ましい。ただ
し、酸化当量比は、（47×REM(%)＋33×Ca(%)）／（1.5
×Si(%)＋0.9×Mn(%)＋8×Al(%)）で示されるものとす
る。
【００２６】
【発明の実施の形態】本発明は、上記した成分に従って
溶解、精錬、鋳込み等が行われるが、精錬に際しては、
脱酸、脱硫をＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを用いず、ＲＥＭ、Ｃａ
で行う。その他工程においては常法を採用することがで
きる。鋳込まれた鋼には、熱間鍛錬あるいは圧延により
所望の形状に加工した後、適宜の熱処理が施される。例
えば、１０００〜１１５０℃で焼鈍し、１０００〜１２
００℃に加熱し強制冷却する焼準を行い、その後７００
〜８００℃で焼戻を行う。なお、焼鈍および焼準温度
は、炭窒化物の固溶およびδフェライトの分解を行うた
めに１０００℃以上とするのが望ましい。この温度が高
すぎると結晶粒の粗大化やδフェライトへの再変態が起
きるので上限温度１１５０℃或いは１２００℃とする。
また焼戻により、均一な焼戻しマルテンサイト組織が得
られ、さらに炭窒化物を微細析出させクリープ破断強度
を向上させることができる。
溶解、精錬、鋳込み等が行われるが、精錬に際しては、
脱酸、脱硫をＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを用いず、ＲＥＭ、Ｃａ
で行う。その他工程においては常法を採用することがで
きる。鋳込まれた鋼には、熱間鍛錬あるいは圧延により
所望の形状に加工した後、適宜の熱処理が施される。例
えば、１０００〜１１５０℃で焼鈍し、１０００〜１２
００℃に加熱し強制冷却する焼準を行い、その後７００
〜８００℃で焼戻を行う。なお、焼鈍および焼準温度
は、炭窒化物の固溶およびδフェライトの分解を行うた
めに１０００℃以上とするのが望ましい。この温度が高
すぎると結晶粒の粗大化やδフェライトへの再変態が起
きるので上限温度１１５０℃或いは１２００℃とする。
また焼戻により、均一な焼戻しマルテンサイト組織が得
られ、さらに炭窒化物を微細析出させクリープ破断強度
を向上させることができる。
【００２７】なお、本発明鋼は溶接性にも優れており、
必要に応じて溶接を行うことができ、例えば、上記した
一連の熱処理後、溶接を行い、その後、６５０℃〜７６
０℃の応力除去焼鈍を行う。得られた耐熱鋼は、高温ク
リープ破断特性、靱性、耐高温腐食特性ならびに耐水蒸
気酸化特性に優れており、例えば火力発電システムのボ
イラ管に好適な材料としてに使用することができる。な
お、本発明鋼は、上記したように高温蒸気に晒されるボ
イラ管用の材料に好適であるが、本発明の適用がこの用
途に限定されるものではなく、上記特性が全てまたは一
部要求される各種の用途に適用することができ、該用途
に従って上記の優れた特性が顕著なものとして得られ
る。
必要に応じて溶接を行うことができ、例えば、上記した
一連の熱処理後、溶接を行い、その後、６５０℃〜７６
０℃の応力除去焼鈍を行う。得られた耐熱鋼は、高温ク
リープ破断特性、靱性、耐高温腐食特性ならびに耐水蒸
気酸化特性に優れており、例えば火力発電システムのボ
イラ管に好適な材料としてに使用することができる。な
お、本発明鋼は、上記したように高温蒸気に晒されるボ
イラ管用の材料に好適であるが、本発明の適用がこの用
途に限定されるものではなく、上記特性が全てまたは一
部要求される各種の用途に適用することができ、該用途
に従って上記の優れた特性が顕著なものとして得られ
る。
【００２８】
【実施例】実施例に供する試験材として表１に示す組成
を有する合金（実施例および比較例）を用意した。これ
らの合金は溶解炉にて溶解後、ＲＥＭ、Ｃａ（実施例ま
たは比較例）またはＳｉ、Ｍｎ、Ａｌ（比較例）を用い
て脱酸、脱硫を行い、その後、溶湯を型に鋳込んでそれ
ぞれ２５ｋｇ鋼塊を試験材として用意した。これらの試
験材に熱間鍛造および所定の熱処理を施した。なお、熱
処理は、１０７０℃で２０時間保持後炉冷の焼鈍を行
い、１０７０℃で１０時間保持後強制冷却の焼準を行
い、さらに焼戻として７４０℃で１６時間保持後炉冷し
た。
を有する合金（実施例および比較例）を用意した。これ
らの合金は溶解炉にて溶解後、ＲＥＭ、Ｃａ（実施例ま
たは比較例）またはＳｉ、Ｍｎ、Ａｌ（比較例）を用い
て脱酸、脱硫を行い、その後、溶湯を型に鋳込んでそれ
ぞれ２５ｋｇ鋼塊を試験材として用意した。これらの試
験材に熱間鍛造および所定の熱処理を施した。なお、熱
処理は、１０７０℃で２０時間保持後炉冷の焼鈍を行
い、１０７０℃で１０時間保持後強制冷却の焼準を行
い、さらに焼戻として７４０℃で１６時間保持後炉冷し
た。
【００２９】得られた供試材について、機械的性質およ
び高温クリープ強度を評価し、その結果を表２に示し
た。なお、クリープ特性試験は、６３０℃、１９６ＭＰ
ａの条件で行った。
び高温クリープ強度を評価し、その結果を表２に示し
た。なお、クリープ特性試験は、６３０℃、１９６ＭＰ
ａの条件で行った。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表２から明らかなように本発明鋼は、高温
クリープ特性および靱性がバランスよく、いずれも優れ
た特性を有している。一方、比較鋼は、高温クリープ特
性と靱性とのバランスが悪く、いずれか一方において明
らかに劣っている。
クリープ特性および靱性がバランスよく、いずれも優れ
た特性を有している。一方、比較鋼は、高温クリープ特
性と靱性とのバランスが悪く、いずれか一方において明
らかに劣っている。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本願発明のフェラ
イト系耐熱鋼は、重量％で、Ｃ：０．０７〜０．１４
％、Ｓｉ：０〜０．２５％、Ｎｉ：０．８％以下、Ｃ
ｒ：９．５〜１３．０％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、
Ｖ：０．１４〜０．２４％、Ｎｂ：０．０３〜０．０８
％、Ｗ：１．８〜２．８％、Ｃｏ：２．０〜３．５％、
Ｂ：０．００２〜０．００８％、Ｎ：０．０２５％以下
を含有し、さらに希土類元素：０．００１〜０．０３
％、Ｃａ：０．００１〜０．０３％の一種以上を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるので、高
温クリープ特性および靱性においてバランスよく優れた
特性が得られるとともに高温腐食特性および水蒸気酸化
特性においても優れた特性が得られ、より優れた高温特
性が要求される火力発電システム等に好適な材料として
提供することができる。
イト系耐熱鋼は、重量％で、Ｃ：０．０７〜０．１４
％、Ｓｉ：０〜０．２５％、Ｎｉ：０．８％以下、Ｃ
ｒ：９．５〜１３．０％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、
Ｖ：０．１４〜０．２４％、Ｎｂ：０．０３〜０．０８
％、Ｗ：１．８〜２．８％、Ｃｏ：２．０〜３．５％、
Ｂ：０．００２〜０．００８％、Ｎ：０．０２５％以下
を含有し、さらに希土類元素：０．００１〜０．０３
％、Ｃａ：０．００１〜０．０３％の一種以上を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるので、高
温クリープ特性および靱性においてバランスよく優れた
特性が得られるとともに高温腐食特性および水蒸気酸化
特性においても優れた特性が得られ、より優れた高温特
性が要求される火力発電システム等に好適な材料として
提供することができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０７〜０．１４％、
Ｓｉ：０〜０．２５％、Ｎｉ：０．８％以下、Ｃｒ：
９．５〜１３．０％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｖ：
０．１４〜０．２４％、Ｎｂ：０．０３〜０．０８％、
Ｗ：１．８〜２．８％、Ｃｏ：２．０〜３．５％、Ｂ：
０．００２〜０．００８％、Ｎ：０．０２５％以下を含
有し、さらに希土類元素：０．００１〜０．０３％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．０３％の一種以上を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系耐熱
鋼 - 【請求項２】 不可避的不純物のうち、Ｍｎ：０．２５
％以下、Ａｌ：０．０１０％以下を許容含有量とするこ
とを特徴とする請求項１記載のフェライト系耐熱鋼 - 【請求項３】 不可避的不純物のうち、Ｓ：０．０１０
％以下、Ｏ：０．００５０％以下を許容含有量とするこ
とを特徴とする請求項１または２に記載のフェライト系
耐熱鋼 - 【請求項４】 希土類元素含有量：REM(%)、Ｃａ含有
量：Ca(%)、Ｓｉ含有量：Si(%)、Ｍｎ含有量：Mn(%)、
Ａｌ含有量：Al(%)が下記関係式を満たす成分範囲にあ
ることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のフ
ェライト系耐熱鋼 （47×REM(%)＋33×Ca(%)）／（1.5×Si(%)＋0.9×Mn
(%)＋8×Al(%)）≧１．０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24795399A JP4271311B2 (ja) | 1999-09-01 | 1999-09-01 | フェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24795399A JP4271311B2 (ja) | 1999-09-01 | 1999-09-01 | フェライト系耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001073091A true JP2001073091A (ja) | 2001-03-21 |
| JP4271311B2 JP4271311B2 (ja) | 2009-06-03 |
Family
ID=17171016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24795399A Expired - Fee Related JP4271311B2 (ja) | 1999-09-01 | 1999-09-01 | フェライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4271311B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103320673A (zh) * | 2013-06-05 | 2013-09-25 | 西安交通大学 | 一种抗高温氧化的合金钢及其制备方法 |
| CN109943783A (zh) * | 2017-12-20 | 2019-06-28 | 上海电气电站设备有限公司 | 一种汽轮机高温铸件材料 |
-
1999
- 1999-09-01 JP JP24795399A patent/JP4271311B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103320673A (zh) * | 2013-06-05 | 2013-09-25 | 西安交通大学 | 一种抗高温氧化的合金钢及其制备方法 |
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|---|---|
| JP4271311B2 (ja) | 2009-06-03 |
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