JP2001049265A - 油から汚染要因物を除去する熱的方法 - Google Patents

油から汚染要因物を除去する熱的方法

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 使用済みの油を反応装置内で処理して汚染要
因物を除去する。 【解決手段】 反応装置（１）は、加熱室（３）に納め
られた回転容器（30）を有する。回転容器の内側は、そ
の壁を通る熱伝導により間接的に加熱される。回転容器
は、非研摩性の粗粒状固体から成る恒久的な滞留状態の
装填物を収容している。回転容器内において、油は蒸発
させられて熱分解され、炭化水素蒸気が生じる。汚染要
因物、例えば金属やハロゲン化物は、コークスと会合状
態になる。粗粒状固体は、コークスを擦って微粉砕し、
それにより微粒子を生じさせる。微粒子は、粗粒状固体
から分離され、容器から除去される。炭化水素蒸気は、
微粒状固体から分離され、実質的に汚染要因物の無い生
成油を得るための蒸気凝縮システムに送られる。汚染要
因物の多い固形物は、収集されて処分される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、使用済みの油に蒸
発及び熱分解処理を施してコークスを形成することによ
って使用済みの油から汚染要因物を除去する方法に関す
る。汚染要因物は、コークスと一緒のままであり、コー
クスは油から分離できる。本発明の方法は、回転形間接
加熱式レトルト又は反応装置により実施可能である。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】使用済
みの汚染された油（これは、廃油と呼ばれることがあ
る）から油を再生する方法が知られている。
【０００３】かかる一方法が、１９９３年１２月２１日
にシャートレフ氏に付与された米国特許第５，２７１，
８０８号に開示されている。この米国特許は、傾斜型ボ
イラーで廃油を加熱し、約６５０°Ｆ（３４３．３℃）
の温度で軽い炭化水素を蒸発させて追い出すような方法
を開示している。総量が元の油の約１０％になる重い炭
化水素及び汚染要因物は、ボイラーの底にスラッジとし
て集積する。軽い炭化水素は、再生品としての油として
凝縮される。
【０００４】しかしながら、上記米国特許の方法は、そ
れ自体が特別な処分を必要とする油状廃棄物を生じる。
【０００５】再生油及び油乾燥汚染要因物を生じさせる
ことができる他の方法は代表的には、廃油に熱分解処理
を施す段階を含む。
【０００６】たとえば、テイラー氏に付与された米国特
許第５，４２３，８９１号には、固形廃棄物をガス化す
る方法が開示されている。熱媒固形物（heat carrier s
olids:ＨＣＳ）を先ず最初に加熱し、次にこれを回転キ
ルン形レトルトを通って炭化水素含有固形物と並流的に
供給する。固形廃棄物とＨＣＳは互いに混ざって熱を伝
える。その結果得られる１２００〜１５００°Ｆ（６４
９〜８１６℃）という温度は、廃棄物中の炭化水素を熱
分解するのに適している。結果的に得られる蒸気を抽出
して凝縮させる。レトルト固形物及びＨＣＳをキルンか
ら排出してレトルト固形物の回収及びＨＣＳの再加熱を
行う。
【０００７】テイラー氏の上記米国特許に開示されたシ
ステムでは、ＨＣＳは、材料取扱ループ中を連続的に循
環する。ＨＣＳは、粗粒状固体であり、この粗粒状固体
は、キルンの外部で加熱されてその熱をキルンに与え
る。ループ周りのＨＣＳの運搬には相当な規模の材料取
扱設備を必要とする。
【０００８】ボイヤー氏等に付与された米国特許第４，
４７３，４６４号では、重質原油を取り扱う方法が開示
されている。炭素質固形物を微粉砕して原油と一緒に並
流状態で間接加熱式キルンに供給する。熱分解された炭
化水素の蒸気を凝縮する。コークス及び炭素質固形物を
スクリーン又は篩にかけ、粉砕し、そしてキルン外部で
再生処理する。固形物に対する熱損失は最小限に抑えら
れ、原油は固形物による温度低下のバランスを取るのに
十分に高い温度まで予熱される。
【０００９】シュミット氏等に付与された米国特許第
４，３０３，４７７号は、消耗性の微粉反応性固形物を
廃棄物に並流方式で添加して処理中に金属と硫黄汚染要
因物を結合させる。一般に粒度が１mm未満の反応性固形
物、例えば石灰と廃棄物を、回転間接燃焼式キルンを通
って進行しているときに熱分解させる。固形物は、キル
ンを一回パスし、反応性固形物は処理中に消費される。
【００１０】上述の従来方式の中には、多量の高温粗粒
状固体の再循環及び運搬にあたり、材料取扱い上、相当
の困難を伴うものがある。高温固形物を再循環させない
他の方式は、油状廃棄物の一部を受け付けず、或いは非
可逆的に触媒を消費する。
【００１１】したがって、汚染要因物を使用済みの油か
ら分離する簡単な方法が要望されている。本発明の目的
は、かかる方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、使用済みの汚
染油供給物から油を再生する簡単な方法を提供する。一
般に、本発明の方法は、使用済み油を供給ラインで回転
式熱反応装置内に供給する段階を含み、かかる熱反応装
置内で油が熱分解されて炭化水素蒸気及びコークスが生
じる。汚染要因物は、コークスと会合状態になる。蒸気
及びコークス化固形物は、反応装置から除去される。蒸
気を凝縮して汚染要因物の無い油生成物を得て、汚染要
因物に富むコークス化固形物を収集し、場合によっては
セメントキルンのための供給物として処分する。
【００１３】使用する装置は、加熱室内に収容された回
転容器と、使用済み油を回転容器内に供給する手段と、
蒸気抽出管、固形物除去サイクロン及び蒸気凝縮装置か
ら成る油回収システムとを有する。
【００１４】より詳細には、回転容器は間接的に加熱さ
れてその内面は供給油を蒸発させて熱分解するほど十分
に高温になる。供給油は、回転容器の加熱室内に導入さ
れてこの中で蒸発して熱分解し、炭化水素蒸気及びコー
クスが生じる。金属及び他の汚染要因物は、コークスと
会合状態になる。粗粒状固体から成る装填物が、回転容
器の加熱室内に配置される。容器の回転中、粒状固体は
容器の内面を擦ってコークスを微粉砕してこれを微粒状
固体にする。微粒状固体は、供給油と一緒に導入される
固形物を含む場合がある。蒸気は、軸方向管を通して回
転容器の加熱室から抽出される。微粒状固体を回転容器
の加熱室内で粗粒状固体から分離し、好ましくは螺旋状
シュートを用いて回転容器から除去する。シュートは、
回転容器の周囲に設けられたスクリーン付きの入口から
回転容器の軸線のところに設けられた排出口まで螺旋状
になっている。シュートのスクリーンは、粗粒状固体を
遮って微粒状固体だけを集める。微粒状固体を回転容器
から運び出して処分する。また、微粒状固体を蒸気で洗
い分けするのが良い。蒸気と会合した微粒状固体を分離
する。次に、実質的に固形物が含有されていない蒸気を
凝縮して生成油を得る。汚染要因物に富んだ微粒状固体
を集めて処分する。
【００１５】供給油のうち僅かな部分だけをコークスに
変換し、残りは実質的に汚染要因物の無い生成油として
回収される。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１を参照すると、熱分解方法が
概略的に記載されている。使用済み汚染状態の油２を熱
処理するための反応装置１が示されている。反応装置１
は、ハウジング３ａによって形成された加熱室３内に納
められている。熱を室３内で発生させて反応装置１を加
熱する。金属及び水と固形物のいずれか一方又は両方で
汚染された供給油２が、油成分からの汚染要因物の分離
のために反応装置１に送られる。反応装置１内では、供
給油は蒸発させられて熱分解され、炭化水素蒸気流４
（これは、水蒸気を含む場合がある）を生じさせ、コー
クス２が副産物として形成され、金属及び固体汚染要因
物は、コークス５と会合状態になり、コークス５は炭化
水素蒸気４から分離される。炭化水素蒸気４は室３を出
て、蒸気凝縮システム６に運ばれる。ここで、炭化水素
蒸気４は実質的に汚染要因物の無い生成油７として凝縮
され、この生成油７は製油所の供給原料に適している。
コークス５は反応装置の室３から取り出されて備蓄さ
れ、或いは燃料として使用される。
【００１７】より詳細に説明すると、蒸気凝縮システム
６は、コークスを含む微粒状固体１１を高温反応域内の
蒸気４から取り出すためのサイクロン１０を有してい
る。取り出された固体１１は、処分のため排出される。
取り出された蒸気１２は蒸気スクラバー塔（「スクラバ
ー」）１３、急冷塔（「クエンチャー」）１４、熱交換
器１５などに進み、そして頭上ドラム１６内へ進む。ス
クラバー１３内では、クエンチャー１４からの軽質油還
流１７及び再循環されたスクラバー油１８により、炭化
水素蒸気１２の重い画分（フラクション）が凝縮し（ス
クラバー油１８を形成し）、サイクロン１０によって除
去されなかった固体を捕捉する。重質のスクラバー油１
８は、処理前に供給油２と混ぜ合わせることによって反
応装置に再循環される。スクラバー１３からの未凝縮蒸
気１９は急冷塔１４に差し向けられ、ここで頭上ドラム
からの凝縮された軽油２０及び再循環されたクエンチャ
ー油１７は還流されて蒸気１９の大部分が凝縮される。
クエンチャー油１７は、供給油２を予熱するための熱交
換器２１に通される。未凝縮蒸気２２は、凝縮油２０の
最も軽い画分及び非凝縮性排ガス２３からの水の分離の
ために頭上ドラム１６に差し向けられる。排ガス圧縮機
２４は、蒸気４を反応装置１から引き出すために必要な
原動力を提供する。分離された水は水生成物２５として
排出される。頭上ドラム油２０及びクエンチャー油１７
は、結合されて生成油７を形成する。
【００１８】より詳細には、図２〜図４を参照すると、
反応装置１は、第１の端部３１及び第２の端部３２を備
えた円筒形容器３０を有する。筒体３３，３４が、円錐
形移行部分３５，３６で容器３０に構造的に連結されて
おり、それぞれ第１の端部３１及び第２の端部３２から
軸方向に延びている。
【００１９】容器３０は、加熱室３内に回転自在に支持
されている。環状空間３７が、室のハウジング３ａと容
器３０との間に形成されている。
【００２０】図１に示す略図に戻ると、バーナー３８
が、環状空間３７中を循環するよう加熱状態の燃焼ガス
３９を吐出する。室３の頂部に設けられた煙突４０が、
使用済み燃焼ガス３９を排出する。
【００２１】第１及び第２の端部筒体３３，３４は、室
のハウジング３の側壁４２に形成された回転シール４１
を貫通している。ライダーリング４３が、室ハウジング
の側壁室４２の外部に位置決めされた筒体３３，３４に
円周方向に取り付けられている。ライダーリング及び容
器は、ローラ４４で支持されている。
【００２２】容器３０の内部はその第１の端部３１及び
第２の端部３２が、反応域５０を形成する第１及び第２
のパネル４５，４６によってそれぞれ密封されている。
【００２３】蒸気管５３が、第２のパネル４９の軸線を
通って延びている。蒸気管５３は、反応域５０と凝縮シ
ステム６を連結している。供給油ライン５１が第２の端
部パネル４６を貫通している。ライン５１は、供給油２
を反応域５０中に分布状態で放出する。
【００２４】容器３０は、半径方向及び内方に延びるリ
ング又はフィン５４の形態の内部熱伝達促進表面を有し
ている。
【００２５】次に、図３及び図４を参照すると、反応域
５０には、非研磨性であって、容器３０内に恒久的に滞
留する粗粒状固体が装填されている。粗粒状固体は、容
器の室５０の底部に層又は床５５を形成する。
【００２６】容器３０の第２の端部のところには、微粉
を除去するためのシュート５６が設けられている。シュ
ート５６は、螺旋状の第２の部分５８に連結された円周
方向に延びる第１の部分５７を有している。シュート５
６は、微粒状固体を蒸気管５３に搬送するための通路５
９を形成している。シュートは、第１の部分５７から第
２の部分５８へ回転方向とは逆方向に延びている。かく
して、微粒状固体は、シュート５６の第１の部分５７に
入り、容器３０の回転につれて第２の部分５８中を前進
する。
【００２７】シュートの第１の部分５７は、容器３０の
内側内周部にあたって位置し、約１２０°に亘って円周
方向に延びている。シュートの第１の部分５７は、有利
には隣合うフィン５４によって形成された側壁６０及び
容器３０の壁の外側の丸みで形成された底部を有してい
る。第１の部分５７の内側の丸み又は頂部は、スクリー
ン６１を備えている。スクリーンの目６１は、粗い粒状
固体を通さないが、これよりも細かい粒状の固体を通す
ことができるほど小さい。
【００２８】シュートの第２の部分５８は、第１の部分
５７の端部に連結されており、容器の周囲から容器の中
心線に向かって内方に螺旋状に延びる螺旋状管６２を有
している。螺旋状管６２は、約１８０°回転して固体を
蒸気管５３の端部内に差し向ける。スクリューコンベヤ
６３が、蒸気管５３の底部に沿って位置していて、これ
を貫通して加熱室３の外部の箇所まで延びている。駆動
装置６４が、スクリューコンベヤ６３を回転させる。
【００２９】再び図１を参照して、作用を説明すると、
容器３０は、その軸線を中心として回転する。バーナー
の燃焼ガス３９からの輻射熱及び伝導熱は、環状域３７
及び容器３０の壁を加熱する。回転シール４１は、燃焼
空気の流れ（図示せず）によって冷却される。
【００３０】熱は、容器３０の壁を通って熱伝導により
反応域５０に間接的に伝達される。熱が容器の壁及びフ
ィン５４から粒状固体に伝達されてこれらの温度を約８
００〜１３００°Ｆ（４２６．７〜７０４．４℃）に維
持し、この温度は、供給油を蒸発させて熱分解させるほ
ど十分に高い。代表的には、これに対応する加熱室の所
要温度範囲は、約１０２５〜１４５０°Ｆ（５５１．７
〜７８７．８℃）である。
【００３１】汚染状態の油２をライン５１によって容器
３０に供給する。もし水を反応域５０に供給すると、水
は奔流して部分真空バランスを混乱させる場合がある。
熱交換器２１による油２の予熱により、水は蒸発して水
蒸気となり、熱の保存に役立つ。供給油２中に存在する
少量の水（例えば、約１重量％未満）は、予熱を必要と
しない。
【００３２】容器３０が回転しているとき、粒状固体
は、層又は床５５を形成し、これにより、層の内容物は
容器の壁３０及びフィン５４と連続的に接触し、接触し
た表面が擦られる。粒状固体は、容器３０に接触してい
るときに熱を吸収する。
【００３３】第１の実施形態では、供給油２は、反応容
器が層５５の下で回転する直前にその円筒壁に接触する
よう差し向けられる。容器３０の熱質量は、油を実質的
に瞬時に蒸発させて熱分解させるのに十分な加熱負荷を
提供する。炭化水素蒸気４が生じ、固体コークス副産物
５が容器３０の円筒壁及びフィン５４の表面上に生じ
る。
【００３４】汚染要因物、例えば金属及び固形物は、コ
ークスと実質的に会合状態のままである。
【００３５】第２の実施形態では、油は層５５に接触す
るよう差し向けられ、この層は壁との熱伝導により熱分
解温度に保たれている。層５５は、油を熱分解するため
の熱負荷を提供するのに必要である。容器３０の壁は、
粒状固体の十分な温度を層５５内に維持するために必要
に応じ第１の実施形態の場合よりも高い温度に維持され
る。
【００３６】両方の実施形態では、粒状固体の層は、容
器の壁及びフィンを擦る。汚染用要因物に富んだコーク
ス及び固体（これらは、供給油と会合状態になっている
場合がある）は、擦られ、それによって微粒状固体に微
粉砕され、これら固体は壁及び粗粒状固体から離脱す
る。
【００３７】生じた蒸気４は蒸気管５３を通って排出さ
れる。反応容器を出る蒸気の速度により、微粒状固体５
のうち幾分かは洗い分けられる。分離された微粒状固体
５は蒸気管５０を出て、サイクロン１０に通され、固体
５が蒸気流４から分離される。
【００３８】上述のように、蒸気流４は凝縮システム６
に通され、その結果、液体生成物７及び非凝縮性排ガス
流２３が生じる。液体生成物７は、製油所の供給原料と
して合格レベルであるほど十分に汚染要因物を含有して
いないものである。排ガス２３を燃やすか、或いは加熱
室のバーナー３８に燃料を供給するために再循環させて
もよい。
【００３９】本発明の装置の性能が、以下の実験例に示
されている。
【００４０】実験例 １ 直径が１０フィート、長さが８フィートの円筒形反応容
器３０を、厚さが１／２インチのステンレス鋼で構成し
た。高さ４インチ、厚さ１／２インチの複数のフィン５
４を、８インチ間隔で取り付けた。２つの直径が４フィ
ートの筒体で、第１の端部３１及び第２の端部３２を形
成した。ライダーリング４３を各円筒形端部に配置し、
移動ビーム上に取り付けられた中実ラバーローラで回転
自在に支持した。第１の端部筒体及びチェーン駆動装置
の最も外側に位置する端部に設けたスプロケットによ
り、容器を回転自在にした。
【００４１】シュート５６は、８インチ×４インチの矩
形セクションの第１の部分５７及び直径が４インチの管
から成る螺旋状第２の部分５８を有した。シュートは、
１回転のうち約３３０°を占めた。
【００４２】第１の実験では、容器２、オハイオ州アク
ロン所在のノートン・ケミカル・プロセス・プロダクツ
・コーポレイションから入手できるデンストーン（Dens
tone）２０００という商品名で入手できる不活性セラミ
ック製ボールを８５００ポンド分装填した。図３で分か
るように、これにより、深い層を形成し、その弦は約１
２０°であった。容器を３〜４ｒｐｍで回転させた。供
給油を回転中の層に沿って分布するよう差し向けた。
【００４３】加熱室３を約１３８０°Ｆ（７４８．９
℃）に維持するために２つのバーナー３８が約２百万BT
U/hrをもたらした。その結果得られる容器壁を通る熱伝
達により、セラミック製ボールの温度が約８０５°Ｆ
（４２９．４℃）に上昇した。
【００４４】２８°ＡＰＩ汚染状態の潤滑油を１日当た
り１８５バレル、反応容器１内への放出に先立って４８
０°Ｆに予熱した。油は、約０．６％の水を含んでい
た。反応装置を、水柱−１〜−２インチの僅かな真空状
態に維持した。
【００４５】蒸気を、反応域５０から抽気し、凝縮させ
て３２°ＡＰＩ生成油を１日当たり１７５ｂｂｌ生産し
た。生成油は、主としてクエンチャー油（９５〜９８
％）であり、頭上ドラムオイルからの寄与率は僅か（２
〜５％）であった。蒸気スクラバー底部油を反応装置１
に１日当たり約１８．５ｂｂｌで再循環させた（この実
験のための固形物画分は、約０．５％であり、他の実験
ではこれよりも高いことが見込まれる）。非凝縮性排ガ
スの総生産量は、１日当たり１９１２ｋｇであった。さ
らに水を１日当たり１４７ｋｇ凝縮システムから分離し
て生じさせた。
【００４６】汚染要因物を含むコークスを、１日当たり
４４５ｋｇの速度で生産した。
【００４７】要約すると以下の通りである。 表 １ 供給速度 185 bbl/日 28°ＡＰＩ スクラバー再循環 18.5 bbl/日 （＜0.5%固体） 生成油 175 bbl/日 32°ＡＰＩ 排ガス 1912 kg/日 水 147 kg/日 コークス 445 kg/日 供給油及び生成油の分析により、９９．８４％の金属が
除去されたことが確認された。これは、供給油のもとも
との量の５．４％の減少だけで達成され、供給油の劣化
がほとんどないことを立証している。その結果得られた
油は、僅かに軽い生成物であり、その重力は２８°ＡＰ
Ｉから３２°ＡＰＩに減少した。また、全ハロゲン化物
量は８０％減少した。より詳細な分析が表２に示されて
いる。 表 ２ パラメータ 供給油 クエンチャー油 スクラバー油 コークス ug/g ug/g ug/g ug/g アルミニウム 9.4 0 4.1 1100 バリウム 5.6 0 2.1 230 ベリリウム 0 0 0 0 カルシウム 870 0 95 51700 カドミウム 0.7 0 0.2 41 コバルト 0.04 0 0.04 26 クロム 1.8 0 0.29 130 銅 46 0.02 5.7 2400 鉄 120 0.12 21 8400 鉛 61 0 27 3000 マグネシウム 390 0 45 23700 マンガン 68 0.02 8.8 4000 モリブデン 12 0 1.5 720 ニッケル 0.95 0 0.34 110 カリウム 130 0 14 4000 銀 0 0 0 0 ナトリウム 380 1.9 51 21000 ストロンチウム 1.6 0 0.23 97 チタン 0.72 0 0.32 69 バナジウム 0 0 0 0 亜鉛 880 0.27 170 51400 ジルコニウム 0.02 0 0 3 ホウ素 11 1.1 0.78 130 燐 820 2.8 160 50800 金属の合計 3808.8 6.2 ハロゲン化物 490 98.5 頭上油に移動した金属がないものと仮定すれば、供給油
から生成油への金属の減少率は、(3808.8-6.2)/3808.8=
99.8% であると決定された。金属は実質的にコークスに
移動した。
【００４８】ハロゲン化物の減少率は、(490-98.5)/490
=80%であることが判明した。セラミック製ボールは、コ
ークスの全てを反応装置容器壁から擦り落とすのに全く
成功しなかった。かくして、微細なコークスの大部分
は、螺旋形シュートではなくて、洗い分けによって得
た。シュートのスクリーンは、コークス堆積物によって
目詰り状態になった。
【００４９】実験例 ２ 同一の設備について行った第２の実験では、セラミック
製ボールに代えて、直径が１〜２インチ、厚さが２分の
１インチの円筒形ばね鋼打抜き材又はチップから成る装
填物を用いた。また、図３に示すように、約３３００ポ
ンドのチップが、約７５°の層弦角を有する容器内にお
いて浅い層レベルを形成した。
【００５０】供給油を反応装置容器壁に直接当たるよう
差し向けた。油を蒸発させるための熱負荷は、鋼チップ
ではなくて壁それ自体によって得られた。かくして、壁
は、熱伝導によって多量の熱をチップに伝える必要はな
く、壁温度はそれに応じて低かった。
【００５１】鋼製チップは、微細なコークスを生じさせ
ているときにシュートのスクリーンの目詰りを防止する
と共にコークスを反応域から持続的に取り出すことがで
きるのに十分、コークスを容器壁から首尾よく擦り落と
した。
【００５２】セラミック製ボール及び鋼製チップに関す
る両方の実験におけるプロセス温度条件の比較が次のよ
うに表３に示されている（なお、５°Ｆに丸めてい
る）。 表 ３ ボール チップ 実験例１ 実験例２ （°Ｆ） （°Ｆ） 反応装置層 805 840 反応装置容器壁 1290 930 加熱室 1380 1020 供給油 480 480 蒸気スクラバー 700 700 クエンチャー 465 465 頭上ドラム 85 85 上述の熱分解方法により、以下の利点が得られる。
【００５３】この方法は、連続方法であり、汚染要因物
を含有するコークスは連続的に除去される。
【００５４】汚染要因物の除去が達成され、この場合、
供給油の劣化は最小限に抑えられる。
【００５５】回転容器、スクリューコンベヤ及びサイク
ロンだけから成る材料取扱設備に関する要件は最小限で
ある。
【００５６】消費材の使用が回避される。
【００５７】操作が簡単である。
【００５８】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態による汚染油熱処理反応装
置、加熱室及び炭化水素蒸気凝縮システムの流れ図であ
る。
【図２】本発明による加熱室、反応装置、回転駆動装置
及び支持装置の断面図である。
【図３】図２の３−３線における反応装置容器の横断面
図であり、特に微粒状固体除去シュートを示す図であ
る。
【図４】反応装置容器の第２の端部の部分横断面図であ
り、微粒状固体除去シュート及びスクリューコンベヤを
示す図である。
【符号の説明】
１ 反応装置 ２ 使用済みの汚染油 ３ 加熱室 ３ａ ハウジング ５ コークス ６ 蒸気凝縮システム ３０ 円筒形容器 ３７ 環状空間 ３８ バーナー ４０ 煙突 ５５ 層又は床 ５６ シュート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 597155251 ゴードン・タキウク カナダ国，アルバータ州，カルガリー，ウ ッドマウント・ドライブ・サウス・イース ト ３ (71)出願人 597155262 チャーリー・ホイーラー カナダ国，アルバータ州，カルガリー，シ ルバークレスト・クレッシェント・ノー ス・ウエスト 135 (72)発明者 ウイリアム・タキウク カナダ国、アルバータ州、カルガリー、サ ンキャッスル・ベイ・サウス・イースト 35 (72)発明者 スディーヴ・オダット カナダ国、アルバータ州、カルガリー、エ ーデルワイス・ドライブ・ノース・ウエス ト 208 (72)発明者 ゴードン・タキウク カナダ国、アルバータ州、カルガリー、ウ ッドマウント・ドライブ・サウス・イース ト ３ (72)発明者 チャーリー・ホイーラー カナダ国、アルバータ州、カルガリー、シ ルバークレスト・クレッシェント・ノー ス・ウエスト 135

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 油から汚染要因物を除去する熱的方法で
    あって、内部反応域を形成する円周方向壁と端壁を備え
    た回転容器を準備し、反応域内の層を形成する非研摩性
    の粗粒状固体から成る装填物を準備し、回転容器の外部
    を加熱して回転容器の壁を通る熱伝導により反応域及び
    粗粒状固体層を間接的に加熱し、回転容器の端壁のうち
    一方を通って汚染油を供給して汚染油が反応域中へ放出
    されるようにし、反応域内で汚染油を蒸発させると共に
    熱分解して炭化水素蒸気及び析出コークスを生じさせ、
    それにより汚染要因物の実質的に全てをコークスと会合
    状態になるようにし、回転容器の壁を粗粒状固体層で擦
    ってコークス付着物を除去すると共にコークスを微粉砕
    して微粒状固体にし、微粒状固体を粗粒状固体層から分
    離し、炭化水素蒸気及び微粒状固体を反応域から除去
    し、微粒状固体及び炭化水素蒸気を別々に回収し、炭化
    水素蒸気を凝縮して実質的に汚染要因物の無い生成油を
    回収することを特徴とする熱的方法。
  2. 【請求項２】 炭化水素蒸気によるエラトリエーション
    によって微粒状固体のうち幾分かを反応域から除去する
    ことを特徴とする請求項１記載の熱的方法。
  3. 【請求項３】 微粒状固体を反応域から除去するため
    に、微粒状固体を炭化水素蒸気で洗い分け、微粒状固体
    を粗粒状固体層から機械的に分離して微粒状固体を反応
    域から運び出すことを特徴とする請求項１記載の熱的方
    法。
  4. 【請求項４】 供給油は、回転容器の円周方向壁に接触
    するよう放出されることを特徴とする請求項３記載の熱
    的方法。
  5. 【請求項５】 供給油は、粗粒状固体層に接触するよう
    放出されることを特徴とする請求項３記載の熱的方法。
  6. 【請求項６】 供給油は、反応域内への放出に先立っ
    て、水を蒸発させるのに十分な温度まで予熱されること
    を特徴とする請求項３記載の熱的方法。
  7. 【請求項７】 粗粒状固体は、複数の鋼チップであるこ
    とを特徴とする請求項４、５又は６記載の熱的方法。
  8. 【請求項８】 汚染要因物は、金属及び微粒状固体を含
    むことを特徴とする請求項１記載の熱的方法。
  9. 【請求項９】 汚染要因物は、水を含むことを特徴とす
    る請求項６記載の熱的方法。
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