JP2001023598A - 密閉形鉛蓄電池 - Google Patents
密閉形鉛蓄電池Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明はＵＰＳや通信用非常電源等に使用さ
れる密閉形鉛蓄電池に関するもので、充電電圧を変動さ
せることなく電解液比重を上げ、寿命特性を損なうこと
なく放電容量を向上させた密閉形鉛蓄電池を提供するこ
とを目的とするものである。 【解決手段】 ペースト式正極板と負極板の間にガラス
繊維を主成分としたセパレータを介在させ、電解液の比
重が１．３０〜１．３２でかつ、前記セパレータのガス
通気度が１５〜３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2である構成
により、電解液比重を上昇させても、充電電圧を従来の
ままにでき、寿命低下のない高容量の密閉形鉛蓄電池が
できる。
れる密閉形鉛蓄電池に関するもので、充電電圧を変動さ
せることなく電解液比重を上げ、寿命特性を損なうこと
なく放電容量を向上させた密閉形鉛蓄電池を提供するこ
とを目的とするものである。 【解決手段】 ペースト式正極板と負極板の間にガラス
繊維を主成分としたセパレータを介在させ、電解液の比
重が１．３０〜１．３２でかつ、前記セパレータのガス
通気度が１５〜３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2である構成
により、電解液比重を上昇させても、充電電圧を従来の
ままにでき、寿命低下のない高容量の密閉形鉛蓄電池が
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＵＰＳや通信用の非
常用電源として使用される密閉形鉛蓄電池に関するもの
である。
常用電源として使用される密閉形鉛蓄電池に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】近年電源設備用鉛蓄電池として補水、比
重測定、均等充電等の保守作業が不要で、かつ設置方向
を選ばない負極吸収式の密閉形鉛蓄電池の使用が増加し
てきた。
重測定、均等充電等の保守作業が不要で、かつ設置方向
を選ばない負極吸収式の密閉形鉛蓄電池の使用が増加し
てきた。
【０００３】負極吸収式の密閉形鉛蓄電池は、充電末期
状態において水の電気分解を抑えるため、負極から水素
が発生する電圧より低い電圧に充電電圧を制御し、正極
から発生した酸素ガスを速やかに負極で吸収して水に戻
すとともに、生成した硫酸鉛を充電により再び金属鉛に
還元し、電池の密閉化を可能にしている。
状態において水の電気分解を抑えるため、負極から水素
が発生する電圧より低い電圧に充電電圧を制御し、正極
から発生した酸素ガスを速やかに負極で吸収して水に戻
すとともに、生成した硫酸鉛を充電により再び金属鉛に
還元し、電池の密閉化を可能にしている。
【０００４】これらの反応からわかるように正極から発
生した酸素ガスが負極に移動できるようにセパレータは
拡散性を考慮しなければならない。また、密閉形鉛蓄電
池はどのような姿勢、設置方向で用いても希硫酸電解液
の電池外への漏れを防ぐためと、極板と電解液との電気
化学的接触を保つため、希硫酸電解液は実質的に非流動
化されている。
生した酸素ガスが負極に移動できるようにセパレータは
拡散性を考慮しなければならない。また、密閉形鉛蓄電
池はどのような姿勢、設置方向で用いても希硫酸電解液
の電池外への漏れを防ぐためと、極板と電解液との電気
化学的接触を保つため、希硫酸電解液は実質的に非流動
化されている。
【０００５】このように酸素ガスの拡散と電解液を非流
動化する方法として現在多くの場合、ガラス繊維を主成
分とした高保液性のセパレータを極板間に配し、このセ
パレータ中に自由に遊離できない程度に電解液を含浸さ
せる方法（リテーナ式密閉形鉛蓄電池とよばれる。）が
とられている。
動化する方法として現在多くの場合、ガラス繊維を主成
分とした高保液性のセパレータを極板間に配し、このセ
パレータ中に自由に遊離できない程度に電解液を含浸さ
せる方法（リテーナ式密閉形鉛蓄電池とよばれる。）が
とられている。
【０００６】一方、ＵＰＳや非常用電源に用いる鉛蓄電
池は、停電時に瞬時に電力を供給できるように常に定電
圧充電が行われている。いわゆるトリクル充電叉は、フ
ロート充電と呼ばれる充電方式をとっている。このよう
な充電時の鉛蓄電池の寿命劣化機構は、トリクル充電に
より流れる充電電流により、正極格子が腐食され電導部
分の減少、あるいは腐食による格子の伸びにより正極活
物質と格子との密着性が低下して、有効な活物質が減少
して、放電容量が低下することによる。
池は、停電時に瞬時に電力を供給できるように常に定電
圧充電が行われている。いわゆるトリクル充電叉は、フ
ロート充電と呼ばれる充電方式をとっている。このよう
な充電時の鉛蓄電池の寿命劣化機構は、トリクル充電に
より流れる充電電流により、正極格子が腐食され電導部
分の減少、あるいは腐食による格子の伸びにより正極活
物質と格子との密着性が低下して、有効な活物質が減少
して、放電容量が低下することによる。
【０００７】密閉形鉛蓄電池の場合、前述したようにト
リクル充電時に、密閉化反応に伴う充電電流が流れるた
め、従来の密閉化反応のない液式鉛蓄電池に比べ大きな
充電電流が流れる。そのため正極格子の腐食スピードが
速く寿命が短い。
リクル充電時に、密閉化反応に伴う充電電流が流れるた
め、従来の密閉化反応のない液式鉛蓄電池に比べ大きな
充電電流が流れる。そのため正極格子の腐食スピードが
速く寿命が短い。
【０００８】以上のような観点から、寿命をできるだけ
長くするため、密閉化反応をできるだけ抑えることによ
り、自己放電を補えるほどに充電電流を小さくすること
が望ましい。
長くするため、密閉化反応をできるだけ抑えることによ
り、自己放電を補えるほどに充電電流を小さくすること
が望ましい。
【０００９】また電解液比重は、高すぎると自己放電が
大きくなり、フロート充電により、自己放電を補えなか
ったり、正極格子の腐食を促進し、寿命が短くなる。低
くすぎると必要な硫酸量を確保できない。そこで１．２
６〜１．２８の比重を持つ電解液を用いていた。鉛蓄電
池は原理的に電解液硫酸の比重（濃度）により、開回路
電圧が決まり、電解液比重が上昇すると、開回路電圧は
上昇する。開回路電圧と充電電圧との関係は、充電電圧
が高いと過充電により寿命が短くなり、低いと充電不足
になるため、それぞれ最適な関係が現在用いられてい
る。例えば、比重１．２６〜１．２８の場合の最適充電
電圧としてはセル当たり２．２３〜２．２５Ｖが採用さ
れている。
大きくなり、フロート充電により、自己放電を補えなか
ったり、正極格子の腐食を促進し、寿命が短くなる。低
くすぎると必要な硫酸量を確保できない。そこで１．２
６〜１．２８の比重を持つ電解液を用いていた。鉛蓄電
池は原理的に電解液硫酸の比重（濃度）により、開回路
電圧が決まり、電解液比重が上昇すると、開回路電圧は
上昇する。開回路電圧と充電電圧との関係は、充電電圧
が高いと過充電により寿命が短くなり、低いと充電不足
になるため、それぞれ最適な関係が現在用いられてい
る。例えば、比重１．２６〜１．２８の場合の最適充電
電圧としてはセル当たり２．２３〜２．２５Ｖが採用さ
れている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】非常電源用の密閉形鉛
蓄電池について近年放電容量の向上や電池のコンパクト
化が要望されている。容量や体積効率を向上させるため
には、電解液比重を上げる必要がある。電解液比重を上
げることで、硫酸量を多くできることにより、放電容量
を向上できる。電解液比重を上げると前述したように、
開回路電圧が上昇するため、充電電圧も高くしないと、
充電不足になり好ましくない。
蓄電池について近年放電容量の向上や電池のコンパクト
化が要望されている。容量や体積効率を向上させるため
には、電解液比重を上げる必要がある。電解液比重を上
げることで、硫酸量を多くできることにより、放電容量
を向上できる。電解液比重を上げると前述したように、
開回路電圧が上昇するため、充電電圧も高くしないと、
充電不足になり好ましくない。
【００１１】ところが、現在使用される密閉形鉛蓄電池
のＵＰＳや通信用の非常用電源の充電電圧は、ほとんど
がセル当たり２．２３〜２．２５Ｖに設定されている。
しかし、電解液比重の高い蓄電池を使用する場合、上記
理由から充電電圧を変更する必要が発生してくるため、
負荷への影響や汎用性という面で好ましくない。
のＵＰＳや通信用の非常用電源の充電電圧は、ほとんど
がセル当たり２．２３〜２．２５Ｖに設定されている。
しかし、電解液比重の高い蓄電池を使用する場合、上記
理由から充電電圧を変更する必要が発生してくるため、
負荷への影響や汎用性という面で好ましくない。
【００１２】本発明はこのような課題を解決するもの
で、充電電圧を変動させることなく電解液比重を上げ、
寿命特性を損なうことなく放電容量を向上させた密閉形
鉛蓄電池を提供することを目的とするものである。
で、充電電圧を変動させることなく電解液比重を上げ、
寿命特性を損なうことなく放電容量を向上させた密閉形
鉛蓄電池を提供することを目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、ペースト式正
極板と負極板の間にガラス繊維を主成分としたセパレー
タを介在させ、電解液の比重が１．３０〜１．３２でか
つ、前記セパレータ１ｃｍ2当たりを３００ｃｃの空気
が通過するのに必要な時間が１５〜３０秒（ガーレデン
ソメーター法ＪＩＳＰ８１１７（以下、通気度１５〜３
０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2とする。））あることを特徴
とし、特に好ましくはセル当たり２．２３〜２．２５Ｖ
の充電電圧で充電される密閉形鉛蓄電池に適用するもの
である。
極板と負極板の間にガラス繊維を主成分としたセパレー
タを介在させ、電解液の比重が１．３０〜１．３２でか
つ、前記セパレータ１ｃｍ2当たりを３００ｃｃの空気
が通過するのに必要な時間が１５〜３０秒（ガーレデン
ソメーター法ＪＩＳＰ８１１７（以下、通気度１５〜３
０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2とする。））あることを特徴
とし、特に好ましくはセル当たり２．２３〜２．２５Ｖ
の充電電圧で充電される密閉形鉛蓄電池に適用するもの
である。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明による密閉形鉛蓄電池は電
解液比重を１．３０〜１．３２とするとともにガラス繊
維を主成分としたセパレータのガス通気度を１５〜３０
秒／３００ｃｃ／ｃｍ2とするものである。まず、電解
液比重を１．３０〜１．３２とすることにより放電容量
を従来より約２０％以上向上させることができる。とこ
ろが、ガラス繊維を主成分とするセパレータとして、セ
パレータ１ｃｍ2当たりを３００ｃｃの空気が通過する
のに必要な時間が４５〜６０秒（ガーレデンソメーター
法ＪＩＳＰ８１１７（以下、通気度４５〜６０秒／３０
０ｃｃ／ｃｍ2とする。））であるものを使用していた
ため、比重上昇により開路電圧が上昇し、従来の充電電
圧２．２３〜２．２５Ｖでは開回路電圧と充電電圧の差
が小さくなり、充電電流が小さくなることと、電解液比
重上昇による自己放電の増加を充電で回復できなくなる
ため、充電不足により寿命が短くなる。そこで、本発明
による密閉形鉛蓄電池はセパレータのガス通気度を１５
〜３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2とすることにより、酸素
ガスの拡散スピードを向上することができ、充電電流を
増加させて特に正極での充電不足を起こすことなく寿命
特性を維持できる。
解液比重を１．３０〜１．３２とするとともにガラス繊
維を主成分としたセパレータのガス通気度を１５〜３０
秒／３００ｃｃ／ｃｍ2とするものである。まず、電解
液比重を１．３０〜１．３２とすることにより放電容量
を従来より約２０％以上向上させることができる。とこ
ろが、ガラス繊維を主成分とするセパレータとして、セ
パレータ１ｃｍ2当たりを３００ｃｃの空気が通過する
のに必要な時間が４５〜６０秒（ガーレデンソメーター
法ＪＩＳＰ８１１７（以下、通気度４５〜６０秒／３０
０ｃｃ／ｃｍ2とする。））であるものを使用していた
ため、比重上昇により開路電圧が上昇し、従来の充電電
圧２．２３〜２．２５Ｖでは開回路電圧と充電電圧の差
が小さくなり、充電電流が小さくなることと、電解液比
重上昇による自己放電の増加を充電で回復できなくなる
ため、充電不足により寿命が短くなる。そこで、本発明
による密閉形鉛蓄電池はセパレータのガス通気度を１５
〜３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2とすることにより、酸素
ガスの拡散スピードを向上することができ、充電電流を
増加させて特に正極での充電不足を起こすことなく寿命
特性を維持できる。
【００１５】以上のような構成を用いることにより、従
来の２．２３〜２．２５Ｖの充電電圧を採用したまま、
電解液比重を上昇させ、寿命を低下しないまま、放電容
量を向上できる。
来の２．２３〜２．２５Ｖの充電電圧を採用したまま、
電解液比重を上昇させ、寿命を低下しないまま、放電容
量を向上できる。
【００１６】電解液比重を１．３２以上にすると、硫酸
濃度が高すぎて、自己放電をさらに増加させると共に正
極格子の腐食を増加させて短寿命になり、好ましくな
い。また、セパレータのガス通気度を１５秒／３００ｃ
ｃ／ｃｍ2以下にすると、セパレータ内の孔径が大きく
なり、電解液の保液性が低下し、放電容量を低下させ好
ましくなく、２．２３〜２．２５Ｖの充電電圧の範囲で
は、本発明による電解液比重とするとともに、本発明の
セパレータのガス通気度とする必要がある。
濃度が高すぎて、自己放電をさらに増加させると共に正
極格子の腐食を増加させて短寿命になり、好ましくな
い。また、セパレータのガス通気度を１５秒／３００ｃ
ｃ／ｃｍ2以下にすると、セパレータ内の孔径が大きく
なり、電解液の保液性が低下し、放電容量を低下させ好
ましくなく、２．２３〜２．２５Ｖの充電電圧の範囲で
は、本発明による電解液比重とするとともに、本発明の
セパレータのガス通気度とする必要がある。
【００１７】
【実施例】以下に本発明による実施例を説明する。ペー
スト式正負極板とガラス繊維を主成分とするセパレータ
を用いて、電解液比重が１．２６〜１．３４で、ガス通
気度の異なる５種類のセパレータを用いて６Ｖ１００Ａ
ｈの電池を作成し各種試験を行った。試験に用いた電池
は、セパレータの繊維径を０．６〜１．５μｍ、みかけ
密度が１４０〜１８０ｇ／ｌの範囲でコントロールし、
ガス通気度が５〜６０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2のものを
使用した。また極板は高さ１４０ｍｍで幅が１００ｍｍ
で正極板の厚みが３．３ｍｍ，負極板の厚みが２．３ｍ
ｍのものを正極板１０枚、負極板１１枚を１セルとして
極板群を構成した。なお正極格子合金は鉛−カルシウム
−すず系合金、負極格子合金は鉛−カルシウム系合金を
使用した。
スト式正負極板とガラス繊維を主成分とするセパレータ
を用いて、電解液比重が１．２６〜１．３４で、ガス通
気度の異なる５種類のセパレータを用いて６Ｖ１００Ａ
ｈの電池を作成し各種試験を行った。試験に用いた電池
は、セパレータの繊維径を０．６〜１．５μｍ、みかけ
密度が１４０〜１８０ｇ／ｌの範囲でコントロールし、
ガス通気度が５〜６０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2のものを
使用した。また極板は高さ１４０ｍｍで幅が１００ｍｍ
で正極板の厚みが３．３ｍｍ，負極板の厚みが２．３ｍ
ｍのものを正極板１０枚、負極板１１枚を１セルとして
極板群を構成した。なお正極格子合金は鉛−カルシウム
−すず系合金、負極格子合金は鉛−カルシウム系合金を
使用した。
【００１８】まず、作成した密閉形鉛蓄電池の放電容量
を測定した。図１に試験結果を示す。図１よりガス通気
度が５秒／３００ｃｃ／ｃｍ2のセパレータでは、放電
容量が低下した。これは、セパレータのガス通気度を５
秒／３００ｃｃ／ｃｍ2以下にすると、セパレータ内の
孔径が大きくなり、電解液の保液性が低下したためであ
る。その他のセパレータでは保液性を低下させることな
く、電解液比重の上昇により、放電容量が向上すること
が判った。
を測定した。図１に試験結果を示す。図１よりガス通気
度が５秒／３００ｃｃ／ｃｍ2のセパレータでは、放電
容量が低下した。これは、セパレータのガス通気度を５
秒／３００ｃｃ／ｃｍ2以下にすると、セパレータ内の
孔径が大きくなり、電解液の保液性が低下したためであ
る。その他のセパレータでは保液性を低下させることな
く、電解液比重の上昇により、放電容量が向上すること
が判った。
【００１９】次にガス通気度１５〜６０秒／３００ｃｃ
／ｃｍ2のセパレータの電池について、セル当たり２．
２３〜２．２５Ｖの充電電圧で定電圧トリクル寿命試験
を行った。寿命試験は雰囲気温度を６０℃で行い、３週
間おきに放電容量を確認し、試験前の放電容量の８０％
まで容量低下した時点を寿命とした。電解液比重を横軸
にとりセパレータのガス通気度別の寿命を図２、充電電
流値を図３に示す。図３より、セパレータのガス通気度
と充電電流には各電解液比重で相関があり、ガス通気度
が小さくなると充電電流が上昇した。これは密閉化反応
における酸素ガスの拡散スピードがセパレータのガス通
気度が小さくなることにより、速くなったためである。
／ｃｍ2のセパレータの電池について、セル当たり２．
２３〜２．２５Ｖの充電電圧で定電圧トリクル寿命試験
を行った。寿命試験は雰囲気温度を６０℃で行い、３週
間おきに放電容量を確認し、試験前の放電容量の８０％
まで容量低下した時点を寿命とした。電解液比重を横軸
にとりセパレータのガス通気度別の寿命を図２、充電電
流値を図３に示す。図３より、セパレータのガス通気度
と充電電流には各電解液比重で相関があり、ガス通気度
が小さくなると充電電流が上昇した。これは密閉化反応
における酸素ガスの拡散スピードがセパレータのガス通
気度が小さくなることにより、速くなったためである。
【００２０】図２中で従来のセパレータであるガス通気
度４５、６０秒／３００ｃｃ／ｃｍ 2の電池は電解液の
上昇と共に寿命が低下した。また図３よりガス通気度４
５、６０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2の電池の充電電流が比
重の上昇と共に減少していくことがわかる。これは比重
の上昇により開回路電圧が上がり、充電電圧と開回路電
圧の差が小さくなっていくことによって、充電電流が減
少したためである。充電電流の減少と、比重上昇に伴っ
て自己放電が大きくなり充電不足により、寿命が低下し
た。ガス通気度１５、３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2セパ
レータの場合、従来の比重（１．２６〜１．２８）で
は、ガス拡散が良くなり、密閉化反応に伴なう充電電流
が増加して、正極格子の腐食スピードが速くなり従来の
セパレータに比べ寿命が短かくなった。ところが比重
１．３〜１．３２では、ガス通気度４５、６０秒／３０
０ｃｃ／ｃｍ2のセパレータが充電不足で寿命が短かっ
たのに対して、ガス通気度１５、３０秒／３００ｃｃ／
ｃｍ2のセパレータでは充電電流が増加したため、充電
不足を補うことができ従来のセパレータの比重１．２６
〜１．２８と同等の寿命になった。比重１．３４以上で
は、ガス通気度１５、３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2のセ
パレータにおいても、充電電流が小さくて、自己放電を
補うことができず、充電不足により寿命が短い。
度４５、６０秒／３００ｃｃ／ｃｍ 2の電池は電解液の
上昇と共に寿命が低下した。また図３よりガス通気度４
５、６０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2の電池の充電電流が比
重の上昇と共に減少していくことがわかる。これは比重
の上昇により開回路電圧が上がり、充電電圧と開回路電
圧の差が小さくなっていくことによって、充電電流が減
少したためである。充電電流の減少と、比重上昇に伴っ
て自己放電が大きくなり充電不足により、寿命が低下し
た。ガス通気度１５、３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2セパ
レータの場合、従来の比重（１．２６〜１．２８）で
は、ガス拡散が良くなり、密閉化反応に伴なう充電電流
が増加して、正極格子の腐食スピードが速くなり従来の
セパレータに比べ寿命が短かくなった。ところが比重
１．３〜１．３２では、ガス通気度４５、６０秒／３０
０ｃｃ／ｃｍ2のセパレータが充電不足で寿命が短かっ
たのに対して、ガス通気度１５、３０秒／３００ｃｃ／
ｃｍ2のセパレータでは充電電流が増加したため、充電
不足を補うことができ従来のセパレータの比重１．２６
〜１．２８と同等の寿命になった。比重１．３４以上で
は、ガス通気度１５、３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2のセ
パレータにおいても、充電電流が小さくて、自己放電を
補うことができず、充電不足により寿命が短い。
【００２１】以上のことにより充電電圧２．２３〜２．
２５Ｖを変えずに電解液比重を上昇させるためには、電
解液比重１．３〜１．３２とセパレータのガス通気度１
５〜３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2の組合わせで使用する
ことが良く、従来の寿命特性を損なうことなく高容量の
密閉形鉛蓄電池が得られる。たとえば充電電圧が２．２
３Ｖより低ければ充電電流が低下して、充電不足により
短寿命になる。また充電電圧が高ければ、充電電流が多
く流れすぎ、正極格子の腐食スピードが速く寿命が短く
なる。したがって充電電圧も重要な要因であり、２．２
３〜２．２５Vの場合に顕著な効果が得られる。
２５Ｖを変えずに電解液比重を上昇させるためには、電
解液比重１．３〜１．３２とセパレータのガス通気度１
５〜３０秒／３００ｃｃ／ｃｍ2の組合わせで使用する
ことが良く、従来の寿命特性を損なうことなく高容量の
密閉形鉛蓄電池が得られる。たとえば充電電圧が２．２
３Ｖより低ければ充電電流が低下して、充電不足により
短寿命になる。また充電電圧が高ければ、充電電流が多
く流れすぎ、正極格子の腐食スピードが速く寿命が短く
なる。したがって充電電圧も重要な要因であり、２．２
３〜２．２５Vの場合に顕著な効果が得られる。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明の密閉形鉛
蓄電池を用いれば、従来の充電電圧を変更することなく
高容量で寿命特性を損なわない密閉形鉛蓄電池を供給す
ることができる。
蓄電池を用いれば、従来の充電電圧を変更することなく
高容量で寿命特性を損なわない密閉形鉛蓄電池を供給す
ることができる。
【図１】電解液比重と放電容量の関係を示す図
【図２】電解液比重と定電圧（セル当たり２．２３〜
２．２５Ｖ）トリクル充電寿命の関係を示す図
２．２５Ｖ）トリクル充電寿命の関係を示す図
【図３】電解液比重と定電圧（セル当たり２．２３〜
２．２５Ｖ）トリクル充電時の平均充電電流の関係を示
す図
２．２５Ｖ）トリクル充電時の平均充電電流の関係を示
す図
フロントページの続き (72)発明者 榑松 道男 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 Ｆターム(参考） 5H021 CC01 EE28 HH02 HH05 5H028 AA05 AA06 FF02 HH01
Claims (2)
- 【請求項１】 ペースト式正極板と、負極板と、これら
の間に配置されたガラス繊維を主成分としたセパレータ
と、比重が１．３０〜１．３２の電解液を有しており、
前記セパレータは１ｃｍ2当たりを３００ｃｃの空気が
通過するのに必要な時間が１５〜３０秒であることを特
徴とする密閉形鉛蓄電池。 - 【請求項２】充電電圧がセル当たり２．２３〜２．２５
Ｖの非常電源に用いる密閉形鉛蓄電池において、前記密
閉形鉛蓄電池の構成が、ペースト式正極板と負極板の間
にガラス繊維を主成分としたセパレータを介在させ、電
解液の比重が１．３０〜１．３２でかつ、前記セパレー
タ１ｃｍ2当たりを３００ｃｃの空気が通過するのに必
要な時間が１５〜３０秒であることを特徴とする密閉形
鉛蓄電池。
Priority Applications (1)
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| JP19002499A JP4406959B2 (ja) | 1999-07-05 | 1999-07-05 | 密閉形鉛蓄電池 |
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| JP2001023598A true JP2001023598A (ja) | 2001-01-26 |
| JP4406959B2 JP4406959B2 (ja) | 2010-02-03 |
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| JP (1) | JP4406959B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017224483A (ja) * | 2016-06-15 | 2017-12-21 | 日立化成株式会社 | 鉛蓄電池 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01294352A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-11-28 | Yuasa Battery Co Ltd | 密閉形鉛蓄電池 |
| JPH0266850A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-06 | Yuasa Battery Co Ltd | 密閉型鉛蓄電池 |
| JPH0315162A (ja) * | 1989-06-12 | 1991-01-23 | Yuasa Battery Co Ltd | 密閉形鉛蓄電池及びその製造方法 |
| JPH04133261A (ja) * | 1990-09-25 | 1992-05-07 | Toyo Takasago Kandenchi Kk | 電池用セパレーター |
-
1999
- 1999-07-05 JP JP19002499A patent/JP4406959B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
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| JP2017224483A (ja) * | 2016-06-15 | 2017-12-21 | 日立化成株式会社 | 鉛蓄電池 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4406959B2 (ja) | 2010-02-03 |
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