JP2000353600A - 無電極ランプ用の調光回路及び調光方法 - Google Patents
無電極ランプ用の調光回路及び調光方法Info
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
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- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Discharge-Lamp Control Circuits And Pulse- Feed Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 無電極ガス放電ランプ用の調光回路を提供す
る。 【解決手段】 調光回路１２が、無電極ランプ３０に給
電する無線周波電場を発生する為の無線周波インダクタ
３２を持つ負荷回路２０を含む安定器１０に設けられ
る。調光回路１２は、安定器の直流−交流変換器１３に
あるインダクタ５６の電圧をによって感知する。調光回
路１２は、周波数シフト・キーイング（ＦＳＫ）を用い
ており、インダクタ５６に結合される調光用インダクタ
８０と、該インダクタ８０に接続された直列配置の調光
用スイッチ８２、８４とを含む。信号発生器８６が調光
用スイッチ８２及び８４を作動して、安定器１０に周波
数シフトをもたらす。この周波数シフトが、無線周波イ
ンダクタ３２の出力を低くし、こうして無電極ランプ３
０をターンオフする。調光回路１２による反復的な切換
えにより、無電極ランプ３０の目に見える調光が行われ
る。
る。 【解決手段】 調光回路１２が、無電極ランプ３０に給
電する無線周波電場を発生する為の無線周波インダクタ
３２を持つ負荷回路２０を含む安定器１０に設けられ
る。調光回路１２は、安定器の直流−交流変換器１３に
あるインダクタ５６の電圧をによって感知する。調光回
路１２は、周波数シフト・キーイング（ＦＳＫ）を用い
ており、インダクタ５６に結合される調光用インダクタ
８０と、該インダクタ８０に接続された直列配置の調光
用スイッチ８２、８４とを含む。信号発生器８６が調光
用スイッチ８２及び８４を作動して、安定器１０に周波
数シフトをもたらす。この周波数シフトが、無線周波イ
ンダクタ３２の出力を低くし、こうして無電極ランプ３
０をターンオフする。調光回路１２による反復的な切換
えにより、無電極ランプ３０の目に見える調光が行われ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直流−交流変換器
の直列接続された相補導電型の１対のスイッチを制御す
る為に再生型ゲート駆動回路を用いる形式の無電極蛍光
ランプに対する安定器すなわち電源回路に関する。更に
具体的に言えば、本発明は蛍光ランプの調光制御が出来
るようにする安定器調光装置に関する。
の直列接続された相補導電型の１対のスイッチを制御す
る為に再生型ゲート駆動回路を用いる形式の無電極蛍光
ランプに対する安定器すなわち電源回路に関する。更に
具体的に言えば、本発明は蛍光ランプの調光制御が出来
るようにする安定器調光装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】米国特許第５７９６２１４号、１９９６
年９月６日出願の米国特許出願第０８／７０９０６２号
及び１９９７年７月２１日出願の同第０８／８９７４３
５号には、無電極ランプに対する安定器が開示されてい
る。この安定器は、反対の導電モードを持つ１対の直列
接続のスイッチで形成された直流−交流変換器を含む。
例えば、一方のスイッチはｎチャンネル・エンハンスメ
ント型ＭＯＳＦＥＴであって、他方がｐチャンネル・エ
ンハンスメント型ＭＯＳＦＥＴであってよく、それらの
ソースが互いに共通接続される。これによって、ＭＯＳ
ＦＥＴのゲート又は制御端子に１つの制御電圧を印加し
て、一方のＭＯＳＦＥＴを、次いで他方のＭＯＳＦＥＴ
を交互にオンに切換えることが出来る。上に述べた安定
器は、ランプを「オン（点灯）」状態又は「オフ（消
灯）」状態にすることが出来るが、無電極ランプの調光
が出来ない。
年９月６日出願の米国特許出願第０８／７０９０６２号
及び１９９７年７月２１日出願の同第０８／８９７４３
５号には、無電極ランプに対する安定器が開示されてい
る。この安定器は、反対の導電モードを持つ１対の直列
接続のスイッチで形成された直流−交流変換器を含む。
例えば、一方のスイッチはｎチャンネル・エンハンスメ
ント型ＭＯＳＦＥＴであって、他方がｐチャンネル・エ
ンハンスメント型ＭＯＳＦＥＴであってよく、それらの
ソースが互いに共通接続される。これによって、ＭＯＳ
ＦＥＴのゲート又は制御端子に１つの制御電圧を印加し
て、一方のＭＯＳＦＥＴを、次いで他方のＭＯＳＦＥＴ
を交互にオンに切換えることが出来る。上に述べた安定
器は、ランプを「オン（点灯）」状態又は「オフ（消
灯）」状態にすることが出来るが、無電極ランプの調光
が出来ない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】現存の電極ランプで
は、従来の方法は、振動周波数を連続的に変えて、アー
クを通る電流の大きさ、従ってランプからのルーメン出
力を制御する。この考えを無電極蛍光ランプ装置に適用
しようとすると、無線周波（ｒｆ）コイル及び安定器ス
イッチの過熱が起こる。更に、従来の調光方法はアーク
電流を定格の５０％未満まで下げたとき、トロイダル形
放電を維持するだけの磁場を作れない。アーク電流が減
少すると、磁場が低下し、方位方向の電場が増加し、ト
ロイダル形アークが消滅して、縦方向のグロー放電が続
く。
は、従来の方法は、振動周波数を連続的に変えて、アー
クを通る電流の大きさ、従ってランプからのルーメン出
力を制御する。この考えを無電極蛍光ランプ装置に適用
しようとすると、無線周波（ｒｆ）コイル及び安定器ス
イッチの過熱が起こる。更に、従来の調光方法はアーク
電流を定格の５０％未満まで下げたとき、トロイダル形
放電を維持するだけの磁場を作れない。アーク電流が減
少すると、磁場が低下し、方位方向の電場が増加し、ト
ロイダル形アークが消滅して、縦方向のグロー放電が続
く。
【０００４】無電極ランプに対し、無電極ランプの調光
制御範囲が得られるようにする調光回路を持つ安定器を
提供することが望ましい。
制御範囲が得られるようにする調光回路を持つ安定器を
提供することが望ましい。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、一実施態様で
は、無電極ガス放電ランプに対する安定器を提供する。
安定器が、静電容量−インダクタンス型共振回路で、無
電極ランプに給電する無線周波電場を発生する無線周波
インダクタを持つ負荷回路を含む。直流−交流変換器回
路が負荷回路に結合されて、無線周波インダクタによっ
て使われる交流電流をその中に誘起する。周波数シフト
・キーイング（ＦＳＫ）を用いる調光回路が安定器の駆
動回路に結合される。調光回路は、相互結合された２次
側調光用インダクタ、直列接続の調光用スイッチ及び信
号発生器で構成される。周波数シフト・キーイング（Ｆ
ＳＫ）は、調光用スイッチのゲートにパルスが印加され
たとき、結合された２次側インダクタの電圧を分路す
る。パルスが調光用スイッチのゲートに印加されると、
安定器の周波数が一層高いレベルに移り、無線周波イン
ダクタ電流を減少させ、無電極ランプのアークを消滅さ
せる。調光用スイッチの動作を変調することにより、こ
うして無電極ランプの平均電力並びに平均ルーメン出力
を制御することも出来る。
は、無電極ガス放電ランプに対する安定器を提供する。
安定器が、静電容量−インダクタンス型共振回路で、無
電極ランプに給電する無線周波電場を発生する無線周波
インダクタを持つ負荷回路を含む。直流−交流変換器回
路が負荷回路に結合されて、無線周波インダクタによっ
て使われる交流電流をその中に誘起する。周波数シフト
・キーイング（ＦＳＫ）を用いる調光回路が安定器の駆
動回路に結合される。調光回路は、相互結合された２次
側調光用インダクタ、直列接続の調光用スイッチ及び信
号発生器で構成される。周波数シフト・キーイング（Ｆ
ＳＫ）は、調光用スイッチのゲートにパルスが印加され
たとき、結合された２次側インダクタの電圧を分路す
る。パルスが調光用スイッチのゲートに印加されると、
安定器の周波数が一層高いレベルに移り、無線周波イン
ダクタ電流を減少させ、無電極ランプのアークを消滅さ
せる。調光用スイッチの動作を変調することにより、こ
うして無電極ランプの平均電力並びに平均ルーメン出力
を制御することも出来る。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施態様の調光装
置１２を取入れた無電極ランプ安定器回路１０を示す。
安定器１０の直流−交流変換器１３がスイッチ１４及び
１６を含み、これらのスイッチは全波ブリッジ（図に示
していない）の出力のような電源１８からの直流電流を
交流電流に変換するように夫々制御され、該交流電流
は、共振インダクタ２２及び共振キャパシタ２４を有す
る負荷回路２０に供給される。母線導体２６と基準導体
２８との間に直流母線電圧２５（Ｖｂｕｓ）が存在す
る。負荷回路２０は無電極ランプ３０、及び無電極ラン
プ３０のプラズマを発光状態に励起するエネルギを供給
する無線周波コイル３２をも含む。直流阻止キャパシタ
３４が負荷回路２０と基準導体２８との間に接続されて
いる。負荷回路２０から無電極ランプ３０に給電するこ
の他の構成及びキャパシタ３４に代わる構成は公知であ
る。
置１２を取入れた無電極ランプ安定器回路１０を示す。
安定器１０の直流−交流変換器１３がスイッチ１４及び
１６を含み、これらのスイッチは全波ブリッジ（図に示
していない）の出力のような電源１８からの直流電流を
交流電流に変換するように夫々制御され、該交流電流
は、共振インダクタ２２及び共振キャパシタ２４を有す
る負荷回路２０に供給される。母線導体２６と基準導体
２８との間に直流母線電圧２５（Ｖｂｕｓ）が存在す
る。負荷回路２０は無電極ランプ３０、及び無電極ラン
プ３０のプラズマを発光状態に励起するエネルギを供給
する無線周波コイル３２をも含む。直流阻止キャパシタ
３４が負荷回路２０と基準導体２８との間に接続されて
いる。負荷回路２０から無電極ランプ３０に給電するこ
の他の構成及びキャパシタ３４に代わる構成は公知であ
る。
【０００７】安定器１０では、例えば、スイッチ１４が
ｎチャンネル・エンハンスメント形デバイスで、スイッ
チ１６がｐチャンネル・エンハンスメント形デバイスで
あってよいという意味で、互いに相補的である。各々の
スイッチ１４及び１６は固有の逆導電ダイオード（図に
示していない）を含む。ＭＯＳＦＥＴとして構成された
とき、各々のスイッチ１４及び１６は夫々のゲート又は
制御端子３６及び３８を持っている。スイッチ１４のゲ
ート３６からソース１４までの電圧が、このスイッチの
導電状態を制御する。同様に、スイッチ１６のゲート３
８からソース４２までの電圧が、このスイッチの導電状
態を制御する。図示のように、ソース４０及び４２が共
通接続点４４で一緒に接続される。ゲート３６及び３８
が共通制御接続点４６で一緒に接続されると、制御接続
点４６と共通接続点４４との間の１種類の電圧が、両方
のスイッチ１４及び１６の導電状態を制御する。スイッ
チのドレイン４８及び５０が夫々母線導体２６及び基準
導体２８に接続される。
ｎチャンネル・エンハンスメント形デバイスで、スイッ
チ１６がｐチャンネル・エンハンスメント形デバイスで
あってよいという意味で、互いに相補的である。各々の
スイッチ１４及び１６は固有の逆導電ダイオード（図に
示していない）を含む。ＭＯＳＦＥＴとして構成された
とき、各々のスイッチ１４及び１６は夫々のゲート又は
制御端子３６及び３８を持っている。スイッチ１４のゲ
ート３６からソース１４までの電圧が、このスイッチの
導電状態を制御する。同様に、スイッチ１６のゲート３
８からソース４２までの電圧が、このスイッチの導電状
態を制御する。図示のように、ソース４０及び４２が共
通接続点４４で一緒に接続される。ゲート３６及び３８
が共通制御接続点４６で一緒に接続されると、制御接続
点４６と共通接続点４４との間の１種類の電圧が、両方
のスイッチ１４及び１６の導電状態を制御する。スイッ
チのドレイン４８及び５０が夫々母線導体２６及び基準
導体２８に接続される。
【０００８】この代りに、スイッチ１４及び１６は、夫
々ｐチャンネル及びｎチャンネル・デバイスのような絶
縁ゲート・バイポーラ・トランジスタ（ＩＧＢＴ）スイ
ッチとして構成してもよい。しかし、このとき、各々の
ＩＧＢＴは逆導電ダイオード（図に示していない）を伴
う。ＭＯＳＦＥＴに比べたＩＧＢＴの利点は、その電圧
定格が典型的には一層高く、直流入力電圧の値の広い範
囲を持つ回路が同じＩＧＢＴを利用することが出来るこ
とである。更に、スイッチ１４及び１６は夫々ＮＰＮ及
びＰＮＰデバイスのようなバイポーラ接合トランジスタ
（ＢＪＴ）スイッチとして構成することが出来る。ＩＧ
ＢＴスイッチの場合と同じく、ＢＪＴスイッチは夫々逆
導電ダイオード（図に示していない）を伴う。
々ｐチャンネル及びｎチャンネル・デバイスのような絶
縁ゲート・バイポーラ・トランジスタ（ＩＧＢＴ）スイ
ッチとして構成してもよい。しかし、このとき、各々の
ＩＧＢＴは逆導電ダイオード（図に示していない）を伴
う。ＭＯＳＦＥＴに比べたＩＧＢＴの利点は、その電圧
定格が典型的には一層高く、直流入力電圧の値の広い範
囲を持つ回路が同じＩＧＢＴを利用することが出来るこ
とである。更に、スイッチ１４及び１６は夫々ＮＰＮ及
びＰＮＰデバイスのようなバイポーラ接合トランジスタ
（ＢＪＴ）スイッチとして構成することが出来る。ＩＧ
ＢＴスイッチの場合と同じく、ＢＪＴスイッチは夫々逆
導電ダイオード（図に示していない）を伴う。
【０００９】制御接続点４６及び共通接続点４４との間
に接続されたゲート駆動回路５２が、スイッチ１４及び
１６の導電状態を制御する。ゲート駆動回路５２は駆動
用インダクタ５４を含み、これが共振インダクタ２２に
相互結合されていると共に、１端で共通接続点４４に接
続されている。接続点４４に接続されたインダクタ２２
の端は、インダクタ５４及び２２を形成する変成器巻線
のタップであってよい。インダクタ５４及び２２は、こ
れらのインダクタの記号のそばに示した塗り潰しの点の
極性に接続されている。駆動用インダクタ５４がゲート
駆動回路５２を動作させる駆動エネルギを供給する。第
２のインダクタ５６が、接続点４６及びインダクタ５４
の間で、駆動用インダクタ５４と直列に接続されてい
る。第２のインダクタ５６を使って、接続点４６及び４
４の間に現れるゲート・ソース間電圧の位相角を調節す
る。接続点４６及び４４の間の両方向電圧クランプ５８
が、ゲート・ソース間電圧の正及び負の振れを、例えば
図示の背中合わせのツエナー・ダイオードの電圧定格に
よって決定される夫々の限界にクランプする。接続点４
６及び４４の間にキャパシタ６０を設けて、接続点４６
及び４４の間のゲート・ソース間電圧の変化率を制限す
ることが好ましい。こうすると、例えば、スイッチ１４
及び１６が切換わるモードで、夫々のスイッチがターン
オンになる時間の間に両方のスイッチがオフになるデッ
ドタイム期間が確実に得られるので有利である。
に接続されたゲート駆動回路５２が、スイッチ１４及び
１６の導電状態を制御する。ゲート駆動回路５２は駆動
用インダクタ５４を含み、これが共振インダクタ２２に
相互結合されていると共に、１端で共通接続点４４に接
続されている。接続点４４に接続されたインダクタ２２
の端は、インダクタ５４及び２２を形成する変成器巻線
のタップであってよい。インダクタ５４及び２２は、こ
れらのインダクタの記号のそばに示した塗り潰しの点の
極性に接続されている。駆動用インダクタ５４がゲート
駆動回路５２を動作させる駆動エネルギを供給する。第
２のインダクタ５６が、接続点４６及びインダクタ５４
の間で、駆動用インダクタ５４と直列に接続されてい
る。第２のインダクタ５６を使って、接続点４６及び４
４の間に現れるゲート・ソース間電圧の位相角を調節す
る。接続点４６及び４４の間の両方向電圧クランプ５８
が、ゲート・ソース間電圧の正及び負の振れを、例えば
図示の背中合わせのツエナー・ダイオードの電圧定格に
よって決定される夫々の限界にクランプする。接続点４
６及び４４の間にキャパシタ６０を設けて、接続点４６
及び４４の間のゲート・ソース間電圧の変化率を制限す
ることが好ましい。こうすると、例えば、スイッチ１４
及び１６が切換わるモードで、夫々のスイッチがターン
オンになる時間の間に両方のスイッチがオフになるデッ
ドタイム期間が確実に得られるので有利である。
【００１０】起動回路が結合キャパシタ６２を含み、こ
れは、電源１８が付勢されたとき、抵抗６４、６６、６
８を介して最初に充電される。このとき、キャパシタ６
２の両端の電圧はゼロであり、起動過程の間、キャパシ
タ６２の充電が比較的長い時定数である為に、直列接続
されたインダクタ５４及び５６は実質的に短絡になる。
例えば抵抗６４−６８が同じ値であるとすると、母線が
最初に付勢されたときの接続点４４及び４６の電圧は、
母線電圧２５の大体１／３である。こうしてキャパシタ
６２が次第に左から右への向きで充電され、最後に上側
スイッチ１４のゲート・ソース間電圧の閾値電圧（例え
ば２−３ボルト）に達する。この点で、上側スイッチ１
４が導電モードに切換わり、その結果このスイッチから
負荷回路２０に電流が供給される。この負荷回路に生ず
る電流により、第１及び第２のスイッチ１４及び１６の
再生制御が行われる。
れは、電源１８が付勢されたとき、抵抗６４、６６、６
８を介して最初に充電される。このとき、キャパシタ６
２の両端の電圧はゼロであり、起動過程の間、キャパシ
タ６２の充電が比較的長い時定数である為に、直列接続
されたインダクタ５４及び５６は実質的に短絡になる。
例えば抵抗６４−６８が同じ値であるとすると、母線が
最初に付勢されたときの接続点４４及び４６の電圧は、
母線電圧２５の大体１／３である。こうしてキャパシタ
６２が次第に左から右への向きで充電され、最後に上側
スイッチ１４のゲート・ソース間電圧の閾値電圧（例え
ば２−３ボルト）に達する。この点で、上側スイッチ１
４が導電モードに切換わり、その結果このスイッチから
負荷回路２０に電流が供給される。この負荷回路に生ず
る電流により、第１及び第２のスイッチ１４及び１６の
再生制御が行われる。
【００１１】安定器回路１０の定常状態の動作の間、ス
イッチ１４及び１６の間の共通接続点４４の電圧は、母
線電圧２５の大体半分になる。抵抗６４及び６６の間に
ある接続点４６の電圧も例えば母線電圧２５の大体半分
であると、定常状態の動作の間、スイッチ１４をターン
オンする起動パルスを再び発生するようにキャパシタ６
２が再び抵抗６４及び６６を通じて充電されることは出
来ない。定常状態の動作の間、キャパシタ６２の容量性
リアクタンスは駆動用インダクタ５４及びインダクタ５
６の誘導性リアクタンスよりずっと小さく、その為、キ
ャパシタ６２はこれらのインダクタの動作を妨げない。
イッチ１４及び１６の間の共通接続点４４の電圧は、母
線電圧２５の大体半分になる。抵抗６４及び６６の間に
ある接続点４６の電圧も例えば母線電圧２５の大体半分
であると、定常状態の動作の間、スイッチ１４をターン
オンする起動パルスを再び発生するようにキャパシタ６
２が再び抵抗６４及び６６を通じて充電されることは出
来ない。定常状態の動作の間、キャパシタ６２の容量性
リアクタンスは駆動用インダクタ５４及びインダクタ５
６の誘導性リアクタンスよりずっと小さく、その為、キ
ャパシタ６２はこれらのインダクタの動作を妨げない。
【００１２】代替例として、抵抗６８は、下側スイッチ
１６ではなく、上側スイッチ１４を分路するように配置
してもよい。回路の動作は、抵抗６８が下側スイッチ１
６を分路する場合について上に述べたのと同様である。
しかし、最初、接続点４４が抵抗６４及び６６の間の接
続点４６よりも一層高い電位になり、この為、キャパシ
タ６２は右から左向きに充電される。この結果、接続点
４６及び４４の間には次第に大きくなる負の電圧が生
じ、これが下側スイッチ１６をターンオンするのに有効
である。
１６ではなく、上側スイッチ１４を分路するように配置
してもよい。回路の動作は、抵抗６８が下側スイッチ１
６を分路する場合について上に述べたのと同様である。
しかし、最初、接続点４４が抵抗６４及び６６の間の接
続点４６よりも一層高い電位になり、この為、キャパシ
タ６２は右から左向きに充電される。この結果、接続点
４６及び４４の間には次第に大きくなる負の電圧が生
じ、これが下側スイッチ１６をターンオンするのに有効
である。
【００１３】安定器回路１０は、起動の為に従来使われ
ていたダイアックのようなトリガ装置を必要としないの
で有利である。更に、抵抗６４、６６及び６８は臨界的
ではない値を持つ部品であり、例えば、夫々１００キロ
オーム又は１メグオームであってよい。これらの抵抗が
同様な値、例えば大体等しい値を持つことが好ましい。
ていたダイアックのようなトリガ装置を必要としないの
で有利である。更に、抵抗６４、６６及び６８は臨界的
ではない値を持つ部品であり、例えば、夫々１００キロ
オーム又は１メグオームであってよい。これらの抵抗が
同様な値、例えば大体等しい値を持つことが好ましい。
【００１４】通常のランプの動作の間、無電極ランプ３
０が無線周波インダクタ３２によって付勢され、ランプ
３０内のプラズマが励起され、光が発生される。無線周
波インダクタ３２に対する電力が遮断されると、ランプ
がオフ状態に入り、プラズマが分散し、ランプ内には電
離ガスだけが残る。再び電力をターンオンすると、ラン
プが再点弧される。図２には、無線周波コイル３２に供
給される発振信号１００が示されている。本発明の１実
施例では、発振信号１００は約２．６メガヘルツで動作
することが出来、これは約４００ナノ秒の周期を持つ。
０が無線周波インダクタ３２によって付勢され、ランプ
３０内のプラズマが励起され、光が発生される。無線周
波インダクタ３２に対する電力が遮断されると、ランプ
がオフ状態に入り、プラズマが分散し、ランプ内には電
離ガスだけが残る。再び電力をターンオンすると、ラン
プが再点弧される。図２には、無線周波コイル３２に供
給される発振信号１００が示されている。本発明の１実
施例では、発振信号１００は約２．６メガヘルツで動作
することが出来、これは約４００ナノ秒の周期を持つ。
【００１５】調光回路１２は、周波数を制御自在に変更
し、特に、回路の信号１００の周波数を高めるように作
用し、こうして負荷回路を共振状態でなくし、これによ
ってインダクタ３２に供給される電圧を下げる。こうし
て、無電極ランプ３０のプラズマを誘起するのに必要な
電圧が利用出来なくなり、ランプは動作停止状態に入
る。
し、特に、回路の信号１００の周波数を高めるように作
用し、こうして負荷回路を共振状態でなくし、これによ
ってインダクタ３２に供給される電圧を下げる。こうし
て、無電極ランプ３０のプラズマを誘起するのに必要な
電圧が利用出来なくなり、ランプは動作停止状態に入
る。
【００１６】図１の調光回路１２について特に注目する
と、この回路は周波数シフト・キーイング（ＦＳＫ）動
作を使って、安定器回路１０の周波数をシフトすること
により、無電極ランプ３０の調光を達成する。調光回路
１２は、ゲート駆動回路５２のインダクタ５６に誘導結
合された調光用インダクタ８０を含む。随意選択によ
り、インダクタ５６及びインダクタ８０によって形成さ
れた変成器をインダクタに置き換えた場合、調光回路１
２はインダクタ電圧を分路することが出来る。インダク
タ８０が、信号発生器８６によって駆動される１対の調
光用スイッチ８２及び８４に結合される。この実施例で
は、調光用スイッチ８２及び８４は２つのｎチャンネル
形ＭＯＳＦＥＴであってよく、ソース９２及び９４を一
緒に結合し、ドレイン９６及び９８を夫々調光用インダ
クタ８０に接続する。
と、この回路は周波数シフト・キーイング（ＦＳＫ）動
作を使って、安定器回路１０の周波数をシフトすること
により、無電極ランプ３０の調光を達成する。調光回路
１２は、ゲート駆動回路５２のインダクタ５６に誘導結
合された調光用インダクタ８０を含む。随意選択によ
り、インダクタ５６及びインダクタ８０によって形成さ
れた変成器をインダクタに置き換えた場合、調光回路１
２はインダクタ電圧を分路することが出来る。インダク
タ８０が、信号発生器８６によって駆動される１対の調
光用スイッチ８２及び８４に結合される。この実施例で
は、調光用スイッチ８２及び８４は２つのｎチャンネル
形ＭＯＳＦＥＴであってよく、ソース９２及び９４を一
緒に結合し、ドレイン９６及び９８を夫々調光用インダ
クタ８０に接続する。
【００１７】図３は、図１の信号発生器８６によって発
生することが出来るＦＳＫパルス信号を示す。信号発生
器８６が、変化するパルス幅を持つ波形を持っていて変
化する周波数を持つ種々の波形を発生することが出来る
公知の数多くの信号発生器の内の１つであってよいこと
を承知されたい。ＦＳＫパルス信号１０２のパルスがト
ランジスタ８２及び８４のゲート８８及び９０に印加さ
れると、安定器回路１０の周波数が高い方に移り、無線
周波コイル電流が減少し、無電極ランプ３０のアークが
消滅する。この為、一層低い電圧が無線周波コイル３２
に印加され、無線周波コイル３２及びトランジスタ８２
及び８４の消費電力を安全レベルに保つ。
生することが出来るＦＳＫパルス信号を示す。信号発生
器８６が、変化するパルス幅を持つ波形を持っていて変
化する周波数を持つ種々の波形を発生することが出来る
公知の数多くの信号発生器の内の１つであってよいこと
を承知されたい。ＦＳＫパルス信号１０２のパルスがト
ランジスタ８２及び８４のゲート８８及び９０に印加さ
れると、安定器回路１０の周波数が高い方に移り、無線
周波コイル電流が減少し、無電極ランプ３０のアークが
消滅する。この為、一層低い電圧が無線周波コイル３２
に印加され、無線周波コイル３２及びトランジスタ８２
及び８４の消費電力を安全レベルに保つ。
【００１８】調光回路１２の動作について言うと、図４
は周波数シフト・キーイング動作が、図３のパルス波形
信号１０２で図２の搬送波信号１００を変調することを
示している。具体的に言うと、第１の期間１０４の間、
搬送波信号が所望の２．６メガヘルツの値で作用する。
しかし、第２の期間１０６に示すように、一旦動作停止
回路１２が作動されると、搬送波周波数が約２．８メガ
ヘルツに増加する。この周波数変化により、ランプの動
作停止が起こる。
は周波数シフト・キーイング動作が、図３のパルス波形
信号１０２で図２の搬送波信号１００を変調することを
示している。具体的に言うと、第１の期間１０４の間、
搬送波信号が所望の２．６メガヘルツの値で作用する。
しかし、第２の期間１０６に示すように、一旦動作停止
回路１２が作動されると、搬送波周波数が約２．８メガ
ヘルツに増加する。この周波数変化により、ランプの動
作停止が起こる。
【００１９】この実施例では、ＦＳＫサイクル１０８
が、約２ｋＨｚであり、従って周期が大体０．５ミリ秒
であることが判る。この場合、第２の期間１０６は約
０．５ミリ秒である。従って、この０．５ミリ秒の期間
の間、ランプ３０に送り込まれるエネルギ又は電力が低
下する。従って、ランプ３０に送られる電力の量は、パ
ルス発生器８６から供給されるパルス幅によって決めら
れる。供給されるパルス幅を調節することにより、ルー
メン出力を全体の２０％に下げる約０．２から、ルーメ
ン出力が１００％、即ちランプが常にオンであるような
１．０のデューティ・サイクルの大体フル・オン時間ま
でのデューティ・サイクルに対する調光制御範囲を得る
ことが出来ることが、実験的に判った。ランプ動作が高
い周波数である為、それを見ている人間は、この急速な
オン及びオフの変化が判らず、ルーメン出力を全体的な
調光効果として平均する。このような反復的なオン／オ
フ切換えが、この反復的な切換えによってランプの電極
が破壊されるので、従来の電極ランプでは望ましくなか
ったことが理解されよう。
が、約２ｋＨｚであり、従って周期が大体０．５ミリ秒
であることが判る。この場合、第２の期間１０６は約
０．５ミリ秒である。従って、この０．５ミリ秒の期間
の間、ランプ３０に送り込まれるエネルギ又は電力が低
下する。従って、ランプ３０に送られる電力の量は、パ
ルス発生器８６から供給されるパルス幅によって決めら
れる。供給されるパルス幅を調節することにより、ルー
メン出力を全体の２０％に下げる約０．２から、ルーメ
ン出力が１００％、即ちランプが常にオンであるような
１．０のデューティ・サイクルの大体フル・オン時間ま
でのデューティ・サイクルに対する調光制御範囲を得る
ことが出来ることが、実験的に判った。ランプ動作が高
い周波数である為、それを見ている人間は、この急速な
オン及びオフの変化が判らず、ルーメン出力を全体的な
調光効果として平均する。このような反復的なオン／オ
フ切換えが、この反復的な切換えによってランプの電極
が破壊されるので、従来の電極ランプでは望ましくなか
ったことが理解されよう。
【００２０】図５には、調光回路１２及びその動作の更
に詳しい図が示されている。前に述べたように、信号発
生器８６がパルスを供給して、トランジスタ８２及び８
４をターンオンすると、誘導結合されたインダクタ８０
が調光回路１２に対する電圧源として作用する。トラン
ジスタ８２のゲート８８及びトランジスタ８４のゲート
９０は、信号源８６からの入力パルスを受取るように構
成されている。トランジスタ８２のソース９２とトラン
ジスタ８４のソース９４が接続され、トランジスタ８２
のドレイン９６がインダクタ８０の１端に接続され、ト
ランジスタ８４のドレインがインダクタ８０の他端に接
続される。
に詳しい図が示されている。前に述べたように、信号発
生器８６がパルスを供給して、トランジスタ８２及び８
４をターンオンすると、誘導結合されたインダクタ８０
が調光回路１２に対する電圧源として作用する。トラン
ジスタ８２のゲート８８及びトランジスタ８４のゲート
９０は、信号源８６からの入力パルスを受取るように構
成されている。トランジスタ８２のソース９２とトラン
ジスタ８４のソース９４が接続され、トランジスタ８２
のドレイン９６がインダクタ８０の１端に接続され、ト
ランジスタ８４のドレインがインダクタ８０の他端に接
続される。
【００２１】各々のトランジスタ８２、８４がそれぞれ
ダイオード１１０、１１２を備えている。これらのダイ
オードは本発明で用いる形式の垂直形トランジスタに固
有のものである。本発明に制約を加える代りに、この固
有のダイオードが有利に用いられることを了解された
い。
ダイオード１１０、１１２を備えている。これらのダイ
オードは本発明で用いる形式の垂直形トランジスタに固
有のものである。本発明に制約を加える代りに、この固
有のダイオードが有利に用いられることを了解された
い。
【００２２】調光回路１２を作動する為、信号源８６
が、両方のトランジスタ８２及び８４を同時にターンオ
ンする為に、ゲート・ソース界面の閾値電圧を超えるの
に十分な値を持つ信号をゲート８８及び９０に印加す
る。トランジスタ８２及び８４をターンオンすることに
より、調光回路１２に電流が流れ始める。
が、両方のトランジスタ８２及び８４を同時にターンオ
ンする為に、ゲート・ソース界面の閾値電圧を超えるの
に十分な値を持つ信号をゲート８８及び９０に印加す
る。トランジスタ８２及び８４をターンオンすることに
より、調光回路１２に電流が流れ始める。
【００２３】図４を参照して言うと、調光回路１２が作
動している第２の期間１０６の間、搬送波１００に多数
の正及び負に向かう変化が発生する。最初の一方に向か
う変化の間、図５に１１４と記した電流がダイオード１
１０及びトランジスタ１１２のチャンネル１１８に流れ
る。この向きに流れるとき、トランジスタ８２のチャン
ネル１１８の抵抗は、ダイオード１１０の抵抗より十分
高く、その為、略全部の電流がダイオード１１０を流れ
る。同様に、ダイオード１１２が電流を阻止するので、
電流はトランジスタ８４のチャンネル１１６を通る。搬
送波信号１００が反対向きになる期間の間、反対向きの
電流１２０が、今述べたのと同様な理由で、ダイオード
１１２及びスイッチ８２のチャンネル１１８を通る。
動している第２の期間１０６の間、搬送波１００に多数
の正及び負に向かう変化が発生する。最初の一方に向か
う変化の間、図５に１１４と記した電流がダイオード１
１０及びトランジスタ１１２のチャンネル１１８に流れ
る。この向きに流れるとき、トランジスタ８２のチャン
ネル１１８の抵抗は、ダイオード１１０の抵抗より十分
高く、その為、略全部の電流がダイオード１１０を流れ
る。同様に、ダイオード１１２が電流を阻止するので、
電流はトランジスタ８４のチャンネル１１６を通る。搬
送波信号１００が反対向きになる期間の間、反対向きの
電流１２０が、今述べたのと同様な理由で、ダイオード
１１２及びスイッチ８２のチャンネル１１８を通る。
【００２４】この動作を更に説明する為に、電流１１４
を等価抵抗回路で示した図６を参照する。この図で、電
流１１４は約２００ｍＡの値を持っている。電流がトラ
ンジスタ８２を通るとき、その通路として考えられるの
は、約５オームの値のドレイン・ソース間オン抵抗（Ｒ
ＤＳ−ｏｎ）を持つチャンネル１１８を通るか、又は正
の向きのダイオード１１０を通る通路の何れかである。
トランジスタ８２がターンオンされていると、抵抗が最
も小さい通路はダイオード１１０であり、電流１１４の
略全部がダイオード１１０を通る。電流がトランジスタ
８４を通るとき、ダイオード１１２が、やはり約５オー
ムであるトランジスタ８４のＲＤＳ−ｏｎよりずっと高
い抵抗を示す。従って、略全部の電流がトランジスタ８
４のチャンネル１１６に流れる。この為、調光回路１２
は実質的には、固有ダイオード１１０及び１１２が存在
する為に、直列の２つのトランジスタではなく、実質的
にダイオードと直列のトランジスタである。この状態で
は、１つのトランジスタのＲＤＳ−ｏｎが十分に低いこ
とを保証しさえすればよいのであるから、極めてＲＤＳ
−ｏｎが低いデバイスを使う必要がなく、従って、１実
施例では、１０オームまで又はそれ以上までのＲＤＳ−
ｏｎを持つトランジスタを使うことが出来る。
を等価抵抗回路で示した図６を参照する。この図で、電
流１１４は約２００ｍＡの値を持っている。電流がトラ
ンジスタ８２を通るとき、その通路として考えられるの
は、約５オームの値のドレイン・ソース間オン抵抗（Ｒ
ＤＳ−ｏｎ）を持つチャンネル１１８を通るか、又は正
の向きのダイオード１１０を通る通路の何れかである。
トランジスタ８２がターンオンされていると、抵抗が最
も小さい通路はダイオード１１０であり、電流１１４の
略全部がダイオード１１０を通る。電流がトランジスタ
８４を通るとき、ダイオード１１２が、やはり約５オー
ムであるトランジスタ８４のＲＤＳ−ｏｎよりずっと高
い抵抗を示す。従って、略全部の電流がトランジスタ８
４のチャンネル１１６に流れる。この為、調光回路１２
は実質的には、固有ダイオード１１０及び１１２が存在
する為に、直列の２つのトランジスタではなく、実質的
にダイオードと直列のトランジスタである。この状態で
は、１つのトランジスタのＲＤＳ−ｏｎが十分に低いこ
とを保証しさえすればよいのであるから、極めてＲＤＳ
−ｏｎが低いデバイスを使う必要がなく、従って、１実
施例では、１０オームまで又はそれ以上までのＲＤＳ−
ｏｎを持つトランジスタを使うことが出来る。
【００２５】図３に示した波形１０２を用いてトランジ
スタ８２及び８４の動作を変調することにより、ランプ
３０の平均電力、従って、それからの平均ルーメン出力
を制御することも出来る。実験データから、図３の変調
波形が約２ｋＨｚである場合、光出力を２０％から１０
０％までの変えることが出来ることが判った。ＦＳＫ周
期１０８が実質的に２ｋＨｚの範囲外であれば、信号が
ランプ３０が完全に消えることを許さないので、望まし
い調光は行われない。他方、変調ＦＳＫ波形１０２がや
はり略２ｋＨｚの範囲外であれば、ランプ３０があまり
にも長すぎる期間の間消えたま丶になっていて、ランプ
の再起動のとき、望ましくない電圧オーバシュートが起
こる。
スタ８２及び８４の動作を変調することにより、ランプ
３０の平均電力、従って、それからの平均ルーメン出力
を制御することも出来る。実験データから、図３の変調
波形が約２ｋＨｚである場合、光出力を２０％から１０
０％までの変えることが出来ることが判った。ＦＳＫ周
期１０８が実質的に２ｋＨｚの範囲外であれば、信号が
ランプ３０が完全に消えることを許さないので、望まし
い調光は行われない。他方、変調ＦＳＫ波形１０２がや
はり略２ｋＨｚの範囲外であれば、ランプ３０があまり
にも長すぎる期間の間消えたま丶になっていて、ランプ
の再起動のとき、望ましくない電圧オーバシュートが起
こる。
【００２６】ランプ３０は摩耗する電極がないから、本
発明は無電極ランプ装置を調光するコストの安い設計と
して使うことが出来る。
発明は無電極ランプ装置を調光するコストの安い設計と
して使うことが出来る。
【００２７】典型的には、ランプ３０のオフ期間の間、
装置に対する入力電力は、２３ワット装置では１．５ワ
ット未満である。トランジスタ８２及び８４がターンオ
フになって、無線周波コイル電流が増加してランプを再
起動することが出来るようにするとき、電力が約１００
％に、即ち２３ワットに増加する。この調光装置は、こ
れに限らないが、２３ワット、５０ワット及び１００ワ
ットを含めて、種々のワット数のランプ装置に使うこと
が出来る。
装置に対する入力電力は、２３ワット装置では１．５ワ
ット未満である。トランジスタ８２及び８４がターンオ
フになって、無線周波コイル電流が増加してランプを再
起動することが出来るようにするとき、電力が約１００
％に、即ち２３ワットに増加する。この調光装置は、こ
れに限らないが、２３ワット、５０ワット及び１００ワ
ットを含めて、種々のワット数のランプ装置に使うこと
が出来る。
【００２８】更に、必要であれば、２ｋＨｚ変調波形を
若干変えて、電力線路周波数と同期させることが出来る
ことに注意されたい。特に、安定器は、入力信号のフィ
ルタ作用の為に、線路リップルを持っている。従って状
況によっては、ＦＳＫ変調周波数がリップルと同期する
ように、リップル周波数の何倍かにすることが望ましい
ことがある。例えば、安定器の母線に存在するリップル
の１０乃至１５倍のＦＳＫ変調波周波数にすることが必
要になることがある。
若干変えて、電力線路周波数と同期させることが出来る
ことに注意されたい。特に、安定器は、入力信号のフィ
ルタ作用の為に、線路リップルを持っている。従って状
況によっては、ＦＳＫ変調周波数がリップルと同期する
ように、リップル周波数の何倍かにすることが望ましい
ことがある。例えば、安定器の母線に存在するリップル
の１０乃至１５倍のＦＳＫ変調波周波数にすることが必
要になることがある。
【００２９】電力線路を介して供給することが出来る電
力線路通信信号を通じて、調光回路１２に動作設定点を
供給することが可能であることが理解されよう。例え
ば、図５に示すように、信号発生器８６には、通信線路
１２４を介して遠隔の源１２２から動作パラメータを供
給する。従って、設定点が遠隔から調光回路に供給され
る。設定点信号を伝達する別の方法は、電力線路から設
定点を取出し、比例信号を作って、調光回路で使われる
パルス変調をすることである。
力線路通信信号を通じて、調光回路１２に動作設定点を
供給することが可能であることが理解されよう。例え
ば、図５に示すように、信号発生器８６には、通信線路
１２４を介して遠隔の源１２２から動作パラメータを供
給する。従って、設定点が遠隔から調光回路に供給され
る。設定点信号を伝達する別の方法は、電力線路から設
定点を取出し、比例信号を作って、調光回路で使われる
パルス変調をすることである。
【００３０】安定器回路１０は、典型的には約２．５乃
至２．６メガヘルツの周波数で動作する。これは、適当
な安定器回路から給電される電極型のランプに対するも
のよりも、約１０乃至２０倍高い周波数である。
至２．６メガヘルツの周波数で動作する。これは、適当
な安定器回路から給電される電極型のランプに対するも
のよりも、約１０乃至２０倍高い周波数である。
【００３１】定格２３ワットで直流母線電圧が１５０ボ
ルトのランプ３０に対する図１の回路の部品の数値例を
次に示す。
ルトのランプ３０に対する図１の回路の部品の数値例を
次に示す。
【００３２】 共振インダクタ２２ ・・・・・・２０マイクロヘンリー 駆動用インダクタ５４ ・・・・・０．２マイクロヘンリー ２２と５４のターン比 ・・・・・３５：１ 第２のインダクタ５６ ・・・・・１．５マイクロヘンリー キャパシタ６０ ・・・・・・・・４７０ピコファラッド キャパシタ６２ ・・・・・・・・２２ナノファラッド ツエナー・ダイオード５８（各々）・・・・７．５ボルト 抵抗６４、６６及び６８（各々）・・・・・２７０キロオーム 共振キャパシタ２４ ・・・・・・６８０ピコファラッド 直流阻止キャパシタ３４ ・・・・３．３ナノファラッド 無線周波インダクタ３２ ・・・・１０マイクロヘンリー ５６と８０のターン比 ・・・・・１：１ 本発明を例として特定の実施例について説明したが、当
業者には色々な変更が考えられよう。従って、特許請求
の範囲は、本発明の範囲内に含まれるこのような全ての
変更を包括するものであることを承知されたい。
業者には色々な変更が考えられよう。従って、特許請求
の範囲は、本発明の範囲内に含まれるこのような全ての
変更を包括するものであることを承知されたい。
【００３３】更に、スイッチ１４は、カリフォルニア州
エルセグンドのインターナショナル・レクチファイヤー
・カンパニから販売されているＩＲＦＲ２１０又はＩＲ
ＦＲ２１４のｎチャンネル・エンハンスメント形ＭＯＳ
ＦＥＴであってよく、スイッチ１６は同じ会社から販売
されるＩＲＦＲ９２１０又はＩＲＦＲ９２１４のｐチャ
ンネル・エンハンスメント形ＭＯＳＦＥＴであってよ
い。トランジスタ８２及び８４は、５乃至１０オームの
ＲＤＳ−ｏｎを持ち、最大５０Ｖの汎用ＭＯＳＦＥＴで
あってよい。
エルセグンドのインターナショナル・レクチファイヤー
・カンパニから販売されているＩＲＦＲ２１０又はＩＲ
ＦＲ２１４のｎチャンネル・エンハンスメント形ＭＯＳ
ＦＥＴであってよく、スイッチ１６は同じ会社から販売
されるＩＲＦＲ９２１０又はＩＲＦＲ９２１４のｐチャ
ンネル・エンハンスメント形ＭＯＳＦＥＴであってよ
い。トランジスタ８２及び８４は、５乃至１０オームの
ＲＤＳ−ｏｎを持ち、最大５０Ｖの汎用ＭＯＳＦＥＴで
あってよい。
【図１】本発明の実施例による調光回路を取入れた安定
器の回路図。
器の回路図。
【図２】通常の回路動作中の安定器の駆動回路によって
発生される発振信号を示す波形図。
発生される発振信号を示す波形図。
【図３】調光回路のＦＳＫパルス信号を示す波形図。
【図４】図２の周波数線路信号に重畳された図３のＦＳ
Ｋパルス信号を示す波形図。
Ｋパルス信号を示す波形図。
【図５】本発明の実施例の調光回路の更に詳しい回路
図。
図。
【図６】調光回路の電流の流れを示す略図。
１０ 安定器回路 １２ 調光装置 １３ 直流−交流変換器 １４、１６ スイッチ １８ 電源 ２０ 負荷回路 ２２ 共振インダクタ ２４ 共振キャパシタ ３０ 無電極ランプ ３２ 無線周波コイル ５２ ゲート駆動回路 ５４ 駆動用インダクタ ５６ 第２のインダクタ ８０ 調光用インダクタ ８２、８４ 調光用スイッチ ８６ 信号発生器
Claims (19)
- 【請求項１】 無電極ランプの安定器に設けられて、前
記無電極ランプの選択的な調光の為に直流−交流変換器
の出力を減らす調光回路に於て、 第１の調光用スイッチと、 前記第１の調光用スイッチと直列に接続された第２の調
光用スイッチと、 前記第１の調光用スイッチに接続された第１の端及び前
記第２の調光用スイッチに接続された第２の端を持つ電
圧源と、 前記第１及び第２の調光用スイッチに供給される変調信
号を発生するように構成された信号源とを有し、 前記変調信号を受取ったときに、前記第１及び第２の調
光用スイッチが作動開始して、前記第１及び第２の調光
用スイッチに電流が流れ、これによって前記直流−交流
変換器の出力が減少することを特徴とする調光回路。 - 【請求項２】 前記安定器回路が負荷回路を含み、該負
荷回路が前記無電極ランプを含むと共に、共振インダク
タンス、共振静電容量及び無線周波インダクタを含み、 前記直流−交流変換器が該負荷回路に交流電流を誘起す
るために該負荷回路に結合されており、前記直流−交流
変換器は、（ａ）直流電圧を持つ母線導体と基準導体と
の間に直列に接続されると共に、共通接続点で一緒に接
続され、該接続点に前記交流負荷電流が流れる第１及び
第２のスイッチと、（ｂ）前記第１及び第２のスイッチ
を前記共通接続点以外の場所で接続する制御接続点とを
有し、この制御接続点と前記共通接続点との間の電圧に
より前記スイッチの導電状態が決定され、 更に前記安定器回路が、前記第１及び第２のスイッチを
再生的に制御するゲート駆動装置を有し、該ゲート駆動
装置は、（ａ）前記共通接続点及び前記制御接続点の間
に接続されていて、前記交流負荷電流の瞬時変化率に比
例する電圧がその中に誘起されるように前記共振インダ
クタに相互結合された駆動用インダクタと、（ｂ）該駆
動用インダクタに直列接続されていて、直列接続された
前記駆動用インダクタ及び当該第２のインダクタが前記
共通接続点及び前記制御接続点の間に接続され、当該第
２のインダクタが、その中に電圧が誘起されるように前
記電圧源に相互結合されている第２のインダクタと、
（ｃ）前記共通接続点及び前記制御接続点の間に接続さ
れて、前記共通接続点に対する前記制御接続点の電圧の
正及び負の振れを制限する両方向電圧クランプとを有し
ている、請求項１記載の調光回路。 - 【請求項３】 前記第１の調光用スイッチ及び前記第２
の調光用スイッチがＭＯＳＦＥＴである、請求項１記載
の調光回路。 - 【請求項４】 前記ＭＯＳＦＥＴが真性ダイオードを含
んでいる、請求項３記載の調光回路。 - 【請求項５】 前記電圧源が、調光回路のインダクタに
誘導結合された直流−交流変換器のインダクタである、
請求項１記載の調光回路。 - 【請求項６】 前記電圧源が前記直流−交流変換器のイ
ンダクタである、請求項１記載の調光回路。 - 【請求項７】 前記調光用スイッチが調節自在のデュー
ティ・サイクルに従って動作する、請求項１記載の調光
回路。 - 【請求項８】 前記調光用スイッチのデューティ・サイ
クルが２０％のデューティ・サイクルから１００％のデ
ューティ・サイクルまで調節可能である、請求項７記載
の調光回路。 - 【請求項９】 前記調光用スイッチのデューティ・サイ
クルが、前記信号源に供給される設定点によって調節さ
れる、請求項７記載の調光回路。 - 【請求項１０】 前記設定点が遠隔から前記信号源に供
給される、請求項９記載の調光回路。 - 【請求項１１】 前記調光用スイッチが能動形であり、
前記ランプに供給される電力が１．５ワット未満であ
る、請求項１記載の調光回路。 - 【請求項１２】 前記変調信号が約２ｋＨｚである、請
求項１記載の調光回路。 - 【請求項１３】 変調波形が電力線路周波数に同期して
いる、請求項１記載の調光回路。 - 【請求項１４】 前記調光用スイッチが作動されたと
き、前記直流−交流変換器の周波数が高くなって、無線
周波インダクタに印加される電圧が低下する、請求項１
記載の調光回路。 - 【請求項１５】 無電極ランプを含むと共に、共振イン
ダクタンス、共振静電容量及び無線周波インダクタを含
む共振負荷回路と、 前記共振負荷回路に結合されていて、前記共振負荷回路
に交流電流を誘起する直流−交流変換器回路であって、
当該直流−交流変換器の電圧がその両端に発生されるイ
ンダクタを含む直流−交流変換器回路と、 前記直流−交流変換器回路の動作を制御する駆動装置
と、 前記直流−交流変換器回路の電圧出力を制限する調光回
路とを有し、 前記調光回路は、（ａ）第１の調光用スイッチ、（ｂ）
該第１の調光用スイッチと直列に接続された第２の調光
用スイッチ、（ｃ）前記第１の調光用スイッチに接続さ
れた第１の端及び前記第２の調光用スイッチに接続され
た第２の端を持つ電圧源、及び（ｄ）前記第１及び第２
の調光用スイッチに供給される変調信号を発生するよう
に構成された信号源で構成されており、 前記変調信号を受取ったときに、前記第１及び第２の調
光用スイッチの作動が開始されて、前記第１及び第２の
調光用スイッチを通って電流が流れることにより、前記
直流−交流変換器の出力が低下することを特徴とする、
無電極ランプ用の安定器回路。 - 【請求項１６】 無電極蛍光ランプを付勢する無線周波
インダクタに対する電圧を発生する直流−交流変換器を
持つ安定器によって付勢される無電極蛍光ランプを調光
する方法に於て、 無線周波インダクタに供給された電圧に比例する電圧源
を形成し、 信号源からスイッチング回路に変調信号を供給し、 前記変調信号が前記スイッチング回路に供給されたとき
に、選ばれたデューティ・サイクルの間、前記スイッチ
ング回路をターンオンする各工程を含み、 前記スイッチング回路が作動されているときに、前記ス
イッチング回路に電流が流れて、前記安定器のスイッチ
ング周波数を増加させることにより、無線周波インダク
タに供給される電圧を低下させ、前記スイッチング回路
の反復的な作動及び不作動によってランプのルーメン出
力を変更させて、無電極ランプの出力の知覚し得る調光
を行うことを特徴とする調光方法。 - 【請求項１７】 前記スイッチング回路のデューティ・
サイクルが、前記変調信号の１サイクルの２０％乃至１
００％の間、前記無電極ランプをオン状態にするように
調節自在である、請求項１６記載の方法。 - 【請求項１８】 前記変調信号が２ｋＨｚである、請求
項１８記載の方法。 - 【請求項１９】 前記変調信号が前記安定器回路より遠
隔の場所から制御される、請求項１７記載の方法。
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