JP2000317592A - 鍋交換部における清浄度の高い連鋳鋳片製造方法 - Google Patents
鍋交換部における清浄度の高い連鋳鋳片製造方法Info
- Publication number
- JP2000317592A JP2000317592A JP12674699A JP12674699A JP2000317592A JP 2000317592 A JP2000317592 A JP 2000317592A JP 12674699 A JP12674699 A JP 12674699A JP 12674699 A JP12674699 A JP 12674699A JP 2000317592 A JP2000317592 A JP 2000317592A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- ladle
- immersion
- tundish
- immersion nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鍋交換時のＴＤ浸漬ノズル詰まりを回避しつ
つ、鍋交換時の溶鋼汚染を効率的に低減することを目的
とする。 【解決手段】 鋼の連続鋳造工程の多連々鋳造における
取鍋交換時において、取鍋の溶鋼供給開始からタンディ
ッシュ内の取鍋用浸漬ノズルの溶鋼浸漬高さＨに応じて
取鍋からタンディッシュへの溶鋼供給速度Ｑを適正に制
御することを特徴とする鍋交換部における清浄度の高い
連鋳鋳片製造方法。
つ、鍋交換時の溶鋼汚染を効率的に低減することを目的
とする。 【解決手段】 鋼の連続鋳造工程の多連々鋳造における
取鍋交換時において、取鍋の溶鋼供給開始からタンディ
ッシュ内の取鍋用浸漬ノズルの溶鋼浸漬高さＨに応じて
取鍋からタンディッシュへの溶鋼供給速度Ｑを適正に制
御することを特徴とする鍋交換部における清浄度の高い
連鋳鋳片製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、取鍋交換を伴う鋼
の連続鋳造における介在物抑制を目的とした操業方法に
関する。
の連続鋳造における介在物抑制を目的とした操業方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造工程では、単位鋳造量あたりの
タンディッシュ（以下ＴＤと称す）の整備費や耐火物コ
ストの低減を目的として、複数の取鍋を交換しながら連
続して鋳造する連々鋳操業が指向されてきた。連々鋳操
業を行うとき、品質面の課題の一つとしては、鍋交換直
後に増加するスラグの巻き込みが挙げられる。鍋交換時
においては、ＴＤから鋳型内へ溶鋼供給は中断せず鋳造
は継続して行われる一方で、前鍋終了時から後鍋注入開
始時までの間は、取鍋からＴＤへの溶鋼供給中断される
ため、後鍋注入開始時のＴＤ内の溶鋼量は定常部より減
少する。
タンディッシュ（以下ＴＤと称す）の整備費や耐火物コ
ストの低減を目的として、複数の取鍋を交換しながら連
続して鋳造する連々鋳操業が指向されてきた。連々鋳操
業を行うとき、品質面の課題の一つとしては、鍋交換直
後に増加するスラグの巻き込みが挙げられる。鍋交換時
においては、ＴＤから鋳型内へ溶鋼供給は中断せず鋳造
は継続して行われる一方で、前鍋終了時から後鍋注入開
始時までの間は、取鍋からＴＤへの溶鋼供給中断される
ため、後鍋注入開始時のＴＤ内の溶鋼量は定常部より減
少する。
【０００３】従って、後鍋注入開始時から所定のＴＤ湯
量になるまでの間は、鍋からＴＤへの供給速度がＴＤか
ら鋳型へのよりも大きくなるため、ＴＤ内の浮上したス
ラグの溶鋼中への巻き込みを助長する。また、鍋交換時
にはＴＤ内の溶鋼重量が減少し溶鋼湯面のヘッドが下が
ることにより、さらにＴＤ内溶鋼表面に一旦浮上したス
ラグの再巻き込みが助長され、その溶鋼を鋳造した鍋交
換部近傍の鋳片清浄度を悪化させる。
量になるまでの間は、鍋からＴＤへの供給速度がＴＤか
ら鋳型へのよりも大きくなるため、ＴＤ内の浮上したス
ラグの溶鋼中への巻き込みを助長する。また、鍋交換時
にはＴＤ内の溶鋼重量が減少し溶鋼湯面のヘッドが下が
ることにより、さらにＴＤ内溶鋼表面に一旦浮上したス
ラグの再巻き込みが助長され、その溶鋼を鋳造した鍋交
換部近傍の鋳片清浄度を悪化させる。
【０００４】鍋交換部におけるスラグ巻き込みを抑制す
るための手段としては、例えば特開平９−２９５１０７
号公報に示されているように、後鍋注入開始から所定の
ＴＤ湯量までの回復までの取鍋からＴＤへの供給速度を
一定レベル以下まで抑制して巻き込みを防止する技術が
提案されている。
るための手段としては、例えば特開平９−２９５１０７
号公報に示されているように、後鍋注入開始から所定の
ＴＤ湯量までの回復までの取鍋からＴＤへの供給速度を
一定レベル以下まで抑制して巻き込みを防止する技術が
提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし特開平９−２９
５１０７号公報に示されている方法では、定常部まで低
い供給速度を維持しつつＴＤへの注湯を実施したとき
に、ＴＤ内で所定の目標湯量まで回復させるのに長時間
を要する。しかし、鍋交換時にＴＤ内のスラグ−溶鋼界
面が一旦低下すると、それまで稼動面であったＴＤ内壁
の表面に付着・残留する溶鋼の空気酸化が進行すると共
に、ＴＤ内壁の冷却及びＴＤ内の溶鋼比表面積が減少す
ることによって、ＴＤ内の溶鋼温度が低下する。
５１０７号公報に示されている方法では、定常部まで低
い供給速度を維持しつつＴＤへの注湯を実施したとき
に、ＴＤ内で所定の目標湯量まで回復させるのに長時間
を要する。しかし、鍋交換時にＴＤ内のスラグ−溶鋼界
面が一旦低下すると、それまで稼動面であったＴＤ内壁
の表面に付着・残留する溶鋼の空気酸化が進行すると共
に、ＴＤ内壁の冷却及びＴＤ内の溶鋼比表面積が減少す
ることによって、ＴＤ内の溶鋼温度が低下する。
【０００６】このため、前記従来技術のように湯量回復
速度を低下させて回復時間を長時間にする場合には、溶
鋼中の強脱酸元素であるアルミが耐火物表面の酸化鉄を
還元して溶鋼中アルミナ介在物を増加させ、さらに、溶
鋼の温度低下に伴い溶鋼粘性が上昇してＴＤノズルにそ
のアルミナ介在物の付着速度が高まり、アルミナ付着起
因のノズル閉塞を招く問題が発生する恐れがあり、操業
を著しく阻害する。従って、鍋交換時の再酸化による溶
鋼汚染を最小限に抑えるためには、ＴＤ湯量回復時間を
短時間にするための操業条件の適正化が望まれていた。
速度を低下させて回復時間を長時間にする場合には、溶
鋼中の強脱酸元素であるアルミが耐火物表面の酸化鉄を
還元して溶鋼中アルミナ介在物を増加させ、さらに、溶
鋼の温度低下に伴い溶鋼粘性が上昇してＴＤノズルにそ
のアルミナ介在物の付着速度が高まり、アルミナ付着起
因のノズル閉塞を招く問題が発生する恐れがあり、操業
を著しく阻害する。従って、鍋交換時の再酸化による溶
鋼汚染を最小限に抑えるためには、ＴＤ湯量回復時間を
短時間にするための操業条件の適正化が望まれていた。
【０００７】本発明は、鍋交換時の後鍋注入開始からの
ＴＤ湯量の回復速度を適正に制御することによって、ス
ラグの過剰な巻き込みを回避し、ＴＤ湯量の回復時間を
短縮して前記に示したＴＤ浸漬ノズル詰まりを回避しつ
つ、鍋交換時の溶鋼汚染を効率的に低減する方法を提供
する。
ＴＤ湯量の回復速度を適正に制御することによって、ス
ラグの過剰な巻き込みを回避し、ＴＤ湯量の回復時間を
短縮して前記に示したＴＤ浸漬ノズル詰まりを回避しつ
つ、鍋交換時の溶鋼汚染を効率的に低減する方法を提供
する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、下記の通りである。鋼の連続鋳造工程の多連々鋳
造における取鍋交換時において、取鍋の溶鋼供給開始か
らタンディッシュ内の取鍋用浸漬ノズルの溶鋼浸漬高さ
Ｈが１５０ｍｍに達するまで、取鍋からタンディッシュ
への溶鋼供給速度Ｑをタンディッシュから鋳型内への溶
鋼総供給速度よりも大きく、かつ１０ｔ／ｍｉｎ以下に
制御し、前記溶鋼浸漬ノズル浸漬高さＨが１５０ｍｍ超
の場合は前記溶鋼供給速度Ｑを下記（１）及び（２）式
の範囲内で制御することを特徴とする鍋交換部における
清浄度の高い連鋳鋳片製造方法。 １５０ｍｍ＜Ｈ＜２００ｍｍのとき： Ｑ（ｔ／ｍｉｎ）≦０．１×（Ｈ−１５０）＋１０ ・・・・（１） ２００ｍｍ≦Ｈのとき： Ｑ（ｔ／ｍｉｎ）≦１５．０ ・・・・（２）
ろは、下記の通りである。鋼の連続鋳造工程の多連々鋳
造における取鍋交換時において、取鍋の溶鋼供給開始か
らタンディッシュ内の取鍋用浸漬ノズルの溶鋼浸漬高さ
Ｈが１５０ｍｍに達するまで、取鍋からタンディッシュ
への溶鋼供給速度Ｑをタンディッシュから鋳型内への溶
鋼総供給速度よりも大きく、かつ１０ｔ／ｍｉｎ以下に
制御し、前記溶鋼浸漬ノズル浸漬高さＨが１５０ｍｍ超
の場合は前記溶鋼供給速度Ｑを下記（１）及び（２）式
の範囲内で制御することを特徴とする鍋交換部における
清浄度の高い連鋳鋳片製造方法。 １５０ｍｍ＜Ｈ＜２００ｍｍのとき： Ｑ（ｔ／ｍｉｎ）≦０．１×（Ｈ−１５０）＋１０ ・・・・（１） ２００ｍｍ≦Ｈのとき： Ｑ（ｔ／ｍｉｎ）≦１５．０ ・・・・（２）
【０００９】
【発明の実施の形態】図２は本発明の一例の構成装置を
示す図であり、溶鋼を収容する取鍋１、取鍋１からＴＤ
２まで溶鋼を供給する取鍋用浸漬ノズル３、ＴＤ２から
鋳型４へ溶鋼を供給するＴＤ用浸漬ノズル５から構成さ
れ、さらに取鍋１下部およびＴＤ２下部には、それぞれ
スライディングノズル６、７が取り付けられている。ま
た、ＴＤ２下部にはロードセル等の溶鋼重量測定器８が
設置されている。
示す図であり、溶鋼を収容する取鍋１、取鍋１からＴＤ
２まで溶鋼を供給する取鍋用浸漬ノズル３、ＴＤ２から
鋳型４へ溶鋼を供給するＴＤ用浸漬ノズル５から構成さ
れ、さらに取鍋１下部およびＴＤ２下部には、それぞれ
スライディングノズル６、７が取り付けられている。ま
た、ＴＤ２下部にはロードセル等の溶鋼重量測定器８が
設置されている。
【００１０】また、図３には、容量３５０ｔの取鍋から
容量７０ｔのＴＤを介して、定常状態で７．０ｔ／分一
定の割合で鋳型に溶鋼を供給しつつ、鍋交換後の次鍋注
入開始からの溶鋼供給速度を８〜１７ｔ／分の５水準と
し、取鍋用浸漬ノズル横からＴＤ溶鋼をサンプリング
し、介在物量を調査して決定した巻き込み介在物指数
（ＴＤ品質合格レベルは指数１．０以下）と取鍋用浸漬
ノズルの浸漬湯面高さ（ＴＤ内の溶鋼湯面レベルと取鍋
用浸漬ノズル下端のレベル差）の関係を示す。
容量７０ｔのＴＤを介して、定常状態で７．０ｔ／分一
定の割合で鋳型に溶鋼を供給しつつ、鍋交換後の次鍋注
入開始からの溶鋼供給速度を８〜１７ｔ／分の５水準と
し、取鍋用浸漬ノズル横からＴＤ溶鋼をサンプリング
し、介在物量を調査して決定した巻き込み介在物指数
（ＴＤ品質合格レベルは指数１．０以下）と取鍋用浸漬
ノズルの浸漬湯面高さ（ＴＤ内の溶鋼湯面レベルと取鍋
用浸漬ノズル下端のレベル差）の関係を示す。
【００１１】取鍋からの溶鋼供給速度は、ＴＤ重量と鋳
造速度を１秒間隔で計算機に記録して下記（３）式に従
って計算しているが、計算機への取り込み間隔などは、
装置条件等によって適宜決定できる。 供給速度（ｔ／ｍｉｎ）＝ＴＤから鋳型への総供給速度（ｔ／ｍｉｎ） ＋ＴＤ重量の増加速（ｔ／ｍｉｎ） ・・・・（３） ここで、鋳型への総供給速度は複数ストランドの連続鋳
造機ではストランドあたり下記（４）式で示される供給
速度の総和で示される。 鋳型への供給速度（ｔ／ｍｉｎ）＝鋳造幅（ｍ）×鋳造厚み（ｍ）×鋳造速 度（ｍ／ｍｉｎ）×溶鋼比重（７．２ｔ／ｍ3 ） ・・・・（４）
造速度を１秒間隔で計算機に記録して下記（３）式に従
って計算しているが、計算機への取り込み間隔などは、
装置条件等によって適宜決定できる。 供給速度（ｔ／ｍｉｎ）＝ＴＤから鋳型への総供給速度（ｔ／ｍｉｎ） ＋ＴＤ重量の増加速（ｔ／ｍｉｎ） ・・・・（３） ここで、鋳型への総供給速度は複数ストランドの連続鋳
造機ではストランドあたり下記（４）式で示される供給
速度の総和で示される。 鋳型への供給速度（ｔ／ｍｉｎ）＝鋳造幅（ｍ）×鋳造厚み（ｍ）×鋳造速 度（ｍ／ｍｉｎ）×溶鋼比重（７．２ｔ／ｍ3 ） ・・・・（４）
【００１２】図３から、ＴＤへの溶鋼供給速度が高いほ
ど、巻き込み介在物指数は高くなり、一方、浸漬湯面高
さが低いほど巻き込み介在物指数が高いことが分かる。
これは、取鍋からＴＤへの注入速度が大きいほど、乱流
度が大きくなりＴＤ内溶鋼へのスラグの巻き込みが助長
されると共に、取鍋用浸漬ノズル下端部の溶鋼吐出位置
とＴＤ内のスラグ溶鋼界面が近いほど、取鍋用浸漬ノズ
ルから下向きの吐出流によって、その吐出流の溶鋼粘性
でＴＤ内溶鋼が引きずられることによりＴＤスラグ−溶
鋼界面近傍で下降流が発生し、ＴＤ溶鋼のスラグの巻き
込みが助長されることを示している。
ど、巻き込み介在物指数は高くなり、一方、浸漬湯面高
さが低いほど巻き込み介在物指数が高いことが分かる。
これは、取鍋からＴＤへの注入速度が大きいほど、乱流
度が大きくなりＴＤ内溶鋼へのスラグの巻き込みが助長
されると共に、取鍋用浸漬ノズル下端部の溶鋼吐出位置
とＴＤ内のスラグ溶鋼界面が近いほど、取鍋用浸漬ノズ
ルから下向きの吐出流によって、その吐出流の溶鋼粘性
でＴＤ内溶鋼が引きずられることによりＴＤスラグ−溶
鋼界面近傍で下降流が発生し、ＴＤ溶鋼のスラグの巻き
込みが助長されることを示している。
【００１３】図１は浸漬湯面高さとタンディッシュへの
溶鋼供給速度において、ＴＤ巻込み介在物指数が１．０
になる境界線を示したものである。これより、浸漬湯面
高さが１５０ｍｍ以下の領域では溶鋼供給速度を１０．
０ｔ／ｍｉｎ以下にすることでＴＤ巻込み介在物指数を
１．０に維持でき、また、一方浸漬湯面高さが２００ｍ
ｍ以上の領域では溶鋼供給速度を１５．０ｔ／ｍｉｎ以
下に維持することで、常にＴＤ巻込み介在物指数を１．
０以下に維持できることが分かる。さらに、浸漬湯面高
さが１５０〜２００ｍｍの領域では、溶鋼供給速度Ｑ
（ｔ／ｍｉｎ）と浸漬湯面高さＨ（ｍｍ）の関係が次の
関係を示す領域でＴＤ巻込み介在物指数を１．０以下に
維持できる。
溶鋼供給速度において、ＴＤ巻込み介在物指数が１．０
になる境界線を示したものである。これより、浸漬湯面
高さが１５０ｍｍ以下の領域では溶鋼供給速度を１０．
０ｔ／ｍｉｎ以下にすることでＴＤ巻込み介在物指数を
１．０に維持でき、また、一方浸漬湯面高さが２００ｍ
ｍ以上の領域では溶鋼供給速度を１５．０ｔ／ｍｉｎ以
下に維持することで、常にＴＤ巻込み介在物指数を１．
０以下に維持できることが分かる。さらに、浸漬湯面高
さが１５０〜２００ｍｍの領域では、溶鋼供給速度Ｑ
（ｔ／ｍｉｎ）と浸漬湯面高さＨ（ｍｍ）の関係が次の
関係を示す領域でＴＤ巻込み介在物指数を１．０以下に
維持できる。
【００１４】また、図４にはＴＤ重量と浸漬湯面高さの
関係を示すが、前鍋注入終了し鍋交換して次鍋注入開始
までの間にＴＤ湯量は約７０ｔから約４０ｔに減少し、
後鍋開口時の浸漬湯面高さは１００ｍｍ程度にまで減少
する。図５には、ＴＤ湯量の回復時間（前鍋注入終了か
ら後鍋注入開始までの湯量減少時間は約４．３分で一
定）と湯量回復時の溶鋼酸化反応に起因するＴＤ用浸漬
ノズル閉塞指数（安定操業範囲は＜１．０）の関係を示
すが、湯量回復時間が８分を越える条件ではＴＤ用浸漬
ノズルの閉鎖による操業障害が発生してしまう。図５に
おいて、ノズル閉塞指数とは、ＴＤ用浸漬ノズルへのア
ルミナ堆積に伴って閉塞が進行する速度を、注入時間と
スライディングノズルゲートの開度変化（一定量鋳造す
るときの開度の変化、閉塞が進行すると注入抵抗が増加
するため開度は増加）から示した指数で、連々鋳を安定
的に維持するためには指数１．０以下が必要である。
関係を示すが、前鍋注入終了し鍋交換して次鍋注入開始
までの間にＴＤ湯量は約７０ｔから約４０ｔに減少し、
後鍋開口時の浸漬湯面高さは１００ｍｍ程度にまで減少
する。図５には、ＴＤ湯量の回復時間（前鍋注入終了か
ら後鍋注入開始までの湯量減少時間は約４．３分で一
定）と湯量回復時の溶鋼酸化反応に起因するＴＤ用浸漬
ノズル閉塞指数（安定操業範囲は＜１．０）の関係を示
すが、湯量回復時間が８分を越える条件ではＴＤ用浸漬
ノズルの閉鎖による操業障害が発生してしまう。図５に
おいて、ノズル閉塞指数とは、ＴＤ用浸漬ノズルへのア
ルミナ堆積に伴って閉塞が進行する速度を、注入時間と
スライディングノズルゲートの開度変化（一定量鋳造す
るときの開度の変化、閉塞が進行すると注入抵抗が増加
するため開度は増加）から示した指数で、連々鋳を安定
的に維持するためには指数１．０以下が必要である。
【００１５】従って、図３より、鍋交換後の湯量回復
（４０→７０ｔ）には、ＴＤ捲き込み介在物指数を１未
満とするためには、取鍋からＴＤへの注入速度を１０ｔ
／ｍｉｎ以下に抑える必要がある。しかし、本条件では
７ｔ／ｍｉｎでＴＤから鋳型へ注入しているため、取鍋
からＴＤとＴＤから鋳型への供給速度の差分であるＴＤ
湯量回復速度は３ｔ／ｍｉｎ以上にする事ができないこ
とから、下記（５）式で示すように、ＴＤが定常状態の
重量７０ｔに達するまで、１０分以上の回復時間が必要
となり、前記したようにノズル閉塞による障害が発生す
る恐れがある。 （７０−４０）（ｔ）／（１０−７）（ｔ／ｍｉｎ）＝１０（ｍｉｎ） ・・・・（５）
（４０→７０ｔ）には、ＴＤ捲き込み介在物指数を１未
満とするためには、取鍋からＴＤへの注入速度を１０ｔ
／ｍｉｎ以下に抑える必要がある。しかし、本条件では
７ｔ／ｍｉｎでＴＤから鋳型へ注入しているため、取鍋
からＴＤとＴＤから鋳型への供給速度の差分であるＴＤ
湯量回復速度は３ｔ／ｍｉｎ以上にする事ができないこ
とから、下記（５）式で示すように、ＴＤが定常状態の
重量７０ｔに達するまで、１０分以上の回復時間が必要
となり、前記したようにノズル閉塞による障害が発生す
る恐れがある。 （７０−４０）（ｔ）／（１０−７）（ｔ／ｍｉｎ）＝１０（ｍｉｎ） ・・・・（５）
【００１６】一方、前記ノズル閉塞対策として、鍋交換
時のみ鋳造速度を低下させて鋳型への鋳型への溶鋼供給
速度を低下させる場合は、鋳型内のメニスカス流速の低
下に伴う鋳片表面縦割れの発生やスリバー欠陥の増加を
招く恐れがある。そこで、前記図５に示すＴＤ重量が定
常状態まで回復時間を短縮し、安定的に鋳造するため
に、取鍋からＴＤへの溶鋼供給速度が、溶鋼供給開始か
ら該ＴＤ内溶鋼レベルが取鍋用浸漬ノズル下端から１５
０ｍｍに達するまでは、ＴＤから鋳型内の総供給速度よ
りも大きく、かつ１０ｔ／ｍｉｎ以下に制御し、浸漬湯
面高さが２００ｍｍを超え、かつ１５０ｍｍに達する前
に注入速度を１０〜１５ｔ／ｍｉｎの適正値に切り替え
ることで対処できる。これにより、ＴＤ重量回復時間は
８分以内に短縮することができ、品質・操業とも安定化
するようになった。
時のみ鋳造速度を低下させて鋳型への鋳型への溶鋼供給
速度を低下させる場合は、鋳型内のメニスカス流速の低
下に伴う鋳片表面縦割れの発生やスリバー欠陥の増加を
招く恐れがある。そこで、前記図５に示すＴＤ重量が定
常状態まで回復時間を短縮し、安定的に鋳造するため
に、取鍋からＴＤへの溶鋼供給速度が、溶鋼供給開始か
ら該ＴＤ内溶鋼レベルが取鍋用浸漬ノズル下端から１５
０ｍｍに達するまでは、ＴＤから鋳型内の総供給速度よ
りも大きく、かつ１０ｔ／ｍｉｎ以下に制御し、浸漬湯
面高さが２００ｍｍを超え、かつ１５０ｍｍに達する前
に注入速度を１０〜１５ｔ／ｍｉｎの適正値に切り替え
ることで対処できる。これにより、ＴＤ重量回復時間は
８分以内に短縮することができ、品質・操業とも安定化
するようになった。
【００１７】なお、図５のＴＤ容量及びＴＤから鋳型へ
の供給速度等により、ノズル閉塞指数が１未満のＴＤ重
量回復時間は異なるが、本発明による方法はいずれの条
件であっても有効であることは言うまでもない。
の供給速度等により、ノズル閉塞指数が１未満のＴＤ重
量回復時間は異なるが、本発明による方法はいずれの条
件であっても有効であることは言うまでもない。
【００１８】
【実施例】本発明の効果を検証するために行った本発明
実施例を従来例、比較例と共に表１に示す。
実施例を従来例、比較例と共に表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】ヒートサイズ３５０ｔ／ｃｈの２ストラン
ド連鋳機を用い、鋳型への注入溶鋼量は１ストランドあ
たり３．５ｔ／ｍｉｎ（２ストランド合計７ｔ／ｍｉ
ｎ）でＴＤ内溶鋼量は鍋交換時を除いて７０ｔ一定と
し、鍋交換時にはＴＤ重量４０ｔで後鍋の注入開始する
操業を行った。
ド連鋳機を用い、鋳型への注入溶鋼量は１ストランドあ
たり３．５ｔ／ｍｉｎ（２ストランド合計７ｔ／ｍｉ
ｎ）でＴＤ内溶鋼量は鍋交換時を除いて７０ｔ一定と
し、鍋交換時にはＴＤ重量４０ｔで後鍋の注入開始する
操業を行った。
【００２１】本発明では鍋交換時の後鍋注入開始時のＴ
Ｄへの溶鋼供給速度を９ｔ／分（供給速度１）とし、Ｔ
Ｄ内の溶鋼レベルが取鍋用浸漬深さ１９０ｍｍの時点で
ＴＤへの溶鋼供給速度を１４ｔ／分（供給速度２）に切
り替えた結果、ＴＤ巻き込み介在物指数、ノズル閉塞指
数ともそれぞれ１．０以下となり、品質・操業とも安定
的に実施できた。
Ｄへの溶鋼供給速度を９ｔ／分（供給速度１）とし、Ｔ
Ｄ内の溶鋼レベルが取鍋用浸漬深さ１９０ｍｍの時点で
ＴＤへの溶鋼供給速度を１４ｔ／分（供給速度２）に切
り替えた結果、ＴＤ巻き込み介在物指数、ノズル閉塞指
数ともそれぞれ１．０以下となり、品質・操業とも安定
的に実施できた。
【００２２】一方、従来例は、前記供給速度１は１０
ｔ／分一定で制御したものの、ＴＤ重量回復時間が８分
を超えたため、ＴＤ浸漬ノズルが閉塞してしまった。
ｔ／分一定で制御したものの、ＴＤ重量回復時間が８分
を超えたため、ＴＤ浸漬ノズルが閉塞してしまった。
【００２３】従来例では、前記供給速度１を１０ｔ／
ｍｉｎ以上に制御したために、ＴＤ巻き込み介在物指数
が１．０を超え、溶鋼清浄度が悪化してしまった。
ｍｉｎ以上に制御したために、ＴＤ巻き込み介在物指数
が１．０を超え、溶鋼清浄度が悪化してしまった。
【００２４】比較例では、前記供給速度１を１０ｔ／
分一定、前記供給速度２を１４ｔ／分一定で供給速度を
本発明範囲内で制御したものの、供給速度１から供給速
度２への切り替えタイミングを浸漬湯面高さ２５０ｍｍ
としたため、浸漬湯面高さが深くＴＤ重量回復時間が８
分を超え、ＴＤ浸漬ノズルの閉塞が発生してしまった。
分一定、前記供給速度２を１４ｔ／分一定で供給速度を
本発明範囲内で制御したものの、供給速度１から供給速
度２への切り替えタイミングを浸漬湯面高さ２５０ｍｍ
としたため、浸漬湯面高さが深くＴＤ重量回復時間が８
分を超え、ＴＤ浸漬ノズルの閉塞が発生してしまった。
【００２５】さらに、比較例では、比較例と同様に
供給速度１及び２は本発明の範囲内であったが、供給速
度１から供給速度２への切り替えタイミングを浸漬湯面
高さ１４０ｍｍとしたため、浸漬湯面高さが浅く、ＴＤ
巻き込み介在物指数が１．０を超え、溶鋼清浄度が悪化
してしまった。
供給速度１及び２は本発明の範囲内であったが、供給速
度１から供給速度２への切り替えタイミングを浸漬湯面
高さ１４０ｍｍとしたため、浸漬湯面高さが浅く、ＴＤ
巻き込み介在物指数が１．０を超え、溶鋼清浄度が悪化
してしまった。
【００２６】
【発明の効果】本発明により、連々鋳の鍋交換直後のス
ラグ巻き込みによる介在物の生成を低レベルに維持でき
ると共に、鍋交換時の酸化に起因するノズル閉塞を抑制
でき、低コストに品質レベル向上が実現できる。
ラグ巻き込みによる介在物の生成を低レベルに維持でき
ると共に、鍋交換時の酸化に起因するノズル閉塞を抑制
でき、低コストに品質レベル向上が実現できる。
【図１】ＴＤ巻込み介在物指数が１．０となる境界条件
を示した図である。
を示した図である。
【図２】本発明の実施装置の形態例を示した図である。
【図３】鍋交換後のＴＤへの溶鋼注入速度と巻き込み介
在物指数の関係を示した図である。
在物指数の関係を示した図である。
【図４】浸漬湯面高さとＴＤ内の溶鋼量の関係を示した
図である。
図である。
【図５】鍋交換後の湯量回復時間とノズル閉塞指数の関
係を示した図である。
係を示した図である。
１：取鍋 ２：ＴＤ ３：取鍋用浸漬ノズル ４：鋳型 ５：ＴＤ用浸漬ノズル ６：取鍋流量調整装置（スライディングノズル） ７：ＴＤ流量調整装置（スライディングノズル） ８：溶鋼重量測定装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯星 弘昭 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 清水 勝昭 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 小野 真義 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 Ｆターム(参考） 4E004 MB09
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造工程の多連々鋳造における
取鍋交換時において、取鍋の溶鋼供給開始からタンディ
ッシュ内の取鍋用浸漬ノズルの溶鋼浸漬高さＨが１５０
ｍｍに達するまで、取鍋からタンディッシュへの溶鋼供
給速度Ｑをタンディッシュから鋳型内への溶鋼総供給速
度よりも大きく、かつ１０ｔ／ｍｉｎ以下に制御し、前
記溶鋼浸漬ノズル浸漬高さＨが１５０ｍｍ超の場合は前
記溶鋼供給速度Ｑを下記（１）及び（２）式の範囲内で
制御することを特徴とする鍋交換部における清浄度の高
い連鋳鋳片製造方法。 １５０ｍｍ＜Ｈ＜２００ｍｍのとき： Ｑ（ｔ／ｍｉｎ）≦０．１×（Ｈ−１５０）＋１０ ・・・・（１） ２００ｍｍ≦Ｈのとき： Ｑ（ｔ／ｍｉｎ）≦１５．０ ・・・・（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12674699A JP2000317592A (ja) | 1999-05-07 | 1999-05-07 | 鍋交換部における清浄度の高い連鋳鋳片製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12674699A JP2000317592A (ja) | 1999-05-07 | 1999-05-07 | 鍋交換部における清浄度の高い連鋳鋳片製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000317592A true JP2000317592A (ja) | 2000-11-21 |
Family
ID=14942894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12674699A Pending JP2000317592A (ja) | 1999-05-07 | 1999-05-07 | 鍋交換部における清浄度の高い連鋳鋳片製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000317592A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013536087A (ja) * | 2010-08-30 | 2013-09-19 | ヒュンダイ スチール カンパニー | レードル交換時の溶鋼汚染範囲予測方法 |
| JP2015066556A (ja) * | 2013-09-26 | 2015-04-13 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造における取鍋溶鋼の注入方法 |
-
1999
- 1999-05-07 JP JP12674699A patent/JP2000317592A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013536087A (ja) * | 2010-08-30 | 2013-09-19 | ヒュンダイ スチール カンパニー | レードル交換時の溶鋼汚染範囲予測方法 |
| JP2015066556A (ja) * | 2013-09-26 | 2015-04-13 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造における取鍋溶鋼の注入方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000317592A (ja) | 鍋交換部における清浄度の高い連鋳鋳片製造方法 | |
| US7789123B2 (en) | Sequence casting process for producing a high-purity cast metal strand | |
| JP5760801B2 (ja) | 高清浄度連鋳鋳片の製造方法 | |
| JP2891307B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2744439B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造におけるノズル詰り防止方法 | |
| JP2005246466A (ja) | 連続鋳造設備の鋳型内溶鋼レベル制御方法 | |
| JPS58151948A (ja) | 連続鋳造法 | |
| JP3216476B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3262936B2 (ja) | 高清浄鋼鋳造のための操業方法 | |
| KR920004970B1 (ko) | 아르곤 유량 자동제어 방법 | |
| JP4421136B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3260543B2 (ja) | 清浄鋼鋳造のための操業方法 | |
| JPH0341884Y2 (ja) | ||
| JP2004106021A (ja) | 垂直曲げ連鋳機を用いたステンレス溶鋼の鋳造方法 | |
| KR101435117B1 (ko) | 연속주조 공정에서의 탕면 안정화 방법 | |
| JP3395749B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3412955B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS6316218B2 (ja) | ||
| JPS62252649A (ja) | 溶鋼連続鋳造鋳型内の偏流制御方法 | |
| JPS62252650A (ja) | 溶鋼連続鋳造鋳型内の偏流制御方法 | |
| JPH09253807A (ja) | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPH09174207A (ja) | アモルファス合金薄帯製造のための溶融合金の供給方法および供給量制御用ストッパ− | |
| JPH0494850A (ja) | 浸漬ノズル | |
| JPH09174206A (ja) | アモルファス合金薄帯製造のための溶融合金の供給方法 | |
| JPH08164455A (ja) | 連続鋳造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050914 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20060404 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Effective date: 20061006 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061010 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20080401 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20080805 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |