JP2000310145A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 電磁弁の開弁応答遅れによる影響を是正し内
燃機関の運転状態に応じた各気筒への燃料噴射量を適切
に制御すること。 【解決手段】 トランジスタＴr1による電磁弁のコイル
ＣＬの通電遮断で発生するフライバック電圧（フライバ
ックエネルギ）を抑えるようツェナダイオードＺＤ1 で
クランプされるツェナ電圧が、製造上における例えば、
組付部品公差等に起因するばらつきを有しているため電
磁弁の開弁タイミングがばらつき、結果として、内燃機
関の燃料噴射量を規定する電磁弁への通電期間が変化し
てしまうこととなる。これに対処するため、常温時にＥ
ＥＰＲＯＭ２５に記憶されているツェナ電圧の実測値と
その基準値との差分により電磁弁への通電期間が補正さ
れる。このため、電磁弁への通電期間が是正され内燃機
関の運転状態に応じた精度の良い燃料噴射量を供給する
ことができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の運転状
態に応じて各気筒への燃料噴射量を制御する内燃機関の
燃料噴射制御装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、内燃機関の燃料噴射制御装置に関
連する先行技術文献としては、特開昭５８−１８７５３
７号公報にて開示されたものが知られている。このもの
では、ディーゼル機関用フェイスカム式分配型燃料噴射
ポンプにおける電磁弁の電流遮断時の開弁応答遅れが燃
料噴射量に大きく影響するため、この開弁応答遅れを小
さくするよう、電磁弁への通電電流に対して開弁及び保
持力に影響のない最低限の電流値とした定電流制御を行
うと共に、電流遮断時にフライバック電圧（フライバッ
クエネルギ）を発生させることで電磁弁の開弁応答性を
向上する技術が示されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、電磁弁の開
弁応答遅れによる燃料噴射量への影響を小さくするには
電磁弁への通電電流をできるだけ低い定電流値とすれば
よく、そのばらつきは調整によって抑えることができ
る。一方、フライバック電圧は高いほど電磁弁の開弁応
答性は向上されるが、電磁弁を開閉制御するトランジス
タの耐圧に対して損傷が生じない程度に抑えることが必
要である。このため、電磁弁における電流の切れが悪化
し開弁応答遅れによる燃料噴射量への影響が現れるとい
う不具合があった。

【０００４】そこで、この発明はかかる不具合を解決す
るためになされたもので、電磁弁の開弁応答遅れによる
影響を是正し、内燃機関の運転状態に応じた各気筒への
燃料噴射量を適切に制御可能な内燃機関の燃料噴射制御
装置の提供を課題としている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１の内燃機関の燃
料噴射制御装置によれば、スイッチング素子による電磁
弁への通電遮断で発生するフライバック電圧を抑えるよ
うスイッチング素子に並列接続されたツェナダイオード
でクランプされるツェナ電圧が、製造上のばらつきを有
しているため電磁弁の開弁タイミングがばらつき、結果
として、内燃機関の燃料噴射量を規定する電磁弁への通
電期間が変化してしまうが、差分演算手段で予め計測さ
れたツェナ電圧とその基準値との差分により通電期間補
正手段で電磁弁への通電期間が補正される。このよう
に、電磁弁への通電期間が是正されることで内燃機関の
運転状態に応じた精度の良い燃料噴射量を供給すること
ができる。

【０００６】請求項２の内燃機関の燃料噴射制御装置に
よれば、製造上のばらつきを有するツェナダイオードの
ツェナ電圧による電磁弁の開弁タイミングのばらつきが
補正された通電期間が更に、温度変化分検出手段で検出
されたそのときの温度変化分に基づき補正される。この
ため、電磁弁への通電期間がより適切に是正され内燃機
関の運転状態に応じた精度の良い燃料噴射量を供給する
ことができる。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を実施
例に基づいて説明する。

【０００８】図１は本発明の実施の形態の一実施例にか
かる内燃機関の燃料噴射制御装置が適用されたディーゼ
ル機関用フェイスカム式分配型燃料噴射ポンプの部分断
面とその周辺機器を示す全体構成図である。

【０００９】図１において、ディーゼル機関用フェイス
カム式分配型燃料噴射ポンプ１は周知のように、フェイ
スカム３により回転往復動されるプランジャ２により吸
入ポート４から吸入された燃料がポンプ室５にて加圧さ
れ、分配ポート６、吸戻弁７を経て図示しない各気筒の
ノズルへと圧送される形式のものである。そして、ポン
プ室５の圧力が加わり常時連通されている溢流ポート８
の一端には、スプール形弁体９ａを有する電磁弁９が配
設され、この電磁弁９が開弁されることでポンプ室５内
の高圧燃料がノズルへの圧送状態から切換えられ低圧の
ハウジング内へ溢流され燃料噴射終了するよう構成され
ている。なお、この電磁弁９の開閉動作はＥＣＵ（Elec
tronic Control Unit:電子制御ユニット）２０により制
御される。

【００１０】ＥＣＵ２０には、例えば、図示しない内燃
機関のフライホイールに一定クランク角度毎に刻まれた
歯状突起と電磁ピックアップとを組合わせた回転数セン
サ１１、運転者のアクセル踏込量に応じた出力を発生す
るポテンショメータ式の負荷センサとしてのアクセル開
度センサ１２（必要に応じてアイドルスイッチ１３を併
用することも考えられる）が接続され、また、プランジ
ャ２と同軸一体であるポンプカム軸の各気筒下死点に対
応する位置に設けた突起と電磁ピックアップとを組合わ
せた下死点センサ１４（必ずしも下死点に限定する必要
はなく、燃料噴射気筒の判別及びプランジャ２の行程に
対する基準角度が検出できるものであればよい）及び冷
却水温、吸気温、大気圧、吸気圧等を検出する公知の温
度センサ１５、圧力センサ１６等が接続され、ＥＣＵ２
０は常時、内燃機関の運転状態や周囲環境状態を検知で
きるよう構成されている。

【００１１】次に、ＥＣＵ２０の電気的構成について図
２の回路図を参照して説明する。

【００１２】図２において、電磁弁９のコイルＣＬの
（＋）端子側はバッテリ電源＋Ｂに接続された定電流回
路２１に接続され、コイルＣＬの（−）端子側はトラン
ジスタＴr1のコレクタ側に接続されている。トランジス
タＴr1のベース側は抵抗体Ｒ3を介してマイクロコンピ
ュータ３０に接続され、このトランジスタＴr1のベース
側には、各種センサ信号に基づきマイクロコンピュータ
３０にて算出された燃料噴射量に対応する制御信号が入
力される。また、トランジスタＴr1のコレクタ−ベース
間にはツェナダイオードＺＤ1 が並列に逆方向に接続さ
れている。

【００１３】マイクロコンピュータ３０からの制御信号
で電磁弁９を閉弁状態から開弁状態とし燃料噴射終了す
るためトランジスタＴr1がＯＦＦ（オフ）される際に発
生される電磁弁９のコイルＣＬのＬ負荷（インダクタン
ス）による逆起電力としてのフライバック電圧（フライ
バックエネルギ）は、ツェナダイオードＺＤ1 によりツ
ェナ電圧ＶZ としてクランプされる。このツェナ電圧Ｖ
Z は抵抗体Ｒ1 ，Ｒ2により｛Ｒ2 ／（Ｒ1 ＋Ｒ2 ）｝
と分圧され、ピークホールド回路２２でピークホールド
され、Ａ／Ｄ変換器２３でＡ／Ｄ変換されたのちマイク
ロコンピュータ３０に読込まれる。また、マイクロコン
ピュータ３０には書換可能な不揮発性メモリとしてのＥ
ＥＰＲＯＭ（Electrical Erasable Programmable ROM）
２５が接続されている。

【００１４】マイクロコンピュータ３０は、周知の中央
処理装置としてのＣＰＵ３１、制御プログラムを格納し
たＲＯＭ３２、各種データを格納するＲＡＭ３３、Ｂ／
Ｕ（バックアップ）ＲＡＭ３４、入力回路３５、出力回
路３６及びそれらを接続するバスライン３７等からなる
論理演算回路として構成されている。

【００１５】次に、その作動について説明する。

【００１６】燃料噴射終了の際、電磁弁９の電流遮断時
の開弁応答遅れを小さくするには定電流制御があり、電
磁弁９のコイルＣＬの＋端子側に接続された定電流回路
２１で調整制御されている。また、開弁応答遅れを小さ
くするフライバック電圧はトランジスタＴr1のコレクタ
−ベース間に接続されたツェナダイオードＺＤ1 のツェ
ナ電圧ＶZ で決定される。ここで、ＥＣＵ２０における
ツェナ電圧ＶZ は、例えば、使用されるトランジスタＴ
r1が１００〔Ｖ〕耐圧とすると７０〔Ｖ〕程度に抑えら
れる。ところが、ツェナ電圧ＶZ は７０〔Ｖ〕付近で組
付部品公差等に起因する製造上のばらつきに伴いおよそ
±４〔Ｖ〕あり、部品を組付けたのちに調整することは
困難である。更に、その温度特性としては約０．１〔％
／℃〕であり、車両での使用環境温度を−３０〜８０
〔℃〕とすると７．７〔Ｖ〕となる。

【００１７】次に、フライバック電圧がツェナダイオー
ドＺＤ1 によりクランプされたツェナ電圧ＶZ と電磁弁
９の開弁タイミングとの関係について、図３及び図４を
参照して説明する。ここで、図３はツェナ電圧ＶZ に対
する電磁弁９のコイルＣＬを流れる電流及び開弁タイミ
ングの遷移状態を示すタイムチャートであり、図３
（ｂ）は図３（ａ）に一点鎖線で示す楕円にて囲まれた
部分の拡大詳細であり、ツェナ電圧ＶZ のばらつき（図
３（ｂ）の上下方向）に対する電磁弁９のコイルＣＬを
流れる電流及び開弁タイミングの時間的な変化（燃料噴
射終了時刻のばらつき）を表している。また、図４はツ
ェナ電圧ＶZ 〔Ｖ〕と開弁応答遅れ時間〔μｓｅｃ〕と
の相関を示すテーブルである。

【００１８】図３（ａ）に示すように、ＥＣＵ２０から
の制御信号によりトランジスタＴr1がＯＦＦされること
で電磁弁９のコイルＣＬに発生するフライバック電圧
は、トランジスタＴr1のコレクタ−ベース間に並列接続
されたツェナダイオードＺＤ1によりツェナ電圧ＶZ と
してクランプされる。ここで、図３（ｂ）に示すよう
に、ツェナ電圧ＶZ にばらつきがあると、電磁弁９のコ
イルＣＬに流れる電流が下降遷移し所定の閾値を横切る
開弁タイミングで完全に遮断されるまでの時間、即ち、
図４に示すように、ツェナ電圧ＶZ が例えば、６９
〔Ｖ〕の基準値に対して高いまたは低いと開弁応答遅れ
時間が短くまたは長くなってしまうこととなる。このよ
うに、電磁弁９の開弁応答遅れ時間によって燃料噴射終
了時刻が決まり燃料噴射量が規定される。したがって、
組付部品公差等に起因するツェナ電圧ＶZのばらつきと
周囲環境の温度変化に基づくツェナ電圧ＶZ のばらつき
とを補正すれば、電磁弁９に対する所望の開弁応答遅れ
時間が設定され、燃料噴射終了時刻のばらつきがなくな
り内燃機関の運転状態に見合った適切な燃料噴射量が得
られるのである。

【００１９】以下、本発明の実施の形態の一実施例にか
かる内燃機関の燃料噴射制御装置で使用されているＥＣ
Ｕ２０内のマイクロコンピュータ３０のＣＰＵ３１の動
作について各制御毎に説明する。

【００２０】《燃料噴射量算出のメインルーチン：図５
参照》図５は燃料噴射量算出ルーチンであり、ＩＧ（イ
グニッションスイッチ）がＯＮ（オン）で所定の割込タ
イミング毎にＣＰＵ３１にて繰返し実行される。

【００２１】図５において、まず、ステップＳ１０１で
回転数センサ１１からの機関回転数、アクセル開度セン
サ１２からのアクセル開度、圧力センサ１６からの吸気
圧が読込まれる。次にステップＳ１０２に移行して、ス
テップＳ１０１で読込まれた機関回転数、アクセル開度
に基づき基本燃料噴射量ＴＡＵBASEが算出される。次に
ステップＳ１０３に移行して、ステップＳ１０１で読込
まれた機関回転数、吸気圧に基づき最大燃料噴射量ＴＡ
ＵMAX が算出される。

【００２２】次にステップＳ１０４に移行して、ステッ
プＳ１０２で算出された基本燃料噴射量ＴＡＵBASEがス
テップＳ１０３で算出された最大燃料噴射量ＴＡＵMAX
以上であるかかが判定される。ステップＳ１０４の判定
条件が成立、即ち、基本燃料噴射量ＴＡＵBASEが最大燃
料噴射量ＴＡＵMAX 以上と多いときにはステップＳ１０
５に移行し、最大燃料噴射量ＴＡＵMAX が最終燃料噴射
量ＴＡＵに設定され、最終燃料噴射量ＴＡＵが最大燃料
噴射量ＴＡＵMAX を越えないようガード処理される。一
方、ステップＳ１０４の判定条件が成立せず、即ち、基
本燃料噴射量ＴＡＵBASEが最大燃料噴射量ＴＡＵMAX 未
満と少ないときにはガード処理の必要がないとしてステ
ップＳ１０６に移行し、基本燃料噴射量ＴＡＵBASEが最
終燃料噴射量ＴＡＵに設定される。

【００２３】ステップＳ１０５またはステップＳ１０６
による処理ののちステップＳ１０７に移行し、設定され
た最終燃料噴射量ＴＡＵに基づき電磁弁９に対する電磁
弁遮断時間が算出される。次にステップＳ１０８に移行
して、後述のように算出されＲＡＭ３３に記憶されてい
る電圧補正時間及び温度補正時間が読込まれる。次にス
テップＳ１０９に移行して、ステップＳ１０７で算出さ
れた電磁弁遮断時間にステップＳ１０８で読込まれた電
圧補正時間及び温度補正時間が加算補正される。次にス
テップＳ１１０に移行して、ステップＳ１０９で補正さ
れた電磁弁遮断時間がセットされたのち、本ルーチンを
終了する。

【００２４】〈電圧補正時間算出のサブルーチン：図６
参照〉図６はツェナ電圧ＶZ のばらつきによる電磁弁遮
断時間に対する電圧補正時間算出ルーチンであり、所定
の割込タイミング毎にＣＰＵ３１にて繰返し実行され
る。

【００２５】図６において、まず、ステップＳ２０１
で、後述のようにＥＥＰＲＯＭ２５に書込まれている常
温（室温２５〔℃〕）環境で製造時（以下、単に『常温
時』と記す）のツェナ電圧ＶZ の実測値が読込まれる。
次にステップＳ２０２に移行して、ステップＳ２０１で
読込まれたツェナ電圧ＶZ の実測値が正常であるかが判
定される。ここでは、ツェナ電圧ＶZ の実測値が予め設
定されたツェナ電圧ＶZの基準値を中央値とする所定の
範囲内にあるかが判定される。ステップＳ２０２の判定
条件が成立せず、即ち、ステップＳ２０１で読込まれた
ツェナ電圧ＶZ の実測値が所定の範囲内にないときには
異常であるとしてステップＳ２０３に移行し、基準値
（加算補正を必要としない電圧値（６９〔Ｖ〕））がツ
ェナ電圧ＶZの実測値とされる。

【００２６】そして、ステップＳ２０２の判定条件が成
立、即ち、ステップＳ２０１で読込まれたツェナ電圧Ｖ
Z の実測値が予め設定されたツェナ電圧ＶZ の基準値を
中央値とする所定の範囲内にあり正常であると判定され
たとき、またはステップＳ２０３の処理ののち、ステッ
プＳ２０４に移行する。ステップＳ２０４では、ツェナ
電圧ＶZ の基準値とツェナ電圧ＶZ の実測値との差分が
算出される。次にステップＳ２０５に移行して、ステッ
プＳ２０４で算出された差分に基づき電磁弁遮断時間に
対する電圧補正時間が算出されＲＡＭ３３に記憶された
のち、本ルーチンを終了する。なお、上述の処理で、ツ
ェナ電圧ＶZ の実測値が異常であるときにはツェナ電圧
ＶZ の基準値とツェナ電圧ＶZ の実測値との差分が零
（ゼロ）とされ、電磁弁９の電磁弁遮断時間に対する電
圧補正が行われないようにされる。

【００２７】〈温度補正時間算出のサブルーチン：図７
参照〉図７は温度変化による電磁弁遮断時間に対する温
度補正時間算出ルーチンであり、所定の割込タイミング
毎にＣＰＵ３１にて繰返し実行される。

【００２８】図７において、まず、ステップＳ３０１
で、後述のようにＥＥＰＲＯＭ２５に書込まれている常
温時のツェナ電圧ＶZ のＡ／Ｄ変換値が読込まれる。次
にステップＳ３０２に移行して、現在のツェナ電圧ＶZ
のＡ／Ｄ変換値が読込まれる。次にステップＳ３０３に
移行して、ステップＳ３０２で読込まれた現在のツェナ
電圧ＶZ のＡ／Ｄ変換値とステップＳ３０１で読込まれ
た常温時のツェナ電圧ＶZ のＡ／Ｄ変換値との差分が算
出される。

【００２９】次にステップＳ３０４に移行して、ステッ
プＳ３０３で算出された値に基づき電磁弁遮断時間に対
する温度補正時間が算出されＲＡＭ３３に記憶されたの
ち、本ルーチンを終了する。

【００３０】〈計測値記憶のサブルーチン：図８参照〉
図８は計測値記憶ルーチンであり、本システム製造時に
おける最終工程で製造側のベンチ及びＣＰＵ３１にて実
行される。

【００３１】図８において、まず、ステップＳ４０１で
常温時において、フライバック電圧に対してツェナダイ
オードＺＤ1 でクランプされるツェナ電圧ＶZ が計測さ
れる。次にステップＳ４０２に移行して、同じく常温時
において、ツェナ電圧ＶZ が抵抗体Ｒ1 ，Ｒ2 で分圧さ
れ、ピークホールド回路２２でピークホールドされ、Ａ
／Ｄ変換器２３でＡ／Ｄ変換されたＡ／Ｄ変換値が計測
される。次にステップＳ４０３に移行して、ステップＳ
４０１の計測値がツェナ電圧ＶZ の実測値及びステップ
Ｓ４０２の計測値が常温時のツェナ電圧ＶZ のＡ／Ｄ変
換値として書換可能な不揮発性メモリであるＥＥＰＲＯ
Ｍ２５に書込まれ、本ルーチンを終了する。

【００３２】このように、本実施例の内燃機関の燃料噴
射制御装置は、内燃機関への燃料噴射量を規定する電磁
弁９への通電を制御するスイッチング素子としてのトラ
ンジスタＴr1と、トランジスタＴr1により電磁弁９への
通電を遮断し燃料噴射終了する際に発生するフライバッ
ク電圧（フライバックエネルギ）を抑えるためトランジ
スタＴr1に対して並列接続されるツェナダイオードＺＤ
1 と、ＥＥＰＲＯＭ２５に記憶されているツェナダイオ
ードＺＤ1 の常温時に予め計測されたツェナ電圧ＶZ の
実測値とその基準値との差分を算出するＥＣＵ２０内の
マイクロコンピュータ３０にて達成される差分演算手段
と、前記差分演算手段で算出された差分に応じて設定さ
れた補正値としての電圧補正時間に基づき電磁弁９への
通電期間を補正するＥＣＵ２０内のマイクロコンピュー
タ３０にて達成される通電期間補正手段とを具備するも
のである。

【００３３】つまり、トランジスタＴr1による電磁弁９
の通電遮断で発生するフライバック電圧を抑えるようト
ランジスタＴr1に並列接続されたツェナダイオードＺＤ
1 でクランプされるツェナ電圧ＶZ が製造上における例
えば、組付部品公差等に起因するばらつきを有している
ため電磁弁９の開弁タイミングがばらつき、結果とし
て、内燃機関の燃料噴射量を規定する電磁弁９への通電
期間が変化してしまうこととなる。これに対処するた
め、常温時にＥＥＰＲＯＭ２５に記憶されているツェナ
電圧ＶZ の実測値とその基準値との差分により電磁弁９
への通電期間が補正される。このため、電磁弁９への通
電期間が是正され内燃機関の運転状態に応じた精度の良
い燃料噴射量を供給することができる。

【００３４】また、本実施例の内燃機関の燃料噴射制御
装置は、更に、ツェナダイオードＺＤ1 のツェナ電圧Ｖ
Z の温度変化分を検出するＥＣＵ２０内の抵抗体Ｒ1 ，
Ｒ2、ピークホールド回路２２、Ａ／Ｄ変換器２３から
なる温度変化分検出手段を具備し、ＥＣＵ２０内のマイ
クロコンピュータ３０にて達成される通電期間補正手段
で補正された通電期間を前記温度変化分検出手段で検出
された温度変化分に基づき補正するものである。つま
り、製造上のばらつきを有するツェナダイオードＺＤ1
のツェナ電圧ＶZ による電磁弁９の開弁タイミングのば
らつきが補正された通電期間に対して更に、そのときの
温度変化分が補正される。このため、電磁弁９への通電
期間がより適切に是正され内燃機関の運転状態に応じた
精度の良い燃料噴射量を供給することができる。

【００３５】ところで、上記実施例では、マイクロコン
ピュータ３０に読込まれる現在のツェナ電圧ＶZ のＡ／
Ｄ変換値は、入力信号のピーク電圧であるため、ピーク
ホールド回路２２、Ａ／Ｄ変換器２３を介しているが、
本発明を実施する場合には、これに限定されるものでは
なく、高速Ａ／Ｄ変換処理によってピーク電圧を保持す
るようにしてもよい。

【００３６】また、上記実施例では、ツェナ電圧ＶZ の
温度補正として、実信号を抵抗分圧しピークホールドし
Ａ／Ｄ変換してマイクロコンピュータ３０に読込まれて
いるが、本発明を実施する場合には、これに限定される
ものではなく、ツェナダイオードＺＤ1 の温度特性はほ
ぼ一定であるため、その周囲温度を直接検出するセンサ
等を設け、ツェナ電圧ＶZ の変化を推定し補正するよう
にしてもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】 図１は本発明の実施の形態の一実施例にかか
る内燃機関の燃料噴射制御装置が適用されたディーゼル
機関用フェイスカム式分配型燃料噴射ポンプの部分断面
とその周辺機器を示す全体構成図である。

【図２】 図２は本発明の実施の形態の一実施例にかか
る内燃機関の燃料噴射制御装置で使用されているＥＣＵ
の電気的構成を示す回路図である。

【図３】 図３は図２の回路図におけるツェナ電圧と電
磁弁のコイルを流れる電流及び開弁タイミングの遷移状
態を示すタイムチャートである。

【図４】 図４は本発明の実施の形態の一実施例にかか
る内燃機関の燃料噴射制御装置におけるツェナ電圧と電
磁弁応答遅れ時間との相関を示すテーブルである。

【図５】 図５は本発明の実施の形態の一実施例にかか
る内燃機関の燃料噴射制御装置で使用されているＥＣＵ
内のマイクロコンピュータのＣＰＵにおける燃料噴射量
算出の処理手順を示すフローチャートである。

【図６】 図６は本発明の実施の形態の一実施例にかか
る内燃機関の燃料噴射制御装置で使用されているＥＣＵ
内のマイクロコンピュータのＣＰＵにおける電圧補正時
間算出の処理手順を示すフローチャートである。

【図７】 図７は本発明の実施の形態の一実施例にかか
る内燃機関の燃料噴射制御装置で使用されているＥＣＵ
内のマイクロコンピュータのＣＰＵにおける温度補正時
間算出の処理手順を示すフローチャートである。

【図８】 図８は本発明の実施の形態の一実施例にかか
る内燃機関の燃料噴射制御装置で使用されているＥＣＵ
内のマイクロコンピュータのＣＰＵにおける計測値記憶
の処理手順を示すフローチャートである。

【符号の説明】

９ 電磁弁 ２０ ＥＣＵ（電子制御ユニット） ２２ ピークホールド回路 ２３ Ａ／Ｄ変換器 ＣＬ （電磁弁の）コイル Ｔr1 トランジスタ（スイッチング素子） ＺＤ1 ツェナダイオード Ｒ1 ，Ｒ2 抵抗体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｍ 51/04 Ｆ０２Ｍ 51/04 Ｃ 51/06 51/06 Ｍ 59/36 59/36 (72)発明者 岩城 康彦 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3G060 AA02 AB03 AC10 CA00 CA01 CC08 DA06 GA02 GA03 GA05 GA07 GA08 GA10 3G066 AA07 AB02 AC04 AD12 BA19 BA44 CA01S CA09 CA20U CD25 CD26 CD28 CE22 CE29 DA01 DC00 DC01 DC03 DC04 DC05 DC09 DC14 DC17 DC19 3G301 HA02 JA14 LB17 NA08 NB12 PA09Z PA10Z PE01Z PE03Z PE04Z PE08Z PF03Z PG01Z

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内燃機関への燃料噴射量を規定する電磁
   弁への通電を制御するスイッチング素子と、 前記スイッチング素子により前記電磁弁への通電を遮断
   し、燃料噴射終了する際に発生するフライバックエネル
   ギを抑えるため前記スイッチング素子に対して並列接続
   されるツェナダイオードと、 前記ツェナダイオードの予め計測されたツェナ電圧とそ
   の基準値との差分を算出する差分演算手段と、 前記差分演算手段で算出された前記差分に応じて設定さ
   れた補正値に基づき前記電磁弁への通電期間を補正する
   通電期間補正手段とを具備することを特徴とする内燃機
   関の燃料噴射制御装置。
2. 【請求項２】 更に、前記ツェナダイオードの前記ツェ
   ナ電圧の温度変化分を検出する温度変化分検出手段を具
   備し、 前記通電期間補正手段で補正された前記通電期間を前記
   温度変化分検出手段で検出された前記温度変化分に基づ
   き補正することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関
   の燃料噴射制御装置。