JP2000297848A - 組立式伝動ｖベルト - Google Patents
組立式伝動ｖベルトInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｖ型ブロックのバンド接触面をバンドの自動
調芯のためにクラウニング面にした場合も、バンドに大
きな引っ張り応力が作用しないようにする。 【解決手段】 バンドを掛け渡すＶ型ブロックの肩部を
バンド走行方向に見て中高に湾曲させたクラウニング面
にするとき、無終端バンドもバンド幅方向に中高となる
よう湾曲させる。クラウニング面の曲率半径Ｒ1 に対す
るバンドの曲率半径Ｒ2 の比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）を変化させ
てバンド外周表面の最大引っ張り応力σma x を計測した
ところ、両者間には図示のような関係が存在することを
確かめた。従来は、バンドをバンド幅方向に湾曲させな
かったため、バンドがプーリ巻き掛け域においてバンド
幅方向に湾曲形状になることがあっても、（Ｒ2 ／
Ｒ1 ）が０．３５以下になることはなく、大きな引っ張
り応力を受ける。そこでバンド外周表面の最大引っ張り
応力が従来よりも小さくなるよう、（Ｒ2 ／Ｒ1 ）をβ
で示す範囲内の値（０．２１以上、０．３５以下）に決
定した。
調芯のためにクラウニング面にした場合も、バンドに大
きな引っ張り応力が作用しないようにする。 【解決手段】 バンドを掛け渡すＶ型ブロックの肩部を
バンド走行方向に見て中高に湾曲させたクラウニング面
にするとき、無終端バンドもバンド幅方向に中高となる
よう湾曲させる。クラウニング面の曲率半径Ｒ1 に対す
るバンドの曲率半径Ｒ2 の比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）を変化させ
てバンド外周表面の最大引っ張り応力σma x を計測した
ところ、両者間には図示のような関係が存在することを
確かめた。従来は、バンドをバンド幅方向に湾曲させな
かったため、バンドがプーリ巻き掛け域においてバンド
幅方向に湾曲形状になることがあっても、（Ｒ2 ／
Ｒ1 ）が０．３５以下になることはなく、大きな引っ張
り応力を受ける。そこでバンド外周表面の最大引っ張り
応力が従来よりも小さくなるよう、（Ｒ2 ／Ｒ1 ）をβ
で示す範囲内の値（０．２１以上、０．３５以下）に決
定した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｖベルト式無段変
速機などで一対のＶ溝プーリ間に掛け渡して用いる組立
式伝動Ｖベルトに関するものである。
速機などで一対のＶ溝プーリ間に掛け渡して用いる組立
式伝動Ｖベルトに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】かかる用途の組立式伝動Ｖベルトは図１
に１で示すように、軸線Ｏi 周りに回転駆動される入力
プーリ１１のプーリＶ溝と、軸線Ｏi に平行な軸線Ｏo
周りに回転される出力プーリ１２のプーリＶ溝との間に
掛け渡して実用に供する。かかる巻き掛け伝動系におい
て、入力プーリ１１の回転は組立式伝動Ｖベルト１を介
し出力プーリ１２に伝達される。そしてこの伝動中、両
プーリ１１，１２のプーリＶ溝を形成する対向フランジ
のうち、可動フランジを軸線方向同方向に変位させれ
ば、入出力プーリ１１，１２に対する組立式伝動Ｖベル
ト１の巻き掛け円弧径が連続的に変化し、無段変速を行
わせることができる。
に１で示すように、軸線Ｏi 周りに回転駆動される入力
プーリ１１のプーリＶ溝と、軸線Ｏi に平行な軸線Ｏo
周りに回転される出力プーリ１２のプーリＶ溝との間に
掛け渡して実用に供する。かかる巻き掛け伝動系におい
て、入力プーリ１１の回転は組立式伝動Ｖベルト１を介
し出力プーリ１２に伝達される。そしてこの伝動中、両
プーリ１１，１２のプーリＶ溝を形成する対向フランジ
のうち、可動フランジを軸線方向同方向に変位させれ
ば、入出力プーリ１１，１２に対する組立式伝動Ｖベル
ト１の巻き掛け円弧径が連続的に変化し、無段変速を行
わせることができる。
【０００３】ここで組立式伝動Ｖベルト１を、図２も参
照しつつ以下に説明すると、これは従来、例えば特開平
２−１４６３４号公報に記載されている通り、プーリＶ
溝を形成する対向フランジにそれぞれ摩擦接触する傾斜
端面２ａを有したＶ型ブロック２を多数個具え、これら
Ｖ型ブロック２を、図１に示すごとくＶベルトが形造ら
れるよう無終端状に連続配置する。そして、これらＶ型
ブロック２の両端における肩部２ｂに夫々、一対の無終
端バンド３を巻き掛けして設け、各無終端バンド３は無
終端バンドエレメント３ａの積層体で構成する。Ｖ型ブ
ロック２には更に、両側の肩部２ｂ間に配して首部２ｃ
を設けると共に、この首部２ｃから上記肩部２ｂに対向
するよう延在する腕部２ｄを設け、これら腕部２ｄによ
りＶ型ブロック２が無終端バンド３から外れるのを防止
する。
照しつつ以下に説明すると、これは従来、例えば特開平
２−１４６３４号公報に記載されている通り、プーリＶ
溝を形成する対向フランジにそれぞれ摩擦接触する傾斜
端面２ａを有したＶ型ブロック２を多数個具え、これら
Ｖ型ブロック２を、図１に示すごとくＶベルトが形造ら
れるよう無終端状に連続配置する。そして、これらＶ型
ブロック２の両端における肩部２ｂに夫々、一対の無終
端バンド３を巻き掛けして設け、各無終端バンド３は無
終端バンドエレメント３ａの積層体で構成する。Ｖ型ブ
ロック２には更に、両側の肩部２ｂ間に配して首部２ｃ
を設けると共に、この首部２ｃから上記肩部２ｂに対向
するよう延在する腕部２ｄを設け、これら腕部２ｄによ
りＶ型ブロック２が無終端バンド３から外れるのを防止
する。
【０００４】ところで従来は上記文献にも記載されてい
るが、無終端バンド３を巻き掛けするＶ型ブロック２の
肩部２ｂを夫々、図２に明示するごとくベルト走行方向
に見て曲率半径がＲ1 の中高となるよう湾曲させたクラ
ウニング面とし、これにより無終端バンド３が伝動作用
中に肩部２ｂに対しバンド幅方向に自動調芯されるよう
にするのが一般的である。
るが、無終端バンド３を巻き掛けするＶ型ブロック２の
肩部２ｂを夫々、図２に明示するごとくベルト走行方向
に見て曲率半径がＲ1 の中高となるよう湾曲させたクラ
ウニング面とし、これにより無終端バンド３が伝動作用
中に肩部２ｂに対しバンド幅方向に自動調芯されるよう
にするのが一般的である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、当該自動調芯
のために肩部２ｂを中高となるよう湾曲させたクラウニ
ング面に構成する場合、これに巻き掛けた無終端バンド
３がプーリ１１，１２に対する巻き掛け領域にある時、
特に無終端バンド３の幅方向中程部が応力的に不利にな
るのを免れないことを確かめた。図３は、組立式伝動Ｖ
ベルト１がプーリ１１，１２に対して図１の巻き掛け状
態にある時の、つまり入力プーリ１１が小径プーリであ
り、出力プーリ１２が大径プーリである時の、走行領域
ごとの無終端バンド（３）外周表面における引っ張り応
力をバンド幅方向各部において計測したもので、この図
から明らかなように無終端バンド３はプーリ１１，１２
に対する巻き掛け領域にある時、幅方向中程部に大きな
引っ張り応力を受けて強度上不利になる。この傾向は、
無終端バンド３が小径プーリ１１に対する巻き掛け領域
にある時特に顕著となる。
のために肩部２ｂを中高となるよう湾曲させたクラウニ
ング面に構成する場合、これに巻き掛けた無終端バンド
３がプーリ１１，１２に対する巻き掛け領域にある時、
特に無終端バンド３の幅方向中程部が応力的に不利にな
るのを免れないことを確かめた。図３は、組立式伝動Ｖ
ベルト１がプーリ１１，１２に対して図１の巻き掛け状
態にある時の、つまり入力プーリ１１が小径プーリであ
り、出力プーリ１２が大径プーリである時の、走行領域
ごとの無終端バンド（３）外周表面における引っ張り応
力をバンド幅方向各部において計測したもので、この図
から明らかなように無終端バンド３はプーリ１１，１２
に対する巻き掛け領域にある時、幅方向中程部に大きな
引っ張り応力を受けて強度上不利になる。この傾向は、
無終端バンド３が小径プーリ１１に対する巻き掛け領域
にある時特に顕著となる。
【０００６】請求項１に記載の第１発明は、上記無終端
バンドの外周表面における引っ張り応力が、ベルト走行
方向に見た上記クラウニング面の曲率半径に対する無終
端バンドの幅方向における曲率半径の比によって大きく
変化する事実をつきとめ、この比を適切に定めることに
より無終端バンドの外周表面における引っ張り応力が従
来よりも緩和されるようにし、もって上述の問題解決を
実現した組立式伝動Ｖベルトを提案することを目的とす
る。
バンドの外周表面における引っ張り応力が、ベルト走行
方向に見た上記クラウニング面の曲率半径に対する無終
端バンドの幅方向における曲率半径の比によって大きく
変化する事実をつきとめ、この比を適切に定めることに
より無終端バンドの外周表面における引っ張り応力が従
来よりも緩和されるようにし、もって上述の問題解決を
実現した組立式伝動Ｖベルトを提案することを目的とす
る。
【０００７】請求項２に記載の第２発明は、上記両曲率
半径に製造誤差に起因したバラツキがある場合において
も第１発明の作用効果が確実に達成されるよう上記の比
を決定した組立式伝動Ｖベルトを提案することを目的と
する。
半径に製造誤差に起因したバラツキがある場合において
も第１発明の作用効果が確実に達成されるよう上記の比
を決定した組立式伝動Ｖベルトを提案することを目的と
する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】これらの目的のため、先
ず第１発明の組立式伝動Ｖベルトは、プーリＶ溝の両側
壁に摩擦接触する傾斜端面を個々に有した多数のＶ型ブ
ロックを、Ｖベルトが形成されるよう無終端状に連続配
置して具え、これらＶ型ブロックのクラウニング面に無
終端バンドを巻き掛けして組み立てた組立式伝動Ｖベル
トを前提とし、ベルト走行方向に見た前記クラウニング
面の曲率半径に対する前記無終端バンドの幅方向におけ
る曲率半径の比を０．２１以上、０．３５以下に設定し
たことを特徴とするものである。
ず第１発明の組立式伝動Ｖベルトは、プーリＶ溝の両側
壁に摩擦接触する傾斜端面を個々に有した多数のＶ型ブ
ロックを、Ｖベルトが形成されるよう無終端状に連続配
置して具え、これらＶ型ブロックのクラウニング面に無
終端バンドを巻き掛けして組み立てた組立式伝動Ｖベル
トを前提とし、ベルト走行方向に見た前記クラウニング
面の曲率半径に対する前記無終端バンドの幅方向におけ
る曲率半径の比を０．２１以上、０．３５以下に設定し
たことを特徴とするものである。
【０００９】第２発明による組立式伝動Ｖベルトは、上
記第１発明において、前記の比を０．２５以上、０．３
５以下に設定したことを特徴とするものである。
記第１発明において、前記の比を０．２５以上、０．３
５以下に設定したことを特徴とするものである。
【００１０】
【発明の効果】第１発明の組立式伝動Ｖベルトは、無終
端バンドを巻き掛けすべく各Ｖ型ブロックに設けたクラ
ウニング面のベルト走行方向に見た曲率半径に対する無
終端バンドの幅方向における曲率半径の比を０．２１以
上、０．３５以下に設定したから、無終端バンドを巻き
掛けする各Ｖ型ブロックの面を、無終端バンドのバンド
幅方向の自動調芯のためにクラウニング面にしても、プ
ーリに対する巻き掛け領域において無終端バンドの外周
表面が受ける引っ張り応力を従来のそれより小さくする
ことができ、無終端バンドの外周表面が応力的に不利に
なって前記強度上の問題を生ずるような弊害を回避する
ことができる。
端バンドを巻き掛けすべく各Ｖ型ブロックに設けたクラ
ウニング面のベルト走行方向に見た曲率半径に対する無
終端バンドの幅方向における曲率半径の比を０．２１以
上、０．３５以下に設定したから、無終端バンドを巻き
掛けする各Ｖ型ブロックの面を、無終端バンドのバンド
幅方向の自動調芯のためにクラウニング面にしても、プ
ーリに対する巻き掛け領域において無終端バンドの外周
表面が受ける引っ張り応力を従来のそれより小さくする
ことができ、無終端バンドの外周表面が応力的に不利に
なって前記強度上の問題を生ずるような弊害を回避する
ことができる。
【００１１】第２発明の組立式伝動Ｖベルトは、上記両
曲率半径の比を０．２５以上、０．３５以下に設定した
から、以下の作用効果が得られる。つまり、上記両曲率
半径の比を０．２５未満にする場合、上記両曲率半径の
比の変化に対する無終端バンドの外周表面における引っ
張り応力の変化が急峻になって、製造誤差による上記両
曲率半径のバラツキでも無終端バンドの外周表面に作用
する引っ張り応力が従来のそれより大きくなって上記第
１発明の作用効果を奏し得なくなることがあるが、上記
両曲率半径の比を０．２５以上、０．３５以下にする第
２発明の場合、上記急峻な領域を使用しないことから、
このような弊害を生ずることがなくて第１発明の作用効
果を上記両曲率半径のバラツキにかかわらず確実なもの
にすることができる。
曲率半径の比を０．２５以上、０．３５以下に設定した
から、以下の作用効果が得られる。つまり、上記両曲率
半径の比を０．２５未満にする場合、上記両曲率半径の
比の変化に対する無終端バンドの外周表面における引っ
張り応力の変化が急峻になって、製造誤差による上記両
曲率半径のバラツキでも無終端バンドの外周表面に作用
する引っ張り応力が従来のそれより大きくなって上記第
１発明の作用効果を奏し得なくなることがあるが、上記
両曲率半径の比を０．２５以上、０．３５以下にする第
２発明の場合、上記急峻な領域を使用しないことから、
このような弊害を生ずることがなくて第１発明の作用効
果を上記両曲率半径のバラツキにかかわらず確実なもの
にすることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づき詳細に説明する。図４および図５は、本発明に
よる一実施の形態になる組立式伝動Ｖベルトを構成する
Ｖ型ブロック２および無終端バンド３を示し、本実施の
形態においては、無終端バンド３を掛け渡すＶ型ブロッ
ク２の肩部２ｂを図４のごとくバンド走行方向に見て中
高に湾曲させたクラウニング面にするだけでなく、無終
端バンド３についてもこれを、肩部２ｂのクラウニング
面に対応させて図５に示すごとく、バンド幅方向に中高
となるよう湾曲させる。
に基づき詳細に説明する。図４および図５は、本発明に
よる一実施の形態になる組立式伝動Ｖベルトを構成する
Ｖ型ブロック２および無終端バンド３を示し、本実施の
形態においては、無終端バンド３を掛け渡すＶ型ブロッ
ク２の肩部２ｂを図４のごとくバンド走行方向に見て中
高に湾曲させたクラウニング面にするだけでなく、無終
端バンド３についてもこれを、肩部２ｂのクラウニング
面に対応させて図５に示すごとく、バンド幅方向に中高
となるよう湾曲させる。
【００１３】ここで、さまざまな仕様の組立式伝動Ｖベ
ルトのもと、ベルト走行方向に見たクラウニング面２ｂ
の曲率半径Ｒ1 に対する無終端バンド３の曲率半径Ｒ2
の比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）を種々に変化させて無終端バンド３
の外周表面における最大引っ張り応力σmax を計測した
ところ、両者間には図６に示すような関係が存在し、無
終端バンド３の外周表面における引っ張り応力の大きさ
は曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2の大きさではなくて両者間の比に
左右されることを確かめた。
ルトのもと、ベルト走行方向に見たクラウニング面２ｂ
の曲率半径Ｒ1 に対する無終端バンド３の曲率半径Ｒ2
の比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）を種々に変化させて無終端バンド３
の外周表面における最大引っ張り応力σmax を計測した
ところ、両者間には図６に示すような関係が存在し、無
終端バンド３の外周表面における引っ張り応力の大きさ
は曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2の大きさではなくて両者間の比に
左右されることを確かめた。
【００１４】参考までに、上記の曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ
1 ）が図６のａ点に対応したものである場合において無
終端バンド３の外周表面に作用する引っ張り応力σを図
７（ａ）に示し、同図（ｂ），（ｃ），（ｄ）はそれぞ
れ、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1）が図６のｂ点（Ｒ2 ／Ｒ
1 ＝０．２５の点）、ｃ点、ｄ点に対応したものである
場合において無終端バンド３の外周表面に作用する引っ
張り応力σを示す。図７（ａ），（ｂ），（ｃ），
（ｄ）の何れにおいても、無終端バンド３の外周表面に
作用する引っ張り応力σは、無終端バンド３の走行領域
ごとに、そしてバンド幅方向各部において計測した結果
である。
1 ）が図６のａ点に対応したものである場合において無
終端バンド３の外周表面に作用する引っ張り応力σを図
７（ａ）に示し、同図（ｂ），（ｃ），（ｄ）はそれぞ
れ、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1）が図６のｂ点（Ｒ2 ／Ｒ
1 ＝０．２５の点）、ｃ点、ｄ点に対応したものである
場合において無終端バンド３の外周表面に作用する引っ
張り応力σを示す。図７（ａ），（ｂ），（ｃ），
（ｄ）の何れにおいても、無終端バンド３の外周表面に
作用する引っ張り応力σは、無終端バンド３の走行領域
ごとに、そしてバンド幅方向各部において計測した結果
である。
【００１５】図７（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）にお
ける無終端バンド（３）外周表面の最大引っ張り応力は
それぞれσamax，σbmax，σcmax，σdmaxであり、これ
らを図６のａ点、ｂ点、ｃ点、ｄ点で示すようにプロッ
トすると共に、他の曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）について
計測した無終端バンド外周表面の最大引っ張り応力も同
様に、同図上にプロットすることにより、図６の関係線
図を得ることができる。ところで、図６のｂ点（Ｒ2 ／
Ｒ1 ＝０．２５の点）を境に、Ｒ2 ／Ｒ1 ≧０．２５の
大きな曲率半径比の領域では、図７（ｂ），（ｃ），
（ｄ）から明らかなように無終端バンド３が小径プーリ
巻き付き部において外周表面のバンド幅方向中央面に最
大引っ張り応力σbmax，σcmax，σdmaxを受け、Ｒ2 ／
Ｒ1 ＜０．２５の小さな曲率半径比の領域では、図７
（ａ）から明らかなように無終端バンド３が同じく小径
プーリ巻き付き部ながら外周表面のバンド幅方向両側端
面に最大引っ張り応力σamaxを受ける。
ける無終端バンド（３）外周表面の最大引っ張り応力は
それぞれσamax，σbmax，σcmax，σdmaxであり、これ
らを図６のａ点、ｂ点、ｃ点、ｄ点で示すようにプロッ
トすると共に、他の曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）について
計測した無終端バンド外周表面の最大引っ張り応力も同
様に、同図上にプロットすることにより、図６の関係線
図を得ることができる。ところで、図６のｂ点（Ｒ2 ／
Ｒ1 ＝０．２５の点）を境に、Ｒ2 ／Ｒ1 ≧０．２５の
大きな曲率半径比の領域では、図７（ｂ），（ｃ），
（ｄ）から明らかなように無終端バンド３が小径プーリ
巻き付き部において外周表面のバンド幅方向中央面に最
大引っ張り応力σbmax，σcmax，σdmaxを受け、Ｒ2 ／
Ｒ1 ＜０．２５の小さな曲率半径比の領域では、図７
（ａ）から明らかなように無終端バンド３が同じく小径
プーリ巻き付き部ながら外周表面のバンド幅方向両側端
面に最大引っ張り応力σamaxを受ける。
【００１６】しかして従来は、図２に示すように無終端
バンド３をバンド幅方向に湾曲させるものでなかったた
め、使用状態でバンド張力により無終端バンド３がプー
リ巻き掛け領域においてバンド幅方向に湾曲形状にされ
ることがあっても、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．３
５以下になることはなく、図６のαで示す曲率半径比の
領域で実用することとなっていた。これがため従来は前
記したように、無終端バンド３が特に小径プーリ１１に
対する巻き掛け領域にある時にバンド幅方向中程部に大
きな引っ張り応力を受けて強度上不利になるのを免れな
かった。
バンド３をバンド幅方向に湾曲させるものでなかったた
め、使用状態でバンド張力により無終端バンド３がプー
リ巻き掛け領域においてバンド幅方向に湾曲形状にされ
ることがあっても、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．３
５以下になることはなく、図６のαで示す曲率半径比の
領域で実用することとなっていた。これがため従来は前
記したように、無終端バンド３が特に小径プーリ１１に
対する巻き掛け領域にある時にバンド幅方向中程部に大
きな引っ張り応力を受けて強度上不利になるのを免れな
かった。
【００１７】そこで本実施の形態においては前記したよ
うに、無終端バンド３についてもこれを、肩部２ｂのク
ラウニング面に対応させて図５に示すごとく、バンド幅
方向に中高となるよう湾曲させ、更に加えてその曲率半
径Ｒ2 を、ベルト走行方向に見たクラウニング面２ｂの
曲率半径Ｒ1 に対する無終端バンド３の曲率半径Ｒ2の
比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が無終端バンド（３）外周表面の最大
引っ張り応力の低減を保証するような曲率半径にする。
当該保証を可能にする曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）を考察
するに、従来はこの曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．３
５以下になることがないために無終端バンド３がバンド
幅方向中程部に大きな引っ張り応力を受けていたことか
ら、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．３５以下になるよ
う無終端バンド３の曲率半径Ｒ2 を決定すればよい。
うに、無終端バンド３についてもこれを、肩部２ｂのク
ラウニング面に対応させて図５に示すごとく、バンド幅
方向に中高となるよう湾曲させ、更に加えてその曲率半
径Ｒ2 を、ベルト走行方向に見たクラウニング面２ｂの
曲率半径Ｒ1 に対する無終端バンド３の曲率半径Ｒ2の
比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が無終端バンド（３）外周表面の最大
引っ張り応力の低減を保証するような曲率半径にする。
当該保証を可能にする曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）を考察
するに、従来はこの曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．３
５以下になることがないために無終端バンド３がバンド
幅方向中程部に大きな引っ張り応力を受けていたことか
ら、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．３５以下になるよ
う無終端バンド３の曲率半径Ｒ2 を決定すればよい。
【００１８】次いで曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の許容下
限値を考察するに、曲率半径比（Ｒ 2 ／Ｒ1 ）が上記し
た許容上限値０．３５である時の無終端バンド３の最大
引っ張り応力が図６にσjmaxで示すごときものであるこ
とから、無終端バンド３の最大引っ張り応力を当該σ
jmax以下にする曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の領域、つま
り図６にβで示す領域を規定する曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ
1 ）の下限値０．２１が求めるべき曲率半径比（Ｒ2 ／
Ｒ1 ）の許容下限値である。従って、曲率半径比（Ｒ2
／Ｒ1 ）が０．２１以上になるよう無終端バンド３の曲
率半径Ｒ2 を決定すればよい。
限値を考察するに、曲率半径比（Ｒ 2 ／Ｒ1 ）が上記し
た許容上限値０．３５である時の無終端バンド３の最大
引っ張り応力が図６にσjmaxで示すごときものであるこ
とから、無終端バンド３の最大引っ張り応力を当該σ
jmax以下にする曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の領域、つま
り図６にβで示す領域を規定する曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ
1 ）の下限値０．２１が求めるべき曲率半径比（Ｒ2 ／
Ｒ1 ）の許容下限値である。従って、曲率半径比（Ｒ2
／Ｒ1 ）が０．２１以上になるよう無終端バンド３の曲
率半径Ｒ2 を決定すればよい。
【００１９】本実施の形態においては上記の事実に鑑
み、無終端バンド３をＶ型ブロック２のクラウニング面
２ｂに対応させてバンド幅方向に中高となるよう湾曲さ
せ、更に加えてその曲率半径Ｒ2 を、クラウニング面２
ｂの曲率半径Ｒ1 に対する曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が
図６にβで示す範囲内の値、つまり０．２１以上、０．
３５以下になるよう決定する。これがため本実施の形態
においては、無終端バンド３を巻き掛けするＶ型ブロッ
クの面２ｂをバンドの自動調芯のためにクラウニング面
にしても、無終端バンド３の外周表面が受ける最大引っ
張り応力を図６から明らかなように従来のそれより小さ
くすることができ、無終端バンド３の外周表面が応力的
に不利になって前記強度上の問題を生ずるような弊害を
回避することができる。
み、無終端バンド３をＶ型ブロック２のクラウニング面
２ｂに対応させてバンド幅方向に中高となるよう湾曲さ
せ、更に加えてその曲率半径Ｒ2 を、クラウニング面２
ｂの曲率半径Ｒ1 に対する曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が
図６にβで示す範囲内の値、つまり０．２１以上、０．
３５以下になるよう決定する。これがため本実施の形態
においては、無終端バンド３を巻き掛けするＶ型ブロッ
クの面２ｂをバンドの自動調芯のためにクラウニング面
にしても、無終端バンド３の外周表面が受ける最大引っ
張り応力を図６から明らかなように従来のそれより小さ
くすることができ、無終端バンド３の外周表面が応力的
に不利になって前記強度上の問題を生ずるような弊害を
回避することができる。
【００２０】なお図６から明らかなように、曲率半径比
（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．２５未満の領域では、図７（ａ）
のごとく無終端バンド３が外周表面のバンド幅方向両側
端面に最大引っ張り応力σamaxを受けることから、曲率
半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の変化に対する無終端バンド
（３）外周表面の最大引っ張り応力σmax の変化が急峻
になって、製造誤差による上記両曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2 の
バラツキでも曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が許容下限値
０．２１未満になってしまう虞れを払拭し切れない場合
がある。この場合、無終端バンド３の外周表面に作用す
る最大引っ張り応力が従来のそれより大きくなって前記
の作用効果を奏し得ず、本来の目的を達し得ないことと
なる。
（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が０．２５未満の領域では、図７（ａ）
のごとく無終端バンド３が外周表面のバンド幅方向両側
端面に最大引っ張り応力σamaxを受けることから、曲率
半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の変化に対する無終端バンド
（３）外周表面の最大引っ張り応力σmax の変化が急峻
になって、製造誤差による上記両曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2 の
バラツキでも曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が許容下限値
０．２１未満になってしまう虞れを払拭し切れない場合
がある。この場合、無終端バンド３の外周表面に作用す
る最大引っ張り応力が従来のそれより大きくなって前記
の作用効果を奏し得ず、本来の目的を達し得ないことと
なる。
【００２１】この懸念を回避するためには、曲率半径比
（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の下限値を上記の０．２５とし、図６に
γで示す範囲内の値、つまり０．２５以上、０．３５以
下になるよう決定することがきる。かかる実施の形態に
おいては、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の変化に対する無
終端バンド外周表面の最大引っ張り応力σmax の変化が
急峻になる領域を使用しないために、製造誤差による両
曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2 のバラツキで曲率半径比（Ｒ2／Ｒ
1 ）が許容下限値０．２１未満になる虞れを払拭するこ
とができ、これが原因で無終端バンド外周表面の最大引
っ張り応力が従来のそれより大きくなって本来の目的を
達し得なくなる懸念をなくすことができる。
（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の下限値を上記の０．２５とし、図６に
γで示す範囲内の値、つまり０．２５以上、０．３５以
下になるよう決定することがきる。かかる実施の形態に
おいては、曲率半径比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）の変化に対する無
終端バンド外周表面の最大引っ張り応力σmax の変化が
急峻になる領域を使用しないために、製造誤差による両
曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2 のバラツキで曲率半径比（Ｒ2／Ｒ
1 ）が許容下限値０．２１未満になる虞れを払拭するこ
とができ、これが原因で無終端バンド外周表面の最大引
っ張り応力が従来のそれより大きくなって本来の目的を
達し得なくなる懸念をなくすことができる。
【図１】従来の組立式伝動Ｖベルトを、一対のプーリ間
に掛け渡した実用状態で示す側面図である。
に掛け渡した実用状態で示す側面図である。
【図２】従来の組立式伝動Ｖベルトを、ベルト走行方向
を横切る面内で断面として示す横断面図である。
を横切る面内で断面として示す横断面図である。
【図３】従来の組立式伝動Ｖベルトにおいて、その無終
端バンドの外周表面に作用する引っ張り応力を、ベルト
走行域ごとに示す３次元線図である。
端バンドの外周表面に作用する引っ張り応力を、ベルト
走行域ごとに示す３次元線図である。
【図４】本発明による一実施の形態になる組立式伝動Ｖ
ベルトのＶ型ブロックの正面図である。
ベルトのＶ型ブロックの正面図である。
【図５】同一実施の形態になる組立式伝動Ｖベルトの無
終端バンドを示す断面図である。
終端バンドを示す断面図である。
【図６】組立式伝動Ｖベルトにおいて、無終端バンドを
掛け渡すためにＶ型ブロックに設けたクラウニング面の
曲率半径に対する無終端バンドの曲率半径の曲率半径比
と、無終端バンド外周表面に作用する最大引っ張り応力
との関係を示す線図である。
掛け渡すためにＶ型ブロックに設けたクラウニング面の
曲率半径に対する無終端バンドの曲率半径の曲率半径比
と、無終端バンド外周表面に作用する最大引っ張り応力
との関係を示す線図である。
【図７】（ａ）は、図６のａ点における曲率半径比とし
た時に無終端バンド外周表面に作用する引っ張り応力を
ベルト走行領域ごとに示す３次元線図、（ｂ）は、図６
のｂ点における曲率半径比とした時に無終端バンド外周
表面に作用する引っ張り応力をベルト走行領域ごとに示
す３次元線図、（ｃ）は、図６のｃ点における曲率半径
比とした時に無終端バンド外周表面に作用する引っ張り
応力をベルト走行領域ごとに示す３次元線図、（ｄ）
は、図６のｄ点における曲率半径比とした時に無終端バ
ンド外周表面に作用する引っ張り応力をベルト走行領域
ごとに示す３次元線図である。
た時に無終端バンド外周表面に作用する引っ張り応力を
ベルト走行領域ごとに示す３次元線図、（ｂ）は、図６
のｂ点における曲率半径比とした時に無終端バンド外周
表面に作用する引っ張り応力をベルト走行領域ごとに示
す３次元線図、（ｃ）は、図６のｃ点における曲率半径
比とした時に無終端バンド外周表面に作用する引っ張り
応力をベルト走行領域ごとに示す３次元線図、（ｄ）
は、図６のｄ点における曲率半径比とした時に無終端バ
ンド外周表面に作用する引っ張り応力をベルト走行領域
ごとに示す３次元線図である。
１ 組立式伝動Ｖベルト ２ Ｖ型ブロック 2a 傾斜端面 2b 肩部（クラウニング面） ３ 無終端バンド 11 入力プーリ 12 出力プーリ Ｒ1 クラウニング面の曲率半径 Ｒ2 無終端バンドの曲率半径
Claims (2)
- 【請求項１】 プーリＶ溝の両側壁に摩擦接触する傾斜
端面を個々に有した多数のＶ型ブロックを、Ｖベルトが
形成されるよう無終端状に連続配置して具え、これらＶ
型ブロックのクラウニング面に無終端バンドを巻き掛け
して組み立てた組立式伝動Ｖベルトにおいて、 ベルト走行方向に見た前記クラウニング面の曲率半径に
対する前記無終端バンドの幅方向における曲率半径の比
を０．２１以上、０．３５以下に設定したことを特徴と
する組立式伝動Ｖベルト。 - 【請求項２】 請求項１において、前記の比を０．２５
以上、０．３５以下に設定したことを特徴とする組立式
伝動Ｖベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10680999A JP3663969B2 (ja) | 1999-04-14 | 1999-04-14 | 組立式伝動ｖベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10680999A JP3663969B2 (ja) | 1999-04-14 | 1999-04-14 | 組立式伝動ｖベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000297848A true JP2000297848A (ja) | 2000-10-24 |
| JP3663969B2 JP3663969B2 (ja) | 2005-06-22 |
Family
ID=14443186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10680999A Expired - Fee Related JP3663969B2 (ja) | 1999-04-14 | 1999-04-14 | 組立式伝動ｖベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3663969B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1179690A1 (en) * | 2000-08-11 | 2002-02-13 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Belt for continuously variable transmission |
| JP2003042234A (ja) * | 2001-07-25 | 2003-02-13 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 動力伝達装置のベルト |
| WO2004048804A1 (ja) | 2002-11-28 | 2004-06-10 | Honda Motor Co., Ltd. | 無段変速機用金属ベルト |
-
1999
- 1999-04-14 JP JP10680999A patent/JP3663969B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1179690A1 (en) * | 2000-08-11 | 2002-02-13 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Belt for continuously variable transmission |
| US6612954B2 (en) | 2000-08-11 | 2003-09-02 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Belt for continuously variable transmission |
| JP2003042234A (ja) * | 2001-07-25 | 2003-02-13 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 動力伝達装置のベルト |
| JP4626103B2 (ja) * | 2001-07-25 | 2011-02-02 | トヨタ自動車株式会社 | 動力伝達装置のベルト |
| WO2004048804A1 (ja) | 2002-11-28 | 2004-06-10 | Honda Motor Co., Ltd. | 無段変速機用金属ベルト |
| EP1566567A1 (en) * | 2002-11-28 | 2005-08-24 | HONDA MOTOR CO., Ltd. | Metallic belt for stepless speed changer |
| EP1566567A4 (en) * | 2002-11-28 | 2006-08-16 | Honda Motor Co Ltd | METAL BELTS FOR STAGE-FREE TURNOVER |
| CN100436863C (zh) * | 2002-11-28 | 2008-11-26 | 本田技研工业株式会社 | 无级变速器用金属带 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3663969B2 (ja) | 2005-06-22 |
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