JP2000280008A - 継目無管の圧延方法 - Google Patents
継目無管の圧延方法Info
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- JP2000280008A JP2000280008A JP11088802A JP8880299A JP2000280008A JP 2000280008 A JP2000280008 A JP 2000280008A JP 11088802 A JP11088802 A JP 11088802A JP 8880299 A JP8880299 A JP 8880299A JP 2000280008 A JP2000280008 A JP 2000280008A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 偏肉の発生を抑制して中空素管の穿孔を可能
とする継目無管の圧延方法を提供する。 【解決手段】 芯金保持装置の間隔Ｌが０．８ｍ以上、
３．５ｍ以下で、かつ、Ｌと中実素材径Ｂｄとの比（Ｌ
／Ｂｄ）が２５以下で、さらに、芯金の横断面積がプラ
グの最大外径部の横断面積の０．５以上、０．９８以下
とする。更に好ましくは、芯金の外径が中空素管の内径
の９５％以下、またはプラグの最大径の９８％以下とす
る。
とする継目無管の圧延方法を提供する。 【解決手段】 芯金保持装置の間隔Ｌが０．８ｍ以上、
３．５ｍ以下で、かつ、Ｌと中実素材径Ｂｄとの比（Ｌ
／Ｂｄ）が２５以下で、さらに、芯金の横断面積がプラ
グの最大外径部の横断面積の０．５以上、０．９８以下
とする。更に好ましくは、芯金の外径が中空素管の内径
の９５％以下、またはプラグの最大径の９８％以下とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、継目無管の圧延方
法に関する。詳しくは、本発明は、ピアサにて中実素材
の穿孔圧延をして得られる中空素管の偏肉を防止する継
目無管の圧延方法に関する。
法に関する。詳しくは、本発明は、ピアサにて中実素材
の穿孔圧延をして得られる中空素管の偏肉を防止する継
目無管の圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常、マンネスマン製管法による継目無
管の製造では、ピアサで所定温度に加熱された中実素材
の穿孔圧延（以下、単に「穿孔」ともいう）をおこない
中空素管とし、これを直接に、あるいはサイジングミル
で定径寸法にした後、複数のスタンドを有するマンドレ
ルミルで延伸圧延をおこない継目無管とされる。
管の製造では、ピアサで所定温度に加熱された中実素材
の穿孔圧延（以下、単に「穿孔」ともいう）をおこない
中空素管とし、これを直接に、あるいはサイジングミル
で定径寸法にした後、複数のスタンドを有するマンドレ
ルミルで延伸圧延をおこない継目無管とされる。
【０００３】通常、ピアサによる中空素管の穿孔圧延に
は、被穿孔材である中実素材のパスセンタに対してロー
ル軸心線が傾斜した樽形状（バレル形状ともいう）また
はコーン形状の一対の傾斜ロールとプラグとを有する傾
斜圧延機が用いられる。
は、被穿孔材である中実素材のパスセンタに対してロー
ル軸心線が傾斜した樽形状（バレル形状ともいう）また
はコーン形状の一対の傾斜ロールとプラグとを有する傾
斜圧延機が用いられる。
【０００４】上記傾斜圧延機において、中実素材は一対
の傾斜ロールの間隙を通過している間にプラグにより穿
孔され、中空素管は傾斜ロールの外周に摺接して回転し
ながら引き出される。したがって、中実素材も回転しな
がら穿孔されるが、必ずしもパスセンタと中実素材の回
転中心が常に一致した状態で穿孔がおこなわれるとは限
らない。この回転中心の不一致度が大きくなると穿孔圧
延後の中空素管の偏肉が大きくなり偏肉不良品が発生す
る。
の傾斜ロールの間隙を通過している間にプラグにより穿
孔され、中空素管は傾斜ロールの外周に摺接して回転し
ながら引き出される。したがって、中実素材も回転しな
がら穿孔されるが、必ずしもパスセンタと中実素材の回
転中心が常に一致した状態で穿孔がおこなわれるとは限
らない。この回転中心の不一致度が大きくなると穿孔圧
延後の中空素管の偏肉が大きくなり偏肉不良品が発生す
る。
【０００５】通常、偏肉対策として、中実素材の加熱温
度の均一化ならびにプラグや芯金の加工精度の向上など
がおこなわれているが、種々の操業条件において偏肉抑
制の効果は十分でなく、特にロール摩耗などにより両方
の傾斜ロールの摩擦係数が異なるときや穿孔温度が低下
したとき、あるいは変形抵抗の高い鋼種を対象とすると
きなどは偏肉の発生が問題となる。
度の均一化ならびにプラグや芯金の加工精度の向上など
がおこなわれているが、種々の操業条件において偏肉抑
制の効果は十分でなく、特にロール摩耗などにより両方
の傾斜ロールの摩擦係数が異なるときや穿孔温度が低下
したとき、あるいは変形抵抗の高い鋼種を対象とすると
きなどは偏肉の発生が問題となる。
【０００６】そこで、偏肉対策として、特開昭５５−１
０６６１１号公報には、ホローブルーム（中空素管）が
ロールゴージ（ゴージ部）より出側部で少なくとも１回
転して前進する距離以上をプラグに接触させるようにプ
ラグ先進量とプラグ長さを特定条件式より求め、さら
に、ガイドシュウ（材料案内ガイド）の間隙をビレット
径に対して特定範囲に設定する傾斜ロール穿孔機の穿孔
条件決定方法が開示されている。
０６６１１号公報には、ホローブルーム（中空素管）が
ロールゴージ（ゴージ部）より出側部で少なくとも１回
転して前進する距離以上をプラグに接触させるようにプ
ラグ先進量とプラグ長さを特定条件式より求め、さら
に、ガイドシュウ（材料案内ガイド）の間隙をビレット
径に対して特定範囲に設定する傾斜ロール穿孔機の穿孔
条件決定方法が開示されている。
【０００７】また、特開昭６１−１１９３１８号公報に
は、マンドレルバー（芯金に相当）または継目無管（中
空素管に相当）の変位量を検出し、その変位量に基づい
て偏肉発生状況を監視し、偏肉判定をおこない問題あれ
ば素材（中空素材に相当）の炉出しを停止し偏肉対策を
とった後再度穿孔を開始し、偏肉による不良品の発生を
減少する継目無管の偏肉発生監視方法が開示されてい
る。
は、マンドレルバー（芯金に相当）または継目無管（中
空素管に相当）の変位量を検出し、その変位量に基づい
て偏肉発生状況を監視し、偏肉判定をおこない問題あれ
ば素材（中空素材に相当）の炉出しを停止し偏肉対策を
とった後再度穿孔を開始し、偏肉による不良品の発生を
減少する継目無管の偏肉発生監視方法が開示されてい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５５−１０６６１１号公報に開示された方法は、種々の
穿孔条件に応じてプラグ先進量などの設定値を予め用意
しておく為に多くの実験が必要となるといった問題やロ
ール摩耗などでロール表面状態が変化したときに対応が
難しいといった問題がある。
５５−１０６６１１号公報に開示された方法は、種々の
穿孔条件に応じてプラグ先進量などの設定値を予め用意
しておく為に多くの実験が必要となるといった問題やロ
ール摩耗などでロール表面状態が変化したときに対応が
難しいといった問題がある。
【０００９】特開昭６１−１１９３１８号公報では、素
材の寸法や材質によって変位量が異なるため、偏肉の発
生を正確に判定できないという問題がある。また、この
方法は、不良率の増加を抑制するものであるが、偏肉の
発生を根本的に解消することができない。
材の寸法や材質によって変位量が異なるため、偏肉の発
生を正確に判定できないという問題がある。また、この
方法は、不良率の増加を抑制するものであるが、偏肉の
発生を根本的に解消することができない。
【００１０】本発明の課題は、上記従来技術の問題を解
決し、偏肉の発生を抑制して中空素管の穿孔を可能とす
る継目無管の圧延方法を提供することにある。
決し、偏肉の発生を抑制して中空素管の穿孔を可能とす
る継目無管の圧延方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は、穿孔圧延時
の芯金の振れ廻り現象に注目し、この振れ廻りを抑制す
る対策の研究を重ねた。その結果、芯金保持装置を適正
間隔で配置するとともに芯金の横断面積を適正範囲とす
ることにより芯金の振れ廻りが抑制され偏肉が改善され
ることが判った。
の芯金の振れ廻り現象に注目し、この振れ廻りを抑制す
る対策の研究を重ねた。その結果、芯金保持装置を適正
間隔で配置するとともに芯金の横断面積を適正範囲とす
ることにより芯金の振れ廻りが抑制され偏肉が改善され
ることが判った。
【００１２】本発明は、上記知見に基づき完成されたも
ので、その要旨は以下のとおりである。
ので、その要旨は以下のとおりである。
【００１３】(1) パスラインの周りに配置された一対の
傾斜ロールの間隙を中実素材が通過する間に、傾斜ロー
ルの出側の複数の芯金保持装置に保持された芯金の先端
に設けられたプラグにて上記中実素材を穿孔して中空素
管を得る継目無管の圧延方法において、上記芯金保持装
置の間隔Ｌが０．８ｍ以上、３．５ｍ以下で、かつ、Ｌ
と中実素材径Ｂｄとの比（Ｌ１／Ｂｄ、Ｌ２／Ｂｄ）が
２５以下で、さらに、上記芯金の横断面積が上記プラグ
の最大外径部の横断面積の０．５以上、０．９８以下で
あることを特徴とする継目無管の圧延方法。
傾斜ロールの間隙を中実素材が通過する間に、傾斜ロー
ルの出側の複数の芯金保持装置に保持された芯金の先端
に設けられたプラグにて上記中実素材を穿孔して中空素
管を得る継目無管の圧延方法において、上記芯金保持装
置の間隔Ｌが０．８ｍ以上、３．５ｍ以下で、かつ、Ｌ
と中実素材径Ｂｄとの比（Ｌ１／Ｂｄ、Ｌ２／Ｂｄ）が
２５以下で、さらに、上記芯金の横断面積が上記プラグ
の最大外径部の横断面積の０．５以上、０．９８以下で
あることを特徴とする継目無管の圧延方法。
【００１４】(2) 上記芯金の外径が中空素管の内径の９
５％以下、または上記プラグの最大径の９８％以下であ
ることを特徴とする上記(1) 項に記載の継目無管の圧延
方法。
５％以下、または上記プラグの最大径の９８％以下であ
ることを特徴とする上記(1) 項に記載の継目無管の圧延
方法。
【００１５】なお、芯金保持装置の間隔Ｌとは、傾斜ロ
ール中心と傾斜ロールに隣接する芯金保持装置との間の
間隔Ｌ１ならびに隣接する芯金保持装置の間の間隔Ｌ２
を指す。ここで、傾斜ロール中心とは、傾斜ロール間の
間隙が最小となるゴージ部を指す。また、プラグ最大外
径部の横断面積とはプラグ最大径をＤＰとしたとき、π
・ＤＰ2 ／４で表される。
ール中心と傾斜ロールに隣接する芯金保持装置との間の
間隔Ｌ１ならびに隣接する芯金保持装置の間の間隔Ｌ２
を指す。ここで、傾斜ロール中心とは、傾斜ロール間の
間隙が最小となるゴージ部を指す。また、プラグ最大外
径部の横断面積とはプラグ最大径をＤＰとしたとき、π
・ＤＰ2 ／４で表される。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の方法を実施する
ピアサの一例を示す模式図で、同図（Ａ）は平面図、同
図（Ｂ）は同図（Ａ）のＶ−Ｖ線要部断面図である。符
号１は傾斜ロール、２はプラグ、３は材料案内ガイド、
４は芯金、５Ａ、５Ｂは芯金保持装置、６は中実素材、
７は中空素管である。
ピアサの一例を示す模式図で、同図（Ａ）は平面図、同
図（Ｂ）は同図（Ａ）のＶ−Ｖ線要部断面図である。符
号１は傾斜ロール、２はプラグ、３は材料案内ガイド、
４は芯金、５Ａ、５Ｂは芯金保持装置、６は中実素材、
７は中空素管である。
【００１７】図１（Ａ）、（Ｂ）に示すように、ピアサ
はパスセンタの周りに交互に配置された一対の傾斜ロー
ル１、１と一対の材料案内ガイド３、３と、パスライン
上に配置されたプラグ２と、そのプラグを保持する芯金
４とその芯金を保持する複数の芯金保持装置５Ａ、５Ｂ
を有する。なお、材料案内ガイドとしては、非回転式の
固定シュウや回転式のディスクロールが用いられてい
る。図１はディスクロールの例である。
はパスセンタの周りに交互に配置された一対の傾斜ロー
ル１、１と一対の材料案内ガイド３、３と、パスライン
上に配置されたプラグ２と、そのプラグを保持する芯金
４とその芯金を保持する複数の芯金保持装置５Ａ、５Ｂ
を有する。なお、材料案内ガイドとしては、非回転式の
固定シュウや回転式のディスクロールが用いられてい
る。図１はディスクロールの例である。
【００１８】図１（Ａ）において、傾斜ロール１はロー
ル軸方向の中間部に直径Ｄとなるゴージ部１１（入口面
角θ１と出口面角θ２の交点）を有し、ゴージ部の両側
は端部に向かうにしたがい直径が漸減する円錐形をな
し、パスセンタＸ−Ｘに対し入口面角θ１を有する入口
面１２と出口面角θ２を有する出口面１３を備えたコー
ン型形状を呈しており、所定の交叉角γと所定のロール
開度Ｒｇに設定される。なお、図１（Ａ）では傾斜ロー
ルとしてコーン型の例を示したが、樽型としてもよい。
ル軸方向の中間部に直径Ｄとなるゴージ部１１（入口面
角θ１と出口面角θ２の交点）を有し、ゴージ部の両側
は端部に向かうにしたがい直径が漸減する円錐形をな
し、パスセンタＸ−Ｘに対し入口面角θ１を有する入口
面１２と出口面角θ２を有する出口面１３を備えたコー
ン型形状を呈しており、所定の交叉角γと所定のロール
開度Ｒｇに設定される。なお、図１（Ａ）では傾斜ロー
ルとしてコーン型の例を示したが、樽型としてもよい。
【００１９】図１（Ａ）において、プラグ２は弾頭形状
をなし、その基端部は円形断面の芯金４の先端部で支持
される。このプラグは傾斜ロールの中間にてパスセンタ
Ｘ−Ｘ上に位置決め保持されており、パスセンタＸ−Ｘ
をその軸中心として回転可能となっている。
をなし、その基端部は円形断面の芯金４の先端部で支持
される。このプラグは傾斜ロールの中間にてパスセンタ
Ｘ−Ｘ上に位置決め保持されており、パスセンタＸ−Ｘ
をその軸中心として回転可能となっている。
【００２０】芯金４は、パスセンタに沿って配置された
複数の芯金保持装置５Ａ、５Ｂによって保持される。芯
金４の基底部は図示しない前進と後進を可能とする機能
を有するスラストブロックに連結され回転可能となって
いる。なお、芯金の横断面は中実であっても、中空であ
ってもよい。
複数の芯金保持装置５Ａ、５Ｂによって保持される。芯
金４の基底部は図示しない前進と後進を可能とする機能
を有するスラストブロックに連結され回転可能となって
いる。なお、芯金の横断面は中実であっても、中空であ
ってもよい。
【００２１】芯金保持装置５Ａ、５Ｂは、通常３個のロ
ールで構成され、穿孔開始前は芯金４を保持している
が、穿孔が開始され、穿孔された中空素管７の先端部が
芯金保持装置に接近したとき熱鋼検出器（図示無し）で
中空素管を検出し中空素管が衝突しないように芯金保持
装置のロールが開き中空素管を保持する。
ールで構成され、穿孔開始前は芯金４を保持している
が、穿孔が開始され、穿孔された中空素管７の先端部が
芯金保持装置に接近したとき熱鋼検出器（図示無し）で
中空素管を検出し中空素管が衝突しないように芯金保持
装置のロールが開き中空素管を保持する。
【００２２】図１（Ｂ）において、ディスクロール３は
プラグ２と対向する外周面が凹面に形成された円盤状体
で図示しない駆動モータで駆動され、パスセンタＸ−Ｘ
の周りに傾斜ロール１と交互に配置される。
プラグ２と対向する外周面が凹面に形成された円盤状体
で図示しない駆動モータで駆動され、パスセンタＸ−Ｘ
の周りに傾斜ロール１と交互に配置される。
【００２３】図１（Ａ）において、本発明は、傾斜ロー
ル中心Ｏと傾斜ロールに隣接する芯金保持装置５Ａとの
間の間隔Ｌ１ならびに隣接する芯金保持装置５Ａ、５Ｂ
の間の間隔Ｌ２が０．８ｍ以上、３．５ｍ以下で、か
つ、Ｌ１、Ｌ２と中実素材の直径Ｂｄとの比（Ｌ１／Ｂ
ｄ、Ｌ２／Ｂｄ）がそれぞれ２５以下で、さらに、芯金
４の横断面積がプラグ２の最大外径部の横断面積の０．
５以上、０．９８以下であることを特徴とする。ここ
で、傾斜ロール中心とは、傾斜ロールの間の間隙が最小
（ロール開度Ｒｇ）となるゴージ部１１の位置を指す。
なお、Ｌ１とＬ２とは、必ずしも一致しなくてよい。ま
た、図示例では、芯金保持装置が２台の場合を示した
が、３台以上の場合も上記と同様に構成される。
ル中心Ｏと傾斜ロールに隣接する芯金保持装置５Ａとの
間の間隔Ｌ１ならびに隣接する芯金保持装置５Ａ、５Ｂ
の間の間隔Ｌ２が０．８ｍ以上、３．５ｍ以下で、か
つ、Ｌ１、Ｌ２と中実素材の直径Ｂｄとの比（Ｌ１／Ｂ
ｄ、Ｌ２／Ｂｄ）がそれぞれ２５以下で、さらに、芯金
４の横断面積がプラグ２の最大外径部の横断面積の０．
５以上、０．９８以下であることを特徴とする。ここ
で、傾斜ロール中心とは、傾斜ロールの間の間隙が最小
（ロール開度Ｒｇ）となるゴージ部１１の位置を指す。
なお、Ｌ１とＬ２とは、必ずしも一致しなくてよい。ま
た、図示例では、芯金保持装置が２台の場合を示した
が、３台以上の場合も上記と同様に構成される。
【００２４】ピアサによる穿孔圧延時には、プラグと傾
斜ロールによって肉厚加工が施されて中空素管が製造さ
れるが、この時、中空素管は回転しながら前進するの
で、プラグ表面には回転方向力と軸方向力が作用する。
この軸方向力はプラグを介してプラグを保持している芯
金に作用し、芯金にたわみを生じさせる。芯金を保持し
ている芯金保持装置を適正間隔に設け、芯金の横断面積
を適正範囲とすることにより芯金のたわみが減少し、芯
金の振れ廻りが抑制される。したがって、パスセンタと
プラグ中心とのずれが減少し、中空素管の振れ廻りが抑
制され、偏肉を改善することができる。
斜ロールによって肉厚加工が施されて中空素管が製造さ
れるが、この時、中空素管は回転しながら前進するの
で、プラグ表面には回転方向力と軸方向力が作用する。
この軸方向力はプラグを介してプラグを保持している芯
金に作用し、芯金にたわみを生じさせる。芯金を保持し
ている芯金保持装置を適正間隔に設け、芯金の横断面積
を適正範囲とすることにより芯金のたわみが減少し、芯
金の振れ廻りが抑制される。したがって、パスセンタと
プラグ中心とのずれが減少し、中空素管の振れ廻りが抑
制され、偏肉を改善することができる。
【００２５】芯金保持装置の間隔Ｌが狭すぎると、中空
素管が芯金保持装置に衝突し圧延トラブルが発生しやす
い。また設備スペース上の観点から芯金保持装置の設置
が困難となる。
素管が芯金保持装置に衝突し圧延トラブルが発生しやす
い。また設備スペース上の観点から芯金保持装置の設置
が困難となる。
【００２６】上記間隔Ｌが広すぎると、芯金のたわみが
大きくなり、偏肉が増大する。したがって、Ｌは０．８
ｍ以上、３．５ｍ以下で、かつ、中実素材径Ｂｄとの比
（Ｌ／Ｂｄ）で２５以下とする。
大きくなり、偏肉が増大する。したがって、Ｌは０．８
ｍ以上、３．５ｍ以下で、かつ、中実素材径Ｂｄとの比
（Ｌ／Ｂｄ）で２５以下とする。
【００２７】芯金の横断面積がプラグの横断面積に比べ
過小だと、芯金のたわみが大きくなり偏肉が増大する。
過大だと、芯金の外表面で中空素管の内面が擦られて擦
り疵が発生したり、中空素管の前進が阻害され、操業ト
ラブルを招く。したがって、芯金の横断面積とプラグの
最大外径部の横断面積との比ＢＰ（芯金の横断面積／プ
ラグの最大外径部の横断面積）は０．５以上、０．９８
以下とする。
過小だと、芯金のたわみが大きくなり偏肉が増大する。
過大だと、芯金の外表面で中空素管の内面が擦られて擦
り疵が発生したり、中空素管の前進が阻害され、操業ト
ラブルを招く。したがって、芯金の横断面積とプラグの
最大外径部の横断面積との比ＢＰ（芯金の横断面積／プ
ラグの最大外径部の横断面積）は０．５以上、０．９８
以下とする。
【００２８】本発明の好適態様にあっては芯金の外径が
中空素管の内径の９５％以下、またはプラグの最大径の
９８％以下であることを特徴とする。
中空素管の内径の９５％以下、またはプラグの最大径の
９８％以下であることを特徴とする。
【００２９】芯金の外径が中空素管の内径の９５％を超
えたり、プラグの最大径の９８％を超えると、中空素管
の先端部や後端部と芯金とが擦れて中空素管内面に擦り
疵が生じ、最悪の場合には、穿孔圧延後、中空素管から
の芯金の抜き取りが困難となったり、芯金と中空素管が
衝突して圧延不可となる。したがって、芯金の外径は中
空素管の内径の９５％以下、またはプラグの最大径の９
８％以下とするのがよい。
えたり、プラグの最大径の９８％を超えると、中空素管
の先端部や後端部と芯金とが擦れて中空素管内面に擦り
疵が生じ、最悪の場合には、穿孔圧延後、中空素管から
の芯金の抜き取りが困難となったり、芯金と中空素管が
衝突して圧延不可となる。したがって、芯金の外径は中
空素管の内径の９５％以下、またはプラグの最大径の９
８％以下とするのがよい。
【００３０】
【実施例】（実施例１）図１（Ａ）、（Ｂ）に示す基本
構成の装置で、中実素材として外径１００〜３００ｍｍ
の炭素鋼ビレットを用い、Ｌ１、Ｌ２およびＢＰを種々
変更して穿孔圧延をおこなった。表１、２に実験条件を
示す。なお、Ｌ１とＬ２は同一寸法で、表１にはＬとし
て示す。
構成の装置で、中実素材として外径１００〜３００ｍｍ
の炭素鋼ビレットを用い、Ｌ１、Ｌ２およびＢＰを種々
変更して穿孔圧延をおこなった。表１、２に実験条件を
示す。なお、Ｌ１とＬ２は同一寸法で、表１にはＬとし
て示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】穿孔圧延により得られた中空素管の偏肉状
況を調査した。表３〜５に、それぞれビレット径が１０
０ｍｍ、２００ｍｍ、３００ｍｍにおける偏肉発生状況
を偏肉率（最大肉厚と最小肉厚との差／最大肉厚）で整
理し、偏肉率１０％以上：●、偏肉率１０％未満：○で
示す。なお、中空素管が芯金や芯金保持装置に衝突し圧
延トラブルが生じたり、あるいは中空内面に擦り疵が発
生した場合を×で表した。
況を調査した。表３〜５に、それぞれビレット径が１０
０ｍｍ、２００ｍｍ、３００ｍｍにおける偏肉発生状況
を偏肉率（最大肉厚と最小肉厚との差／最大肉厚）で整
理し、偏肉率１０％以上：●、偏肉率１０％未満：○で
示す。なお、中空素管が芯金や芯金保持装置に衝突し圧
延トラブルが生じたり、あるいは中空内面に擦り疵が発
生した場合を×で表した。
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】
【表５】
【００３７】表３〜５に示すように、本発明の範囲を満
足する条件では、偏肉率が１０％未満に抑制され良好で
あった。なお、本発明の範囲を外れる条件では、偏肉率
が１０％以上となったり、圧延トラブルや内面疵が発生
した。
足する条件では、偏肉率が１０％未満に抑制され良好で
あった。なお、本発明の範囲を外れる条件では、偏肉率
が１０％以上となったり、圧延トラブルや内面疵が発生
した。
【００３８】（実施例２）図１（Ａ）、（Ｂ）に示す基
本構成の装置を用い、外径：１５６ｍｍ、内径２０ｍｍ
の中空の芯金を使用し外径２００ｍｍのステンレス鋼ビ
レットを対象に１００本の穿孔圧延をおこなった。表６
に実験条件を示す。なお、比較のため外径：１５６ｍ
ｍ、内径５５ｍｍの中空の芯金を用いた実験もおこなっ
た。
本構成の装置を用い、外径：１５６ｍｍ、内径２０ｍｍ
の中空の芯金を使用し外径２００ｍｍのステンレス鋼ビ
レットを対象に１００本の穿孔圧延をおこなった。表６
に実験条件を示す。なお、比較のため外径：１５６ｍ
ｍ、内径５５ｍｍの中空の芯金を用いた実験もおこなっ
た。
【００３９】
【表６】
【００４０】穿孔後得られた中空素管の偏肉率を調査
し、偏肉率が１０％以上を不良と判定した。表７に不良
率を総圧延本数に対する偏肉不良本数の比で示す。
し、偏肉率が１０％以上を不良と判定した。表７に不良
率を総圧延本数に対する偏肉不良本数の比で示す。
【００４１】
【表７】
【００４２】表７に示すように、本発明例は比較例に比
べ偏肉に基づく不良率の発生は大幅に減少した。
べ偏肉に基づく不良率の発生は大幅に減少した。
【００４３】（実施例３）図１（Ａ）、（Ｂ）に示す基
本構成の装置を用い、外径：２３０ｍｍの中実の芯金を
使用し外径３００ｍｍの１３％クロム鋼ビレットを対象
に１００本の穿孔圧延をおこなった。表８に実験条件を
示す。なお、比較のため外径：１６２ｍｍの中実の芯金
を用いた実験もおこなった。
本構成の装置を用い、外径：２３０ｍｍの中実の芯金を
使用し外径３００ｍｍの１３％クロム鋼ビレットを対象
に１００本の穿孔圧延をおこなった。表８に実験条件を
示す。なお、比較のため外径：１６２ｍｍの中実の芯金
を用いた実験もおこなった。
【００４４】
【表８】
【００４５】穿孔後得られた中空素管の偏肉率を調査
し、偏肉率が１０％以上を不良と判定した。表９に不良
率を総圧延本数に対する偏肉不良本数の比で示す。
し、偏肉率が１０％以上を不良と判定した。表９に不良
率を総圧延本数に対する偏肉不良本数の比で示す。
【００４６】
【表９】
【００４７】表９に示すように、本発明例は比較例に比
べ偏肉に基づく不良率の発生は大幅に減少した。
べ偏肉に基づく不良率の発生は大幅に減少した。
【００４８】
【発明の効果】本発明によれば、穿孔圧延時の偏肉の発
生が抑制されるため、製品の寸法精度が向上し偏肉不良
率の大幅な減少が可能となる。
生が抑制されるため、製品の寸法精度が向上し偏肉不良
率の大幅な減少が可能となる。
【図１】本発明の方法を実施するピアサの一例を示す模
式図で、同図（Ａ）は平面図、同図（Ｂ）は同図（Ａ）
のＶ−Ｖ線要部断面図である。
式図で、同図（Ａ）は平面図、同図（Ｂ）は同図（Ａ）
のＶ−Ｖ線要部断面図である。
１：傾斜ロール、 ２：プラグ、 ３：材料案内ガイド、 ４：芯金、 ５Ａ、５Ｂ：芯金保持装置、 ６：中実素材、 ７：中空素管、 １１：ゴージ部、 １２：入口面、 １３：出口面。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年３月３０日（２０００．３．３
０）
０）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】(1) パスラインの周りに配置された一対の
傾斜ロールの間隙を中実素材が通過する間に、傾斜ロー
ルの出側の複数の芯金保持装置に保持された芯金の先端
に設けられたプラグにて上記中実素材を穿孔して中空素
管を得る継目無管の圧延方法において、傾斜ロール中心
と傾斜ロールに隣接する芯金保持装置との間の間隔Ｌ１
ならびに隣接する芯金保持装置の間の間隔Ｌ２が０．８
ｍ以上、３．５ｍ以下で、かつ、Ｌ１と中実素材径Ｂｄ
との比（Ｌ１／Ｂｄ）ならびにＬ２と中実素材径Ｂｄと
の比（Ｌ２／Ｂｄ）が２５以下で、さらに、上記芯金の
横断面積が上記プラグの最大外径部の横断面積の０．５
以上、０．９８以下であることを特徴とする継目無管の
圧延方法。
傾斜ロールの間隙を中実素材が通過する間に、傾斜ロー
ルの出側の複数の芯金保持装置に保持された芯金の先端
に設けられたプラグにて上記中実素材を穿孔して中空素
管を得る継目無管の圧延方法において、傾斜ロール中心
と傾斜ロールに隣接する芯金保持装置との間の間隔Ｌ１
ならびに隣接する芯金保持装置の間の間隔Ｌ２が０．８
ｍ以上、３．５ｍ以下で、かつ、Ｌ１と中実素材径Ｂｄ
との比（Ｌ１／Ｂｄ）ならびにＬ２と中実素材径Ｂｄと
の比（Ｌ２／Ｂｄ）が２５以下で、さらに、上記芯金の
横断面積が上記プラグの最大外径部の横断面積の０．５
以上、０．９８以下であることを特徴とする継目無管の
圧延方法。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】ここで、傾斜ロール中心とは、傾斜ロール
間の間隙が最小となるゴージ部を指す。また、プラグ最
大外径部の横断面積とはプラグ最大径をＤＰとしたと
き、π・ＤＰ2 ／４で表される。なお、以下、傾斜ロー
ル中心と傾斜ロールに隣接する芯金保持装置との間の間
隔Ｌ１ならびに隣接する芯金保持装置の間の間隔Ｌ２
を、総称して芯金保持装置の間隔Ｌともいう。
間の間隙が最小となるゴージ部を指す。また、プラグ最
大外径部の横断面積とはプラグ最大径をＤＰとしたと
き、π・ＤＰ2 ／４で表される。なお、以下、傾斜ロー
ル中心と傾斜ロールに隣接する芯金保持装置との間の間
隔Ｌ１ならびに隣接する芯金保持装置の間の間隔Ｌ２
を、総称して芯金保持装置の間隔Ｌともいう。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】間隔Ｌ１および間隔Ｌ２が狭すぎると、中
空素管が芯金保持装置に衝突し圧延トラブルが発生しや
すい。また設備スペース上の観点から芯金保持装置の設
置が困難となる。
空素管が芯金保持装置に衝突し圧延トラブルが発生しや
すい。また設備スペース上の観点から芯金保持装置の設
置が困難となる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】上記間隔Ｌ１および間隔Ｌ２が広すぎる
と、芯金のたわみが大きくなり、偏肉が増大する。した
がって、Ｌ１、Ｌ２は０．８ｍ以上、３．５ｍ以下で、
かつ、中実素材径Ｂｄとの比（Ｌ１／Ｂｄ、Ｌ２／Ｂ
ｄ）で２５以下とする。
と、芯金のたわみが大きくなり、偏肉が増大する。した
がって、Ｌ１、Ｌ２は０．８ｍ以上、３．５ｍ以下で、
かつ、中実素材径Ｂｄとの比（Ｌ１／Ｂｄ、Ｌ２／Ｂ
ｄ）で２５以下とする。
Claims (2)
- 【請求項１】 パスラインの周りに配置された一対の傾
斜ロールの間隙を中実素材が通過する間に、傾斜ロール
の出側の複数の芯金保持装置に保持された芯金の先端に
設けられたプラグにて上記中実素材を穿孔して中空素管
を得る継目無管の圧延方法において、上記芯金保持装置
の間隔Ｌが０．８ｍ以上、３．５ｍ以下で、かつ、Ｌと
中実素材径Ｂｄとの比（Ｌ／Ｂｄ）が２５以下で、さら
に、上記芯金の横断面積が上記プラグの最大外径部の横
断面積の０．５以上、０．９８以下であることを特徴と
する継目無管の圧延方法。 - 【請求項２】上記芯金の外径が中空素管の内径の９５％
以下、または上記プラグの最大径の９８％以下であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の継目無管の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11088802A JP3080090B1 (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 継目無管の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11088802A JP3080090B1 (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 継目無管の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP3080090B1 JP3080090B1 (ja) | 2000-08-21 |
| JP2000280008A true JP2000280008A (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=13953016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11088802A Expired - Fee Related JP3080090B1 (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 継目無管の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3080090B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012106286A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 継目無鋼管の製造方法 |
| CN104741380A (zh) * | 2015-04-04 | 2015-07-01 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 管坯热定心机及热定心方法 |
-
1999
- 1999-03-30 JP JP11088802A patent/JP3080090B1/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012106286A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 継目無鋼管の製造方法 |
| CN104741380A (zh) * | 2015-04-04 | 2015-07-01 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 管坯热定心机及热定心方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3080090B1 (ja) | 2000-08-21 |
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