JP2000227261A

JP2000227261A - 空気調和装置

Info

Publication number: JP2000227261A
Application number: JP11025385A
Authority: JP
Inventors: Yasushi Watabe; 安司渡部; Masahiro Shin; 正廣新; Shigeto Yamaguchi; 成人山口
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1999-02-02
Filing date: 1999-02-02
Publication date: 2000-08-15

Abstract

(57)【要約】【課題】第１の膨張機構と第２の膨張機構との間に連
結された補助熱交換器と、第１及び第２の膨張機構の弁
開度を調節する制御手段とを備えることにより熱交換器
性能の高効率化を図った空気調和装置を提供する。【解決手段】圧縮機１０、室内熱交換器２０、第１の
膨張機構６０と第２の膨張機構６１、及び室外熱交換器
４０が順次配管で環状に連結され、冷媒が循環する冷凍
サイクルを有し、第１の膨張機構６０と第２の膨張機構
６１との間に連結された補助熱交換器４１と、第１の膨
張機構６０及び第２の膨張機構６１の弁開度を調節する
制御手段とを備えている。このことにより、室外熱交換
器４０または室内熱交換器２０に加えて、補助助用熱交
換器４１を凝縮器として作用させることができるので、
凝縮器性能を向上させることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、空気調和装置にお
ける熱交換器性能の高効率化に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、地球環境保護の立場から、機器の
省エネルギー化が急務になっている。これとともに、家
電商品群のなかで消費電力の高い空気調和装置（エアー
コンディショナー）の高効率化が重要になっている。日
本国内では、機器の省エネルギーを表す指標として、定
格ＣＯＰ（定格能力／定格入力）と年間電気代とが１９
９８年段階で消費者に認知されている。今後、更なる電
気代低減を図るためには、定格ＣＯＰの向上はもちろん
のこと、中間、最小といった低能力時の性能向上が必要
不可欠となる。

【０００３】空気調和装置の高効率化の主要技術とし
て、フィンチューブ式熱交換器の管形状、フィン形式、
及び熱交換器配管のパス形式等の最適化がある。図７
は、ＨＣＦＣ−２２（R２２）を用いた空気調和装置の
暖房中間域運転において、通常の凝縮器の場合（実線）
と所定の高効率化を施した場合（破線）との冷凍サイク
ルを比較したモリエル線図を示したものである。

【０００４】空調条件は、室内乾球温度２０℃／湿球温
度１２℃で、室外乾球温度７℃／湿球温度６℃である。
本図から、通常の熱交換器に対して所定の高効率化を図
った昨今の熱交換器の場合では、平均凝縮温度の低下に
より圧縮機動力の低減が図れていることが分かる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図７に
示したように、高効率熱交換器を用いても、過冷却域の
温度Ｔc-out2（約２２℃）と室内吸込み空気温度Ｔa
（２０℃）との温度差△Ｔは、２Ｋとほとんど温度差が
ない。このため、熱交換器の管及びフィンの単体性能向
上やパス数の減少等による管内流速向上（冷媒熱伝達率
向上）等を図ったとしても、ほとんど性能向上が得られ
ないという問題があった。

【０００６】また、一般的に冷媒としてＨＣＦＣ−２２
を用いたルームエアコンの場合、パス数の減少や弁類の
追加は、実用上は流速増加や弁類追加に伴う圧力損失増
加が性能向上の妨げになるという問題があった。

【０００７】本発明は、前記のような従来の問題を解決
するものであり、第１の膨張機構と第２の膨張機構との
間に連結された補助熱交換器と、第１及び第２の膨張機
構の弁開度を調節する制御手段とを備えることにより熱
交換器性能の高効率化を図った空気調和装置を提供する
ことを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明の空気調和装置は、少なくとも圧縮機、室内
熱交換器、膨張機構、及び室外熱交換器が順次配管で環
状に連結され、冷媒が循環する冷凍サイクルを有する空
気調和装置であって、前記膨張機構は前記室内熱交換器
側に連結された第１の膨張機構と、前記室外熱交換器側
に連結された第２の膨張機構とを有し、前記第１の膨張
機構と前記第２の膨張機構との間に連結された補助熱交
換器と、前記第１の膨張機構及び第２の膨張機構の弁開
度を調節する制御手段とを備えたことを特徴とする。

【０００９】前記のような空気調和装置によれば、凝縮
器として作用する室内熱交換器または室外熱交換器に加
えて、補助熱交換器も凝縮器として作用させることがで
き、凝縮器性能を向上させることができる。

【００１０】さらに、補助熱交換器は、室内熱交換器及
び室外熱交換器から独立して形成されているので、例え
ば補助熱交換器を室外に配置すれば、暖房運転時には、
補助熱交換器の過冷却域の温度と吸込空気温度との温度
差を、室内に配置した場合と比べて大きくすることがで
き、性能向上が図れる。

【００１１】また、前記室内熱交換器を凝縮器として用
い、前記室外熱交換器を蒸発器として用いる暖房運転の
場合は、前記制御手段は前記第１の膨張機構の弁を所定
の弁開度とし、かつ前記第２の膨張機構の弁開度を調節
して前記第２の膨張機構を通過する前記冷媒の流路を絞
るようにすることが好ましい。前記のような空気調和装
置によれば、凝縮器として作用する室内熱交換器に加え
て、補助熱交換器も凝縮器として作用させることがで
き、暖房運転時における凝縮器性能を向上させることが
できる。

【００１２】また、前記室内熱交換器を蒸発器として用
い、前記室外熱交換器を凝縮器として用いる冷房運転の
場合は、前記制御手段は前記第２の膨張機構の弁を所定
の弁開度とし、かつ前記第１の膨張機構の弁開度を調節
して前記第１の膨張機構を通過する前記冷媒の流路を絞
るようにすることが好ましい。前記のような空気調和装
置によれば、室外熱交換器に加え、補助熱交換器も凝縮
器として作用させることができ、冷房運転時の凝縮器性
能の損失を防止できる。

【００１３】また、前記制御手段は、前記圧縮機の回転
数に応じて、前記第１の膨張機構及び第２の膨張機構の
弁開度を調節することが好ましい。

【００１４】また、前記室外熱交換器は、送風機により
空気が通過し、前記補助熱交換器は、前記室外熱交換器
に対して風上側に配置されていることが好ましい。前記
のような空気調和装置によれば、暖房運転時に補助熱交
換器を凝縮器として用いれば、蒸発器として作用する室
外熱交換器には、補助熱交換器を通過して温度上昇した
空気が吸い込まれるので、室外熱交換器の熱交換器性能
が向上する。

【００１５】また、前記補助熱交換器のパス数は、１パ
スであることが好ましい。前記のような空気調和装置に
よれば、補助熱交換器の管内における流速増加による冷
媒熱伝達率を向上させることができる。

【００１６】また、前記室内熱交換器及び前記室外熱交
換器の各空気吸込口の空気温度を検出する空気温度検出
手段と、前記室内熱交換器の空気吸込口の空気温度と前
記室外熱交換器の空気吸込口の空気温度とを比較する空
気温度比較手段とを備え、前記制御手段は、前記各空気
温度の温度差に応じて前記第１及び第２の膨張機構の弁
開度を調節することが好ましい。前記のような空気調和
装置によれば、室内温度と室外温度との差に応じて、補
助熱交換器を凝縮器として作用させるかどうかの切換え
ができるので、例えば暖房運転時に室外温度が室内温度
以上である場合には、補助熱交換器を凝縮器として作用
させないように弁開度を調節することにより、性能低下
を防止することができる。

【００１７】また、前記補助熱交換器が室外に配置さ
れ、前記室内熱交換器を凝縮器として用い、前記室外熱
交換器を蒸発器として用いる暖房運転の場合に、前記空
気温度比較手段によって、前記室外熱交換器の空気吸込
口の空気温度が、前記室内熱交換器の空気吸込口の空気
温度以上であると判断されると、前記制御手段は、前記
第２の膨張機構の弁を所定の弁開度とし、かつ前記第１
の膨張機構の弁開度を調節して前記第１の膨張機構を通
過する前記冷媒の流路を絞るようにすることが好まし
い。前記のような空気調和装置によれば、暖房運転時に
室外温度が室内温度以上である場合には、補助熱交換器
を凝縮器としては作用しないので、性能低下を防止する
ことができる。

【００１８】また、前記冷媒として、ＨＦＣ−３２、Ｈ
ＦＣ−３２を含む混合冷媒、及び炭化水素冷媒から選ば
れる少なくとも一つの冷媒を用いたことが好ましい。前
記のような空気調和装置によれば、圧縮機吸入系の蒸気
密度が増加し、冷媒循環量が増えるので、圧縮機回転数
を減少させて運転することができ、圧縮機動力が低減で
きる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態につい
て、図面を参照しながら説明する。

【００２０】（実施の形態１）図１は、本発明の実施形
態１に係る空気調和装置の構成図である．本図は、熱交
換器の高効率化を図ったサイクル（以下「過冷却サイク
ル」という）に係る空気調和装置の構成図を示してい
る。冷凍サイクルは、圧縮機１０、四方弁７０、フィン
チューブ式の室内熱交換器２０、第１の膨張機構である
主電子式膨張弁６０、フィンチューブ式の補助熱交換器
４１、第２の膨張機構である副電子式膨張弁６１、及び
フィンチューブ式の室外熱交換器４０が配管で連結され
て構成されている。また四方弁７０によって、暖房運転
と冷房運転との切換えができる。

【００２１】室内熱交換器２０の手前には室内送風機３
０が、室外熱交換器４０の手前には室外送風機５０が配
置されている。これら室内送風機３０、５０によって、
各熱交換器内を空気が通過し熱交換する。また、制御部
であるマイクロコンピュータ９０内の制御手段９３は、
主電子式膨張弁６０及び副電子式膨張弁６１と電気的に
接続され、これら膨張弁６０，６１の弁開度を調節す
る。

【００２２】暖房運転時には、室内熱交換器２０は凝縮
器として作用し、室外熱交換器４０は蒸発器として作用
する。この場合本実施形態では、制御手段９３によっ
て、主電子式膨張弁６０は弁開度を全開とし、主電子式
膨張弁６０を通過する冷媒流路を絞らないようにする。
また、制御手段９３は、副電子式膨張弁６１が冷媒流路
を絞るように弁開度を任意（最適）の量に調節する。こ
のため、副電子式膨張弁６１は、絞り装置として作用す
る。

【００２３】ここで、冷媒流路を絞るとは、流路の急激
な狭まりによって、圧力を低下させることである。した
がって、冷媒流路を絞らないようにするためには、電子
式膨張弁６０は必ずしも全開にする必要はなく、圧力を
必要以上に低下させない程度に弁を開けばよい。このこ
とは、以下の説明（実施の形態２〜５）でも同じであ
る。

【００２４】このような弁開度の調節により、凝縮器と
して作用する室内熱交換器２０の管内冷媒を気体と液体
の２相域にし、補助熱交換器４１も凝縮器として作用さ
せることができる。例えば暖房標準空調条件を室内乾球
温度２０℃／湿球温度１２℃、室外乾球温度７℃／湿球
温度６℃の場合は、補助熱交換器４１の過冷却域の温度
Ｔc-out2は約２２℃が得られる。

【００２５】ここで、補助熱交換器４１は室内熱交換器
２０及び室外熱交換器４０と独立して形成されているの
で室外に配置することができる。補助熱交換器４１を室
外に配置した場合には、過冷却域の温度Ｔc-out2（約２
２℃）と、室外吸込空気温度Ｔa(７℃)との温度差△Ｔ
（約１５K）が得られる。このため、凝縮器が室内熱交
換器２０のみの場合と比較して、凝縮器性能を向上させ
ることができる。

【００２６】冷房運転時には、室内熱交換器２０は蒸発
器として作用し、室外熱交換器４０は凝縮器として作用
する。本実施形態では制御手段９３によって、副電子式
膨張弁６１は全開となる。一方、主電子式膨張弁６０は
任意（最適）の絞り量になるように弁開度が調節され、
絞り装置として作用する。このことにより、室外熱交換
器４０に加え、補助熱交換器４１も凝縮器として作用さ
せることができ、冷房運転時の凝縮器性能の損失を防止
できる。

【００２７】（実施の形態２）図２は、過冷却サイクル
に係る空気調和装置の実施形態２の構成図を示してい
る。本実施形態が、実施形態１と異なるのは、補助熱交
換器４２を室外熱交換器４０に対して風上側に配置して
いる点である。その他の構成は、実施形態１と同様であ
るので詳細な説明は省略する。

【００２８】図３は、空気調和装置を暖房運転したとき
のモリエル線図であり、実施形態１の場合を実線で、実
施形態２の場合を破線で示している。実施形態２の動作
について図２，３を用いて説明する。

【００２９】暖房運転時には、室内熱交換器２０は凝縮
器として作用し、室外熱交換器４０は蒸発器として作用
する。制御手段９３による電子式膨張弁６０，６１の弁
開度調整は実施形態１と同様であり、補助熱交換器４２
は凝縮器として作用する。

【００３０】実施形態２では、補助用交換器４２を室外
熱交換器４０に対して風上側に配置しているので、補助
用交換器４２を通過した空気が室外熱交換器４０に入
る。空気温度がTao1である室外吸込空気は、凝縮器とし
て作用する補助熱交換器４２を通過することで温度上昇
する。例えば、Tao1が７℃であれば、補助熱交換器４２
の通過後の空気温度は７＋α℃となる。

【００３１】したがって、本実施形態２では、実施形態
１と比べると、室外熱交換器４０への吸込空気の温度を
高くできるので、蒸発器として作用する室外熱交換器４
０の熱交換器性能が向上する。すなわち、室外熱交換器
４０への吸込密度（蒸気）を実施形態１の場合をρ１、
実施形態２の場合をρ２、冷媒循環量を実施形態１の場
合をＧr1、実施形態２の場合をＧr2とすると、ρ２はρ
１より大きくなり、このためＧr2はＧr1より大きくなる
ので室外熱交換器４０の熱交換器性能が向上する。更に
低外気温時に発生する着霜の防止も可能である。

【００３２】（実施の形態３）図４は、過冷却サイクル
に係る空気調和装置の実施形態３の構成図を示してい
る。実施形態３が実施形態２と異なるのは、補助熱交換
器４３の配管パス数を１パスとしている点である。その
他の構成は、実施形態２と同様であるので詳細な説明は
省略する。

【００３３】暖房運転時には、室内熱交換器２０は凝縮
器として作用し、室外熱交換器４０は蒸発器として作用
する。制御手段９３による電子式膨張弁６０，６１の弁
開度調整は実施形態１と同様であり、補助熱交換器４３
は凝縮器として作用する。このため、凝縮器として作用
する室内熱交換器２０の管内冷媒は、気体と液体の２相
域となり、同じく凝縮器として作用する補助熱交換器４
３内の冷媒は、過冷却域すなわち液冷媒となる。

【００３４】実施形態２では、補助熱交換器４２は配管
パス数が複数であるのに対して、実施形態３では、補助
熱交換器４３のパス数が１パスである。このため、補助
熱交換器４３の管内における流速増加による冷媒熱伝達
率の向上が図られるので、補助熱交換器４３の凝縮性能
を向上させることができる。

【００３５】また、冷房運転時においては、室内熱交換
器２０は蒸発器として作用し、室外熱交換器４０は凝縮
器として作用する。補助熱交換器４３は、室外熱交換器
４０の出口側の凝縮器として作用するため、暖房運転の
場合と同様に凝縮性能が向上する。

【００３６】（実施の形態４）図５は、過冷却サイクル
に係る空気調和装置の実施形態４の構成図を示してい
る。実施形態３と異なるのは、室内熱交換器２０の空気
吸込側には空気温度検出手段８０が、室外熱交換器４０
の空気吸込側には空気温度検出手段８１が配置されてい
る点と、マイクロコンピュータ９０内に空気温度比較手
段９１及び過冷却サイクル切換判定手段９２を備えてい
る点である。

【００３７】まず、室内空気温度Ｔaiが室外空気温度Ｔ
aoより高い場合の暖房運転時について説明する。この場
合の動作は実施形態３と同様であり、暖房運転時には、
室内熱交換器２０は凝縮器として作用し、室外熱交換器
４０は蒸発器として作用する。制御手段９３によって、
主電子式膨張弁６０は全開となり、副電子式膨張弁６１
は任意（最適）の絞り量になるように弁開度が調節され
絞り装置として作用する。

【００３８】このことにより、室内熱交換器２０及び補
助熱交換器４３を凝縮器として作用させることができ
る。例えば暖房標準空調条件を室内乾球温度２０℃／湿
球温度１２℃、室外乾球温度７℃／湿球温度６℃とする
と、補助熱交換器４３の過冷却域の温度Ｔc-out2を約２
２℃とすることができる。このため、室外吸込空気温度
Ｔao（７℃）との温度差△Ｔは約１５Kとなり、凝縮器
が室内側のみにある場合と比較して、凝縮性能の向上が
可能となる。

【００３９】しかしながら、室外吸込空気温度Ｔaoが室
内温度２０℃以上の場合には、室外に配置した補助熱交
換器４３を凝縮器として用いれば、熱交換器の過冷却域
温度と吸込空気温度との温度差は、室内熱交換器２０に
比べて同じか又は縮小することになり、温度差が縮小す
れば性能低下となる。そこで、本実施形態４に係る空気
調和置では、図６に示したように室外吸込温度Ｔaoが室
内吸込温度Ｔai以上の場合は、補助熱交換器切換を行わ
ない。

【００４０】具体的には、まず空気温度検出手段８０，
８１による各検出値は、空気温度比較手段９１によって
比較される。過冷却サイクル切換判定手段９２は、各検
出値の比較結果より、室外吸込温度Ｔaoが室内吸込温度
Ｔai以上と判断すると、制御手段９３に補助熱交換器切
換を行わないよう指令を与える。

【００４１】この指令により、制御手段９３は、副電子
式膨張弁６１を全開とし、主電子式膨張弁６０の弁開度
を任意（最適）の絞り量になるよう調節し、絞り装置と
して作用させる。このことにより、補助熱交換器４３は
凝縮器としては作用せず、室外熱交換器４０と同様に蒸
発器として作用し、性能低下を防止することができる。

【００４２】なお、室外吸込温度Ｔaoと室内吸込温度Ｔ
aiとが等しい場合は、補助熱交換器は、室内熱交換器２
０に比べて性能低下はほとんどないと考えられるので、
室外吸込温度Ｔaoが室内吸込温度Ｔaiより大きい場合
に、補助熱交換器の凝縮器への切換えを停止する制御と
してもよい。（実施の形態５）次に、実施形態５が、前記各実施形態
１〜４と異なる点は、冷媒としてＨＦＣ−３２、ＨＦＣ
−３２を含む混合冷媒、または炭化水素冷媒を用いた点
である。

【００４３】一般的にＨＣＦＣ−２２冷媒を用いたヒー
トポンプ式ルームエアコンの場合、パス数の減少や弁類
の追加は、実用上は流速増加や弁類追加に伴う圧力損失
増加が性能低下に与える影響が大きい。以下の表１に、
ＨＣＦＣ−２２を用いた冷凍サイクルシステムに対する
各冷媒の圧力損失軽減の割合を示す。

【００４４】

【表１】システム内圧力損失割合（％）ＨＣＦＣ−２２１００％ＨＦＣ−４０７Ｃ１００〜１０３％ＨＦＣ−４１０Ａ７０〜８０％ＨＦＣ−３２７０〜８０％ＨＣ−２９０７０〜８０％

【００４５】表１より、Ｒ４１０Ａ（ＨＦＣ−３２を含
む混合冷媒）、ＨＦＣ−３２、またはＨＣ−２９０（炭
化水素冷媒）は、ＨＣＦＣ−２２に対して２０〜３０％
圧力損失が軽減することが分かる。したがって、これら
冷媒を用いれば、圧縮機吸入系の蒸気密度が増加し、冷
媒循環量が増えるので、圧縮機回転数を減少させても、
ＨＣＦＣ−２２を用いた場合と同一能力を得ることがで
き、圧縮機動力の低減が可能となる。

【００４６】なお、前記各実施形態において、圧縮機の
回転数に応じて弁開度を調節する制御を併用してもよ
い。

【００４７】

【発明の効果】以上のように本発明の空気調和装置によ
れば、第１の膨張機構と第２の膨張機構との間に連結さ
れた補助熱交換器と、第１及び第２の膨張機構の弁開度
を調節する制御手段とを備えることにより、室外熱交換
器または室内熱交換器に加えて、補助助用熱交換器を凝
縮器として作用させることができるので、凝縮器性能を
向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態１に係る空気調和装置の構成
図

【図２】本発明の実施形態２に係る空気調和装置の構成
図

【図３】本発明の実施形態２に係るモリエル線図

【図４】本発明の実施形態３に係る空気調和装置の構成
図

【図５】本発明の実施形態４に係る空気調和装置の構成
図

【図６】本発明の実施形態第４に係る過冷却サイクル運
転切換のフローチャート

【図７】従来の空気調和装置に係るモリエル線図

【符号の説明】

１０圧縮機２０室内熱交換器３０室内送風機４０室外熱交換器４１，４２，４３補助熱交換器５０室外送風機６０主電子式膨張弁６１副電子式膨張弁７０四方弁８０室内吸込空気温度検出手段８１室外吸込空気温度検出手段９０マイクロコンピュータ９１温度比較手段９２過冷却サイクル切替判定手段９３制御手段

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者山口成人大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内Ｆターム(参考） 3L060 AA03 CC19 DD02 DD07 EE09 3L092 AA02 AA13 BA01 BA08 BA16 BA23 BA28 DA01 DA03 DA14 DA19 EA11 FA26 FA27

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくとも圧縮機、室内熱交換器、膨張
機構、及び室外熱交換器が順次配管で環状に連結され、
冷媒が循環する冷凍サイクルを有する空気調和装置であ
って、前記膨張機構は前記室内熱交換器側に連結された
第１の膨張機構と、前記室外熱交換器側に連結された第
２の膨張機構とを有し、前記第１の膨張機構と前記第２
の膨張機構との間に連結された補助熱交換器と、前記第
１の膨張機構及び第２の膨張機構の弁開度を調節する制
御手段とを備えたことを特徴とする空気調和装置。
【請求項２】前記室内熱交換器を凝縮器として用い、
前記室外熱交換器を蒸発器として用いる暖房運転の場合
は、前記制御手段は前記第１の膨張機構の弁を所定の弁
開度とし、かつ前記第２の膨張機構の弁開度を調節して
前記第２の膨張機構を通過する前記冷媒の流路を絞るよ
うにする請求項１に記載の空気調和装置。
【請求項３】前記室内熱交換器を蒸発器として用い、
前記室外熱交換器を凝縮器として用いる冷房運転の場合
は、前記制御手段は前記第２の膨張機構の弁を所定の弁
開度とし、かつ前記第１の膨張機構の弁開度を調節して
前記第１の膨張機構を通過する前記冷媒の流路を絞るよ
うにする請求項１に記載の空気調和装置。
【請求項４】前記制御手段は、前記圧縮機の回転数に
応じて、前記第１の膨張機構及び第２の膨張機構の弁開
度を調節する請求項１から３のいずれかに記載の空気調
和装置。
【請求項５】前記室外熱交換器は、送風機により空気
が通過し、前記補助熱交換器は、前記室外熱交換器に対
して風上側に配置されている請求項１から４のいずれか
に記載の空気調和装置。
【請求項６】前記補助熱交換器のパス数は、１パスで
ある請求項５に記載の空気調和装置。
【請求項７】前記室内熱交換器及び前記室外熱交換器
の各空気吸込口の空気温度を検出する空気温度検出手段
と、前記室内熱交換器の空気吸込口の空気温度と前記室
外熱交換器の空気吸込口の空気温度とを比較する空気温
度比較手段とを備え、前記制御手段は、前記各空気温度
の温度差に応じて前記第１及び第２の膨張機構の弁開度
を調節する請求項１から６のいずれかに記載の空気調和
装置。
【請求項８】前記補助熱交換器が室外に配置され、前
記室内熱交換器を凝縮器として用い、前記室外熱交換器
を蒸発器として用いる暖房運転の場合に、前記空気温度
比較手段によって、前記室外熱交換器の空気吸込口の空
気温度が、前記室内熱交換器の空気吸込口の空気温度以
上であると判断されると、前記制御手段は、前記第２の
膨張機構の弁を所定の弁開度とし、かつ前記第１の膨張
機構の弁開度を調節して前記第１の膨張機構を通過する
前記冷媒の流路を絞るようにする請求項７に記載の空気
調和装置。
【請求項９】前記冷媒として、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ
−３２を含む混合冷媒、及び炭化水素冷媒から選ばれる
少なくとも一つの冷媒を用いた請求項１から８のいずれ
かに記載の空気調和装置。