JP2000216732A

JP2000216732A - 集光器

Info

Publication number: JP2000216732A
Application number: JP11012589A
Authority: JP
Inventors: Hisashi Sawada; 寿史澤田; Yasushi Inoue; 靖井上; Atsushi Tsunoda; 角田　　敦
Original assignee: Taiyo Yuden Co Ltd
Current assignee: Taiyo Yuden Co Ltd
Priority date: 1999-01-21
Filing date: 1999-01-21
Publication date: 2000-08-04

Abstract

(57)【要約】【課題】部分角錐形または部分円錐形の集光器本体を
有する集光器において、入射面に入射する光束を効率よ
く出射面に集光することができ、なお且つ集光器の長さ
に対して入射面を広くとることができ、これによって小
形で効率的な集光を可能とする。【解決手段】集光器は、透光性を有する集光器本体１
１と、この集光器本体１１の一端に形成された光が入射
する入射面１２と、この入射面１２と対向して集光器本
体１１の他端に形成された光が出射する出射面１３と、
前記集光器本体１１の側面または周面に形成され、前記
入射面１２から出射面１３にいくに従って対向間隔が狭
まるようなテーパが形成され、前記入射面１２側から出
射面１３側に集光器本体１１内を伝搬する光を反射する
反射面１４とを有する。前記反射面１４のテーパ角β、
集光器本体１１の入射面１２と出射面１３との距離ｌ、
入射面１２の幅ｉ及び出射面１３の幅ｏで表されるα＝
２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）を、０．７〜１．３とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、空間を光伝送媒体
とする光情報通信の分野において使用される集光器であ
って、光入射面側に入射する光束をより狭い範囲に収束
して出射面側から出射する集光器に関する。例えば、光
学レンズに代えて、光センサ等に光を収束して入射させ
るのに使用することができる集光器に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来において、或る程度の範囲を伝搬す
る光束をより狭い範囲に収束して光センサ等に入射する
ための集光器としては、光学レンズが使用されていた。
光学レンズを使用した集光器には、単体のレンズを使用
した単レンズ形と複数のレンズを使用した複合レンズ形
とがある。単レンズ形の集光器において、通常の使い方
において、広い範囲の光束を集光するためには、レンズ
口径を大きくする必要があり、高屈折率のレンズを使用
した場合でも、その焦点距離が或る程度大きくなってし
まう。そのため、視野角が狭くなるという課題がある。

【０００３】他方、複合レンズ形の集光器は、光束を複
数のレンズを用いて収束するため、口径の大きなレンズ
を使用しても焦点距離を短くすることができ、或る程度
の視野角を確保することができる。しかし、光軸に沿っ
て複数のレンズを配置する必要があるため、寸法、重量
共に大きくなり、コストもかかるという課題がある。

【０００４】そこで、部分角錐形または部分円錐形の集
光器が提案されている（特開平７−２６１０２８号公
報）。この集光器は、対向する入射面と出射面とを有
し、その間にテーパ状の反射面を設けた透明な無空の集
光器本体からなるものである。入射面から集光器本体に
入射した光束の一部を反射面で反射し、出射面に集光す
るものである。

【０００５】

【発明が解決しようとしている課題】光通信の分野で
は、集光器の集光効率を高めればより微弱な信号を受信
することができる。また、集光器の集光効率を高めるこ
とにより、光センサの受光面積を小さくすることがで
き、その分だけ機器の小型化やコストの低減が可能とな
る。さらに、今後の光通信分野における情報量の増大に
対応するには、高速伝送化が必要である。このため、フ
ォトダイオード等の光センサの受光面積を小さく抑える
ことにより、電気的容量Ｃを小さく抑え、高速の光信号
を受信できるようにすることが不可欠となる。

【０００６】また、オーディオ−ビジュアル機器用リモ
ートコントローラや移動体を対象とした光空間通信方式
においては、広い角度から伝搬してくる光を効率よく集
光し、光センサの受光面に集めることが求められてい
る。本発明は、このような従来の集光器に要望される課
題に鑑み、前記のような部分角錐形または部分円錐形の
集光器本体を有する集光器において、指向性が比較的広
く、入射面に入射する光束を効率よく出射面に集光する
ことができ、なお且つ集光器の長さに対して入射面を広
くとることができ、これによって小形で効率的な集光が
可能な集光器を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明では、前記の目的
を達成するため、前記の部分角錐形または部分円錐形の
集光器において、集光器本体１１の光軸に対して入射角
θ＝０ｄｅｇで入射面１２に入射した光の一部が、テー
パを有する反射面１４で１回反射された後、その全ての
光または大半の光が出射面１３に入射し、そこから集光
器本体１の外部で出射できる形状としたものである。こ
れにより、集光器本体１１の入射面１２に入射した光を
効率よく出射面１３に集光できるようにしたものであ
る。しかも、集光器本体１１の長さｌに対して入射面１
２の幅ｉを広くとることができるようにし、入射面１２
の面積を大きくとることができる集光器本体１１の形状
を採用したものである。

【０００８】集光器は、透光性を有する集光器本体１１
と、この集光器本体１１の一端に形成された光が入射す
る入射面１２と、この入射面１２と対向して集光器本体
１１の他端に形成された光が出射する出射面１３と、前
記集光器本体１１の側面または周面に形成され、前記入
射面１２から出射面１３にいくに従って対向間隔が狭ま
るようなテーパが形成され、前記入射面１２側から出射
面１３側に集光器本体１１内を伝搬する光を反射する反
射面１４とを有する。本発明では、このような集光器に
おいて、前記反射面１４のテーパ角β、集光器本体１１
の入射面１２と出射面１３との距離（集光器本体１１の
長さ）ｌ、入射面１２の幅ｉ及び出射面１３の幅ｏで表
されるα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）を、０．７〜
１．３となるようにしたものである。ここで、ｔａｎ
（β／２）＝（ｉ−ｏ）／２ｌである。

【０００９】このような集光器では、後述するように、
α＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）が１以下のとき、すな
わちｔａｎβ≦（ｉ＋ｏ）／２ｌのとき、集光器本体１
１の光軸に対して入射角θ＝０ｄｅｇで入射面１２に入
射した全ての光は、直接出射面１３に到達するか、また
は反射面１４で１回反射された後に出射面１３に到達す
る。換言すると、光軸に対して入射角０ｄｅｇで入射面
１２に入射した光の全てが、直接または反射面１４で１
回反射して出射面１３に到達する。すなわち、集光器本
体１１の光軸に対して入射角θ＝０ｄｅｇで入射面１２
に入射した全ての光を出射面１３に集光することができ
る。しかし一方で、ｔａｎβが（ｉ＋ｏ）／２ｌに対し
て小さくなり、αが０．７未満となると、集光器本体１
１の長さｌに対する入射面１２の幅ｉが極端に小さくな
り、集光器本体１１の大きさの割に入射面１２の面積を
広くとれないので、入射光量を多くすることができな
い。

【００１０】他方、α＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）が
１を越えると、集光器本体１１の長さｌに対する入射面
１２の幅ｉを大きくすることができ、入射光量を多くす
ることができる。しかしこの場合、集光器本体１１の光
軸に対して入射角θ＝０ｄｅｇで入射面１２に入射した
光のうち、反射面１４で反射された光の一部は、出射面
１３に到達しない。すなわち、集光器本体１１の光軸に
対して入射角θ＝０ｄｅｇで入射面１２に入射した光の
一部が２回反射する必要が生じ、２回目の反射時に光が
集光器本体１１の外部に透過したり、反射面１４で集光
器本体１１の内側に反射しても、出射面１３で反射して
出射面１３から出射できなくなる。その結果、α＝２ｌ
・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）がより大きくなると集光効率が
極端に悪くなり、特にα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）
が１．３を越えると、集光効率は極端に悪くなる。

【００１１】従って、α＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）
を０．７〜１．３とすることにより、入射面１２の入射
光量を大きくすることができ、なお且つ入射面１２に入
射した光を効率よく出射面１３に集光することができ
る。但し、集光器本体１１の出射面１３を受光素子と密
着させ、両者の間隙を集光器本体１１と同様の屈折率の
媒質で満たせば、入射面１２が大きい方が受光強度が大
きくなる傾向がある。それでも、０．７≦α≦１．３の
範囲を越えるものは集光効率がよくない。

【００１２】例えばこの集光器本体１１は、その光軸の
出射面１３側の延長線上に仮想の頂点を有する部分角錐
体や部分円錐体からなる。入射面１２と出射面１３と
は、互いに平行な平坦面からなるのが一般的であるが、
入射面１２は凸状の曲面となっていたり、或いは多面体
による凸状の複合面となっていてもよい。特に入射面１
２を凸状とすると、集光器本体１１に凸レンズとしての
機能も併せ持たせることができ、より効率的な集光が可
能となる。

【００１３】

【発明の実施の形態】次に、図面を参照しながら、本発
明の実施の形態について、具体的且つ詳細に説明する。
図１に本発明による集光器の一実施形態を示す。この集
光器は、直四角錐形を中心軸と直交する平面で切断した
形状を有する部分角錐形の集光器本体１１を有する。こ
の角錐形の集光器本体１１の底面に当たる部分が入射面
１２、頂点側の切断された平面に当たる部分が出射面１
３となっている。集光器本体１１は利用する光の周波数
帯域において透明であって、且つ屈折率の高いものがよ
い。一般的には光学プラスチック、光学ガラス等からな
るが、赤外線領域のように比較的波長が長い周波数帯域
で使用する場合には、シリコンが使用されることもあ
る。

【００１４】入射面１２と出射面１３は何れも正方形で
あって、互いに平行に対向しており、それらの中心を結
ぶ中心線が光軸（図１において図示せず）となってい
る。この光軸は入射面１２と出射面１３に対して垂直で
ある。これら入射面１２と出射面１３の縦横の寸法をそ
れぞれｉ、ｏとし、入射面１２と出射面１３との距離を
ｌとする。

【００１５】集光器本体１１の４つの側面は、入射面１
２から出射面１３にいくに従って、対向する側面の間隔
が狭まるようなテーパが形成されている。このテーパを
有する集光器本体１１の４つの側面は反射面１４であ
り、前記入射面１２から集光器本体１１内に入射した光
をその内側に反射する。この反射面１４は、空気等の集
光器が使用される周囲環境の絶対屈折率に対して集光器
本体１１の絶対屈折率が大きく、全反射の臨界角が比較
的小さい場合は、反射面１４に反射膜を形成する必要は
ない。しかし、全反射の臨界角が大きい場合は、反射面
１４に反射率の高い銀やアルミニウム等の金属膜を形成
するのが効果的である。

【００１６】図２に示すように、この集光器本体１１の
出射面１３と同じ形状の断面を有する光軸回りの角柱部
分をａ部分とし、その周囲の部分をｂ部分とする。図３
（ａ）に示すように、集光器本体１１の中心軸に対して
入射角０ｄｅｇで入射面１２に入射した光のうち、前記
ａ部分に入射した光は、そのまま出射面１３に到達す
る。他方、図３（ｂ）に示すように、集光器本体１１の
中心軸に対して入射角０ｄｅｇで入射面１２に入射した
光のうち、前記ｂ部分に入射した光は、反射面１４で反
射される。

【００１７】ここで、図３（ｂ）に示すように、入射面
１２の縁に入射角０ｄｅｇで入射した光が反射面１４で
１回反射された後、その光が出射面１３に到達する条件
について考察する。図３（ｂ）において、反射面１４の
テーパ角をβとすると、図３（ｂ）において一点鎖線で
示す光軸に対して入射面１２と出射面１３の縁を結ぶ対
角線がなす角もβとなる。いま入射面１２の縁に入射角
０ｄｅｇで入射した光がその縁において反射面１４で反
射された後、前記対角線に沿って出射面１３の他方の縁
に到達する条件は、ｌｔａｎβ＝ｏ＋（ｉ−ｏ）／２＝
（ｉ＋ｏ）／２である。すなわち、ｔａｎβ＝（ｉ＋
ｏ）／２ｌという条件となる。

【００１８】このことから、集光器本体１１の中心軸に
対して入射角θ＝０ｄｅｇで入射面１２の前記ｂ部分に
入射した光の全てが、反射面１４で１回反射されたの
ち、出射面に到達するには、ｔａｎβ≦（ｉ＋ｏ）／２
ｌという条件、すなわちα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋
ｏ）≦１という条件が必要となる。この条件を満たす限
り、入射面１２の縁に入射角０ｄｅｇで入射した全ての
光は、必ず反射面１４で１回反射された後、出射面に到
達することになる。従って、このような集光器では、理
論的には入射面１２に入射した全ての光を出射面１３に
集光することができる。

【００１９】しかし今、ｌとｏを一定としたとき、ｔａ
ｎβと（ｉ＋ｏ）／２ｌとの比、すなわちα＝２ｌ・ｔ
ａｎβ／（ｉ＋ｏ）が１より小さいと、その分だけ集光
器本体１１の長さｌに対する入射面１２の幅ｉを相当大
きくする必要がある。この場合実際には、集光器本体１
１の大きさの割に入射面１２の面積を広くとれず、その
ため逆に入射面１２に入射する入射光量を大きくするこ
とができないという弊害が生じる。特に、α＝２ｌ・ｔ
ａｎβ／（ｉ＋ｏ）が０．７未満となると、その弊害が
顕著となる。他方、ｔａｎβと（ｉ＋ｏ）／２ｌとの
比、すなわちα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）が１を越
えると、集光器本体１１の長さｌに対する入射面１２の
幅ｉをより大きくすることができ、入射光量を多くする
ことができる。

【００２０】また、ｉとｏがほぼ同じ場合、ｔａｎβは
ｔａｎθに近くなり、（ｉ＋ｏ）／２ｌ≒ｉ／ｌ≒ｏ／
ｌより小さくなる。この場合、指向性と集光効率が比較
的悪くなる。すなわち、αを１より小さくしやすい。他
方、ｉがｏより十分大きい場合、βはπ／２に比較的近
くなり、ｔａｎβは１より大きくなる。そして、（ｉ＋
ｏ）／２ｌ≒ｉ／２ｌも１より大きくなるため、ｉを２
ｌより十分大きくする。すなわち、αを１より大きくし
やすい。

【００２１】しかしこの場合、集光器本体１１の光軸に
対して入射角θ＝０ｄｅｇで入射面１２に入射した光の
うち、反射面１４で反射された光の一部は、出射面１３
に到達しなくなる。すなわち、入射面１２に入射した光
の全てを出射面１３に集光できなくなり、その分だけ集
光効率が悪くなる。これらの点をシュミレーションによ
り考察した結果、α＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）が
０．７〜１．３の範囲が最適であることが確認された。
このような集光器では、入射面１２の幅を或る程度大き
くとることができ、なお且つ集光器本体１１内での集光
を効率良く行うことができる。

【００２２】図４と図５は、入射面１２と出射面１３と
の距離ｌ及び出射面１３の幅ｏが一定で、入射面１２の
幅ｉが異なる７種類の集光器本体１１を使用した集光器
の入射面１２への光の入射角と集光倍率との関係を示し
たグラフである。図４は、出射面１３と受光素子との間
に媒質として空気が介在する場合であり、図５は、出射
面１３と受光素子との間が集光器本体１１と同じ屈折率
の媒質で満たされている場合である。ここで使用されて
いる集光器本体１１のβ、ｔａｎβ、（ｉ＋ｏ）／２ｌ
及びα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）の値を表１に示し
た。

【００２３】

【表１】

【００２４】図４と図５に示す受光器における集光器本
体１１のα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）は、０．５７
〜１．４２である。図５に示した場合を含めると、入射
角に対する受光強度は、特にα＝０．９２〜１．１６の
集光器本体１１を使用したものが優れている。図４と図
５から明らかな通り、とりわけα＝１．０５〜１．１６
の集光器本体１１を使用したものが、比較的高い集光倍
率が得られていることが分かる。

【００２５】集光器本体１１は、その光軸回りでの特性
が対称性を有する点で、入射面１２と出射面１３とは光
軸に垂直で、光軸を含む断面は光軸について線対称であ
ることが好ましい。しかし、集光器本体１１の入射面１
２と出射面１３は、光軸に対して垂直でなくてもよく、
また光軸を含む断面は光軸にについて線対称でなくても
よい。集光器本体１１は、無駄の無い形状という点で、
その入射面１２と出射面１３は相似であることが好まし
い。しかし、入射面１２と出射面１３は必ずしも相似で
ある必要はなく、例えば入射面が八角形で出射面が正方
形であってもよい。入射面１２と出射面１３は、六角形
等の多角形であってもよい。

【００２６】図６〜図１０は、本発明による集光器に使
用される集光器本体１１の各種の形状を示した図であ
る。図６に示した集光器本体１１は、前記図１〜図３に
示した集光器本体１１において、入射面１２に部分円筒
形の曲面を形成した例である。例えば、この入射面１２
の曲面の曲率半径ｒはｉの１／２である。この集光器本
体１１のｉ−ｌ−ｏ寸法及びテーパ角βで表されるα＝
２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）は、前述の通り０．７〜
１．３の範囲にある。例えば、集光器本体１１のｉ−ｌ
−ｏ寸法は、図４や図５で示した集光器本体１１と同じ
寸法を有する。

【００２７】図７に示した集光器本体１１は、前記図１
〜図３に示した集光器本体１１において、入射面１２に
４５゜の面取りを施し、縦横の寸法がｉ’の正方形の平
面を形成した例である。例えば、ｉ’はｉの１／３であ
る。この集光器本体１１のｉ−ｌ−ｏ寸法及びテーパ角
βで表されるα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）は、前述
の通り０．７〜１．３の範囲にある。例えば、集光器本
体１１のｉ−ｌ−ｏ寸法は、図４や図５で示した集光器
本体１１と同じ寸法を有する。

【００２８】図８に示した集光器本体１１は、入射面１
２及び出射面１３を円形とした部分円錐形を呈するもの
である。入射面１２と出射面１３は平行であり、直円錐
形を中心軸と垂直な面で切断したような形状を有する。
ここで、入射面１２及び出射面１３の幅ｉとｏは、それ
らの直径となる。この集光器本体１１のｉ−ｌ−ｏ寸法
及びテーパ角βで表されるα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋
ｏ）は、前述の通り０．７〜１．３の範囲にある。例え
ば、集光器本体１１のｉ−ｌ−ｏ寸法は、図４や図５で
示した集光器本体１１と同じ寸法を有する。

【００２９】図９に示した集光器本体１１は、図８に示
した集光器本体１１において、入射面１２に部分球形の
曲面を形成した例である。例えば、この入射面１２の曲
面の曲率半径ｒはｉの１／２である。それ以外は、図８
に示した集光器本体１１と同じ構成を有する。すなわ
ち、この集光器本体１１のｉ−ｌ−ｏ寸法及びテーパ角
βで表されるα＝２ｌ・ｔａｎβ／（ｉ＋ｏ）は、前述
の通り０．７〜１．３の範囲にある。例えば、集光器本
体１１のｉ−ｌ−ｏ寸法は、図４や図５で示した集光器
本体１１と同じ寸法を有する。

【００３０】図６や図９に示す集光器本体１１のよう
に、入射面１２に曲面状の凸面を形成した場合、或いは
図７に示す集光器本体１１のように、入射面１２に多面
体の複合面からなる凸面を形成した場合、集光器本体１
１は凸レンズとしての機能も併せ持つことになる。すな
わち、集光器本体１１の入射面１２であって、法線が光
軸と平行でない位置に入射した光は光軸側に屈折する。
このため、入射面１２に入射した光が反射面１４で反射
することなく出射面１３に到達する前記のａ部分（図２
参照）を実質的に広くとれることになる。

【００３１】図１０に示した集光器本体１１は、図１に
示した集光器本体１１の一方向の幅を狭くし、ｉ＜
ｉ’、ｏ＜ｏ’とした例である。辺を短くしたｉ’、
ｏ’の方向では、入射面１２から入射した光が出射面１
３に達するまでに反射面１４で数回反射する光路が増え
るので、この方向の半値指向角が広くなった場合の集光
倍率は、図１に示した集光器本体１１より悪くなる。し
かし、一方向の指向性が広く、他方向の指向性が狭くて
もよい場合、集光器本体１１を薄くすることができる。
この場合、縦方向の指向性、集光効率を良くするため
に、入射面１２や出射面１３は図示のように長方形であ
ることが好ましいが、扁平した六角形や八角形等の多角
形や楕円、長円等でもよい。

【００３２】なお、これらの図に示した集光器本体１１
において、入射面１２と出射面１３の距離（集光器本体
１１の長さ）ｌは、凸面が無い平面と仮定した位置から
出射面１３までの寸法を示している。換言すると、凸面
は集光器本体１１の入射面１２側に凸レンズを付加した
ものとし、前記ｌの寸法は、この凸レンズが無いと仮定
した集光器本体１１の長さを示している。なお、製造の
上の都合により、入射面１２の一つの辺の角を落とし、
その部分だけ平坦にすることがある。この場合、角を落
とさないと仮定したときの形状を前述のような形状とす
る。

【００３３】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明による集光
器では、部分角錐形または部分円錐形の集光器におい
て、入射面に入射する光束を効率よく出射面に集光する
ことができ、なお且つ集光器の長さに対して入射面を広
くとることができ、これによって効率的な集光が可能と
なる。より具体的には、次のような効果が得られる。

【００３４】本発明による集光器は集光効率が良いた
め、この集光器を用いた受光装置は、遠方からのより微
弱な光信号を受光することができる。発光側の出力を小
さくすることができるので、光通信系統の全体的な消費
電力を小さくすることが可能となる。半導体受光素子の
受光面積を小さくすることができ、その分コストを下げ
ることができる。高速伝送に対応することもできる。入
射面１２の面積が同じならば、薄型の集光器とすること
ができる。出射面１３を平坦とすることができるため、
偏向フィルタ等の光学フィルタの実装にも有利である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態を示す集光器の斜視図であ
る。

【図２】同実施形態による集光器の側面図である。

【図３】同実施形態による集光原理を示す集光器の側面
図である。

【図４】本発明による集光器の一例を使用した入射光の
入射角と集光倍率との関係を示すグラフである。

【図５】本発明による集光器の一例を使用した入射光の
入射角と集光倍率との関係を示すグラフである。

【図６】本発明による集光器に使用される集光器本体の
形状の一例を示す斜視図である。

【図７】本発明による集光器に使用される集光器本体の
形状の他の例を示す斜視図である。

【図８】本発明による集光器に使用される集光器本体の
形状の他の例を示す斜視図である。

【図９】本発明による集光器に使用される集光器本体の
形状の他の例を示す斜視図である。

【図１０】本発明による集光器に使用される集光器本体
の形状の他の例を示す斜視図である。

【符号の説明】

１１集光器本体１２入射面１３出射面１４反射面ｉ入射面の幅ｌ集光器本体の光軸に沿った長さｏ出射面の幅 β 反射面のテーパ角

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者角田敦東京都台東区上野６丁目16番20号太陽誘電株式会社内Ｆターム(参考） 2H037 AA01 BA03 BA12 CA12 5K002 AA03 AA07 BA31 FA03

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】透光性を有する集光器本体（１１）と、
この集光器本体（１１）の一端に形成された光が入射す
る入射面（１２）と、この入射面（１２）と対向して集
光器本体（１１）の他端に形成された光が出射する出射
面（１３）と、前記集光器本体（１１）の側面または周
面に形成され、前記入射面（１２）から出射面（１３）
にいくに従って対向間隔が狭まるようなテーパが形成さ
れ、前記入射面（１２）側から出射面（１３）側に集光
器本体（１１）内を伝搬する一部の光を反射する反射面
（１４）とを有する集光器において、前記反射面（１
４）のテーパ角β、集光器本体（１１）の入射面（１
２）と出射面（１３）との距離ｌ、入射面（１２）の幅
ｉ及び出射面（１３）の幅ｏで表されるα＝２ｌ・ｔａ
ｎβ／（ｉ＋ｏ）を０．７〜１．３としたことを特徴と
する集光器。
【請求項２】集光器本体（１１）がその光軸の出射面
（１３）側の延長線上に仮想の頂点を有する部分角錐体
からなることを特徴とする請求項１に記載の集光器。
【請求項３】集光器本体（１１）がその光軸の出射面
（１３）側の延長線上に仮想の頂点を有する部分円錐体
からなることを特徴とする請求項１に記載の集光器。
【請求項４】入射面（１２）と出射面（１３）とが互
いに平行な平坦面からなることを特徴とする請求項１〜
３の何れかに記載の集光器。
【請求項５】入射面（１２）が凸状の曲面となってい
ることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の集光
器。
【請求項６】入射面（１２）が多面体による凸状の複
合面となっていることを特徴とする請求項１〜３の何れ
かに記載の集光器。