JP2000201480A - 電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 異なる電圧でも共通に使用可能で信頼性の高
い装置を提供する。 【解決手段】 交流電源ＡＣがダイオードブリッジ回路
Ｄi を介して平滑用のコンデンサＣi に接続される。Ｅ
Ｅ形フェライト磁芯の中足磁脚を２組の外足磁脚より短
くし、ギャップを形成して１次巻線と２次巻線間を疎結
合とした絶縁コンバータトランスＰＩＴが設けられ、こ
の１次巻線Ｔ1 の一方の端部からの巻き上げによってブ
ーストアップ巻線Ｔ3 が設けられる。さらにコンデンサ
Ｃi の正極側がコンデンサＣB を介して巻線Ｔ3 の他方
の端部に接続されると共に、順方向のダイオードＤB を
介して１次巻線Ｔ1 の一方の端部に接続される。さらに
１次巻線Ｔ1 の他方の端部が出力電圧安定化手段を含む
スイッチング用のトランジスタＱ1 に接続される。そし
てダイオードＤB に並列にスイッチＳW が設けられ、こ
のスイッチＳW がコンデンサＣi の正極側の電圧に応じ
て制御される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば全世界対応
のテレビジョン受像機に使用して好適な電源装置に関す
る。詳しくは交流入力電圧が１００Ｖと２００Ｖの場合
で自動的に回路が切り換えられて常に等しい出力電圧が
得られるようにし、これらの交流入力電圧の異なる地域
で共通に使用できるようにした電源装置を提供するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】例えば映像機器において使用されるスイ
ッチング電源装置としては、電力変換効率や、ノイズレ
ベル、コスト等の面から、矩形波で動作されるいわゆる
ハードスイッチング電源より、正弦波で動作されるいわ
ゆるソフトスイッチング電源の方が有利とされている。
一方、全世界対応のテレビジョン受像機においては、例
えば交流入力電圧が１００Ｖと２００Ｖの地域で使用さ
れる可能性がある。そこでこれらの地域で共通に使用で
き、また例えば最大負荷電力が１６０Ｗ以上の電源装置
としては、例えば図６に示すような装置が用いられてい
る。

【０００３】すなわち図６において、交流電源ＡＣの両
端が電源投入時等の突入電流制限用の抵抗器Ｒi を介し
て両波整流を行うダイオードブリッジ回路Ｄi の交流入
力端に接続される。このブリッジ回路Ｄi の負極側の整
流出力端が接地される。またブリッジ回路Ｄi の正極側
の整流出力端が、抵抗器ＲX1及びコンデンサＣX1の並列
回路と、抵抗器ＲX2及びコンデンサＣX2の並列回路とを
直列接続した平滑回路を介して接地されると共に、この
平滑回路の直列接続の接続中点にダイオードブリッジ回
路Ｄi の交流入力端の一方がスイッチＳWXを介して接続
される。

【０００４】これにより、例えば交流電源ＡＣが２００
Ｖの地域では、スイッチＳWXをオフにすることにより全
波整流が行われて、その実効電圧である約２８０Ｖの直
流電圧Ｅi がコンデンサＣX1の正極側に取り出される。
また交流電源ＡＣが１００Ｖの地域では、スイッチＳWX
をオンにすることにより倍圧整流が行われて、その実効
電圧の２倍の約２８０Ｖの直流電圧Ｅi がコンデンサＣ
X1の正極側に取り出される。こうして交流電源ＡＣが１
００Ｖと２００Ｖの地域でスイッチＳWXを切り換えるこ
とにより、互いに等しい直流電圧Ｅi をコンデンサＣX1
の正極側に取り出すことができる。

【０００５】さらにこのコンデンサＣX1の正極側が、例
えば以下に述べる自励式の発振回路の構成を有する、い
わゆる電圧共振形のスイッチングコンバータに接続され
る。すなわちこのコンデンサＣX1の正極側が、スイッチ
ング用高耐圧のｎｐｎバイポーラトランジスタ（ＢＪ
Ｔ：接合型トランジスタ）ＱX1のコレクタ−エミッタ間
を介して直交形制御トランスＰＲＴ（Power Regulating
Transformer）の被制御巻線ＴXaの一端に接続される。
また、このトランジスタＱX1のエミッタと被制御巻線Ｔ
Xaとの接続中点が、スイッチング用高耐圧のｎｐｎバイ
ポーラトランジスタＱX2のコレクタ−エミッタ間を介し
て接地される。

【０００６】そしてこれらのトランジスタＱX1、ＱX2の
スイッチングが、例えば以下に述べる自励式の構成によ
って交互に行われることによって、いわゆる電圧共振形
のスイッチングコンバータが形成される。すなわちトラ
ンジスタＱX1のベース−コレクタ間には起動用の抵抗器
ＲX3が接続される。またこのトランジスタＱX1のベース
−エミッタ間にダンパー用のダイオードＤX1が接続され
ると共に、このトランジスタＱX1のベース−エミッタ間
にダンピング抵抗器ＲX4、共振コンデンサＣX3及び直交
形制御トランスＰＲＴの被制御巻線ＴXbの共振回路が接
続される。

【０００７】またトランジスタＱX2についても同様にし
て、トランジスタＱX2のベース−コレクタ間には起動用
の抵抗器ＲX5が接続される。このトランジスタＱX2のベ
ース−エミッタ間にダンパー用のダイオードＤX2が接続
されると共に、このトランジスタＱX2のベース−エミッ
タ間にダンピング抵抗器ＲX6、共振コンデンサＣX4及び
直交形制御トランスＰＲＴの被制御巻線ＴXcの共振回路
が接続される。なお、上述の被制御巻線ＴXbと被制御巻
線ＴXcとは互いに逆相に設けられる。これによりトラン
ジスタＱX1、ＱX2のスイッチングが、それぞれの共振回
路の共振信号によって交互に行われると共に、その導通
が後述する直交形制御トランスＰＲＴの被制御巻線ＴX
a、ＴXb、ＴXcのインダクタンス値の変化によって制御
される。

【０００８】さらに直交形制御トランスＰＲＴの被制御
巻線ＴXaの他端が、共振コンデンサＣX5を介して絶縁コ
ンバータトランスＰＩＴ（Power Isolation Transform
er）の巻線数ＮX1の１次巻線ＴX1の一端に接続され、こ
の１次巻線ＴX1の他端が接地される。これにより、上述
のトランジスタＱX1及びＱX2の導通期間に、共振コンデ
ンサＣX5と直交形制御トランスＰＲＴの１次巻線ＴXa及
び絶縁コンバータトランスＰＩＴの１次巻線ＴX1の漏洩
インダクタンスによる共振電流が、それぞれ逆相で絶縁
コンバータトランスＰＩＴの１次巻線ＴX1を流される。

【０００９】すなわちトランジスタＱX1の導通期間には
１次巻線ＴX1を図面で下向きの共振電流が流される。ま
たこのとき共振コンデンサＣX5に蓄積された電荷が、ト
ランジスタＱX2の導通期間には１次巻線ＴX1を図面で上
向きの共振電流として流される。このようにしてトラン
ジスタＱX1及びＱX2の導通期間に、それぞれ逆相の共振
電流が交互に絶縁コンバータトランスＰＩＴの１次巻線
ＴX1を流される。そしてこの１次巻線ＴX1を流される共
振電流に応じて２次巻線ＴX2に任意の電圧が誘起され
る。

【００１０】さらに絶縁コンバータトランスＰＩＴの２
次巻線ＴX2の巻線数は２＊ＮX2とされ、この巻線数を２
等分する位置にセンタータップが設けられ、このセンタ
ータップが２次側で接地される。そしてこの２次巻線Ｔ
X2の両端となるタップがそれぞれ順方向のダイオードＤ
X3、ＤX4を介して互いに接続され、この接続中点が平滑
用のコンデンサＣX6を介して２次側で接地されると共
に、この接続中点から出力端子１０１が導出される。こ
れによって出力端子１０１には、２次巻線ＴX2の両端間
の出力が両波整流されて任意の直流出力電圧Ｅ0 が取り
出される。

【００１１】また絶縁コンバータトランスＰＩＴの２次
巻線ＴX2の上述のセンタータップに対して対称となる２
つの任意の位置に中間タップが設けられる。これらの中
間タップがそれぞれ順方向のダイオードＤX5、ＤX6を介
して互いに接続され、この接続中点が平滑用のコンデン
サＣX7を介して２次側で接地されると共に、この接続中
点から出力端子１０２が導出される。これによって出力
端子１０２には、上述の２次巻線ＴX2の任意の中間タッ
プ間の出力が両波整流されて所望の直流出力電圧Ｅ0 ′
が取り出される。

【００１２】さらにこれらの直流出力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′
が制御回路１００に供給され、この制御回路１００から
の制御信号が直交形制御トランスＰＲＴの制御巻線ＴXd
に供給される。これによって直交形制御トランスＰＲＴ
の被制御巻線ＴXa、ＴXb、ＴXcのインダクタンス値が制
御回路１００からの制御信号に応じて制御される。そし
て出力端子１０１、１０２の直流出力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′
が変化したときには、被制御巻線ＴXa、ＴXb、ＴXcのイ
ンダクタンス値の変化によって、トランジスタＱX1、Ｑ
X2の導通角及びスイッチングの周波数が、直流出力電圧
Ｅ0 、Ｅ0 ′の変化を打ち消す方向に制御が行われる。

【００１３】このようにして安定化された所望の直流出
力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′が出力端子１０１、１０２に取り出
される。そしてこの場合に、交流電源ＡＣが１００Ｖと
２００Ｖの地域でスイッチＳWXを切り換えることによ
り、いずれの場合も等しい直流電圧Ｅi が形成され、常
に同等に安定化された所望の直流出力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′
が出力端子１０１、１０２に取り出されるものである。
またこの場合に、交流電源ＡＣが１００Ｖのときには倍
圧整流を行うことにより、例えば最大負荷電力が１６０
Ｗ以上の電源装置として用いることができるものであ
る。

【００１４】そこでさらにこの装置において、上述のス
イッチＳWXの切り換えを、例えば交流電源ＡＣが１００
Ｖと２００Ｖの地域で自動的に行うには、上述の交流電
源ＡＣの電圧ＶACが次のようにして判別される。すなわ
ち交流電源ＡＣの一端が抵抗器ＲX7及び順方向のダイオ
ードＤX7を介してコンデンサＣX8に接続される。このコ
ンデンサＣX8の正極側に分圧抵抗器ＲX8、ＲX9が接続さ
れ、この分圧点が逆方向のツェナーダイオードＤX8を介
してコンデンサＣX9と抵抗器ＲX10 の並列回路の一端に
接続される。そしてこの並列回路の他端が接地されると
共に、上述の並列回路の一端がｐｎｐトランジスタＱX3
のベースに接続される。

【００１５】この回路で、交流電源ＡＣの交流入力電圧
ＶACが所定値（例えば１５０Ｖ）以上のときに、ダイオ
ードＤX7を介してコンデンサＣX8の正極側に形成される
電圧を抵抗器ＲX8、ＲX9で分圧した電圧値が、ツェナー
ダイオードＤX8の閾値以上となるように各素子の値が定
められる。これによりコンデンサＣX9には、交流入力電
圧ＶACが所定値以上のときにこの電圧をダイオードＤX7
で半波整流した電圧が充電される。また交流入力電圧Ｖ
ACが所定値以下になると、コンデンサＣX9の充電電荷が
抵抗器ＲX10 を介して放電される。そしてこのコンデン
サＣX9の正極側に形成される電圧によってトランジスタ
ＱX3の導通が制御される。

【００１６】さらにこのトランジスタＱX3のコレクタ−
エミッタ間に直列に上述のスイッチＳWXを制御するため
のリレーＲYXが設けられる。なおこのリレーＲYXには並
列に逆起電力の短絡用のダイオードＤX9が設けられる。
またこのリレーＲYXには、絶縁コンバータトランスＰＩ
Ｔの２次巻線ＴX3からの駆動電圧が、順方向のダイオー
ドＤX10 、コンデンサＣX10 を介して供給される。これ
によって、例えば交流電源ＡＣの交流入力電圧ＶACが所
定値（例えば１５０Ｖ）以上でトランジスタＱX3がオン
となったときに、リレーＲYXが駆動されてスイッチＳWX
がオフされ、通常の全波整流が行われるようにされる。

【００１７】これに対して、交流電源ＡＣの交流入力電
圧ＶACが所定値（例えば１５０Ｖ）以下のときには、ダ
イオードＤX7を介してコンデンサＣX8の正極側に形成さ
れる電圧を抵抗器ＲX8、ＲX9で分圧した電圧値がツェナ
ーダイオードＤX8の閾値以下となる。これによりコンデ
ンサＣX9の充電が停止され、コンデンサＣX9の充電電荷
が抵抗器ＲX10 によって放電されてトランジスタＱX3が
オフされる。そしてこのときリレーＲYXが解除され、ス
イッチＳWXはオンされてブリッジ回路Ｄi からの電圧が
コンデンサＣX1、ＣX2によって倍圧整流される。

【００１８】すなわちこの装置では、交流電源ＡＣの交
流入力電圧ＶACが所定値（例えば１５０Ｖ）以上と以下
とでスイッチＳWXが自動的に切り換えられ、全波整流と
倍圧整流の切り換えが自動的に行われることによって、
いずれ電圧の地域でも等しい直流電圧Ｅi がコンデンサ
ＣX1の正極側に取り出されることになる。そしてこの直
流電圧Ｅi がトランジスタＱX1、ＱX2でスイッチングさ
れて絶縁コンバータトランスＰＩＴに供給されると共
に、このトランジスタＱX1、ＱX2の導通が制御されるこ
とによって、出力端子１０１、１０２に取り出される直
流出力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′が常に所定の値に安定化される
ものである。

【００１９】さらにこの装置において、交流入力電圧Ｖ
ACと、コンデンサＣX1の正極側の直流電圧Ｅi の関係は
例えば図７の波形図に示すようになる。この図７におい
て、交流入力電圧ＶACが例えば１５０Ｖ以下の範囲で
は、コンデンサＣX1の正極側にはこの電圧が倍圧整流さ
れて取り出され、例えば交流入力電圧ＶACが８０Ｖでは
約２００Ｖ、１２０Ｖでは約３００Ｖの直流電圧Ｅi が
取り出される。

【００２０】これに対して、交流入力電圧ＶACが例えば
１５０Ｖ以上になると、コンデンサＣX1の正極側にはこ
の電圧が全波整流されて取り出され、例えば交流入力電
圧ＶACが２００Ｖでは約２５０Ｖ、２４０Ｖでは約３０
０Ｖの直流電圧Ｅi が取り出されることになる。なお、
図中の破線は接続負荷が最小（Ｐomin）の場合、実線は
接続負荷が最大（Ｐomax）の場合を示す。

【００２１】これによってトランジスタＱX1以下のスイ
ッチングコンバータ回路には、例えば交流入力電圧ＶAC
が１００Ｖと２００Ｖのいずれの場合であっても、同等
の直流電圧Ｅi がコンデンサＣX1の正極側から供給され
る。そしてこのスイッチングコンバータ回路において、
出力端子１０１、１０２に取り出される直流出力電圧Ｅ
0 、Ｅ0 ′を所定の電圧に安定化させることができ、例
えば交流入力電圧ＶACが１００Ｖと２００Ｖのいずれの
地域においても共通に使用可能な、全世界対応の電源装
置を形成することができるものである。

【００２２】ところがこの装置において、交流入力電圧
ＶACの判別が交流電源ＡＣの一端に回路を設けて直接に
行われている。このためこの装置は、例えば交流電源Ａ
Ｃからの過大なサージ電圧の重畳や瞬間停電モード、外
乱ノイズや雷サージの侵入等によって、交流入力電圧Ｖ
ACの判別に誤動作が発生する恐れがある。そしてこのよ
うな誤動作が、例えば交流入力電圧ＶACが２００Ｖのと
きに発生して倍圧整流になると、平滑回路を構成するコ
ンデンサＣX1、ＣX2の焼損や、トランジスタＱX1、ＱX2
の耐圧オーバーによる破損等の恐れがあり、これを防止
するためには、これらの回路の周囲に多大な安全装置等
を設ける必要が生じていた。

【００２３】またこの装置においては、上述したダイオ
ードブリッジ回路Ｄi とコンデンサＣX1、ＣX2には、そ
れぞれ倍圧整流用の高耐圧ダイオード及びそれに対する
放熱板や、高耐圧の電解コンデンサ等が必要になる。こ
のためこれらの回路を設ける基板の面積が拡大して、装
置全体が大きなものになってしまうなどの問題点を生じ
ることになる。なお上述の装置では、コンデンサＣX1の
正極側の直流電圧Ｅiは、交流入力電圧ＶACが１００Ｖ
と２００Ｖのときでほぼ等しくなっており、このコンデ
ンサＣX1の正極側では交流入力電圧ＶACを判別できない
ものである。

【００２４】これに対して例えば図８に示すように、交
流入力電圧ＶACが１００Ｖと２００Ｖの場合の切り換え
を、ダイオードブリッジ回路Ｄi の後段に設けた４個の
スイッチング素子をフルブリッジとハーフブリッジに切
り換えて行うことによって、ダイオードブリッジ回路Ｄ
i の後段で交流入力電圧ＶACの判別を行うようにした装
置が提案されている。なお、以下の説明で上述の図６と
対応する部分には同一の符号を附して重複の説明を省略
する。

【００２５】すなわち図８において、ダイオードブリッ
ジ回路Ｄi の負極側の整流出力端が接地されると共に、
このブリッジ回路Ｄi の正極側の整流出力端が平滑用の
コンデンサＣi を介して接地される。そしてこのコンデ
ンサＣi の正極側が、スイッチング素子ＱY1及び逆方向
のダイオードＤY1の並列回路とスイッチング素子ＱY2及
び逆方向のダイオードＤY2の並列回路とを直列接続した
ハーフブリッジ回路と、スイッチング素子ＱY3及び逆方
向のダイオードＤY3の並列回路とスイッチング素子ＱY4
及び逆方向のダイオードＤY4の並列回路とを直列接続し
た２組のハーフブリッジ回路を介して接地される。

【００２６】さらにこれらのスイッチング素子ＱY1、Ｑ
Y2がドライブ回路２０１によって駆動され、またスイッ
チング素子ＱY3、ＱY4がドライブ回路２０２によって駆
動される。また、これらのスイッチング素子ＱY1、ＱY2
の接続中点が絶縁コンバータトランスＰＩＴの１次巻線
ＴX1の一端に接続され、スイッチング素子ＱY3、ＱY4の
接続中点が共振コンデンサＣY1を介して１次巻線ＴX1の
他端に接続される。そしてこれらのドライブ回路２０
１、２０２に発振回路２００からの発振信号が供給され
る。

【００２７】また、この発振回路２００の発振周波数
が、上述の制御回路１００の出力によって制御される。
さらにコンデンサＣi の正極側が起動回路２０３に接続
されると共に、絶縁コンバータトランスＰＩＴの２次巻
線ＴX3からダイオードＤX10 、コンデンサＣX10 を介し
て得られる電圧が起動回路２０３に供給される。そして
この起動回路２０３からの起動信号が発振回路２００に
供給される。

【００２８】この装置において、例えば交流電源ＡＣの
交流入力電圧ＶACが１００Ｖの場合にはドライブ回路２
０１、２０２が逆相で駆動される。これによってスイッ
チング素子ＱY1、ＱY2とスイッチング素子ＱY3、ＱY4と
はフルブリッジ構成となり、一の時点では例えばスイッ
チング素子ＱY1とＱY4がオンされることで１次巻線ＴX1
は図示で下向きの電流が流され、他の時点ではスイッチ
ング素子ＱY2とＱY3がオンされることで１次巻線ＴX1は
図示で上向きの電流が流され、１次巻線ＴX1には、実質
的にそれぞれの電流の波高値の２倍の電流が流される。

【００２９】これに対して交流入力電圧ＶACが２００Ｖ
の場合には、例えばドライブ回路２０２はスイッチング
素子ＱY3がオフ、スイッチング素子ＱY4がオンの状態で
停止され、スイッチング素子ＱY1、ＱY2のハーフブリッ
ジ回路のみがドライブ回路２０１によって駆動される。
これによって、一の時点では例えばスイッチング素子Ｑ
Y1からの電流が１次巻線ＴX1を図示で下向きに流れてス
イッチング素子ＱY4を介して接地され、このときの電位
差が共振コンデンサＣY1に蓄えられる。さらに他の時点
では共振コンデンサＣY1に蓄えられた電荷が１次巻線Ｔ
X1を図示で上向きに流れてスイッチング素子ＱY2を介し
て接地される。

【００３０】すなわちこの装置において、絶縁コンバー
タトランスＰＩＴの１次巻線ＴX1には、交流入力電圧Ｖ
ACが１００Ｖのときに２００Ｖのときの２倍の電流が流
される。これによって絶縁コンバータトランスＰＩＴの
２次巻線ＴX2には、交流入力電圧ＶACが１００Ｖと２０
０Ｖのときで同等の出力を得ることができる。またこれ
らの場合にドライブ回路２０１、２０２の駆動の周波数
は常に同等であって、直流出力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′の安定
化の制御を同等に行うことができ、交流入力電圧ＶACが
１００Ｖと２００Ｖのいずれの地域においても共通に使
用可能にして、全世界対応の電源装置を形成することが
できる。

【００３１】一方、上述のコンデンサＣi の正極側に
は、交流入力電圧ＶACが１００Ｖのときと２００Ｖのと
きとで２倍に変化する直流電圧が形成されている。そこ
でこのコンデンサＣi の正極側の直流電圧を判別して、
例えば交流入力電圧ＶACが１００Ｖと２００Ｖとの切り
換えを行うことができる。すなわち図８においては、コ
ンデンサＣi の正極側が抵抗器ＲY1、ＲY2の分圧回路を
介して接地され、この分圧点が逆方向のツェナーダイオ
ードＤY5を介してコンデンサＣY2と抵抗器ＲY3の並列回
路の一端に接続され、この並列回路の他端が接地され
る。そしてツェナーダイオードＤY5の閾値が所定値とな
るように各素子の値が設定される。

【００３２】これによって、上述の交流電源ＡＣの交流
入力電圧ＶACが所定値（例えば１５０Ｖ）以上のとき
は、コンデンサＣi の正極側の電圧を抵抗器ＲY1、ＲY2
で分圧した電圧値がツェナーダイオードＤY5の閾値以上
となり、コンデンサＣY2が充電される。また交流電源Ａ
Ｃの交流入力電圧ＶACが所定値以下のときは、コンデン
サＣi の正極側の電圧を抵抗器ＲY1、ＲY2で分圧した電
圧値がツェナーダイオードＤY5の閾値以下となり、コン
デンサＣY2は抵抗器ＲY3によって放電される。そしてこ
のコンデンサＣY2の正極側の電圧が比較回路２０４で判
別され、この判別信号が例えばドライブ回路２０２に供
給されて駆動が制御される。

【００３３】すなわちコンデンサＣi の正極側の電圧
が、交流電源ＡＣの交流入力電圧ＶACの所定値（例えば
１５０Ｖ）に対応する値以上になると、コンデンサＣY2
の正極側の電圧が上昇して比較回路２０４でその値が判
別され、ドライブ回路２０２の駆動を停止する制御が行
われる。これに対してコンデンサＣi の正極側の電圧が
所定値に対応する値以下になると、コンデンサＣY2の正
極側の電圧が低下して比較回路２０４でその値が判別さ
れ、ドライブ回路２０２を発振回路２００からの発振信
号に従って駆動する制御が行われる。

【００３４】ところがこの装置では、４個のスイッチン
グ素子ＱY1、ＱY2、ＱY3、ＱY4が用いられ、これらの素
子は大型であると共にその発熱を除くための放熱板も必
要とされる。またこれらのスイッチング素子を駆動する
ためには２組のドライブ回路２０１、２０２や比較回路
２０４等が必要とされ、さらに１次側と２次側の絶縁を
保つためには、制御回路１００と発振回路２００との間
でフォトカプラ等の絶縁された信号伝達手段を設ける必
要がある。このため装置を構成する回路部品等の点数が
多くなり、これらの回路を設ける印刷配線基板等の面積
が拡大して、装置全体が大きなものになってしまうなど
の問題点を生じることになる。

【００３５】

【発明が解決しようとする課題】この出願はこのような
点に鑑みて成されたものであって、解決しようとする問
題点は、交流入力電圧の異なる地域で共通に使用できる
ようにした電源装置において、従来の例えば自励発振形
の全波整流と倍圧整流を切り換える方式では、誤動作に
よってコンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐れ
があり、これらの回路の周囲に多大な安全装置等を設け
る必要が生じる。また例えば他励発振形のフルブリッジ
とハーフブリッジを切り換える方式では、誤動作の恐れ
は無いものの装置の部品点数が多くなり、これらの回路
を設ける印刷配線基板等の面積が拡大して装置全体が大
きなものになってしまうというものである。

【００３６】

【課題を解決するための手段】このため本発明において
は、コンバータトランスの１次巻線の一端から巻き上げ
て所定のブーストアップ回路を設けると共に、整流後の
平滑回路の電圧を判別してブーストアップを遮断する切
り換えを行い、コンバータトランスに印加される電圧が
必要に応じてブーストアップされるようにしたものであ
って、これによれば交流入力電圧が異なる地域において
も共通に使用可能な全世界対応の電源装置を形成するこ
とができると共に、整流後の平滑回路の電圧を判別する
ことで、コンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐
れを解消して安全性能や信頼性を向上させることがで
き、また部品点数を少なくして回路基板の面積を小さく
し装置全体を小型にすることができる。

【００３７】

【発明の実施の形態】すなわち本発明の電源装置の第１
の実施形態は、ＥＥ形フェライト磁芯の中足磁脚を２組
の外足磁脚より短くしてギャップを形成すると共に、１
次巻線と２次巻線を分割ボビンにそれぞれ巻回して中足
磁脚に設けることにより１次巻線と２次巻線間を疎結合
としたコンバータトランスを有し、入力電圧平滑用コン
デンサの正極側を順方向のブーストアップ用のダイオー
ドを介してコンバータトランスの１次巻線の一端に接続
し、コンバータトランスの１次巻線の他端にスイッチン
グ素子を接続し、このスイッチング素子をコンバータト
ランスの２次巻線の出力電圧が所定の電圧値になるよう
にスイッチングする制御手段を設けると共に、コンバー
タトランスの１次巻線の一端から巻き上げて所定の巻線
数のブーストアップ巻線を設け、このブーストアップ巻
線の両端間にブーストアップ用のコンデンサを設け、入
力電圧平滑用コンデンサの正極側で入力電圧の電圧値を
判別してブーストアップを遮断する切り換え手段を設け
てなるものである。

【００３８】これによれば、コンバータトランスに印加
される電圧が必要に応じてブーストアップされることに
よって、交流入力電圧が異なる地域においても共通に使
用可能な全世界対応の電源装置を形成することができる
と共に、整流後の平滑回路の電圧を判別することによっ
てコンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐れが解
消され、安全性能や信頼性を向上させることができ、ま
た部品点数を少なくして回路基板の面積を小さくし装置
全体を小型にすることができる。

【００３９】また、本発明の第２の実施形態は、上述の
電源装置において、コンバータトランスの２次巻線と並
列に共振コンデンサを接続した電圧共振回路を構成して
コンバータトランスの２次巻線のセンタータップを用い
た両波整流により直流出力電圧を得るものであって、こ
れによれば電圧共振回路で両波整流により直流出力電圧
を得ると共に、コンバータトランスに印加される電圧が
必要に応じてブーストアップされることによって、交流
入力電圧が異なる地域においても共通に使用可能な全世
界対応の電源装置を形成することができ、さらに整流後
の平滑回路の電圧を判別することによってコンデンサの
焼損やトランジスタの破損等の恐れを解消して安全性能
や信頼性を向上させることができ、部品点数を少なく回
路基板の面積を小さくして装置全体を小型にすることが
できる。

【００４０】さらに本発明の第３の実施形態は、上述の
電源装置において、コンバータトランスの２次巻線と直
列に共振コンデンサを接続した電流共振回路を構成して
倍圧整流方式により直流出力電圧を得るものであって、
これによれば電流共振回路で倍圧の直流出力電圧を得る
と共に、コンバータトランスに印加される電圧が必要に
応じてブーストアップされることによって、交流入力電
圧が異なる地域においても共通に使用可能な全世界対応
の電源装置を形成することができ、さらに整流後の平滑
回路の電圧を判別することによってコンデンサの焼損や
トランジスタの破損等の恐れを解消して安全性能や信頼
性を向上させることができ、部品点数を少なく回路基板
の面積を小さくして装置全体を小型にすることができ
る。

【００４１】また、本発明の第４の実施形態は、上述の
電源装置において、コンバータトランスの２次巻線と並
列に共振コンデンサを接続した電圧共振回路を構成して
ブリッジ整流を用いた両波整流により直流出力電圧を得
るものであって、これによれば電圧共振回路でブリッジ
整流を用いた両波整流により直流出力電圧を得ると共
に、コンバータトランスに印加される電圧が必要に応じ
てブーストアップされることによって、交流入力電圧が
異なる地域においても共通に使用可能な全世界対応の電
源装置を形成することができ、さらに整流後の平滑回路
の電圧を判別することによってコンデンサの焼損やトラ
ンジスタの破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を
向上させることができ、部品点数を少なく回路基板の面
積を小さくして装置全体を小型にすることができる。

【００４２】さらに本発明の第５の実施形態は、上述の
電源装置において、コンバータトランスの２次巻線と直
列に２組の共振コンデンサを接続した電流共振回路を構
成して４倍圧整流方式により直流出力電圧を得るもので
あって、これによれば電流共振回路で４倍圧の直流出力
電圧を得ると共に、コンバータトランスに印加される電
圧が必要に応じてブーストアップされることによって、
交流入力電圧が異なる地域においても共通に使用可能な
全世界対応の電源装置を形成することができ、さらに整
流後の平滑回路の電圧を判別することによってコンデン
サの焼損やトランジスタの破損等の恐れを解消して安全
性能や信頼性を向上させることができ、部品点数を少な
く回路基板の面積を小さくして装置全体を小型にするこ
とができる。

【００４３】さらに本発明の第６の実施形態は、上述の
電源装置において、スイッチング素子をコンバータトラ
ンスの２次巻線の出力電圧が所定の電圧になるようにス
イッチングする制御手段には、２次巻線の出力電圧によ
り制御トランスのインダクタンスを可変にして発振周波
数を制御する自励発振形スイッチング周波数制御手段を
用いるものであって、これによれば自励発振によりスイ
ッチング周波数の制御を行うと共に、コンバータトラン
スに印加される電圧が必要に応じてブーストアップされ
ることによって、交流入力電圧が異なる地域においても
共通に使用可能な全世界対応の電源装置を形成すること
ができ、さらに整流後の平滑回路の電圧を判別すること
によってコンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐
れを解消して安全性能や信頼性を向上させることがで
き、部品点数を少なく回路基板の面積を小さくして装置
全体を小型にすることができる。

【００４４】また、本発明の第７の実施形態は、上述の
電源装置において、スイッチング素子をコンバータトラ
ンスの２次巻線の出力電圧が所定の電圧になるようにス
イッチングする制御手段には、２次巻線の出力電圧を検
出してこの検出値により発振回路の発振周波数を制御す
る他励発振形スイッチング周波数制御手段を用いるもの
であって、これによれば他励発振によりスイッチング周
波数の制御を行うと共に、コンバータトランスに印加さ
れる電圧が必要に応じてブーストアップされることによ
って、交流入力電圧が異なる地域においても共通に使用
可能な全世界対応の電源装置を形成することができ、さ
らに整流後の平滑回路の電圧を判別することによってコ
ンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐れを解消し
て安全性能や信頼性を向上させることができ、部品点数
を少なく回路基板の面積を小さくして装置全体を小型に
することができる。

【００４５】以下、図面を参照して本発明を説明する
に、図１は本発明による電源装置の一実施形態の構成を
示すブロック図である。

【００４６】図１において、交流電源ＡＣの両端が電源
投入時等の突入電流制限用の抵抗器Ｒi を介してダイオ
ードブリッジ回路Ｄi の交流入力端に接続される。この
ブリッジ回路Ｄi の負極側の整流出力端が接地され、こ
のブリッジ回路Ｄi の正極側の整流出力端が平滑用のコ
ンデンサＣi を介して接地される。これによって交流電
源ＡＣがダイオードブリッジ回路Ｄi で全波整流され、
この整流電圧がコンデンサＣi で平滑される。そしてこ
のコンデンサＣi の正極側には交流電源ＡＣの交流入力
電圧ＶACに応じた直流電圧Ｅi が形成される。

【００４７】また、１次側と２次側を直流的に絶縁して
電力の伝達を行う絶縁コンバータトランスＰＩＴが設け
られる。この絶縁コンバータトランスＰＩＴは、後述す
るようにＥＥ形フェライト磁芯の中足磁脚を２組の外足
磁脚より短くしてギャップを形成すると共に、１次巻線
と２次巻線を分割ボビンにそれぞれ巻回して中足磁脚に
設け、１次巻線と２次巻線間を疎結合としたものであ
る。そしてこの絶縁コンバータトランスＰＩＴの１次巻
線Ｔ1 が例えば巻線数Ｎ1 とされると共に、さらにこの
１次巻線Ｔ1 の一方の端部からの巻き上げによって例え
ば巻線数Ｎ3 のブーストアップ巻線Ｔ3 が設けられる。

【００４８】また、上述のコンデンサＣi の正極側にブ
ーストアップ用のコンデンサＣB の一端が接続され、こ
のコンデンサＣB の他端が上述のブーストアップ巻線Ｔ
3 の他方の端部に接続される。さらにコンデンサＣi の
正極側が直交形制御トランスＰＲＴの被制御巻線Ｔa の
一方の端部に接続され、この被制御巻線Ｔa の他方の端
部がブーストアップ用の順方向のダイオードＤB を介し
て絶縁コンバータトランスＰＩＴの１次巻線Ｔ1 の一方
の端部に接続される。なお、直交形制御トランスＰＲＴ
は、他に被制御巻線Ｔb と制御巻線Ｔc とを有し、後述
するように制御巻線Ｔc に供給される制御信号に従って
被制御巻線Ｔa 、Ｔb のインダクタンス値が変化される
ものである。

【００４９】そして上述の絶縁コンバータトランスＰＩ
Ｔの１次巻線Ｔ1 の他方の端部が、スイッチング用の高
耐圧のｎｐｎバイポーラトランジスタ（ＢＪＴ：接合型
トランジスタ）Ｑ1 のコレクタ−エミッタ間を介して接
地され、このコレクタ−エミッタ間に並列に共振コンデ
ンサＣR が設けられる。また、トランジスタＱ1 のベー
ス−エミッタ間にダンパー用のダイオードＤ11が設けら
れ、このベースが起動用の抵抗器ＲS を介してコンデン
サＣi の正極側に接続されると共に、このトランジスタ
Ｑ1 のベースがダンピング抵抗器Ｒ11、共振コンデンサ
Ｃ11と、上述の直交形制御トランスＰＲＴの被制御巻線
Ｔb を介して接地される。

【００５０】以上の構成によってスイッチングコンバー
タ回路が形成される。そこでこの回路に交流電源ＡＣが
印加されると、抵抗器ＲS からの起動信号によってトラ
ンジスタＱ1 、抵抗器Ｒ11、共振コンデンサＣ11、直交
形制御トランスＰＲＴの被制御巻線Ｔb による自励発振
回路が起動され、トランジスタＱ1 のスイッチング駆動
が開始される。そしてこのトランジスタＱ1 がオフとさ
れる期間に、直交形制御トランスＰＲＴの被制御巻線Ｔ
a 及び絶縁コンバータトランスＰＩＴのブーストアップ
巻線Ｔ3 、１次巻線Ｔ1 の漏洩インダクタンス、共振コ
ンデンサＣR 等による共振回路によって正弦波パルス状
の共振電流が形成される。

【００５１】また、このとき上述のブーストアップ用の
コンデンサＣB には、上述の巻線数Ｎ1 の１次巻線Ｔ1
と巻線数Ｎ3 のブーストアップ巻線Ｔ3 の巻線数の比に
応じた電圧が発生される。すなわちこのコンデンサＣB
の他端の電位ＶB は、ダイオードＤB の降下電圧をＶF
、トランジスタＱ1 のコレクタ−エミッタ間の降下電
圧をＶCE(SAT) と置いて、接地端に対して、 ＶB ＝〔Ｅi −ＶF −ＶCE(SAT) 〕・〔（Ｎ1 ＋Ｎ3 ）
／Ｎ1 〕≒Ｅi 〔１＋（Ｎ3 ／Ｎ1 ）〕 となり、この電位ＶB に応じた共振電流が１次巻線Ｔ1
に供給される。

【００５２】そしてこの絶縁コンバータトランスＰＩＴ
の１次巻線Ｔ1 を流れる共振電流に応じて２次巻線Ｔ2
に任意の電圧が誘起される。そこでさらにこの絶縁コン
バータトランスＰＩＴの２次巻線Ｔ2 の巻線数は２＊Ｎ
2 とされ、この巻線数を２等分する位置にセンタータッ
プが設けられてこのセンタータップが２次側で接地され
る。またこの２次巻線Ｔ2 の両端間には共振用のコンデ
ンサＣ1 が設けられ、２次巻線Ｔ2 の漏洩インダクタン
スとコンデンサＣ1 とによる電圧共振回路が形成され
る。

【００５３】さらにこの絶縁コンバータトランスＰＩＴ
の２次巻線Ｔ2 の両端となるタップがそれぞれ順方向の
ダイオードＤ1 、Ｄ2 を介して互いに接続され、この接
続中点が平滑用のコンデンサＣ2 を介して２次側で接地
されると共に、この接続中点から出力端子１が導出され
る。これによって出力端子１には、２次巻線Ｔ2 の両端
間の出力が両波整流されて任意の直流出力電圧Ｅ0 が取
り出される。

【００５４】また絶縁コンバータトランスＰＩＴの２次
巻線Ｔ2 の上述のセンタータップに対して対称となる２
つの任意の位置に中間タップが設けられる。これらの中
間タップがそれぞれ順方向のダイオードＤ3 、Ｄ4 を介
して互いに接続され、この接続中点が平滑用のコンデン
サＣ3 を介して２次側で接地されると共に、この接続中
点から出力端子２が導出される。これによって出力端子
２には、上述の２次巻線Ｔ2 の任意の中間タップ間の出
力が両波整流されて所望の直流出力電圧Ｅ0 ′が取り出
される。

【００５５】さらに上述の直流出力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′が
制御回路３に接続され、この制御回路３からの制御信号
が直交形制御トランスＰＲＴの制御巻線Ｔc に供給され
る。これによって被制御巻線Ｔa 、Ｔb のインダクタン
ス値が制御回路３からの制御信号に応じて制御される。
そして出力端子１、２の直流出力電圧Ｅ0 、Ｅ0 ′が変
化したときには、被制御巻線Ｔa 、Ｔb のインダクタン
ス値が変化され、上述の自励発振回路の発振周波数とト
ランジスタＱ1 の導通角が、その変化を打ち消す方向に
制御されて、出力端子１、２に取り出される直流出力電
圧Ｅ0 、Ｅ0 ′が安定化される。

【００５６】そしてこの装置において、スイッチング用
のトランジスタＱ1 に印加される電圧は、上述のように
１次巻線Ｔ1 の巻線数Ｎ1 とブーストアップ巻線Ｔ3 の
巻線数Ｎ3 の比に応じて任意に設定することができる。
そこで使用されるトランジスタＱ1 を例えば１５００Ｖ
耐圧の汎用品とするならば、ブーストアップ巻線Ｔ3の
巻線数Ｎ3 を０．５Ｎ1 ≦Ｎ3 ≦Ｎ1 に選定することに
よって、トランジスタＱ1 に印加される電圧を常に１５
００Ｖ以下に定めることができ、特性の優れた汎用品の
トランジスタの使用を可能にすることができる。

【００５７】さらにこの装置において、交流電源ＡＣの
交流入力電圧ＶACの上昇、あるいは負荷電力の低下が生
じると、直交形制御トランスＰＲＴの作用によってトラ
ンジスタＱ1 のスイッチングの周波数が高くなるように
制御が行われると共に、トランジスタＱ1 の導通角が短
くなる制御が行われる。このためトランジスタＱ1 とコ
ンデンサＣR に印加される電圧共振パルス電圧ＶCPは、
最小交流電圧で最大負荷時の最小スイッチング周波数時
に最もピーク値が上昇することになる。

【００５８】一方、電圧共振パルス電圧ＶCPは、トラン
ジスタＱ1 のオン時間をＴON、オフ時間をＴOFF 、コン
デンサＣB の正極側の電位をＶB として、 ＶCP＝ＶB 〔１＋（π／２）・（ＴON／ＴOFF ）〕 で与えられる。またオフ時間ＴOFF は、１次巻線Ｔ1 及
び被制御巻線Ｔa のインダクタンス値をＬ1 、Ｌa 、共
振コンデンサＣR の容量値をＣR とおいて、 ＴOFF ＝√〔（Ｌ1 ＋Ｌa ）・ＣR 〕 で与えられる。

【００５９】そこで絶縁コンバータトランスＰＩＴのブ
ーストアップ巻線Ｔ3 の巻線数Ｎ3と２次巻線Ｔ2 の巻
線数Ｎ2 をＮ3 ＝Ｎ2 とすると、例えば交流入力電圧Ｖ
AC＝８０Ｖのときに、ブーストアップ電圧ＶB ＝２２０
Ｖとなり、トランジスタＱ1のオン時間ＴON＝３・ＴOFF
となって、電圧共振パルス電圧ＶCP＝１２５０Ｖとな
る。またＶAC＝１２０Ｖのときに、ＶB ＝３３０Ｖとな
り、ＴON＝ＴOFF となって、ＶCP＝８６０Ｖとなる。

【００６０】すなわちこの装置において、ブーストアッ
プ回路を結合しない場合と比較して、見掛け上の交流入
力電圧が２倍に上昇しており、最大負荷電力の増加が図
られるため、例えば最大負荷電力が１６０Ｗ以上の場合
にも有効な装置とすることができる。また、この際にス
イッチング用のトランジスタＱ1 の耐圧を１５００Ｖ以
下にして汎用品の素子とすることができ、特性の優れた
素子を用いることで効率の良い電力変換を行うことがで
き、例えば交流入力電圧の変動に対して９０％以上の効
率を保持することができる。

【００６１】またこの装置において、スイッチング素子
として使用される回路部品はトランジスタＱ1 のみであ
り、それを駆動する回路の構成も簡単なものであって、
これによる回路部品等の増加や印刷配線基板等の面積の
拡大の恐れもなく、装置全体を小型軽量化することがで
きる。さらに交流入力電圧の上昇あるいは負荷電力の低
下によってトランジスタＱ1 のスイッチング周波数が高
く制御されたときには、同時にスイッチングの導通角が
短くなるＰＷＭ（Pulse Width Moduration）制御が行わ
れており、この周波数と導通角の複合制御が行われるこ
とによって極めて効率の良い変換が行われている。

【００６２】さらにこの装置において、絶縁コンバータ
トランスＰＩＴの２次巻線Ｔ2 の回路で電圧共振により
直流出力電圧を得ている場合には、上述のように絶縁コ
ンバータトランスＰＩＴのＥＥ形フェライト磁芯の中足
磁脚を２組の外足磁脚より短くしてギャップを形成し、
１次巻線と２次巻線間を疎結合（例えば結合係数ｋ≒
０．８５）とすることによって、この絶縁コンバータト
ランスＰＩＴでの飽和状態を起こり難くし、変換が安定
に行われるようにすることができる。

【００６３】そしてこの装置において、上述のようにブ
ーストアップ回路を結合しない場合と比較して、見掛け
上の交流入力電圧が２倍に上昇している。そこで例えば
交流入力電圧ＶACが１００Ｖのときはブーストアップ回
路を結合し、交流入力電圧ＶACが２００Ｖのときはこれ
を遮断することによって、見掛け上の交流入力電圧を常
に一定にすることができる。すなわち上述の装置におい
て、ブーストアップ用のダイオードＤB に並列にスイッ
チＳW を設ける。これによって、このスイッチＳW がオ
ンのときはダイオードＤB が短絡されてブーストアップ
回路が遮断され、オフのときにこれを結合することがで
きる。

【００６４】さらにこのスイッチＳW の切り換えを、例
えば交流電源ＡＣからの交流入力電圧ＶACが１００Ｖと
２００Ｖの地域で自動的に行うには、例えば以下のよう
にすることができる。すなわち図１において、上述のダ
イオードブリッジ回路Ｄi の整流出力端側の平滑用コン
デンサＣi の正極側には、交流入力電圧ＶACが１００Ｖ
のときと２００Ｖのときとで２倍に変化する直流電圧が
形成されており、このコンデンサＣi の正極側の直流電
圧を判別してスイッチＳW の自動切り換えを実現するこ
とができる。

【００６５】そこでこのコンデンサＣi の正極側が抵抗
器Ｒ1 、Ｒ2 の分圧回路を介して接地され、この分圧点
が逆方向のツェナーダイオードＤ5 を介してコンデンサ
Ｃ4と抵抗器Ｒ3 の並列回路の一端に接続され、この並
列回路の他端が接地される。ここでツェナーダイオード
Ｄ5 の閾値が、例えば交流入力電圧ＶACが１００Ｖのと
きは導通、２００Ｖのときは非導通となるように各素子
の値が設定される。そしてこのコンデンサＣ4 と抵抗器
Ｒ3 の並列回路の一端に得られる電圧信号がサイリスタ
Ｑ2 の制御端子に供給される。

【００６６】また、絶縁コンバータトランスＰＩＴの２
次巻線Ｔ4 からダイオードＤ6 、コンデンサＣ5 を介し
て得られる電圧が、上述のスイッチＳW を駆動するため
のリレーＲY の一端に供給され、このリレーＲY の他端
がサイリスタＱ2 を介して接地される。なおこのリレー
ＲY には並列に逆起電力の短絡用のダイオードＤ7 が設
けられる。

【００６７】これにより交流電源ＡＣの交流入力電圧Ｖ
ACが所定値（例えば１５０Ｖ）以上のときは、コンデン
サＣi の正極側の電圧を抵抗器Ｒ1 、Ｒ2 で分圧した電
圧値がツェナーダイオードＤ5 の閾値以上となってコン
デンサＣ4 が充電され、所定値以下のときはコンデンサ
Ｃi の正極側の電圧を抵抗器Ｒ1 、Ｒ2 で分圧した電圧
値がツェナーダイオードＤ5 の閾値以下となってコンデ
ンサＣ4 は抵抗器Ｒ3によって放電される。こうしてこ
のコンデンサＣ4 の正極側には、交流入力電圧ＶACが所
定値以上か以下かを示す２値の信号が形成される。そし
てこのコンデンサＣ4 の正極側の電圧によってサイリス
タＱ2 の導通が制御される。

【００６８】さらにこのサイリスタＱ2 の導通に応じて
リレーＲY が駆動される。そして例えば交流入力電圧Ｖ
ACが２００Ｖのときには、リレーＲY の駆動によってス
イッチＳW がオンされ、ダイオードＤB が短絡されて上
述のブーストアップ回路が遮断される。これにより交流
入力電圧ＶACをそのまま整流平滑した電圧Ｅi が絶縁コ
ンバータトランスＰＩＴに印加される。これに対して交
流入力電圧ＶACが例えば１００Ｖのときには、リレーＲ
Y の駆動によってスイッチＳW がオフされる。これによ
り上述のブーストアップ回路が結合されて電圧Ｅi を略
２倍に昇圧した電圧ＶB が絶縁コンバータトランスＰＩ
Ｔに印加される。

【００６９】すなわちこの装置において、交流入力電圧
ＶACと絶縁コンバータトランスＰＩＴに印加される直流
電圧Ｅi 及びＶB の関係は例えば図２の波形図に示すよ
うになる。この図２において、交流入力電圧ＶACが例え
ば１５０Ｖ以下の範囲では、ブーストアップによって２
倍に昇圧された電圧ＶB が取り出されて、例えば交流入
力電圧ＶACが８０Ｖでは約２００Ｖ、１２０Ｖでは約３
００Ｖの直流電圧ＶBが絶縁コンバータトランスＰＩＴ
に印加される。

【００７０】これに対して交流入力電圧ＶACが例えば１
５０Ｖ以上になると、ブーストアップ回路が遮断され
て、元の直流電圧Ｅi がそのまま取り出され、例えば交
流入力電圧ＶACが２００Ｖでは約２５０Ｖ、２４０Ｖで
は約３００Ｖの直流電圧Ｅi が絶縁コンバータトランス
ＰＩＴに印加される。これにより絶縁コンバータトラン
スＰＩＴには、交流入力電圧ＶACが１００Ｖのときと２
００Ｖのときとで同等の電圧が印加され、いずれのとき
にも同等の変換が行われることになる。なお、図中の破
線は接続負荷が最小（Ｐomin）の場合、実線は接続負荷
が最大（Ｐomax）の場合を示す。

【００７１】そしてこの場合に、上述の装置によれば、
交流電源ＡＣからの交流入力電圧ＶACの判別を、交流入
力電圧ＶACが１００Ｖのときと２００Ｖのときとで２倍
に変化するダイオードブリッジ回路Ｄi の整流出力端側
の平滑用コンデンサＣi の正極側の直流電圧を判別して
行うので、例えば交流電源ＡＣからの過大なサージ電圧
の重畳や瞬間停電モード、外乱ノイズや雷サージの侵入
等による判別の誤動作の恐れがなく、コンデンサの焼損
やスイッチング用トランジスタの耐圧オーバーによる破
損等の恐れ解消することができる。

【００７２】従ってこの装置においては、コンバータト
ランスの１次巻線の一端から巻き上げて所定のブースト
アップ回路を設けると共に、整流後の平滑回路の電圧を
判別してブーストアップを遮断する切り換えを行い、コ
ンバータトランスに印加される電圧が必要に応じてブー
ストアップされるようにしたことによって、交流入力電
圧が異なる地域においても共通に使用可能な全世界対応
の電源装置を形成することができると共に、整流後の平
滑回路の電圧を判別することで、コンデンサの焼損やト
ランジスタの破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性
を向上させることができ、また部品点数を少なくして回
路基板の面積を小さくし装置全体を小型にすることがで
きる。

【００７３】これによって、従来の例えば自励発振形の
全波整流と倍圧整流を切り換える方式では誤動作によっ
てコンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐れがあ
り、これらの回路の周囲に多大な安全装置等を設ける必
要が生じ、また例えば他励発振形のフルブリッジとハー
フブリッジを切り換える方式では誤動作の恐れは無いも
のの装置の部品点数が多くなり、これらの回路を設ける
印刷配線基板等の面積が拡大して装置全体が大きなもの
になってしまうなどの問題点があったものを、本発明に
よればこれらの問題点を容易に解消することができるも
のである。

【００７４】さらに図３には、本発明による電源装置の
他の実施形態として、上述のスイッチＳW 及びリレーＲ
Y を電子回路化した装置を示す。この場合には、ブース
トアップ用のダイオードＤB が順方向に直列接続された
ダイオードＤB1、ＤB2と、逆方向に設けられるダイオー
ドＤB3の並列回路によって形成され、これらに並列に順
方向にｐｎｐトランジスタＱ3 が設けられる。そしてこ
のトランジスタＱ3 のエミッタ−ベース間に抵抗器Ｒ4
が設けられ、このトランジスタＱ3 のベースが抵抗器Ｒ
5 を介してサイリスタＱ2 に接続される。他の１次側の
構成は図１と同様にされる。

【００７５】この装置において、例えば交流入力電圧Ｖ
ACが２００ＶでサイリスタＱ2 が導通されたときは、ト
ランジスタＱ3 がオンされ、ダイオードＤB1、ＤB2が短
絡されて上述のブーストアップ回路が遮断される。これ
により交流入力電圧ＶACをそのまま整流平滑した電圧Ｅ
i が絶縁コンバータトランスＰＩＴに印加される。これ
に対して交流入力電圧ＶACが例えば１００Ｖのときに
は、サイリスタＱ2 が非導通となってトランジスタＱ3
がオンされる。これにより上述のブーストアップ回路が
結合されて電圧Ｅi を略２倍に昇圧した電圧ＶB が絶縁
コンバータトランスＰＩＴに印加される。

【００７６】これによって絶縁コンバータトランスＰＩ
Ｔには、交流入力電圧ＶACが１００Ｖのときと２００Ｖ
のときとで同等の電圧が印加され、同等の変換が行われ
ることになる。そしてこの場合にも、コンバータトラン
スに印加される電圧が必要に応じてブーストアップされ
るようにしたことによって、交流入力電圧が異なる地域
においても共通に使用可能な全世界対応の電源装置を形
成することができると共に、整流後の平滑回路の電圧を
判別することで、コンデンサの焼損やトランジスタの破
損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を向上させるこ
とができ、また部品点数を少なくして回路基板の面積を
小さくし装置全体を小型にすることができる。

【００７７】またこの図３においては、絶縁コンバータ
トランスＰＩＴの２次側において、直流出力電圧の取り
出しを、２次巻線と並列に共振コンデンサを接続した電
圧共振回路を構成してブリッジ整流を用いた両波整流に
より行う実施形態と、２次巻線の出力を両波整流により
行う実施形態が示されている。

【００７８】すなわち、この図３の絶縁コンバータトラ
ンスＰＩＴの第１の２次巻線Ｔm2においては、その両端
間に共振コンデンサＣm1が接続されると共に、ダイオー
ドブリッジ回路Ｄm1の交流入力端に接続される。そして
このブリッジ回路Ｄm1の負極側の整流出力端が２次側で
接地され、正極側の整流出力端が平滑用のコンデンサＣ
m2を介して２次側で接地されると共に出力端子２１が導
出される。これによって２次巻線Ｔm2に電圧共振回路を
構成してブリッジ整流を用いた両波整流により所望の直
流出力電圧Ｅ0 を得ることができる。

【００７９】また、絶縁コンバータトランスＰＩＴの第
２の２次巻線Ｔm3においては、そのセンタータップが２
次側で接地され、この２次巻線Ｔm3の両端タップがそれ
ぞれ順方向のダイオードＤm2、Ｄm3を介して互いに接続
される。そしてこの接続中点が平滑用のコンデンサＣm3
を介して２次側で接地されると共に、この接続中点から
出力端子２２が導出される。これによって２次巻線Ｔm3
の両端タップ間の出力が両波整流されて任意の直流出力
電圧Ｅ0 ′が取り出される。

【００８０】これによって２次巻線Ｔm2の電流共振回路
では倍圧の直流出力電圧を得ることができる。また２次
巻線Ｔm3の両端タップ間の出力が両波整流されて所望の
直流出力電圧が取り出される。なお２次巻線Ｔm2の回路
で倍圧の直流出力電圧を得ている場合には、上述のよう
に絶縁コンバータトランスＰＩＴのＥＥ形フェライト磁
芯の中足磁脚を２組の外足磁脚より短くしてギャップを
形成し、１次巻線と２次巻線間を疎結合（例えば結合係
数ｋ≒０．８５）とすることによって、この絶縁コンバ
ータトランスＰＩＴでの飽和状態を起こり難くし、変換
が安定に行われるようにすることができる。

【００８１】そしてこの場合にも、コンバータトランス
に印加される電圧が必要に応じてブーストアップされる
ようにしたことによって、交流入力電圧が異なる地域に
おいても共通に使用可能な全世界対応の電源装置を形成
することができると共に、整流後の平滑回路の電圧を判
別することで、コンデンサの焼損やトランジスタの破損
等の恐れを解消して安全性能や信頼性を向上させること
ができ、また部品点数を少なくして回路基板の面積を小
さくし装置全体を小型にすることができる。

【００８２】さらに図４には、本発明による電源装置の
他の実施形態の構成のブロック図を示す。この図４にお
いては、スイッチング素子として上述のトランジスタに
代えてダーリントン接続されたトランジスタＱm1、Ｑm2
を使用しているものである。なお、以下の説明で上述の
図１と対応する部分には同一の符号を附して重複の説明
を省略する。

【００８３】この場合に、上述の絶縁コンバータトラン
スＰＩＴの１次巻線Ｔ1 の他方の端部がダーリントン接
続されたトランジスタＱm2のコレクタ・エミッタ間を介
して接地され、このコレクタ・エミッタ間に並列にダン
パー用のダイオードＤm4と共振コンデンサＣR が設けら
れる。またトランジスタＱm1のコレクタがトランジスタ
Ｑm2のコレクタに接続され、トランジスタＱm1のエミッ
タがトランジスタＱm2のベースに接続される。さらにト
ランジスタＱm1、Ｑm2のベース・エミッタ間にそれぞれ
抵抗器Ｒm1、Ｒm2が接続され、トランジスタＱm1のベー
スがダンパー用のダイオードＤm5を介してトランジスタ
Ｑm2のエミッタに接続される。

【００８４】そして制御回路３からの制御信号が発振ド
ライブ回路４に供給され、この発振ドライブ回路４から
の駆動信号がトランジスタＱm1のベースに供給される。
なおこの場合に、制御回路３と発振ドライブ回路４との
間にはフォトカプラ等の絶縁された信号伝達手段が必要
である。また上述の平滑用コンデンサＣi の正極側の電
圧が起動用の抵抗器ＲmSを介して発振ドライブ回路４に
供給される。これによって発振ドライブ回路４では、例
えば上述の制御回路３からの制御信号に応じて周波数及
びパルス幅の変調されたドライブ信号が形成され、この
ドライブ信号がダーリントン接続されたトランジスタＱ
m1、Ｑm2のトランジスタＱm1のベースに供給される。

【００８５】この装置においても、入力平滑電圧の正極
をダイオードを介してコンバータトランスの１次巻線の
一端に印加すると共に、この一端から所定の巻線を巻き
上げ、この巻き上げられた巻線の両端間にコンデンサを
設けて、１次巻線に印加される電圧をブーストアップす
ることによって、ブーストアップ用の巻線の巻線数を調
整してスイッチング素子に印加される電圧を任意に設定
することができ、所望の耐圧のスイッチング素子を用い
て所望の出力を得ることができると共に、素子の特性を
向上させて効率の良い電力変換を行うことができる。

【００８６】そしてこの装置において、ブーストアップ
用のダイオードＤB に並列にスイッチＳW を設けること
によって、このスイッチＳW がオンのときはダイオード
ＤBが短絡されてブーストアップ回路が遮断され、オフ
のときにこれを結合することができる。なおこの装置に
おいて、スイッチＳW の切り換えには、例えば上述のツ
ェナーダイオードＤ5 〜リレーＲY による回路を用いる
ことができるが、図面ではこの回路をＶAC検出回路５と
して示してある。またこれらのスイッチＳW 及びＶAC検
出回路５に代えて、図３に示した電子回路化した装置を
用いることもできる。

【００８７】従ってこの装置においても、コンバータト
ランスに印加される電圧が必要に応じてブーストアップ
されるようにしたことによって、交流入力電圧が異なる
地域においても共通に使用可能な全世界対応の電源装置
を形成することができると共に、整流後の平滑回路の電
圧を判別することで、コンデンサの焼損やトランジスタ
の破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を向上させ
ることができ、また部品点数を少なくして回路基板の面
積を小さくし装置全体を小型にすることができる。

【００８８】さらに上述の図１、図３、図４の装置にお
いて、使用されるスイッチング素子としては、上述のス
イッチング用高耐圧のｎｐｎバイポーラトランジスタ、
あるいはダーリントン接続されたトランジスタ（ダーリ
ントンＢＪＴ）の他に、ＭＯＳ−ＦＥＴ（ＭＯＳ型電界
効果トランジスタ；金属酸化膜半導体）や、ＩＧＢＴ
（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）、ＳＩＴ（静電
誘導サイリスタ）等を用いることもできる。

【００８９】また図４においては、絶縁コンバータトラ
ンスＰＩＴからの直流出力電圧の取り出しを、２次巻線
と直列に共振コンデンサを接続した電流共振回路を構成
して倍圧整流方式により行う実施形態が示されている。
すなわちこの場合には、２次側の接地端から出力端子２
１に向かって順方向に直列接続されたダイオードＤ21、
Ｄ22が設けられる。そして絶縁コンバータトランスＰＩ
Ｔの２次巻線Ｔm2の一端が２次側で接地され、２次巻線
Ｔm2の他端がこのダイオードＤ21、Ｄ22の接続中点にコ
ンデンサＣ21を介して接続される。さらにこのダイオー
ドＤ21、Ｄ22の直列回路に並列にコンデンサＣ22が接続
される。

【００９０】また、２次巻線Ｔm3においてはそのセンタ
ータップが２次側で接地され、この２次巻線Ｔm3の両端
タップのがそれぞれ順方向のダイオードＤ23、Ｄ24を介
して互いに接続される。そしてこの接続中点が平滑用の
コンデンサＣ23を介して２次側で接地されると共に、こ
の接続中点から出力端子２２が導出される。

【００９１】これによって２次巻線Ｔm2の電流共振回路
では倍圧の直流出力電圧を得ることができる。また２次
巻線Ｔm3の任意の中間タップ間の出力が両波整流されて
所望の直流出力電圧が取り出される。そしてこの装置に
おいて、コンバータトランスに印加される電圧が必要に
応じてブーストアップされるようにしたことによって、
交流入力電圧が異なる地域においても共通に使用可能な
全世界対応の電源装置を形成することができると共に、
整流後の平滑回路の電圧を判別することで、コンデンサ
の焼損やトランジスタの破損等の恐れを解消して安全性
能や信頼性を向上させることができ、また部品点数を少
なくして回路基板の面積を小さくし装置全体を小型にす
ることができる。

【００９２】さらに図５には、絶縁コンバータトランス
ＰＩＴからの直流出力電圧の取り出しを、２次巻線と直
列に２組の共振コンデンサを接続した電流共振回路を構
成して４倍圧整流方式により行う実施形態が示されてい
る。

【００９３】すなわちこの場合には、２次側の接地端か
ら出力端子２１に向かって順方向に直列接続されたダイ
オードＤ31、Ｄ32、Ｄ33、Ｄ34が設けられる。また絶縁
コンバータトランスＰＩＴの２次巻線Ｔm5の一端がダイ
オードＤ32、Ｄ33の接続中点に接続され、２次巻線Ｔm5
の他端がダイオードＤ31、Ｄ32及びＤ33、Ｄ34の接続中
点に、それぞれコンデンサＣ31、Ｃ32を介して接続され
る。さらにダイオードＤ31、Ｄ32の直列回路に並列にコ
ンデンサＣ33が接続され、ダイオードＤ33、Ｄ34の直列
回路に並列にコンデンサＣ34が接続される。

【００９４】これによって２次巻線Ｔm5の電流共振回路
では４倍圧の直流出力電圧を得ることができる。そして
この装置においても、コンバータトランスに印加される
電圧が必要に応じてブーストアップされるようにしたこ
とによって、交流入力電圧が異なる地域においても共通
に使用可能な全世界対応の電源装置を形成することがで
きると共に、整流後の平滑回路の電圧を判別すること
で、コンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐れを
解消して安全性能や信頼性を向上させることができ、ま
た部品点数を少なくして回路基板の面積を小さくし装置
全体を小型にすることができる。

【００９５】こうして上述の電源装置によれば、ＥＥ形
フェライト磁芯の中足磁脚を２組の外足磁脚より短くし
てギャップを形成すると共に、１次巻線と２次巻線を分
割ボビンにそれぞれ巻回して中足磁脚に設けることによ
り１次巻線と２次巻線間を疎結合としたコンバータトラ
ンスを有し、入力電圧平滑用コンデンサの正極側を順方
向のブーストアップ用のダイオードを介してコンバータ
トランスの１次巻線の一端に接続し、コンバータトラン
スの１次巻線の他端にスイッチング素子を接続し、この
スイッチング素子をコンバータトランスの２次巻線の出
力電圧が所定の電圧値になるようにスイッチングする制
御手段を設けると共に、コンバータトランスの１次巻線
の一端から巻き上げて所定の巻線数のブーストアップ巻
線を設け、このブーストアップ巻線の両端間にブースト
アップ用のコンデンサを設け、入力電圧平滑用コンデン
サの正極側で入力電圧の電圧値を判別してブーストアッ
プを遮断する切り換え手段を設けることにより、交流入
力電圧が異なる地域においても共通に使用可能な全世界
対応の電源装置を形成することができると共に、整流後
の平滑回路の電圧を判別することで、コンデンサの焼損
やトランジスタの破損等の恐れを解消して安全性能や信
頼性を向上させることができ、また部品点数を少なくし
て回路基板の面積を小さくし装置全体を小型にすること
ができるものである。

【００９６】なお本発明は、上述の説明した実施の形態
に限定されるものではなく、本発明の精神を逸脱するこ
となく種々の変形が可能とされるものである。

【００９７】

【発明の効果】従って請求項１の発明によれば、コンバ
ータトランスに印加される電圧が必要に応じてブースト
アップされるようにしたことによって、交流入力電圧が
異なる地域においても共通に使用可能な全世界対応の電
源装置を形成することができると共に、整流後の平滑回
路の電圧を判別することによってコンデンサの焼損やト
ランジスタの破損等の恐れが解消され、安全性能や信頼
性を向上させることができ、また部品点数を少なくして
回路基板の面積を小さくし装置全体を小型にすることが
できる。

【００９８】また、請求項２の発明によれば、電圧共振
回路で両波整流により直流出力電圧を得ると共に、コン
バータトランスに印加される電圧が必要に応じてブース
トアップされるようにしたことによって交流入力電圧が
異なる地域においても共通に使用可能な全世界対応の電
源装置を形成することができ、さらに整流後の平滑回路
の電圧を判別することによってコンデンサの焼損やトラ
ンジスタの破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を
向上させることができ、部品点数を少なく回路基板の面
積を小さくして装置全体を小型にすることができる。

【００９９】さらに請求項３の発明によれば、電流共振
回路で倍圧の直流出力電圧を得ると共に、コンバータト
ランスに印加される電圧が必要に応じてブーストアップ
されるようにしたことによって交流入力電圧が異なる地
域においても共通に使用可能な全世界対応の電源装置を
形成することができ、さらに整流後の平滑回路の電圧を
判別することによってコンデンサの焼損やトランジスタ
の破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を向上させ
ることができ、部品点数を少なく回路基板の面積を小さ
くして装置全体を小型にすることができる。

【０１００】また、請求項４の発明によれば、電圧共振
回路でブリッジ整流を用いた両波整流により直流出力電
圧を得ると共に、コンバータトランスに印加される電圧
が必要に応じてブーストアップされるようにしたことに
よって交流入力電圧が異なる地域においても共通に使用
可能な全世界対応の電源装置を形成することができ、さ
らに整流後の平滑回路の電圧を判別することによってコ
ンデンサの焼損やトランジスタの破損等の恐れを解消し
て安全性能や信頼性を向上させることができ、部品点数
を少なく回路基板の面積を小さくして装置全体を小型に
することができる。

【０１０１】さらに請求項５の発明によれば、電流共振
回路で４倍圧の直流出力電圧を得ると共に、コンバータ
トランスに印加される電圧が必要に応じてブーストアッ
プされるようにしたことによって交流入力電圧が異なる
地域においても共通に使用可能な全世界対応の電源装置
を形成することができ、さらに整流後の平滑回路の電圧
を判別することによってコンデンサの焼損やトランジス
タの破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を向上さ
せることができ、部品点数を少なく回路基板の面積を小
さくして装置全体を小型にすることができる。

【０１０２】さらに請求項６の発明によれば、自励発振
によりスイッチング周波数の制御を行うと共に、コンバ
ータトランスに印加される電圧が必要に応じてブースト
アップされるようにしたことによって交流入力電圧が異
なる地域においても共通に使用可能な全世界対応の電源
装置を形成することができ、さらに整流後の平滑回路の
電圧を判別することによってコンデンサの焼損やトラン
ジスタの破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を向
上させることができ、部品点数を少なく回路基板の面積
を小さくして装置全体を小型にすることができる。

【０１０３】また、請求項７の発明によれば、他励発振
によりスイッチング周波数の制御を行うと共に、コンバ
ータトランスに印加される電圧が必要に応じてブースト
アップされるようにしたことによって交流入力電圧が異
なる地域においても共通に使用可能な全世界対応の電源
装置を形成することができ、さらに整流後の平滑回路の
電圧を判別することによってコンデンサの焼損やトラン
ジスタの破損等の恐れを解消して安全性能や信頼性を向
上させることができ、部品点数を少なく回路基板の面積
を小さくして装置全体を小型にすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による電源装置の一実施形態の構成図で
ある。

【図２】その動作の説明のための図である。

【図３】本発明による電源装置の他の実施形態の構成図
である。

【図４】本発明による電源装置の他の実施形態の構成図
である。

【図５】さらに他の実施形態の構成図である。

【図６】従来の電源装置の構成図である。

【図７】その動作の説明のための図である。

【図８】従来の他の電源装置の構成図である。

【符号の説明】

ＡＣ…交流電源、Ｒi …突入電流制限用の抵抗器、Ｄi
…ダイオードブリッジ回路、Ｃi …平滑用のコンデン
サ、ＣB …ブーストアップ用のコンデンサ、ＤB…ブー
ストアップ用のダイオード、ＳW …スイッチ、ＰＩＴ…
絶縁コンバータトランス、Ｔ1 …その１次巻線、Ｔ2 ，
Ｔ3 …２次巻線、ＰＲＴ…直交形制御トランス、Ｔa …
被制御巻線、Ｔb …被制御巻線、Ｔc …制御巻線、Ｑ1
…スイッチング用高耐圧のｎｐｎバイポーラトランジス
タ、ＣR …共振コンデンサ、Ｄ11…ダンパー用のダイオ
ード、ＲS …起動用の抵抗器、Ｒ11…ダンピング抵抗
器、Ｃ11…共振コンデンサ、Ｃ1 …共振用のコンデン
サ、Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 …整流用のダイオード、Ｃ
2 ，Ｃ3 …平滑用のコンデンサ、１，２…出力端子、３
…制御回路、Ｒ1 ，Ｒ2 …抵抗器、Ｄ5 …ツェナーダイ
オード、Ｃ4 ，Ｃ5 …コンデンサ、Ｄ6 ，Ｄ7 …ダイオ
ード、Ｑ2 …サイリスタ、ＲY …リレー

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ＥＥ形フェライト磁芯の中足磁脚を２組
   の外足磁脚より短くしてギャップを形成すると共に、１
   次巻線と２次巻線を分割ボビンにそれぞれ巻回して前記
   中足磁脚に設けることにより前記１次巻線と２次巻線間
   を疎結合としたコンバータトランスを有し、 入力電圧平滑用コンデンサの正極側を順方向のブースト
   アップ用のダイオードを介して前記コンバータトランス
   の１次巻線の一端に接続し、 前記コンバータトランスの１次巻線の他端にスイッチン
   グ素子を接続し、 このスイッチング素子を前記コンバータトランスの２次
   巻線の出力電圧が所定の電圧値になるようにスイッチン
   グする制御手段を設けると共に、 前記コンバータトランスの１次巻線の一端から巻き上げ
   て所定の巻線数のブーストアップ巻線を設け、 このブーストアップ巻線の両端間にブーストアップ用の
   コンデンサを設け、 前記入力電圧平滑用コンデンサの正極側で前記入力電圧
   の電圧値を判別して前記ブーストアップを遮断する切り
   換え手段を設けることを特徴とする電源装置。
2. 【請求項２】 請求項１記載の電源装置において、 前記コンバータトランスの２次巻線と並列に共振コンデ
   ンサを接続した電圧共振回路を構成して前記コンバータ
   トランスの２次巻線のセンタータップを用いた両波整流
   により直流出力電圧を得ることを特徴とする電源装置。
3. 【請求項３】 請求項１記載の電源装置において、 前記コンバータトランスの２次巻線と直列に共振コンデ
   ンサを接続した電流共振回路を構成して倍圧整流方式に
   より直流出力電圧を得ることを特徴とする電源装置。
4. 【請求項４】 請求項１記載の電源装置において、 前記コンバータトランスの２次巻線と並列に共振コンデ
   ンサを接続した電圧共振回路を構成してブリッジ整流を
   用いた両波整流により直流出力電圧を得ることを特徴と
   する電源装置。
5. 【請求項５】 請求項１記載の電源装置において、 前記コンバータトランスの２次巻線と直列に２組の共振
   コンデンサを接続した電流共振回路を構成して４倍圧整
   流方式により直流出力電圧を得ることを特徴とする電源
   装置。
6. 【請求項６】 請求項１記載の電源装置において、 前記スイッチング素子を前記コンバータトランスの２次
   巻線の出力電圧が所定の電圧になるようにスイッチング
   する制御手段には、 前記２次巻線の出力電圧により制御トランスのインダク
   タンスを可変にして発振を制御する自励発振形スイッチ
   ング制御手段を用いることを特徴とする電源装置。
7. 【請求項７】 請求項１記載の電源装置において、 前記スイッチング素子を前記コンバータトランスの２次
   巻線の出力電圧が所定の電圧になるようにスイッチング
   する制御手段には、 前記２次巻線の出力電圧を検出してこの検出値により発
   振回路の発振を制御する他励発振形スイッチング制御手
   段を用いることを特徴とする電源装置。