JP2000180081A - 蓄熱体およびこの蓄熱体を用いた蓄熱式ラジアントチューブバーナ - Google Patents
蓄熱体およびこの蓄熱体を用いた蓄熱式ラジアントチューブバーナInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 炉内冷却機能を備えるとともに、破損がな
く、かつ、蓄熱（冷却）効率のよい蓄熱体を備えた蓄熱
式ラジアントチューブバーナを提供する。 【解決手段】 ラジアントチューブ１０の両端部内にバ
ーナ本体Ｂra，Ｂrbを設けるとともに、多数の貫通孔１
６を有する複数の板状蓄熱材１５を前記バーナ本体の外
周に所定空間Ｂを保ち、かつ、隣接する板状蓄熱材の貫
通孔が同一直線上とならないように積層一体化した蓄熱
体１４ａ，１４ｂをラジアントチューブ内面と所定空間
Ａを有するように配設するとともに、蓄熱体と前記空間
Ａをラジアントチューブの長手方向に仕切部材２３ａ，
２３ｂで区画し、この仕切部材で区画された空間のラジ
アントチューブ端部側に燃焼用空気供給兼排ガス排気口
２４ａ，２４ｂを、他方側に冷却空気供給口２５ａ，２
５ｂを設けた蓄熱式ラジアントチューブバーナ。
く、かつ、蓄熱（冷却）効率のよい蓄熱体を備えた蓄熱
式ラジアントチューブバーナを提供する。 【解決手段】 ラジアントチューブ１０の両端部内にバ
ーナ本体Ｂra，Ｂrbを設けるとともに、多数の貫通孔１
６を有する複数の板状蓄熱材１５を前記バーナ本体の外
周に所定空間Ｂを保ち、かつ、隣接する板状蓄熱材の貫
通孔が同一直線上とならないように積層一体化した蓄熱
体１４ａ，１４ｂをラジアントチューブ内面と所定空間
Ａを有するように配設するとともに、蓄熱体と前記空間
Ａをラジアントチューブの長手方向に仕切部材２３ａ，
２３ｂで区画し、この仕切部材で区画された空間のラジ
アントチューブ端部側に燃焼用空気供給兼排ガス排気口
２４ａ，２４ｂを、他方側に冷却空気供給口２５ａ，２
５ｂを設けた蓄熱式ラジアントチューブバーナ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蓄熱体およびこの
蓄熱体を用いた蓄熱式ラジアントチューブバーナに関す
るものである。
蓄熱体を用いた蓄熱式ラジアントチューブバーナに関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】従来、鉄
鋼炉やアルミ溶解炉等の工業用燃焼加熱炉においては、
高温の燃焼排ガスの顕熱を最大限に利用するため、蓄熱
体により排ガスの熱を回収し、つぎにこの熱により燃焼
用空気を予熱して省エネルギーを図る蓄熱式バーナが広
く採用実用化されている。
鋼炉やアルミ溶解炉等の工業用燃焼加熱炉においては、
高温の燃焼排ガスの顕熱を最大限に利用するため、蓄熱
体により排ガスの熱を回収し、つぎにこの熱により燃焼
用空気を予熱して省エネルギーを図る蓄熱式バーナが広
く採用実用化されている。
【０００３】そして、前記蓄熱体としては、特開平９−
２４３０５５号公報に記載のセラミックからなるボール
状の蓄熱材を利用したものや、特開平８−２４７６７号
公報に記載のセラミックからなるハニカム状の蓄熱材を
利用するものが知られている。
２４３０５５号公報に記載のセラミックからなるボール
状の蓄熱材を利用したものや、特開平８−２４７６７号
公報に記載のセラミックからなるハニカム状の蓄熱材を
利用するものが知られている。
【０００４】しかしながら、蓄熱体としてボール状の蓄
熱材を使用する場合には、通気ガスが蓄熱材に衝突しな
がら流れる、つまり、乱流となるので熱伝達は良いが近
接する蓄熱材間の通気抵抗が大きく、かつ、蓄熱材と通
気ガスとの接触面積が小さいため効果的に熱回収するこ
とができず、必要な伝熱面積を確保するためには蓄熱体
を大型化する必要があるという問題を有する。
熱材を使用する場合には、通気ガスが蓄熱材に衝突しな
がら流れる、つまり、乱流となるので熱伝達は良いが近
接する蓄熱材間の通気抵抗が大きく、かつ、蓄熱材と通
気ガスとの接触面積が小さいため効果的に熱回収するこ
とができず、必要な伝熱面積を確保するためには蓄熱体
を大型化する必要があるという問題を有する。
【０００５】一方、ハニカム状の蓄熱体は、その体積の
割に表面積が大きいため、通気抵抗が少なく効果的に熱
回収できるが、高温の燃焼排ガスから排熱を回収する場
合、その構造上、周辺部分は中心部分に比べて高温とな
り、燃焼用空気を予熱する場合は、周辺部分は中心部分
に比べて低温となって、大きな温度勾配が生じるため、
一様に燃焼用空気（燃焼排ガス顕熱）を予熱（蓄熱）で
きない。また、セラミックからなるハニカム状の蓄熱材
を使用する場合は外側部分が破損しやすいという問題を
有する。
割に表面積が大きいため、通気抵抗が少なく効果的に熱
回収できるが、高温の燃焼排ガスから排熱を回収する場
合、その構造上、周辺部分は中心部分に比べて高温とな
り、燃焼用空気を予熱する場合は、周辺部分は中心部分
に比べて低温となって、大きな温度勾配が生じるため、
一様に燃焼用空気（燃焼排ガス顕熱）を予熱（蓄熱）で
きない。また、セラミックからなるハニカム状の蓄熱材
を使用する場合は外側部分が破損しやすいという問題を
有する。
【０００６】また、蓄熱式ラジアントチューブバーナと
しては、特公平６−３５８８５号公報で図９に示すよう
に、ラジアントチューブ４０の両端部に蓄熱体４１ａ，
４１ｂを備えたバーナ本体４２ａ，４２ｂを設け、バー
ナを交互に燃焼させ、燃焼排ガスを一方の蓄熱体で回収
し、つぎのバーナ切替え時にこの蓄熱体で燃焼用空気を
予熱して省エネルギーを図る蓄熱式ラジアントチューブ
バーナが提案されている。
しては、特公平６−３５８８５号公報で図９に示すよう
に、ラジアントチューブ４０の両端部に蓄熱体４１ａ，
４１ｂを備えたバーナ本体４２ａ，４２ｂを設け、バー
ナを交互に燃焼させ、燃焼排ガスを一方の蓄熱体で回収
し、つぎのバーナ切替え時にこの蓄熱体で燃焼用空気を
予熱して省エネルギーを図る蓄熱式ラジアントチューブ
バーナが提案されている。
【０００７】この蓄熱式ラジアントチューブバーナにお
いては、切替弁Ｖ10および遮断弁Ｖ11、Ｖ12を操作して
燃料ガスと燃焼用空気を図に示すように、一方のバーナ
本体４２ａに供給して燃焼させて炉内を加熱する。そし
て、８００〜９００℃の燃焼排ガスは蓄熱体４１ｂを通
過して蓄熱体４１ｂを８００〜９００℃とし、燃焼排ガ
ス自身は約２００℃に降温して切替弁Ｖ10を介して排ガ
ス吸引ファン４３から排気される。その後、所定時間経
過すると、前記切替弁Ｖ10および遮断弁Ｖ11，Ｖ12を操
作して、バーナ本体４２ｂを燃焼させる。この場合、燃
焼用空気は蓄熱体４１ｂを通過することにより予熱さ
れ、その燃焼排ガスは約２００℃の蓄熱体４１ａを８０
０〜９００℃に加熱したのち排ガス吸引ファン４３から
排気されるものである。なお、４４は燃焼用空気ブロ
ワ、４５は炉壁である。
いては、切替弁Ｖ10および遮断弁Ｖ11、Ｖ12を操作して
燃料ガスと燃焼用空気を図に示すように、一方のバーナ
本体４２ａに供給して燃焼させて炉内を加熱する。そし
て、８００〜９００℃の燃焼排ガスは蓄熱体４１ｂを通
過して蓄熱体４１ｂを８００〜９００℃とし、燃焼排ガ
ス自身は約２００℃に降温して切替弁Ｖ10を介して排ガ
ス吸引ファン４３から排気される。その後、所定時間経
過すると、前記切替弁Ｖ10および遮断弁Ｖ11，Ｖ12を操
作して、バーナ本体４２ｂを燃焼させる。この場合、燃
焼用空気は蓄熱体４１ｂを通過することにより予熱さ
れ、その燃焼排ガスは約２００℃の蓄熱体４１ａを８０
０〜９００℃に加熱したのち排ガス吸引ファン４３から
排気されるものである。なお、４４は燃焼用空気ブロ
ワ、４５は炉壁である。
【０００８】ところで、ヒートサイクルの変更あるいは
炉内修理等を行なう場合、炉内温度を急速に冷却させる
ことが要求される。このような場合、前記蓄熱式ラジア
ントチューブバーナにおいて、炉内冷却機能をもたせる
ためには、バーナを消火して、ラジアントチューブ４０
内に燃焼用空気（冷却空気兼用）を供給することにより
ラジアントチューブを冷却することが考えられる。
炉内修理等を行なう場合、炉内温度を急速に冷却させる
ことが要求される。このような場合、前記蓄熱式ラジア
ントチューブバーナにおいて、炉内冷却機能をもたせる
ためには、バーナを消火して、ラジアントチューブ４０
内に燃焼用空気（冷却空気兼用）を供給することにより
ラジアントチューブを冷却することが考えられる。
【０００９】しかしながら、いま、燃焼状態のバーナ本
体４２ａを消火し、この消火したバーナ本体４２ａ側か
ら冷却用空気を供給すると、常温の冷却用空気は初期に
おいて約２００℃の蓄熱体４１ａを通過して予熱された
のち、ラジアントチューブ４０内に流入し、ラジアント
チューブ４０を冷却したのち、バーナ本体４２ａの燃焼
によって発生した燃焼排ガスで８００〜９００℃に加熱
された蓄熱体４１ｂを通過するため、冷却初期には７０
０〜８００℃に加熱されて排出されることになるが、こ
のとき、切替弁Ｖ10および排ガス吸引ファン４３を焼損
するという問題を有する。
体４２ａを消火し、この消火したバーナ本体４２ａ側か
ら冷却用空気を供給すると、常温の冷却用空気は初期に
おいて約２００℃の蓄熱体４１ａを通過して予熱された
のち、ラジアントチューブ４０内に流入し、ラジアント
チューブ４０を冷却したのち、バーナ本体４２ａの燃焼
によって発生した燃焼排ガスで８００〜９００℃に加熱
された蓄熱体４１ｂを通過するため、冷却初期には７０
０〜８００℃に加熱されて排出されることになるが、こ
のとき、切替弁Ｖ10および排ガス吸引ファン４３を焼損
するという問題を有する。
【００１０】なお、切替弁Ｖ10および排ガス吸引ファン
４３を耐熱鋼製とすることにより焼損事故は防止できる
が、高価になるばかりか、つぎにバーナを燃焼させる場
合、各蓄熱体４１ａ，４１ｂは低温になっているため、
立上がり時間がかかるという問題を有する。
４３を耐熱鋼製とすることにより焼損事故は防止できる
が、高価になるばかりか、つぎにバーナを燃焼させる場
合、各蓄熱体４１ａ，４１ｂは低温になっているため、
立上がり時間がかかるという問題を有する。
【００１１】また、逆に、他方のバーナ本体４２ｂ側か
ら冷却用空気を供給すると、前記同様、冷却用空気は初
期において高温状態の蓄熱体４１ｂを通過して予熱さ
れ、７００〜８００℃となってラジアントチューブ４０
内に供給されるため、冷却時間が長くなるという問題を
有する。
ら冷却用空気を供給すると、前記同様、冷却用空気は初
期において高温状態の蓄熱体４１ｂを通過して予熱さ
れ、７００〜８００℃となってラジアントチューブ４０
内に供給されるため、冷却時間が長くなるという問題を
有する。
【００１２】さらに、切替弁Ｖ10および排ガス吸引ファ
ン４３の焼損を防止するために、冷却空気を短時間（数
秒間隔）で供給方向を切換えるようにすると、前述の７
００〜８００℃の空気の熱を蓄熱体４１ａ，４１ｂで受
渡しすることになり、炉内を短時間で冷却することがで
きないという問題を有する。
ン４３の焼損を防止するために、冷却空気を短時間（数
秒間隔）で供給方向を切換えるようにすると、前述の７
００〜８００℃の空気の熱を蓄熱体４１ａ，４１ｂで受
渡しすることになり、炉内を短時間で冷却することがで
きないという問題を有する。
【００１３】したがって、本発明は前記問題を解決すべ
く種々検討の結果なされたもので、熱回収効率の良好な
蓄熱体およびこの蓄熱体を用いて、冷却空気を蓄熱体を
通過することなくラジアントチューブに供給して前記課
題を解決することのできる蓄熱式ラジアントチューブバ
ーナを提供することを目的とする。
く種々検討の結果なされたもので、熱回収効率の良好な
蓄熱体およびこの蓄熱体を用いて、冷却空気を蓄熱体を
通過することなくラジアントチューブに供給して前記課
題を解決することのできる蓄熱式ラジアントチューブバ
ーナを提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、蓄熱体を、多数の貫通孔を有する複数の
板状蓄熱材を、所定空間を保ち、かつ、隣接する板状蓄
熱材の貫通孔が同一直線上とならないように積層一体化
した構成としたものである。また、蓄熱式ラジアントチ
ューブバーナを、ラジアントチューブの両端部内にバー
ナ本体を設けるとともに、多数の貫通孔を有する複数の
リング状蓄熱材を前記バーナ本体の外周に所定空間を保
ち、かつ、隣接するリング状蓄熱材の貫通孔が同一直線
上とならないように積層一体化した蓄熱体を前記ラジア
ントチューブ内面と所定空間を有するように配設すると
ともに、前記蓄熱体とラジアントチューブ内面との空間
をラジアントチューブの長手方向に仕切部材で区画し、
この仕切部材で区画された空間のラジアントチューブ端
部側に燃焼用空気供給兼排ガス排気口を、他方側に冷却
空気供給口を設けた構成としたものである。
成するために、蓄熱体を、多数の貫通孔を有する複数の
板状蓄熱材を、所定空間を保ち、かつ、隣接する板状蓄
熱材の貫通孔が同一直線上とならないように積層一体化
した構成としたものである。また、蓄熱式ラジアントチ
ューブバーナを、ラジアントチューブの両端部内にバー
ナ本体を設けるとともに、多数の貫通孔を有する複数の
リング状蓄熱材を前記バーナ本体の外周に所定空間を保
ち、かつ、隣接するリング状蓄熱材の貫通孔が同一直線
上とならないように積層一体化した蓄熱体を前記ラジア
ントチューブ内面と所定空間を有するように配設すると
ともに、前記蓄熱体とラジアントチューブ内面との空間
をラジアントチューブの長手方向に仕切部材で区画し、
この仕切部材で区画された空間のラジアントチューブ端
部側に燃焼用空気供給兼排ガス排気口を、他方側に冷却
空気供給口を設けた構成としたものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の形態につ
いて図を参照しながら説明する。図１は、本発明の蓄熱
体の分解斜視図を示し、蓄熱体１は多数の貫通孔３を有
する複数の、たとえばセラミック焼成体からなる円形の
板状蓄熱材２と、同じくセラミック焼成体からなる環状
のスペーサ４からなる。
いて図を参照しながら説明する。図１は、本発明の蓄熱
体の分解斜視図を示し、蓄熱体１は多数の貫通孔３を有
する複数の、たとえばセラミック焼成体からなる円形の
板状蓄熱材２と、同じくセラミック焼成体からなる環状
のスペーサ４からなる。
【００１６】そして、前記各板状蓄熱材２はスペーサ４
を介し、かつ、隣接する板状蓄熱材２の貫通孔３が同一
直線上にならないように積層した状態で、図示しないダ
クト内に装着して一体化するか、あるいは、積層状態と
したうえで外周に図示しないセラミックペーパを巻回し
て一体化したものである。
を介し、かつ、隣接する板状蓄熱材２の貫通孔３が同一
直線上にならないように積層した状態で、図示しないダ
クト内に装着して一体化するか、あるいは、積層状態と
したうえで外周に図示しないセラミックペーパを巻回し
て一体化したものである。
【００１７】なお、前記説明では、各円形の板状蓄熱材
２に同一パターンで貫通孔３を設けたものを使用したた
め、隣接する板状蓄熱材２を互いに円周方向に所定角度
ずらして、各貫通孔が同一直線上にならないように積層
するが、パターンの異なる２種類の板状蓄熱材２を使用
する場合には、単に交互に積層してもよい。
２に同一パターンで貫通孔３を設けたものを使用したた
め、隣接する板状蓄熱材２を互いに円周方向に所定角度
ずらして、各貫通孔が同一直線上にならないように積層
するが、パターンの異なる２種類の板状蓄熱材２を使用
する場合には、単に交互に積層してもよい。
【００１８】また、スペーサ４も環状のものに限らず、
Ｙ字形、十字形のリブ部分を中央部に設けたり、板状蓄
熱材２の片側縁部に環状突条のスペーサ部を設けて、前
記スペーサ４を使用しなくてもよい。さらに、前記板状
蓄熱材２および貫通孔３の形状も、円形に限らず方形、
六角形等であってもよい。
Ｙ字形、十字形のリブ部分を中央部に設けたり、板状蓄
熱材２の片側縁部に環状突条のスペーサ部を設けて、前
記スペーサ４を使用しなくてもよい。さらに、前記板状
蓄熱材２および貫通孔３の形状も、円形に限らず方形、
六角形等であってもよい。
【００１９】前述のように、蓄熱体１は、多数の貫通孔
３を有する複数の板状蓄熱材２をスペーサあるいはスペ
ーサ部４を介在させることにより形成される空間５を介
して、かつ、隣接する板状蓄熱材２の貫通孔３が同一直
線上とならないように積層一体化したため、一端から供
給された高温の燃焼排ガスは貫通孔３を通過して空間５
に至る。しかし、隣接する板状蓄熱材２の貫通孔３は同
一直線上に位置していないため、まず、空間５に流入し
た燃焼排ガスの大部分は次の板状蓄熱材２の平面部に衝
突して拡散され、その後、同様に次の板状蓄熱材２の貫
通孔３から次の空間５へと流入する。このように、板状
蓄熱材２の伝熱面積は貫通孔３内面に加えて板状蓄熱材
２の表面におよぶため広く、燃焼排ガスは空間５内での
拡散により各貫通孔３へ均一に流入するので、熱回収効
率は向上する。燃焼用空気を予熱するに際しては前記燃
焼排ガスとは逆に蓄熱体１の他端から空気を供給する
が、前記燃焼排ガスと同様、前述のように、通気ガスは
空間５内からつぎの板状蓄熱材２の貫通孔３へ万遍なく
均一に流入するため、板状蓄熱材２の外周部と内周部と
の温度差がなく、前記燃焼用空気を効率よく、一様に予
熱することができる。
３を有する複数の板状蓄熱材２をスペーサあるいはスペ
ーサ部４を介在させることにより形成される空間５を介
して、かつ、隣接する板状蓄熱材２の貫通孔３が同一直
線上とならないように積層一体化したため、一端から供
給された高温の燃焼排ガスは貫通孔３を通過して空間５
に至る。しかし、隣接する板状蓄熱材２の貫通孔３は同
一直線上に位置していないため、まず、空間５に流入し
た燃焼排ガスの大部分は次の板状蓄熱材２の平面部に衝
突して拡散され、その後、同様に次の板状蓄熱材２の貫
通孔３から次の空間５へと流入する。このように、板状
蓄熱材２の伝熱面積は貫通孔３内面に加えて板状蓄熱材
２の表面におよぶため広く、燃焼排ガスは空間５内での
拡散により各貫通孔３へ均一に流入するので、熱回収効
率は向上する。燃焼用空気を予熱するに際しては前記燃
焼排ガスとは逆に蓄熱体１の他端から空気を供給する
が、前記燃焼排ガスと同様、前述のように、通気ガスは
空間５内からつぎの板状蓄熱材２の貫通孔３へ万遍なく
均一に流入するため、板状蓄熱材２の外周部と内周部と
の温度差がなく、前記燃焼用空気を効率よく、一様に予
熱することができる。
【００２０】なお、板状蓄熱材２に設ける貫通孔３の開
口率は板状蓄熱材２の平板部における３０〜６０％であ
るのが好ましい。また、板状蓄熱材２の材質は本実施例
に限定されるものではなく、例えばステンレス鋼やイン
コネル等の金属製であってもよい。
口率は板状蓄熱材２の平板部における３０〜６０％であ
るのが好ましい。また、板状蓄熱材２の材質は本実施例
に限定されるものではなく、例えばステンレス鋼やイン
コネル等の金属製であってもよい。
【００２１】つぎに、前記発明からなる蓄熱体を用いた
蓄熱式ラジアントチューブバーナを図３〜図８にしたが
って説明する。１０はラジアントチューブで、その両端
部には、燃料供給管１１ａ，１１ｂが設けられるととも
に、この燃料供給管１１ａ，１１ｂの外方に設けた内筒
１２ａ，１２ｂの外周に外筒１３ａ，１３ｂが設けら
れ、前記内筒１２ａ，１２ｂと外筒１３ａ，１３ｂとで
形成される空間には下記する蓄熱体１４ａ，１４ｂが配
設されている。なお、蓄熱体１４ａ，１４ｂの前方には
多数の開口２２ａ，２２ｂが設けられている。
蓄熱式ラジアントチューブバーナを図３〜図８にしたが
って説明する。１０はラジアントチューブで、その両端
部には、燃料供給管１１ａ，１１ｂが設けられるととも
に、この燃料供給管１１ａ，１１ｂの外方に設けた内筒
１２ａ，１２ｂの外周に外筒１３ａ，１３ｂが設けら
れ、前記内筒１２ａ，１２ｂと外筒１３ａ，１３ｂとで
形成される空間には下記する蓄熱体１４ａ，１４ｂが配
設されている。なお、蓄熱体１４ａ，１４ｂの前方には
多数の開口２２ａ，２２ｂが設けられている。
【００２２】ところで、前記蓄熱体１４ａ，１４ｂは、
内径を前記内筒１２ａ，１２ｂと略同一で、外径を外筒
１３ａ，１３ｂより若干小径とし多数の貫通孔１６を有
する円板状のセラミック焼成体等からなる複数の板状蓄
熱材１５と、内径を内筒１２ａ，１２ｂと略同一の内環
状部１８と外径を前記板状蓄熱材１５の外径と等しくし
た外環状部１９とをリブ２０で一体化した複数のスペー
サ１７とからなる。
内径を前記内筒１２ａ，１２ｂと略同一で、外径を外筒
１３ａ，１３ｂより若干小径とし多数の貫通孔１６を有
する円板状のセラミック焼成体等からなる複数の板状蓄
熱材１５と、内径を内筒１２ａ，１２ｂと略同一の内環
状部１８と外径を前記板状蓄熱材１５の外径と等しくし
た外環状部１９とをリブ２０で一体化した複数のスペー
サ１７とからなる。
【００２３】そして、前記板状蓄熱材１５とスペーサ１
７とを、図６に示すように、内筒１２ａ，１２ｂ上に交
互に、しかも、前記隣接する板状蓄熱材１５の貫通孔１
６が同一直線上にならないように積層するとともに、そ
の外周にセラミックテープ２１を巻回して一体化したも
ので、その後、外筒１３ａ，１３ｂ内に装着したもので
ある。なお、貫通孔１６の開口率は、蓄熱材１５の平板
部における３５〜５５％であるのが好ましい。
７とを、図６に示すように、内筒１２ａ，１２ｂ上に交
互に、しかも、前記隣接する板状蓄熱材１５の貫通孔１
６が同一直線上にならないように積層するとともに、そ
の外周にセラミックテープ２１を巻回して一体化したも
ので、その後、外筒１３ａ，１３ｂ内に装着したもので
ある。なお、貫通孔１６の開口率は、蓄熱材１５の平板
部における３５〜５５％であるのが好ましい。
【００２４】また、前記蓄熱体１４ａ，１４ｂを内蔵す
る外筒１３ａ，１３ｂとラジアントチューブ１０との間
には空間Ａが形成されているが、この空間Ａは仕切板２
３ａ，２３ｂにより長手方向に２分割されている。
る外筒１３ａ，１３ｂとラジアントチューブ１０との間
には空間Ａが形成されているが、この空間Ａは仕切板２
３ａ，２３ｂにより長手方向に２分割されている。
【００２５】さらに、ラジアントチューブ１０の前記仕
切板２３ａ，２３ｂより後方には燃焼用空気供給兼排気
口２４ａ，２４ｂが、前方には冷却用空気供給兼排気口
２５ａ，２５ｂが設けられている。
切板２３ａ，２３ｂより後方には燃焼用空気供給兼排気
口２４ａ，２４ｂが、前方には冷却用空気供給兼排気口
２５ａ，２５ｂが設けられている。
【００２６】そして、前記燃料供給管１１ａ，１１ｂは
燃料遮断弁Ｖ1a,Ｖ1bを介して燃料供給ラインに接続す
るとともに、燃焼用空気供給兼排気口２４ａ，２４ｂは
排ガス遮断弁Ｖ2a，Ｖ2bを介して排ガス吸引ファンＦ1
に連通し、かつ、前記排ガス遮断弁Ｖ2a，Ｖ2bと燃焼用
空気供給兼排気口２４ａ，２４ｂ間は燃焼用空気遮断弁
Ｖ3a，Ｖ3bを介して燃焼用空気ブロワＦ2に連通してい
る。
燃料遮断弁Ｖ1a,Ｖ1bを介して燃料供給ラインに接続す
るとともに、燃焼用空気供給兼排気口２４ａ，２４ｂは
排ガス遮断弁Ｖ2a，Ｖ2bを介して排ガス吸引ファンＦ1
に連通し、かつ、前記排ガス遮断弁Ｖ2a，Ｖ2bと燃焼用
空気供給兼排気口２４ａ，２４ｂ間は燃焼用空気遮断弁
Ｖ3a，Ｖ3bを介して燃焼用空気ブロワＦ2に連通してい
る。
【００２７】また、前記冷却用空気供給兼排気口２５
ａ，２５ｂは冷却用空気遮断弁Ｖ4a，Ｖ4bを介して前記
燃焼用空気ブロワＦ2に連通するとともに、前記冷却用
空気遮断弁Ｖ4a，Ｖ4bと冷却用空気供給兼排気口２５
ａ，２５ｂとの間は冷却用空気遮断弁Ｖ5a，Ｖ5bに接続
している。
ａ，２５ｂは冷却用空気遮断弁Ｖ4a，Ｖ4bを介して前記
燃焼用空気ブロワＦ2に連通するとともに、前記冷却用
空気遮断弁Ｖ4a，Ｖ4bと冷却用空気供給兼排気口２５
ａ，２５ｂとの間は冷却用空気遮断弁Ｖ5a，Ｖ5bに接続
している。
【００２８】さらに、前記排ガス遮断弁Ｖ2a，Ｖ2bより
下流の排ガス合流点ａより下流の排ガスラインに排ガス
遮断弁Ｖ6を設けるとともに、この排ガス遮断弁Ｖ6のバ
イパスラインに調整弁Ｖ7とモータ駆動により開・閉す
る脈動流発生機構である回転弁Ｖ8が設置してある。
下流の排ガス合流点ａより下流の排ガスラインに排ガス
遮断弁Ｖ6を設けるとともに、この排ガス遮断弁Ｖ6のバ
イパスラインに調整弁Ｖ7とモータ駆動により開・閉す
る脈動流発生機構である回転弁Ｖ8が設置してある。
【００２９】前記回転弁Ｖ8は、図７に示すように、流
路Ｐを有する弁箱２７と、弁体２８を回転するシャフト
２９とからなり、モータＭの駆動により流路Ｐを開閉す
るものである。なお、３０はシールパッキンで３１はグ
ランドである。
路Ｐを有する弁箱２７と、弁体２８を回転するシャフト
２９とからなり、モータＭの駆動により流路Ｐを開閉す
るものである。なお、３０はシールパッキンで３１はグ
ランドである。
【００３０】つぎに、前記構成からなる蓄熱式ラジアン
トチューブバーナＢrは、まず、前記燃料遮断弁Ｖ1a、
排ガス遮断弁Ｖ2b、燃焼用空気遮断弁Ｖ3aおよび排ガス
遮断弁Ｖ6を開、その他の遮断弁を閉とし、燃焼用空気
ブロワＦ2、排ガス吸引ファンＦ1を駆動するとともに燃
料供給ラインから燃料ガスを一方のバーナ本体Ｂraに供
給する。燃焼用空気は蓄熱体１４ａを通過して開口２２
ａから噴出する一方、燃料ガスは燃料供給管１１ａの先
端開口部から噴出する。そして、燃焼用空気と燃料ガス
は開口２２ａと燃料供給管１１ａの先端開口部との間に
形成される保炎部２６ａで混合され、図示しない点火プ
ラグのスパークによりバーナ本体Ｂraが着火し完全燃焼
する。そして、その燃焼排ガスはラジアントチューブ１
０を通り、その輻射伝熱により炉Ｔ内を加熱したのち蓄
熱体１４ｂを通過して、該蓄熱体１４ｂを８００〜９０
０℃に加熱し、燃焼ガス自身は約２００℃に降温し、排
ガス吸引ファンＦ1から排気される。
トチューブバーナＢrは、まず、前記燃料遮断弁Ｖ1a、
排ガス遮断弁Ｖ2b、燃焼用空気遮断弁Ｖ3aおよび排ガス
遮断弁Ｖ6を開、その他の遮断弁を閉とし、燃焼用空気
ブロワＦ2、排ガス吸引ファンＦ1を駆動するとともに燃
料供給ラインから燃料ガスを一方のバーナ本体Ｂraに供
給する。燃焼用空気は蓄熱体１４ａを通過して開口２２
ａから噴出する一方、燃料ガスは燃料供給管１１ａの先
端開口部から噴出する。そして、燃焼用空気と燃料ガス
は開口２２ａと燃料供給管１１ａの先端開口部との間に
形成される保炎部２６ａで混合され、図示しない点火プ
ラグのスパークによりバーナ本体Ｂraが着火し完全燃焼
する。そして、その燃焼排ガスはラジアントチューブ１
０を通り、その輻射伝熱により炉Ｔ内を加熱したのち蓄
熱体１４ｂを通過して、該蓄熱体１４ｂを８００〜９０
０℃に加熱し、燃焼ガス自身は約２００℃に降温し、排
ガス吸引ファンＦ1から排気される。
【００３１】このように、前記蓄熱体１４ａ，１４ｂは
燃焼排ガスを通過させることにより蓄熱し、燃焼用空気
を通過させることにより燃焼用空気を予熱するが、蓄熱
体１４ａ，１４ｂは前述のように、板状蓄熱材１５とス
ペーサ１７とからなり、しかも隣接する板状蓄熱材１５
に設けた貫通孔１６は同一直線上にならないようになっ
ている。したがって、たとえば、高温の燃焼排ガスは貫
通孔１６を通過してスペーサ１７により形成された空間
Ｂに至るが、貫通孔１６が同一直線上に配置されていな
いため、燃焼排ガスは板状蓄熱材１５の平面部に衝突し
て拡散される。つまり、空間Ｂ内は乱流となり、板状蓄
熱材１５は貫通孔１６の内面および平面部を一様に加熱
されて燃焼排ガス自身は抜熱されて、順次、下流側の空
間Ｂへと流れる。したがって、加熱（蓄熱）効率は非常
に良好である。また、同様に、燃焼用空気をも効率よく
予熱することができる。
燃焼排ガスを通過させることにより蓄熱し、燃焼用空気
を通過させることにより燃焼用空気を予熱するが、蓄熱
体１４ａ，１４ｂは前述のように、板状蓄熱材１５とス
ペーサ１７とからなり、しかも隣接する板状蓄熱材１５
に設けた貫通孔１６は同一直線上にならないようになっ
ている。したがって、たとえば、高温の燃焼排ガスは貫
通孔１６を通過してスペーサ１７により形成された空間
Ｂに至るが、貫通孔１６が同一直線上に配置されていな
いため、燃焼排ガスは板状蓄熱材１５の平面部に衝突し
て拡散される。つまり、空間Ｂ内は乱流となり、板状蓄
熱材１５は貫通孔１６の内面および平面部を一様に加熱
されて燃焼排ガス自身は抜熱されて、順次、下流側の空
間Ｂへと流れる。したがって、加熱（蓄熱）効率は非常
に良好である。また、同様に、燃焼用空気をも効率よく
予熱することができる。
【００３２】その後、所定時間経過後、前記冷却用空気
遮断弁Ｖ4a，Ｖ4b，Ｖ5a，Ｖ5bを除く他の遮断弁を互い
に逆方向に切替え、つまり、バーナ本体Ｂrbが燃焼し、
バーナ本体Ｂraは消火する。この場合、バーナ本体Ｂrb
に供給される燃焼用空気は、既に高温となった蓄熱体１
４ｂを通過して高温（７００〜８００℃）に予熱されて
開口２２ｂから噴出する一方、燃料ガスは燃料供給管１
１ｂの先端開口部から噴出する。そして、燃焼用空気と
燃料ガスは燃料供給管１１ｂの先端開口部との間で形成
される保炎部２６ｂで混合され完全燃焼する。この燃焼
排ガスは今度は蓄熱体１４ａを通って蓄熱体１４ａを８
００〜９００℃に予熱して排気される。その後、所定時
間が経過すると、前述とは逆に各遮断弁が元の状態に切
替り順次バーナ本体Ｂra，Ｂrbは交番燃焼を行なう。
遮断弁Ｖ4a，Ｖ4b，Ｖ5a，Ｖ5bを除く他の遮断弁を互い
に逆方向に切替え、つまり、バーナ本体Ｂrbが燃焼し、
バーナ本体Ｂraは消火する。この場合、バーナ本体Ｂrb
に供給される燃焼用空気は、既に高温となった蓄熱体１
４ｂを通過して高温（７００〜８００℃）に予熱されて
開口２２ｂから噴出する一方、燃料ガスは燃料供給管１
１ｂの先端開口部から噴出する。そして、燃焼用空気と
燃料ガスは燃料供給管１１ｂの先端開口部との間で形成
される保炎部２６ｂで混合され完全燃焼する。この燃焼
排ガスは今度は蓄熱体１４ａを通って蓄熱体１４ａを８
００〜９００℃に予熱して排気される。その後、所定時
間が経過すると、前述とは逆に各遮断弁が元の状態に切
替り順次バーナ本体Ｂra，Ｂrbは交番燃焼を行なう。
【００３３】ところで、バーナ装置において、加熱効率
を向上させる技術として、伝熱管内の燃焼排ガスを脈動
させることにより流速を速め熱伝達係数を大きくするパ
ルス燃焼方式が知られている。したがって、これを前記
蓄熱式ラジアントチューブバーナＢrに適用するには、
前述のように、バーナ本体Ｂra，Ｂrbを交番燃焼させる
とともに、前記排ガス遮断弁Ｖ6を閉とし、調整弁Ｖ7を
ラジアントチューブ１０内の圧力Ｐ1をプラス圧力とな
るように調整したうえで、モータＭの駆動により回転弁
Ｖ8を作動させて数１０Ｈｚ〜１００Ｈｚのサイクルで
流路Ｐを開閉させる。これによりラジアントチューブ１
０内の圧力は、図８に示すように圧力はＰ1，Ｐmaxと変
動し、つまり、燃焼排ガスは脈動流となって排気される
こととなり、ラジアントチューブ１０内の加熱効率を向
上させることになる。
を向上させる技術として、伝熱管内の燃焼排ガスを脈動
させることにより流速を速め熱伝達係数を大きくするパ
ルス燃焼方式が知られている。したがって、これを前記
蓄熱式ラジアントチューブバーナＢrに適用するには、
前述のように、バーナ本体Ｂra，Ｂrbを交番燃焼させる
とともに、前記排ガス遮断弁Ｖ6を閉とし、調整弁Ｖ7を
ラジアントチューブ１０内の圧力Ｐ1をプラス圧力とな
るように調整したうえで、モータＭの駆動により回転弁
Ｖ8を作動させて数１０Ｈｚ〜１００Ｈｚのサイクルで
流路Ｐを開閉させる。これによりラジアントチューブ１
０内の圧力は、図８に示すように圧力はＰ1，Ｐmaxと変
動し、つまり、燃焼排ガスは脈動流となって排気される
こととなり、ラジアントチューブ１０内の加熱効率を向
上させることになる。
【００３４】つぎに、ヒートサイクルの変更等により、
炉温を降温させる必要が生じると、前記燃料遮断弁
Ｖ1a，Ｖ1b、排ガス遮断弁Ｖ2a，Ｖ2b、燃焼用空気遮断
弁Ｖ3a，Ｖ3bを閉とするとともに、たとえば、冷却用空
気遮断弁Ｖ4aを開、Ｖ4bを閉とする一方、冷却用空気遮
断弁Ｖ5aを閉、Ｖ5bを開、排ガス吸引ファンＦ1を停止
する。そうすると、冷却用空気供給兼排気口２５ａから
燃焼用空気ブロワＦ2からの冷却用空気が供給され、こ
の冷却用空気は高温となっている蓄熱体１４ａ内を通過
することなく、すなわち、余り昇温することなくラジア
ントチューブ１０に供給され、ラジアントチューブ１０
を有効に冷却したのち冷却用空気遮断弁Ｖ5bから排気さ
れることになる。
炉温を降温させる必要が生じると、前記燃料遮断弁
Ｖ1a，Ｖ1b、排ガス遮断弁Ｖ2a，Ｖ2b、燃焼用空気遮断
弁Ｖ3a，Ｖ3bを閉とするとともに、たとえば、冷却用空
気遮断弁Ｖ4aを開、Ｖ4bを閉とする一方、冷却用空気遮
断弁Ｖ5aを閉、Ｖ5bを開、排ガス吸引ファンＦ1を停止
する。そうすると、冷却用空気供給兼排気口２５ａから
燃焼用空気ブロワＦ2からの冷却用空気が供給され、こ
の冷却用空気は高温となっている蓄熱体１４ａ内を通過
することなく、すなわち、余り昇温することなくラジア
ントチューブ１０に供給され、ラジアントチューブ１０
を有効に冷却したのち冷却用空気遮断弁Ｖ5bから排気さ
れることになる。
【００３５】なお、冷却用空気を供給する冷却用空気供
給口兼排気口は２５ａ，２５ｂのいずれでもよいが、低
温側蓄熱体、たとえば、今まで燃焼状態にあったバーナ
本体側から供給すれば、ラジアントチューブ１０を通過
して昇温した冷却用空気が高温側蓄熱体の外周を通過す
るため該蓄熱体の保有熱の損失が少なく、つぎのバーナ
燃焼時に、バーナ点火初期から燃焼用空気を予熱するこ
とができる。
給口兼排気口は２５ａ，２５ｂのいずれでもよいが、低
温側蓄熱体、たとえば、今まで燃焼状態にあったバーナ
本体側から供給すれば、ラジアントチューブ１０を通過
して昇温した冷却用空気が高温側蓄熱体の外周を通過す
るため該蓄熱体の保有熱の損失が少なく、つぎのバーナ
燃焼時に、バーナ点火初期から燃焼用空気を予熱するこ
とができる。
【００３６】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
かかる蓄熱体によれば、多数の貫通孔を有する板状蓄熱
材をスペーサを介して所定空間を介するとともに隣接す
る貫通孔が互いに同一直線上とならないように積層一体
化したものである。したがって、一端側の蓄熱材の貫通
孔を通過して空間に入った高温（低温）気体は貫通孔内
壁を加熱（冷却）したのち次の蓄熱材表面に衝突して乱
流となりその表面を一様に加熱（冷却）し、前記空間内
で拡散された気体は次の蓄熱材の各貫通孔に均一に流入
し、前述のように各蓄熱材を一様に加熱（冷却）する。
従って、蓄熱体の中心部と周辺部とで温度差を生じるこ
とがないので、効率のよい熱交換を行なうことができ
る。
かかる蓄熱体によれば、多数の貫通孔を有する板状蓄熱
材をスペーサを介して所定空間を介するとともに隣接す
る貫通孔が互いに同一直線上とならないように積層一体
化したものである。したがって、一端側の蓄熱材の貫通
孔を通過して空間に入った高温（低温）気体は貫通孔内
壁を加熱（冷却）したのち次の蓄熱材表面に衝突して乱
流となりその表面を一様に加熱（冷却）し、前記空間内
で拡散された気体は次の蓄熱材の各貫通孔に均一に流入
し、前述のように各蓄熱材を一様に加熱（冷却）する。
従って、蓄熱体の中心部と周辺部とで温度差を生じるこ
とがないので、効率のよい熱交換を行なうことができ
る。
【００３７】また、蓄熱式ラジアントチューブバーナに
よれば、前述の構成を有する蓄熱体を備えているため、
前記効果を有するとともに、ラジアントチューブを冷却
する冷却用空気は、蓄熱体の外方とラジアントチューブ
内方間の区画空間に供給され、蓄熱体内を通過すること
なく供給・排気されることになる。したがって、冷却用
空気が蓄熱体により予熱されることがなく、従来、炉内
冷却に要していた時間を、たとえば１時間から３０分に
短縮でき生産効率を向上することができる。
よれば、前述の構成を有する蓄熱体を備えているため、
前記効果を有するとともに、ラジアントチューブを冷却
する冷却用空気は、蓄熱体の外方とラジアントチューブ
内方間の区画空間に供給され、蓄熱体内を通過すること
なく供給・排気されることになる。したがって、冷却用
空気が蓄熱体により予熱されることがなく、従来、炉内
冷却に要していた時間を、たとえば１時間から３０分に
短縮でき生産効率を向上することができる。
【００３８】さらに、炉の冷却終了後、再度、炉を昇温
させる場合、蓄熱体は余り降温していないため、バーナ
点火初期から燃焼用空気を予熱することができ省エネル
ギーを図ることができるという著効を奏する。
させる場合、蓄熱体は余り降温していないため、バーナ
点火初期から燃焼用空気を予熱することができ省エネル
ギーを図ることができるという著効を奏する。
【図１】 本発明にかかる蓄熱体の分解斜視図。
【図２】 蓄熱体の断面図。
【図３】 本発明にかかる蓄熱式ラジアントチューブバ
ーナおよびその配管系統を示す図。
ーナおよびその配管系統を示す図。
【図４】 板状蓄熱材の平面図。
【図５】 スペーサの平面図。
【図６】 図３の部分断面拡大図。
【図７】 回転弁の断面図。
【図８】 回転弁開閉周期と炉圧との関係を示すグラ
フ。
フ。
【図９】 従来の蓄熱式ラジアントチューブバーナを示
す図。
す図。
１…蓄熱体、２…円板状蓄熱材、３…貫通孔、４…スペ
ーサ、 １０…ラジアントチューブ、１１ａ，１１ｂ…
燃料供給管、１２ａ，１２ｂ…内筒、１３ａ，１３ｂ…
外筒、１４ａ，１４ｂ…蓄熱体、１５…板状蓄熱材、１
６…貫通孔、１７…スペーサ、２２ａ，２２ｂ…開口、
２３ａ，２３ｂ…仕切板、２４ａ，２４ｂ…燃焼用空気
供給兼排気口、２５ａ，２５ｂ…冷却用空気供給兼排気
口、Ａ…空間、Ｂr…蓄熱式ラジアントチューブバー
ナ、Ｂra，Ｂrb…バーナ本体、Ｆ1…排ガス吸引ファ
ン、Ｆ2…燃焼用空気ブロワ、Ｖ1a，Ｖ1b…燃料遮断
弁、Ｖ2a，Ｖ2b…排ガス遮断弁、Ｖ3a，Ｖ3b…燃焼用空
気遮断弁、Ｖ4a，Ｖ4b…冷却用空気遮断弁、Ｖ5a，Ｖ5b
…冷却用空気遮断弁、Ｖ6…排ガス遮断弁、Ｖ7…調整
弁、Ｖ8…回転弁、ａ…排ガス合流点、Ｔ…炉。
ーサ、 １０…ラジアントチューブ、１１ａ，１１ｂ…
燃料供給管、１２ａ，１２ｂ…内筒、１３ａ，１３ｂ…
外筒、１４ａ，１４ｂ…蓄熱体、１５…板状蓄熱材、１
６…貫通孔、１７…スペーサ、２２ａ，２２ｂ…開口、
２３ａ，２３ｂ…仕切板、２４ａ，２４ｂ…燃焼用空気
供給兼排気口、２５ａ，２５ｂ…冷却用空気供給兼排気
口、Ａ…空間、Ｂr…蓄熱式ラジアントチューブバー
ナ、Ｂra，Ｂrb…バーナ本体、Ｆ1…排ガス吸引ファ
ン、Ｆ2…燃焼用空気ブロワ、Ｖ1a，Ｖ1b…燃料遮断
弁、Ｖ2a，Ｖ2b…排ガス遮断弁、Ｖ3a，Ｖ3b…燃焼用空
気遮断弁、Ｖ4a，Ｖ4b…冷却用空気遮断弁、Ｖ5a，Ｖ5b
…冷却用空気遮断弁、Ｖ6…排ガス遮断弁、Ｖ7…調整
弁、Ｖ8…回転弁、ａ…排ガス合流点、Ｔ…炉。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２８Ｄ 20/00 Ｆ２８Ｄ 20/00 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 多数の貫通孔を有する複数の板状蓄熱材
を、所定空間を保ち、かつ、隣接する板状蓄熱材の貫通
孔が同一直線上とならないように積層一体化したことを
特徴とする蓄熱体。 - 【請求項２】 ラジアントチューブの両端部内にバーナ
本体を設けるとともに、多数の貫通孔を有する複数のリ
ング状蓄熱材を前記バーナ本体の外周に所定空間を保
ち、かつ、隣接するリング状蓄熱材の貫通孔が同一直線
上とならないように積層一体化した蓄熱体を前記ラジア
ントチューブ内面と所定空間を有するように配設すると
ともに、前記蓄熱体とラジアントチューブ内面との空間
をラジアントチューブの長手方向に仕切部材で区画し、
この仕切部材で区画された空間のラジアントチューブ端
部側に燃焼用空気供給兼排ガス排気口を、他方側に冷却
空気供給口を設けたことを特徴とする蓄熱式ラジアント
チューブバーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35255098A JP4229502B2 (ja) | 1998-12-11 | 1998-12-11 | 蓄熱式ラジアントチューブバーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35255098A JP4229502B2 (ja) | 1998-12-11 | 1998-12-11 | 蓄熱式ラジアントチューブバーナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000180081A true JP2000180081A (ja) | 2000-06-30 |
| JP4229502B2 JP4229502B2 (ja) | 2009-02-25 |
Family
ID=18424836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35255098A Expired - Lifetime JP4229502B2 (ja) | 1998-12-11 | 1998-12-11 | 蓄熱式ラジアントチューブバーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4229502B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020002036A (ko) * | 2000-06-29 | 2002-01-09 | 이구택 | 소둔로 버너장치 |
| JP2009229043A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Ngk Insulators Ltd | 熱交換器用スペーサ |
| WO2013122142A1 (ja) * | 2012-02-16 | 2013-08-22 | いすゞ自動車株式会社 | スターリングエンジンの再生器用部品及びこれを用いた再生器 |
| CN105509053A (zh) * | 2014-09-23 | 2016-04-20 | 宝钢新日铁汽车板有限公司 | 一种用于辐射管的蓄热式烧嘴 |
| JP2018096643A (ja) * | 2016-12-15 | 2018-06-21 | 大阪瓦斯株式会社 | 蓄熱式バーナ及び加熱炉 |
| US20190003780A1 (en) * | 2015-08-19 | 2019-01-03 | Denso Corporation | Heat storage system |
-
1998
- 1998-12-11 JP JP35255098A patent/JP4229502B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020002036A (ko) * | 2000-06-29 | 2002-01-09 | 이구택 | 소둔로 버너장치 |
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| WO2013122142A1 (ja) * | 2012-02-16 | 2013-08-22 | いすゞ自動車株式会社 | スターリングエンジンの再生器用部品及びこれを用いた再生器 |
| JP2013167220A (ja) * | 2012-02-16 | 2013-08-29 | Isuzu Motors Ltd | スターリングエンジンの再生器用部品及びこれを用いた再生器 |
| CN105509053A (zh) * | 2014-09-23 | 2016-04-20 | 宝钢新日铁汽车板有限公司 | 一种用于辐射管的蓄热式烧嘴 |
| US20190003780A1 (en) * | 2015-08-19 | 2019-01-03 | Denso Corporation | Heat storage system |
| JP2018096643A (ja) * | 2016-12-15 | 2018-06-21 | 大阪瓦斯株式会社 | 蓄熱式バーナ及び加熱炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4229502B2 (ja) | 2009-02-25 |
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