JP2000129380A - ニッケル基単結晶超合金 - Google Patents
ニッケル基単結晶超合金Info
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- JP2000129380A JP2000129380A JP10309651A JP30965198A JP2000129380A JP 2000129380 A JP2000129380 A JP 2000129380A JP 10309651 A JP10309651 A JP 10309651A JP 30965198 A JP30965198 A JP 30965198A JP 2000129380 A JP2000129380 A JP 2000129380A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 これまで不純物とされ意図的に添加されるこ
とのないシリコンを添加することで融点を上昇し、クリ
ープラプチャー強度など耐熱性の向上を図ることができ
るニッケル基単結晶超合金を提供すること。 【解決手段】 レニウム：２〜７重量％と、モリブデ
ン：０．５〜５．０重量％と、タングステン：２．０〜
６．０重量％と、クロム：０〜５．０重量％と、アルミ
ニウム：３．０〜６．０重量％と、タンタル：３．０〜
８．０重量％と、シリコン：０＜〜２．０重量％と、残
部のニッケルおよび偶発的不純物とからなる。これによ
れば、シリコンを０＜〜２．０重量％の範囲、特に０．
０５〜２．０重量％の多量の添加によって融点が上昇す
るとともに、固溶強化が図られ、クリープラプチャー強
度など耐熱特性の向上を図ることができる。
とのないシリコンを添加することで融点を上昇し、クリ
ープラプチャー強度など耐熱性の向上を図ることができ
るニッケル基単結晶超合金を提供すること。 【解決手段】 レニウム：２〜７重量％と、モリブデ
ン：０．５〜５．０重量％と、タングステン：２．０〜
６．０重量％と、クロム：０〜５．０重量％と、アルミ
ニウム：３．０〜６．０重量％と、タンタル：３．０〜
８．０重量％と、シリコン：０＜〜２．０重量％と、残
部のニッケルおよび偶発的不純物とからなる。これによ
れば、シリコンを０＜〜２．０重量％の範囲、特に０．
０５〜２．０重量％の多量の添加によって融点が上昇す
るとともに、固溶強化が図られ、クリープラプチャー強
度など耐熱特性の向上を図ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はニッケル基単結晶
超合金に関し、シリコンを添加して耐熱性の向上を図る
ようにしたものである。
超合金に関し、シリコンを添加して耐熱性の向上を図る
ようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】高温度に対する耐熱性が要求されるガス
タービンエンジンのタービンブレードやベーンなどのに
使用される材料として、従来からニッケル基単結晶超合
金が知られている。
タービンエンジンのタービンブレードやベーンなどのに
使用される材料として、従来からニッケル基単結晶超合
金が知られている。
【０００３】このニッケル基単結晶超合金としては、従
来、第１世代としてタングステン、モリブデン、タンタ
ルなどの重元素を添加して粒内強度を向上させたものが
開発され、さらに第２世代のニッケル基単結晶超合金と
してレニウムを２．８〜３．２重量％添加することによ
り、第１世代のものに比べ約２５℃高い温度で使用可能
なものが開発され、米国キャノン・ムスケゴン社のＣＭ
ＳＸ−４合金として商業的に知られている。
来、第１世代としてタングステン、モリブデン、タンタ
ルなどの重元素を添加して粒内強度を向上させたものが
開発され、さらに第２世代のニッケル基単結晶超合金と
してレニウムを２．８〜３．２重量％添加することによ
り、第１世代のものに比べ約２５℃高い温度で使用可能
なものが開発され、米国キャノン・ムスケゴン社のＣＭ
ＳＸ−４合金として商業的に知られている。
【０００４】また、第２世代のニッケル基単結晶超合金
よりさらに優れた第３世代のものの開発が行われてお
り、特開平７−１３８６８３号公報には、耐火性元素で
あるタングステン＋レニウム＋モリブデン＋タンタルの
含有総量をより多くすることで機械的性質を改善したニ
ッケル基単結晶超合金が開示されている。
よりさらに優れた第３世代のものの開発が行われてお
り、特開平７−１３８６８３号公報には、耐火性元素で
あるタングステン＋レニウム＋モリブデン＋タンタルの
含有総量をより多くすることで機械的性質を改善したニ
ッケル基単結晶超合金が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、ガスタービ
ンエンジンの性能向上には、構成部材の耐熱温度に対す
る一層の性能向上が不可欠であり、特に、耐熱性に関す
る性質の１つであるクリープラプチャー強度の一層の向
上が課題となっている。
ンエンジンの性能向上には、構成部材の耐熱温度に対す
る一層の性能向上が不可欠であり、特に、耐熱性に関す
る性質の１つであるクリープラプチャー強度の一層の向
上が課題となっている。
【０００６】この発明はかかる従来技術の有する課題を
解決するためになされたもので、これまで不純物として
取り扱われ意図的に添加されていないシリコンを添加す
ることで融点を上昇し、クリープラプチャー強度など耐
熱性の向上を図ることができるニッケル基単結晶超合金
を提供しようとするものである。
解決するためになされたもので、これまで不純物として
取り扱われ意図的に添加されていないシリコンを添加す
ることで融点を上昇し、クリープラプチャー強度など耐
熱性の向上を図ることができるニッケル基単結晶超合金
を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】ニッケル基単結晶超合金
は、ニッケルからなるマトリックスであるγ相と、合金
元素の金属間化合物からなるγ´相（Ｎi 3 （Ａl ，Ｔ
i ）とで構成されている。
は、ニッケルからなるマトリックスであるγ相と、合金
元素の金属間化合物からなるγ´相（Ｎi 3 （Ａl ，Ｔ
i ）とで構成されている。
【０００８】このようなニッケル基単結晶超合金を構成
するγ´相の金属間化合物単体の研究で、これまで不純
物として取り扱われ意図的に添加されていないシリコン
を添加することで、γ´相の高温強度が向上することに
着目し、ニッケル基単結晶超合金にシリコンを添加する
ことで、本願発明を完成したものである。
するγ´相の金属間化合物単体の研究で、これまで不純
物として取り扱われ意図的に添加されていないシリコン
を添加することで、γ´相の高温強度が向上することに
着目し、ニッケル基単結晶超合金にシリコンを添加する
ことで、本願発明を完成したものである。
【０００９】すなわち、上記従来技術が有する課題を解
決するため、この発明のニッケル基単結晶超合金は、レ
ニウム：２〜７重量％と、モリブデン：０．５〜５．０
重量％と、タングステン：２．０〜６．０重量％と、ク
ロム：０〜５．０重量％と、アルミニウム：３．０〜
６．０重量％と、タンタル：３．０〜８．０重量％と、
シリコン：０＜〜２．０重量％と、残部のニッケルおよ
び偶発的不純物とからなることを特徴とするものであ
る。
決するため、この発明のニッケル基単結晶超合金は、レ
ニウム：２〜７重量％と、モリブデン：０．５〜５．０
重量％と、タングステン：２．０〜６．０重量％と、ク
ロム：０〜５．０重量％と、アルミニウム：３．０〜
６．０重量％と、タンタル：３．０〜８．０重量％と、
シリコン：０＜〜２．０重量％と、残部のニッケルおよ
び偶発的不純物とからなることを特徴とするものであ
る。
【００１０】このニッケル基単結晶超合金によれば、シ
リコンを０＜〜２．０重量％の範囲、特に０．０５〜
２．０重量％の添加によって融点が上昇するとともに、
固溶強化が図られ、クリープラプチャー強度など耐熱特
性の向上を図ることができる。
リコンを０＜〜２．０重量％の範囲、特に０．０５〜
２．０重量％の添加によって融点が上昇するとともに、
固溶強化が図られ、クリープラプチャー強度など耐熱特
性の向上を図ることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、この発明のニッケル基単結
晶超合金の一実施の形態について詳細に説明する。
晶超合金の一実施の形態について詳細に説明する。
【００１２】このニッケル基単結晶超合金は、レニウ
ム：２〜７重量％と、モリブデン：０．５〜５．０重量
％と、タングステン：２．０〜６．０重量％と、クロ
ム：０〜５．０重量％と、アルミニウム：３．０〜６．
０重量％と、タンタル：３．０〜８．０重量％と、シリ
コン：０＜〜２．０重量％と、残部のニッケルおよび偶
発的不純物とからなるものである。
ム：２〜７重量％と、モリブデン：０．５〜５．０重量
％と、タングステン：２．０〜６．０重量％と、クロ
ム：０〜５．０重量％と、アルミニウム：３．０〜６．
０重量％と、タンタル：３．０〜８．０重量％と、シリ
コン：０＜〜２．０重量％と、残部のニッケルおよび偶
発的不純物とからなるものである。
【００１３】このニッケル基単結晶超合金の添加元素の
それぞれについて説明すると、まず、レニウムは、２〜
７重量％含有される。このレニウムの添加により、固溶
強化がなされるとともに、溶融開始温度を高めるのに効
果がある。
それぞれについて説明すると、まず、レニウムは、２〜
７重量％含有される。このレニウムの添加により、固溶
強化がなされるとともに、溶融開始温度を高めるのに効
果がある。
【００１４】モリブデンは０．５〜５．０重量％含有さ
れる。このモリブデンの添加により固溶強化がなされる
が、レニウムほど効果的ではない。
れる。このモリブデンの添加により固溶強化がなされる
が、レニウムほど効果的ではない。
【００１５】タングステンは２．０〜６．０重量％含有
される。このタングステンの添加により、固溶強化がな
されるとともに、γ一次相の強化に寄与する。また、合
金の溶融開始温度を高めるのに効果がある。
される。このタングステンの添加により、固溶強化がな
されるとともに、γ一次相の強化に寄与する。また、合
金の溶融開始温度を高めるのに効果がある。
【００１６】クロムは任意添加元素であり、０〜５．０
重量％含有される。このクロムの添加により、耐高温腐
蝕性の向上に寄与する。
重量％含有される。このクロムの添加により、耐高温腐
蝕性の向上に寄与する。
【００１７】アルミニウムは３．０〜６．０重量％含有
される。このアルミニウムはγ一次相を構成する主要な
元素であり、このアルミニウムの添加により、耐酸化性
および析出強化がなされる。
される。このアルミニウムはγ一次相を構成する主要な
元素であり、このアルミニウムの添加により、耐酸化性
および析出強化がなされる。
【００１８】タンタルは３．０〜８．０重量％含有され
る。このタンタルの添加により、固溶強化がなされる。
る。このタンタルの添加により、固溶強化がなされる。
【００１９】シリコンは０＜〜５．０重量％含有され、
好ましくは０．０５〜２．０重量％である。シリコン
は、従来、不純物として取り扱われ、意図的に添加され
ることはなく、ニッケル基単結晶超合金の場合でも偶発
的な不純物として０〜０．０５重量％程度含まれること
を許容しているに過ぎなかったが、このニッケル基単結
晶超合金では、シリコンを意図的に添加し、その添加量
も０＜〜２．０重量％、好ましくは０．０５〜２．０重
量％と多量とされる。
好ましくは０．０５〜２．０重量％である。シリコン
は、従来、不純物として取り扱われ、意図的に添加され
ることはなく、ニッケル基単結晶超合金の場合でも偶発
的な不純物として０〜０．０５重量％程度含まれること
を許容しているに過ぎなかったが、このニッケル基単結
晶超合金では、シリコンを意図的に添加し、その添加量
も０＜〜２．０重量％、好ましくは０．０５〜２．０重
量％と多量とされる。
【００２０】このシリコンの添加よって固溶強化がなさ
れると考えられるもので、ニッケル基単結晶超合金を構
成するγ´相の金属間化合物単体の研究で、これまで不
純物として取り扱われ意図的に添加されていないシリコ
ンを添加することで、γ´相の高温強度が向上すること
に基づくものである。
れると考えられるもので、ニッケル基単結晶超合金を構
成するγ´相の金属間化合物単体の研究で、これまで不
純物として取り扱われ意図的に添加されていないシリコ
ンを添加することで、γ´相の高温強度が向上すること
に基づくものである。
【００２１】このニッケル基単結晶超合金の添加元素の
残りの部分は、ニッケルおよび偶発的不純物からなる。
この偶発的不純物は工業的製造過程で入り込むものであ
り、その混入量は極力抑えるべきものである。
残りの部分は、ニッケルおよび偶発的不純物からなる。
この偶発的不純物は工業的製造過程で入り込むものであ
り、その混入量は極力抑えるべきものである。
【００２２】このような添加元素からなるニッケル基単
結晶超合金は、予め目標組成に溶製したメルティング・
ストックを用い、これを鋳型で単結晶化すること等で得
ることができ、得られた単結晶化後の成分分析結果も目
標組成通りのものが得られることを確認している。ま
た、この単結晶化には、工業レベルの大型炉を用いて試
作したが、単結晶化および鋳造性について、特に試作上
の問題を生じることはなかった。
結晶超合金は、予め目標組成に溶製したメルティング・
ストックを用い、これを鋳型で単結晶化すること等で得
ることができ、得られた単結晶化後の成分分析結果も目
標組成通りのものが得られることを確認している。ま
た、この単結晶化には、工業レベルの大型炉を用いて試
作したが、単結晶化および鋳造性について、特に試作上
の問題を生じることはなかった。
【００２３】こうして得られるニッケル基単結晶超合金
は、モリブデン、レニウム、タングステンなどが多く固
溶していること、特に単結晶化はデンドライト凝固範囲
で温度勾配、凝固速度を制御するため、凝固偏析が避け
られないこと、また、固液界面における偏析係数には合
金元素によって差異があり、デンドライト内および最終
凝固部周辺で顕著な濃度勾配が生じることから、成分元
素の拡散を利用しながら適切な昇温速度の設定、あるい
は保持時間設定による溶体化を多段階で施して最高温温
度での溶体化処理が行われる。例えば、鋳造のままの単
結晶材で、昇温・降温速度を２０℃／min とし、最高温
温度での溶体化処理条件を１３４０℃、３時間に設定す
れば良い。
は、モリブデン、レニウム、タングステンなどが多く固
溶していること、特に単結晶化はデンドライト凝固範囲
で温度勾配、凝固速度を制御するため、凝固偏析が避け
られないこと、また、固液界面における偏析係数には合
金元素によって差異があり、デンドライト内および最終
凝固部周辺で顕著な濃度勾配が生じることから、成分元
素の拡散を利用しながら適切な昇温速度の設定、あるい
は保持時間設定による溶体化を多段階で施して最高温温
度での溶体化処理が行われる。例えば、鋳造のままの単
結晶材で、昇温・降温速度を２０℃／min とし、最高温
温度での溶体化処理条件を１３４０℃、３時間に設定す
れば良い。
【００２４】また、溶体化処理後、必要に応じて時効処
理が行われる。例えば、上記溶体化処理後、１０８０
℃、４時間の時効処理を行う。
理が行われる。例えば、上記溶体化処理後、１０８０
℃、４時間の時効処理を行う。
【００２５】このようなニッケル基単結晶超合金では、
６００〜１０００℃での高温引張試験において、シリコ
ンを添加しないものに比べ、改善効果が著しく、１００
０℃／２００ＭＰa 及び１０５０℃／１４０ＭＰa のク
リープ破断試験においてもシリコン添加による一層著し
い効果が認められた。
６００〜１０００℃での高温引張試験において、シリコ
ンを添加しないものに比べ、改善効果が著しく、１００
０℃／２００ＭＰa 及び１０５０℃／１４０ＭＰa のク
リープ破断試験においてもシリコン添加による一層著し
い効果が認められた。
【００２６】また、ヤング率の測定においては第２世代
のニッケル基単結晶超合金と同程度の値であった。
のニッケル基単結晶超合金と同程度の値であった。
【００２７】以上のように、このニッケル基単結晶超合
金によれば、シリコンの意図的な添加によって、固溶強
化が図られ、融点が上昇するとともに、クリープラプチ
ャー強度など耐熱特性の向上を図ることができる。
金によれば、シリコンの意図的な添加によって、固溶強
化が図られ、融点が上昇するとともに、クリープラプチ
ャー強度など耐熱特性の向上を図ることができる。
【００２８】したがって、このニッケル基単結晶超合金
を高温度に対する耐熱性が要求されるガスタービンエン
ジンのタービンブレードやベーンなどの材料として使用
することで、一層の性能向上を図ることができる。
を高温度に対する耐熱性が要求されるガスタービンエン
ジンのタービンブレードやベーンなどの材料として使用
することで、一層の性能向上を図ることができる。
【００２９】
【実施例】以下、この発明のニッケル基単結晶超合金の
一実施例について、比較例とともに説明するが、この発
明はこれら実施例に何等限定されるものではない。
一実施例について、比較例とともに説明するが、この発
明はこれら実施例に何等限定されるものではない。
【００３０】この発明のニッケル基単結晶超合金として
表１に示す目標組成の実施例（ＳＴＤＳi ）と、比較の
ためシリコンが添加されていない以外に同一目標組成の
ものを比較例（ＳＴＤ）として用意した。
表１に示す目標組成の実施例（ＳＴＤＳi ）と、比較の
ためシリコンが添加されていない以外に同一目標組成の
ものを比較例（ＳＴＤ）として用意した。
【００３１】実施例（ＳＴＤＳi ）及び比較例（ＳＴ
Ｄ）それぞれの超合金について予め溶製した１０ｋg の
メルティング・ストックを用い、１３mmφ×１００mmの
丸棒の鋳型で単結晶化を行った。
Ｄ）それぞれの超合金について予め溶製した１０ｋg の
メルティング・ストックを用い、１３mmφ×１００mmの
丸棒の鋳型で単結晶化を行った。
【００３２】そして、単結晶化後の化学成分について分
析し、表１に示すように、ほぼ目標通りの化学成分であ
ることを確認した。
析し、表１に示すように、ほぼ目標通りの化学成分であ
ることを確認した。
【００３３】
【表１】
【００３４】こうして得られた鋳造のままの単結晶材に
ついて、示差熱分析を利用した溶体化処理温度の推定を
行い、その結果として比較例（ＳＴＤ）の場合を図１に
示すように、昇温、降温速度をいずれも２０℃／min と
した。
ついて、示差熱分析を利用した溶体化処理温度の推定を
行い、その結果として比較例（ＳＴＤ）の場合を図１に
示すように、昇温、降温速度をいずれも２０℃／min と
した。
【００３５】また、鋳造のままの単結晶材のミクロ組織
を観察した結果、図示省略したが、凝固偏析を示し、デ
ンドライトコアが明瞭に認められた。
を観察した結果、図示省略したが、凝固偏析を示し、デ
ンドライトコアが明瞭に認められた。
【００３６】そして、最高温温度での溶体化処理条件
を、示差熱分析結果、ミクロ組織の観察結果などに鑑
み、１３４０℃、３時間に設定した。
を、示差熱分析結果、ミクロ組織の観察結果などに鑑
み、１３４０℃、３時間に設定した。
【００３７】この結果、図示省略したが、共晶γ／γ´
が完全に固溶した良好な溶体化組織が得られた。
が完全に固溶した良好な溶体化組織が得られた。
【００３８】さらに、この溶体化処理後、１０８０℃、
４時間の時効処理を行った。
４時間の時効処理を行った。
【００３９】こうして得られた実施例（ＳＴＤＳi ）と
比較例（ＳＴＤ）とのそれぞれについて、特性評価のた
め、高温引張試験、クリープ破断試験およびヤング率の
測定試験を行った。
比較例（ＳＴＤ）とのそれぞれについて、特性評価のた
め、高温引張試験、クリープ破断試験およびヤング率の
測定試験を行った。
【００４０】高温引張試験の結果を示したものが図２で
あり、同図から明らかなように、６００〜１０００℃ま
での範囲おいて、比較例（ＳＴＤ）に比べてシリコン添
加の実施例（ＳＴＤＳi ）の高温引張特性が著しく改善
されることが分かる。
あり、同図から明らかなように、６００〜１０００℃ま
での範囲おいて、比較例（ＳＴＤ）に比べてシリコン添
加の実施例（ＳＴＤＳi ）の高温引張特性が著しく改善
されることが分かる。
【００４１】また、１０００℃／２００ＭＰa 及び１０
５０℃／１４０ＭＰa のクリープ破断試験結果を示した
ものが図３であり、同図から明らかなように、比較例
（ＳＴＤ）に比べてシリコン添加の実施例（ＳＴＤＳi
）のクリープ破断時間が著しく改善され、約２倍にも
なっている。
５０℃／１４０ＭＰa のクリープ破断試験結果を示した
ものが図３であり、同図から明らかなように、比較例
（ＳＴＤ）に比べてシリコン添加の実施例（ＳＴＤＳi
）のクリープ破断時間が著しく改善され、約２倍にも
なっている。
【００４２】これら高温引張試験およびクリープ破断試
験結果から、粒界が存在しない単結晶合金においても、
シリコンの添加により高温特性の改善が認められたこと
から、シリコン添加がγ´相そのものの強化に寄与して
いる可能性が高いと推察される。
験結果から、粒界が存在しない単結晶合金においても、
シリコンの添加により高温特性の改善が認められたこと
から、シリコン添加がγ´相そのものの強化に寄与して
いる可能性が高いと推察される。
【００４３】ヤング率の測定試験として、室温（Ｒ
Ｔ）、９００、１０００、１１００℃のヤング率を測定
し、その結果を図４に示した。
Ｔ）、９００、１０００、１１００℃のヤング率を測定
し、その結果を図４に示した。
【００４４】なお、ヤング率の測定は、厚さ２mm、幅１
０mm、長さ１００mmの試料を用い、真空理工製の内部摩
擦測定装置で共振法により求めた。
０mm、長さ１００mmの試料を用い、真空理工製の内部摩
擦測定装置で共振法により求めた。
【００４５】この結果、比較例と実施例のヤング率がほ
ぼ同等であり、その絶対値も第２世代のニッケル基単結
晶超合金の値と比較して室温においては低めの値を示す
が、６００〜１１００℃の範囲ではむしろ高い値を示し
た。
ぼ同等であり、その絶対値も第２世代のニッケル基単結
晶超合金の値と比較して室温においては低めの値を示す
が、６００〜１１００℃の範囲ではむしろ高い値を示し
た。
【００４６】
【発明の効果】以上、一実施の形態とともに具体的に説
明したように、この発明のニッケル基単結晶超合金によ
れば、シリコンを０＜〜２．０重量％の範囲、特に０．
０５〜２．０重量％の多量の添加によって融点が上昇す
るとともに、固溶強化が図られ、クリープラプチャー強
度など耐熱特性の向上を図ることができる。
明したように、この発明のニッケル基単結晶超合金によ
れば、シリコンを０＜〜２．０重量％の範囲、特に０．
０５〜２．０重量％の多量の添加によって融点が上昇す
るとともに、固溶強化が図られ、クリープラプチャー強
度など耐熱特性の向上を図ることができる。
【００４７】したがって、このニッケル基単結晶超合金
を高温度に対する耐熱性が要求されるガスタービンエン
ジンのタービンブレードやベーンなどの材料として使用
することで、一層の性能向上を図ることができる。
を高温度に対する耐熱性が要求されるガスタービンエン
ジンのタービンブレードやベーンなどの材料として使用
することで、一層の性能向上を図ることができる。
【図１】シリコンを添加しない比較例のニッケル基単結
晶超合金の示差熱分析結果を示すグラフである。
晶超合金の示差熱分析結果を示すグラフである。
【図２】この発明のニッケル基単結晶超合金の一実施例
の高温引張試験結果を示すグラフである。
の高温引張試験結果を示すグラフである。
【図３】この発明のニッケル基単結晶超合金の一実施例
のクリープ破断試験結果を示すグラフである。
のクリープ破断試験結果を示すグラフである。
【図４】この発明のニッケル基単結晶超合金の一実施例
のヤング率測定試験結果を示すグラフである。
のヤング率測定試験結果を示すグラフである。
ＳＴＤＳi 実施例（シリコン添加材） ＳＴＤ 比較例（シリコン未添加材）
Claims (1)
- 【請求項１】レニウム：２〜７重量％と、モリブデン：
０．５〜５．０重量％と、タングステン：２．０〜６．
０重量％と、クロム：０〜５．０重量％と、アルミニウ
ム：３．０〜６．０重量％と、タンタル：３．０〜８．
０重量％と、シリコン：０＜〜２．０重量％と、残部の
ニッケルおよび偶発的不純物とからなることを特徴とす
るニッケル基単結晶超合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30965198A JP4003319B2 (ja) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | ニッケル基単結晶超合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30965198A JP4003319B2 (ja) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | ニッケル基単結晶超合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| US20100254822A1 (en) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Brian Thomas Hazel | Super oxidation and cyclic damage resistant nickel-base superalloy and articles formed therefrom |
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1998
- 1998-10-30 JP JP30965198A patent/JP4003319B2/ja not_active Expired - Fee Related
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