JP2000120794A - 高負荷伝動用ｖベルト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 張力帯１，１とその張力帯１，１に噛合状態
で係合された多数のブロック７，７，…とからなる高負
荷伝動用ＶベルトＢの騒音の経時変化を小さくし、かつ
その耐久性を向上させる。 【解決手段】 張力帯１の噛合厚さｔ２をブロック７の
噛合隙間ｔ１よりも予め大きく設定して締め代ｔ２−ｔ
１を設けるとともに、ベルトＢの左右側面においてブロ
ック７の左右当接部１１の面よりも張力帯１の側面を突
出させて出代Δｄを設け、初期締め代率α＝｛（ｔ２−
ｔ１）／ｔ１｝×１００をα＝１〜５％の範囲に、また
初期出代率β＝（Δｄ／ｗ）×１００をβ＝０．３〜
１．５％の範囲にそれぞれ設定し、かつ出代と締め代と
の相互関係としてのα×βをα×β＝０．６〜５．０の
範囲に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高負荷伝動用Ｖベ
ルトに関する技術分野に属する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、多数のブロックと心線及び硬
質ゴムからなる張力帯とで構成され、これら張力帯と各
ブロックとの動力授受をブロックの凸部と張力帯の凹部
の係合により行う形式の高負荷伝動用Ｖベルトはよく知
られ、無段変速機の分野で使用されている。この種のＶ
ベルトでは、その曲易さを確保するために、各ブロック
の張力帯への固定を接着ではなく、物理的な係合状態
（噛合状態）により行うようになされている。

【０００３】しかし、このようにブロックと張力帯とが
係合されているベルトを長期間走行させると、ブロック
と張力帯との噛合部が摩耗したり永久変形を起こしたり
して、ブロックと張力帯との係合固定がルーズになり、
ブロックの破損や張力帯心線の疲労が促進されるという
問題があった。

【０００４】この問題を解決するために、従来、実開平
１―５５３４４号公報に示されるように、予め、張力帯
における噛合部の厚さをブロックの噛合隙間よりも大き
く設定して「締め代」を設けることで、ブロックと張力
帯との係合固定がルーズになる時間を延ばすことが提案
されている。

【０００５】一方、実開平６―６９４９０号公報に示さ
れるものでは、ベルトの騒音を低減するために、ベルト
の幅方向側面において、張力帯側面をブロック側面（摺
動面）よりも突出させて「出代」を設けることにより、
ブロックがプーリに突入する際の衝撃を出代をなす張力
帯の側部により緩和するようになされている。

【０００６】また、特開平５―２７２５９５号公報に
は、上記の張力帯の出代を維持するために、張力帯のゴ
ムとして、メタクリル酸亜鉛強化水素添加ＮＢＲを使用
し、かつ短繊維を複合した硬質で耐摩耗性に優れたゴム
を使用することが開示されている。

【０００７】そして、これらの各従来技術の効果によ
り、高負荷伝動用Ｖベルトの低騒音化や耐久性の向上を
図ることができる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記出
代と締め代とは互いに関係のあるベルトの構成要件であ
り、出代及び締め代をどのように設定すべきかは未だ明
らかになってはいない。例えば、締め代が小さ過ぎる
と、ブロックと張力帯とのガタが大きくなり、ブロック
が早期に破損してベルトの耐久性に劣る。逆に、締め代
が大き過ぎると、ベルトの発熱が大きくなってやはりベ
ルトの耐久性が劣ることとなる。

【０００９】これに対し、出代が小さいと騒音が大きく
なり、一方、出代が大き過ぎると、１本のベルトのうち
の出代のバラツキが大きくなってベルトの振動を引き起
こしたり、ブロックが股裂き状態になって破損したりす
るという問題が生じる。従って、上記従来例のように単
に出代及び締め代を設けるだけでは、ベルトの低騒音化
や耐久性の向上を図るのに十分とは言い得ず、さらなる
改良の余地がある。

【００１０】そして、本発明者によれば、上記出代と締
め代とは互いに補間関係にあり、出代が小さいときに
は、締め代をある程度大きくし、逆に締め代が小さいと
きには、出代を大きくした方がベルトの性能を向上でき
ると考えられる。

【００１１】そこで、本発明の目的とするところは、出
代と締め代との適正な関係を設定することで、高負荷伝
動用Ｖベルトの騒音の経時変化をさらに小さくし、かつ
その耐久性をより一層向上させることにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成すべ
く、この発明では、高負荷伝動用Ｖベルトにおける張力
帯のゴム弾性率（硬度）を大きくして変形を抑えた上
で、締め代及び出代を同時に設け、これらを表す締め代
率α及び出代率βの各々の最大値及び最小値を規定する
とともに、α×βの範囲をも規定するようにした。

【００１３】具体的には、請求項１の発明では、張力帯
と該張力帯に係合された多数のブロックとからなる高負
荷伝動用Ｖベルトが前提である。

【００１４】そして、上記各ブロックと張力帯とがブロ
ックの上下噛合部と張力帯の上下被噛合部との間の噛合
状態により係合固定され、張力帯が少なくとも心線とＪ
ＩＳＣ硬度７５以上の硬質ゴムとからなり、ベルトのプ
ーリ接触面たる幅方向側面におけるブロック側面（摺動
面）と張力帯側面との両方がプーリと接触するように構
成されている。

【００１５】さらに、張力帯の上下被噛合部間の噛合厚
さをｔ２、各ブロックの上下噛合部間の噛合隙間をｔ
１、ベルト幅方向側面（プーリ接触面）における張力帯
側面のブロック側面からの突出量である出代をΔｄ、ブ
ロックの張力帯噛合位置での張力帯の挿入ピッチ幅、又
はブロックの張力帯噛合位置でのブロックピッチ幅（ベ
ルト幅方向の長さ）の半分をｗ、初期締め代率をα、初
期出代率をβとしたとき、 α＝｛（ｔ２−ｔ１）／ｔ１｝×１００ β＝（Δｄ／ｗ）×１００ で、α＝１〜５％の範囲に、またβ＝０．３〜１．５％
の範囲に、さらにα×β＝０．６〜５．０の範囲にそれ
ぞれ設定されているものとする。

【００１６】上記の構成により、高負荷伝動用Ｖベルト
における張力帯の噛合厚さｔ２がブロックの噛合隙間ｔ
１よりも予め大きく設定されていて締め代が設けられて
いるので、ベルトの組立時に張力帯がブロックにより厚
さ方向に圧縮されて組み立られる。この初期締め代率α
を１〜５％に設定することで、ブロックと張力帯との噛
合のガタの経時増加の抑制が図れ、ベルトの耐久性を高
めることができる。すなわち、上記初期締め代率αは、
１％未満であると、締め代が小さ過ぎてベルトの長期間
の走行後にブロックと張力帯と間のガタが大きくなり、
ブロックの破損を招く一方、５％を越えると、締め代が
大き過ぎてベルトの発熱が大きくなり、張力帯の心線が
疲労して早期の切断が起こるので、α＝１〜５％に設定
される。

【００１７】また、ベルトのプーリ接触面たる幅方向側
面において、ブロック側面よりも張力帯が突出するよう
にして出代が設けられ、この所定以上の出代によりブロ
ックがプーリに進入したときの衝撃緩和が図られ、初期
の騒音を小さくすることができる。すなわち、初期出代
率βが０．３％未満であると、出代が小さ過ぎて十分な
騒音低減効果が得られない。一方、初期出代率βが１．
５％を越えると、出代が大き過ぎて張力帯がプーリから
押され、例えばブロックに埋設されている補強部材のビ
ームを押し開く股裂き力が発生し、ビームの早期破損が
起こるとともに、１本のベルトの中の出代のバラツキに
より使用時のベルト振動が大きくなる。これらのことか
ら、初期出代率βはβ＝０．３〜１．５％の範囲に設定
される。

【００１８】さらに、上記出代と締め代とを同時に設け
ることで、ベルトの低騒音性と耐久性とを両立すること
ができる。そして、上記初期締め代率α及び初期出代率
βの関係を示すα×βは、０．６未満であると、初期騒
音が大きく、かつ経時的な騒音上昇が大きくなる一方、
５．０を越えると、大き過ぎる値となり、ベルトの発熱
が大きくなって耐久性に劣るので、α×β＝０．６〜
５．０の範囲に規定する。

【００１９】請求項２及び３の発明では、高負荷伝動用
Ｖベルトの構造を具体化する。すなわち、請求項２の発
明では、上下面にそれぞれベルト長さ方向に並ぶ多数の
被噛合部としての上側凹部及び下側凹部が上下に対応し
て設けられた左右１対の張力帯を備え、ブロックのベル
ト幅方向両側部に、上底面に上側噛合部としての上側凸
部を有する一方、下底面に下側噛合部としての下側凸部
を有する左右１対の嵌合溝が設けられており、この各ブ
ロックの嵌合溝にそれぞれ張力帯を嵌合することによ
り、各ブロックが張力帯に係合固定されているものとす
る。

【００２０】一方、請求項３の発明では、上下面にそれ
ぞれベルト長さ方向に並ぶ多数の被噛合部としての上側
凹部及び下側凹部が上下に対応して設けられた１つの張
力帯を備え、ブロックは、下面に上側噛合部としての上
側凸部が形成された上側ブロック部と、上面に下側噛合
部としての下側凸部が形成された下側ブロック部とを有
してなり、上下のブロック部同士を、張力帯を挟んだ状
態で締結手段により締結することにより、各ブロックが
張力帯に係合固定されているものとする。

【００２１】これらの発明によると、上記締め代率及び
出代率を設定するのに好適な構造の高負荷伝動用Ｖベル
トが得られる。

【００２２】

【発明の実施の形態】（実施形態１）図４は本発明の実
施形態１に係る高負荷伝動用ＶベルトＢを示し、このベ
ルトＢは、左右１対のエンドレスの張力帯１，１と、こ
の張力帯１，１にベルト長手方向に連続的に係合固定さ
れた多数のブロック７，７，…とからなる。図１及び図
３に拡大して示すように、各張力帯１は、硬質ゴムから
なる保形層１ａの内部にアラミド繊維等の高強度高弾性
率の複数の心線１ｂ，１ｂ，…（心体）がスパイラルに
配置されて埋設されたもので、この各張力帯１の上面に
は各ブロック７に対応してベルト幅方向に延びる一定ピ
ッチの上側被噛合部としての溝状の上側凹部２，２，…
が、また下面には上記上側凹部２，２，…に対応してベ
ルト幅方向に延びる一定ピッチの下側被噛合部としての
下側凹部３，３，…がそれぞれ形成されている。また、
張力帯１の上下表面には、その耐摩耗性を向上させる等
の目的で帆布４，４が接着されている。

【００２３】上記保形層１ａをなす硬質ゴムは、例えば
メタクリル酸亜鉛を強化されたＨ−ＮＢＲゴムに、さら
にアラミド繊維、ナイロン繊維等の短繊維を強化するこ
とで、耐熱性に優れかつ永久変形し難い硬質ゴムが用い
られる。この硬質ゴムの硬さは、ＪＩＳ−Ｃ硬度計で測
定したときに７５°以上のゴム硬度が必要である。この
ゴム硬度が７５°未満であると、ゴムがプーリ（図示せ
ず）からの力を分担できなくなって、出代による騒音低
減効果が不十分となるとともに、高負荷の伝動状態でゴ
ムの繰返し変形による発熱により耐久性が劣るからであ
る。

【００２４】一方、図１及び図２に拡大して示す如く、
各ブロック７は、ベルト幅方向左右側部に上記各張力帯
１を幅方向から着脱可能に嵌装せしめる切欠き状の嵌合
溝８，８を有するとともに、この嵌合溝８を除いた左右
側面にプーリのベルト溝面に当接する当接部１１，１１
を有しており、この各ブロック７の嵌合溝８，８にそれ
ぞれ張力帯１，１を嵌合することで、ブロック７，７，
…が張力帯１，１にベルト長手方向に連続的に固定され
ている。

【００２５】すなわち、上記各ブロック７における各嵌
合溝８の上壁面には上記張力帯１上面の各上側凹部２に
噛合する上側噛合部としての凸条からなる上側凸部９
が、また嵌合溝８の下壁面には張力帯１下面の各下側凹
部３に噛合する下側噛合部としての凸条からなる下側凸
部１０がそれぞれ互いに平行に配置されて形成されてお
り、この各ブロック７の上下の凸部９，１０をそれぞれ
張力帯１の上下の凹部２，３に噛合せしめることで、ブ
ロック７，７，…を張力帯１，１にベルト長手方向に係
合固定し、この係合状態で各張力帯１の外側側面と各ブ
ロック７の左右側面である当接部１１との双方がプーリ
に接触するようになされている。

【００２６】上記各ブロック７は硬質樹脂材料からな
り、図１等に示すように、その内部にはブロック７の略
中央に位置するように軽量アルミニウム合金等からなる
補強部材１２が埋設されている。この補強部材１２は、
例えば上下の凸部９，１０（張力帯１との噛合部）や左
右側面の当接部１１，１１（プーリとの摺動接触部）で
は硬質樹脂中に埋め込まれてブロック７表面に顕れない
が（つまり、これらの部分は硬質樹脂からなってい
る）、その他の部分ではブロック７表面に露出していて
もよい。そして、補強部材１２は、ベルト幅方向（左右
方向）に延びる上側及び下側ビーム１２ａ，１２ｂと、
該両ビーム１２ａ，１２ｂの左右中央部同士を上下に接
続するセンターピラー１２ｃとからなっていて、略Ｈ字
状に形成されている。

【００２７】さらに、本発明の特徴として、予め、上記
硬質ゴムからなる張力帯１の上下の凹部２，３間の噛合
厚さｔ２、つまり図３に示す如く上側凹部２の底面（詳
しくは上側帆布４の上表面）と該上側凹部２に対応する
下側凹部３の底面（同下側帆布４の下表面）との間の距
離が、ブロック７の噛合隙間ｔ１、つまり図２に示すよ
うに各ブロック７の上側凸部９下端と下側凸部１０上端
との間の距離よりも例えば０．０３〜０．１５ｍｍ程度
だけ若干大きく（ｔ２＞ｔ１）設定されており、各ブロ
ック７の張力帯１への組付時に張力帯１がブロック７に
より厚さ方向に圧縮されて組み付けられ、このことで締
め代ｔ２−ｔ１が設けられている。

【００２８】また、図１に示すように、ベルトＢの左右
両側のプーリ接触面において、張力帯１の外側端面が各
ブロック７の樹脂からなる当接部１１，１１の面よりも
若干（例えば０．０３〜０．１５ｍｍ）突出しており、
このことで出代Δｄが設けられている。この出代Δｄは
張力帯１のピッチ幅（心線１ｂ，１ｂ，…での幅）をブ
ロック７の噛合部たる嵌合溝８の挿入ピッチ幅（嵌合溝
８に嵌合された張力帯１の心線１ｂの位置での溝深さ）
に対して調整することで自由に変えられる。各張力帯１
は各ブロック７の嵌合溝８に対し圧入して挿入され、こ
の圧入を完全にするためには、ベルトＢが実際の使用時
にプーリから受ける力以上の力で張力帯１を圧入する必
要がある。この出代Δｄは、組立後にベルトＢの左右側
面をコントレーサ（輪郭形状測定器）で走査すれば容易
に測定することができる。

【００２９】そして、上記張力帯１の上下凹部２，３間
の噛合厚さｔ２と、各ブロック７の上下凸部９，１０間
の噛合隙間ｔ１とに基づいて初期締め代率αを、 α＝｛（ｔ２−ｔ１）／ｔ１｝×１００ としたとき、その初期締め代率αはα＝１〜５％の範囲
に設定されている。この初期締め代率αが１％未満であ
る場合、締め代が小さ過ぎて、ベルトＢを長時間に亘り
走行させた後にブロック７と張力帯１との間のガタが大
きくなり、ブロック７が破損する虞れがある。逆に、初
期締め代率αが５％よりも大きい場合には、ベルトＢの
発熱が大きくなり、張力帯１の心線１ｂ，１ｂ，…が疲
労して早期の切断が起こる。従って、初期締め代率αは
α＝１〜５％に設定されている。

【００３０】また、ベルトＢの幅方向側面（左右プーリ
接触面）において張力帯１側面のブロック７の当接部１
１の面からの突出量である出代Δｄと、ブロック７の張
力帯噛合位置での張力帯１の挿入ピッチ幅、つまりブロ
ック７の各嵌合溝８における張力帯１の挿入ピッチ幅ｗ
とに基づいて初期出代率βを、 β＝（Δｄ／ｗ）×１００ としたとき、その初期出代率βはβ＝０．３〜１．５％
の範囲に設定されている。尚、ベルトＢの幅が異なる
と、上記出代Δｄの絶対値が同じであっても効果が異な
ることから、上記初期出代率βが設定される。この初期
出代率βが０．３％よりも小さい場合、騒音低減効果が
小さい。また逆に、出代率βが１．５％よりも大きい場
合には、張力帯１がプーリから押され、ブロック７内の
補強部材１２の上下ビーム１２ａ，１２ｂを上下に押し
開く股裂き力が発生し、ビーム１２ａ，１２ｂの早期破
損が起こる。しかも、出代率βが大き過ぎると、１本の
ベルトＢの中の出代のバラツキにより使用時にベルトＢ
の振動が大きくなるという問題が起こる。従って、初期
出代率βは上記範囲（β＝０．３〜１．５％）に設定さ
れている。

【００３１】さらに、上記初期締め代率αと初期出代率
βとの積α×βは、α×β＝０．６〜５．０の範囲に設
定されている。この数値が０．５の如く小さい場合に
は、初期騒音が大きく、かつ経時的な騒音上昇が大きく
なる。一方、この数字が５．０よりも大き過ぎると、ベ
ルトＢの発熱が大きくなって耐久性に劣る。これらのこ
とから、初期締め代率α及び初期出代率βの関係がα×
β＝０．６〜５．０の範囲として規定されている。

【００３２】したがって、この実施形態においては、ベ
ルトＢの各張力帯１と各ブロック７との間に締め代が設
けられているので、長期間の経過時に張力帯１と各ブロ
ック７との噛合のガタが増加するのを抑制でき、ベルト
Ｂの耐久性を高めることができる。

【００３３】また、張力帯１及び各ブロック７間に所定
水準以上の出代Δｄが設けられているため、ブロック７
のプーリへの進入時の衝撃緩和を図ることができ、初期
の騒音を小さくすることができる。よって、こうして締
め代及び出代Δｄの双方が設けられているので、ベルト
Ｂの低騒音性と耐久性とを両立することができる。

【００３４】さらに、上記初期出代率βが１．５％以下
に設定されているので、ベルトＢ全体での出代のバラツ
キによるベルトＢの振動（軸間の振れ）を抑えることが
できる。また、初期締め代率αが５％以下であるので、
ベルトＢの発熱が少なく、その耐久性を優れたものとす
ることができる。

【００３５】さらにまた、初期締め代率αと初期出代率
βとの積α×βが０．６〜５．０に規定されているの
で、低騒音性と耐久性とに著しく優れたベルトＢが得ら
れる。すなわち、初期締め代率αとはベルトＢが組み立
てられた初期状態で予め張力帯１が圧縮される率であ
り、また出代率βはベルトＢがプーリと接触して側圧を
受ける際に張力帯１がベルト幅方向に歪むことのできる
初期の最大量である。図５に示すように、これらの締め
代ｔ２−ｔ１及び出代Δｄはいずれも張力帯１が圧縮を
受ける量であり、ブロック７の嵌合溝８内の隙間という
閉空間の中に張力帯１が圧入されることになる。このた
め、締め代ｔ２−ｔ１が小さいベルトＢでは、それが大
きいベルトＢよりも出代Δｄを大きく設定でき、その出
代Δｄを大きくした方がベルトＢの発熱性から見て同等
の品質が得られる。また、締め代ｔ２−ｔ１及び出代Δ
ｄの両方を過度に大きくすると、両方の圧縮量が過大に
なり過ぎて、ベルトＢの屈曲発熱が大きくなり、耐久性
が劣ってしまう。そこで、締め代ｔ２−ｔ１及び出代Δ
ｄの大きさの相互関係を上記初期締め代率αと初期出代
率βとの積α×βというパラメータで規定し、その最適
な範囲がα×β＝０．６〜５．０として得られる。

【００３６】以上の如く、締め代ｔ２−ｔ１と出代Δｄ
との最小値及び最大値が設定され、これら締め代ｔ２−
ｔ１及び出代Δｄの間の相互関係が締め代率αと出代率
βとの積α×βの範囲で規定されているので、ブロック
タイプの高負荷伝動用ＶベルトＢの低騒音性と耐久性と
を従来に比べてより一層高めることができる。

【００３７】（実施形態２）図６は本発明の実施形態２
を示し（尚、図１〜図４と同じ部分については同じ符号
を付してその詳細な説明は省略する）、張力帯１及びブ
ロック７の構造を変えたものである。

【００３８】すなわち、この実施形態では、張力帯１は
１本のものであり、その上下面にそれぞれベルト幅方向
に延びる上側凹部２，２，…及び下側凹部３，３，…が
上下に対応して形成されている（図３参照）。

【００３９】これに対し、各ブロック７は上側ブロック
部１４及び下側ブロック部１５に分離され、これらブロ
ック部１４，１５の左右側面にそれぞれ当接部１１，１
１が形成されている。また、上側ブロック部１４の下面
に上記張力帯１上面の各上側凹部２に噛合する上側凸部
９が、また下側ブロック部１５の上面に張力帯１下面の
各下側凹部３に噛合する下側凸部１０がそれぞれ形成さ
れている。そして、各ブロック７の上側ブロック部１４
下面の上側凸部９を張力帯１上面の上側凹部２に、下側
ブロック部１５上面の下側凸部１０を張力帯１下面の下
側凹部３にそれぞれ噛合せしめ、かつ各ブロック７の上
下のブロック部１４，１５同士を、張力帯１を上下方向
に貫通する左右２本のねじ１６，１６及びそれに螺合す
るナット１７，１７（いずれも締結手段を構成してい
る）により張力帯１を挟んだ状態で連結固定すること
で、張力帯１に対し多数のブロック７，７，…をベルト
長手方向に係合固定するようになされている（尚、ねじ
１６及びナット１７に代えてリベットを用いてもよ
い）。

【００４０】この実施形態の場合、２本のねじ１６，１
６及びナット１７，１７による締付けにより、各ブロッ
ク７が組み付けられていない初期の張力帯１の上下の凹
部２，３間の噛合厚さｔ２に対し、各ブロック７の噛合
隙間ｔ１、つまり各ブロック７をなす上側ブロック部１
４の上側凸部９下端と下側ブロック部１５の下側凸部１
０上端との間の距離が若干小さく（ｔ２＞ｔ１）なるよ
うに、張力帯１が各ブロック７の上下ブロック部１４，
１５により厚さ方向に圧縮されて組み付けられ、このこ
とで所定の締め代が設けられる。

【００４１】一方、各ブロック７の幅よりも広い幅の張
力帯１を用いることで、ベルトＢの左右両側のプーリ接
触面において、張力帯１の端部が各ブロック７の樹脂か
らなる当接部１１，１１の面よりも若干突出しており、
このことで所定の出代Δｄが設けられている。

【００４２】そして、初期締め代率αは、上記実施形態
１と同様にα＝｛（ｔ２−ｔ１）／ｔ１｝×１００とし
てα＝１〜５％に設定される。これに対し、初期出代率
βは、上記実施形態１とは異なり、ベルトＢの左右側面
（プーリ接触面）における張力帯１側面のブロック７の
当接部１１の面からの突出量である出代Δｄと、各ブロ
ック７の張力帯噛合位置でのブロックピッチ幅（ベルト
幅方向の長さ）の１／２値ｗとに基づいて、 β＝（Δｄ／ｗ）×１００％ とされ、β＝０．３〜１．５％の範囲に設定されてい
る。また、上記初期締め代率αと初期出代率βとの積α
×βは、α×β＝０．６〜５．０の範囲に設定されてい
る。したがって、この実施形態でも上記実施形態１と同
様の作用効果を奏することができる。

【００４３】尚、上記各実施形態では、張力帯１の上下
面に上側凹部２，２，…及び下側凹部３，３，…を、ま
た各ブロック７側に上側凸部９及び下側凸部１０をそれ
ぞれ形成しているが、これら凹部や凸部の関係を張力帯
１及び各ブロック７の間で適宜代えてもよく、例えば張
力帯１の上下面に被噛合部としての凸部を、また各ブロ
ックに噛合部としての凹部をそれぞれ形成することもで
きる。

【００４４】

【実施例】次に、具体的に実施した実施例について説明
する。上記実施形態１の構造のベルトＢ（図１〜図４参
照）に対し、初期締め代率α及び初期出代率βを種々変
量して（従って、初期締め代率α及び初期出代率βの積
α×βも変化する）、本発明に係る実施例１〜９と比較
例１〜４とを作製した。その各例のベルトＢにおけるブ
ロック７はいずれも、ベルト長さ方向の厚さが３．０ｍ
ｍ、噛合隙間ｔ１がｔ１＝３．０ｍｍである同じものを
用いた。ブロック７の挿入ピッチ幅ｗはｗ＝１０．０ｍ
ｍであった。そして、張力帯１の噛合厚さｔ２とピッチ
幅を変えることで、各例のベルトＢを作製した。

【００４５】図８はベルトＢの耐久性を評価するための
試験装置を示し、直径１２０ｍｍの駆動プーリ２０と直
径６０ｍｍの従動プーリ２１との間に各例のベルトＢを
巻き掛け、雰囲気温度９５℃の条件下で駆動プーリ２０
を７３Ｎ・ｍの駆動トルク及び５０００ｒｐｍの回転数
で回転させたときの耐久性及び騒音を評価した。騒音の
評価は耐久性評価の各時間で騒音計により計測した。ま
た、ベルトＢの走行中は連続してベルト側面の温度を非
接触温度計により測定した。さらに、ベルト長さ測定器
で駆動プーリ２０及び従動プーリ２１の間の軸間距離の
変動を測定し、このことで軸間振れ（ベルトＢの振動）
を評価した。これらの結果を表１に示す。また、これら
各実施例及び各比較例の初期締め代率α、初期出代率β
及びそれらの積α×βの範囲を図７に示す。

【００４６】

【表１】

【００４７】この表１及び図７によれば、比較例１で
は、α×βが本発明の設定範囲であるα×β＝０．６〜
５．０（図７で線により囲まれる範囲）を外れていて、
騒音が大きく、試験開始から３７５時間が経過したとき
にブロック７が破損した。また、同様の比較例２ではベ
ルトＢの発熱が異常に大きく、試験開始から２５５時間
が経過した時点でブロック７の破損が起こった。比較例
３では、出代率βが本発明の設定範囲β＝０．３〜１．
５％から外れており、これもブロック７の破損が生じ
た。この比較例３では軸間振れが大きく、ベルトＢの振
動に問題があることが想定される。比較例４では、締め
代率αが本発明の設定範囲α＝１〜５％から外れてお
り、ベルトＢの温度が異常に高く、張力帯１における心
線１ｂの切断が起こった。

【００４８】これらの比較例１〜４に対し、実施例１〜
９の各々ではいずれもベルトＢの発熱温度が低く、５０
０時間の耐久時間を良好にクリアし、かつ騒音の経時変
化も少なかった。

【００４９】以上のことから、締め代率αの範囲をα＝
１〜５％の範囲に、また出代率βの範囲をβ＝０．３〜
１．５％の範囲にそれぞれ設定し、これら締め代率α及
び出代率βの相互関係をα×βで規定してα×β＝０．
６〜５．０の範囲に設定することで、騒音性と耐久性と
がより一層優れ、かつ振動のさらに少ない高負荷伝動用
ベルトＢが得られることが判る。

【００５０】

【発明の効果】以上説明した如く、請求項１〜３の発明
によると、張力帯と該張力帯に噛合されて係合された多
数のブロックとからなる高負荷伝動用Ｖベルトにおい
て、張力帯の噛合厚さｔ２をブロックの噛合隙間ｔ１よ
りも予め大きく設定して締め代を設けるとともに、ベル
トのプーリ接触面においてブロック側面よりも張力帯側
面を突出させて出代を設け、これら出代と締め代との最
小値及び最大値として初期締め代率αをα＝１〜５％の
範囲に、また初期出代率βをβ＝０．３〜１．５％の範
囲にそれぞれ設定し、かつ出代と締め代との相互関係と
して初期出代率αと初期締め代率βとの積α×βをα×
β＝０．６〜５．０の範囲で規定したことにより、高負
荷伝動用ブロックベルトのより一層の低騒音性、耐久性
の向上及びその低振動性を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図４のＩ−Ｉ線拡大断面図である。

【図２】ブロックの拡大側面図である。

【図３】張力帯の拡大側面図である。

【図４】本発明の実施形態１に係る高負荷伝動用Ｖベル
トの斜視図である。

【図５】締め代率及び出代率の関係を模式的に示す説明
図である。

【図６】実施形態２を示す図１相当図である。

【図７】初期締め代率、初期出代率及び両率の積の各適
正範囲を示す説明図である。

【図８】試験装置の概略図である。

【符号の説明】

Ｂ 高負荷伝動用Ｖベルト １ 張力帯 ２ 上側凹部（上側被噛合部） ３ 下側凹部（下側被噛合部） ７ ブロック ８ 嵌合溝 ９ 上側凸部（上側噛合部） １０ 下側凸部（下側噛合部） １２ 補強部材 １４ 上側ブロック部 １５ 下側ブロック部 １６ ねじ（締結手段） １７ ナット（締結手段） ｔ１ ブロックの噛合隙間 ｔ２ 張力帯の上下凹部間の噛合厚さ ｔ２−ｔ１ 締め代 Δｄ 出代 α 初期締め代率 β 初期出代率

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 張力帯と該張力帯に係合された多数のブ
   ロックとからなる高負荷伝動用Ｖベルトにおいて、 上記各ブロックと張力帯とがブロックの上下噛合部と張
   力帯の上下被噛合部との間の噛合状態により係合固定さ
   れ、 張力帯が少なくとも心線とＪＩＳＣ硬度７５以上の硬質
   ゴムとからなり、 ベルトの幅方向側面におけるブロック側面と張力帯側面
   との両方がプーリと接触するように構成されており、 張力帯の上下被噛合部間の噛合厚さをｔ２、各ブロック
   の上下噛合部間の噛合隙間をｔ１、ベルト幅方向側面に
   おける張力帯側面のブロック側面からの突出量である出
   代をΔｄ、ブロックの張力帯噛合位置での張力帯の挿入
   ピッチ幅、又はブロックの張力帯噛合位置でのブロック
   ピッチ幅の半分をｗ、初期締め代率をα、初期出代率を
   βとしたとき、 α＝｛（ｔ２−ｔ１）／ｔ１｝×１００ β＝（Δｄ／ｗ）×１００ で、α＝１〜５％の範囲に、またβ＝０．３〜１．５％
   の範囲に、さらにα×β＝０．６〜５．０の範囲にそれ
   ぞれ設定されていることを特徴とする高負荷伝動用Ｖベ
   ルト。
2. 【請求項２】 請求項１の高負荷伝動用Ｖベルトにおい
   て、 上下面にそれぞれベルト長さ方向に並ぶ多数の被噛合部
   としての上側凹部及び下側凹部が上下に対応して設けら
   れた左右１対の張力帯を備え、 ブロックのベルト幅方向両側部に、上壁面に上側噛合部
   としての上側凸部を有する一方、下壁面に下側噛合部と
   しての下側凸部を有する左右１対の嵌合溝が設けられて
   おり、 上記各ブロックの嵌合溝にそれぞれ張力帯を嵌合するこ
   とにより、各ブロックが張力帯に係合固定されているこ
   とを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。
3. 【請求項３】 請求項１の高負荷伝動用Ｖベルトにおい
   て、 上下面にそれぞれベルト長さ方向に並ぶ多数の被噛合部
   としての上側凹部及び下側凹部が上下に対応して設けら
   れた１つの張力帯を備え、 ブロックは、下面に上側噛合部としての上側凸部が形成
   された上側ブロック部と、上面に下側噛合部としての下
   側凸部が形成された下側ブロック部とを有してなり、 上下のブロック部同士を、張力帯を挟んだ状態で締結手
   段により締結することにより、各ブロックが張力帯に係
   合固定されていることを特徴とする高負荷伝動用Ｖベル
   ト。