JP2000118270A - 鉄道用超電導き電システム - Google Patents
鉄道用超電導き電システムInfo
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Abstract
入し、き電線の抵抗を極力小さくすることにより、き電
線における電力損失や電圧降下が低減され、変電所の間
隔延長や集約、回生電力の有効利用を図り得る鉄道用超
電導き電システムを提供する。 【解決手段】 沿線に沿って配置された複数の変電所2
に接続される高温超電導ケーブルからなる直流き電線3
と、この直流き電線3に接続されるトロリー線4と、レ
ールからなる帰線6とを具備する。
Description
システムに関するものである。
図、図10は従来の鉄道用き電システムを示す図であ
る。図9において、101は交流送電線、102は変電
所、103はき電線、104はトロリー線、105は区
分開閉器、106は帰線となるレール、107は電車で
ある。
は、アルミや銅線を使用し、変電所102から沿線に設
置され、ある間隔ごとにトロリー線104とつながれる
ように構成されている。図10において、111はコン
クリート柱、119はき電分岐線、112は長幹碍子、
113は可動ビーム、116はちょう架線、115はバ
ンド、114は振止金具、125は腕金、120はトロ
リー線、123は碍子、124は信号高圧配電線、12
1はハンガ、122はき電線、124は信号高圧配電線
である。
いての検討は以前より行われてきたが、その開発は金属
系超電導体での冷却や耐圧の問題などにより進まなかっ
た。しかし、高温超電導体を用いた超電導ケーブルが開
発され、液体窒素での冷却が可能となり、電力会社、線
材メーカを中心にその開発が進められている。
の超電導ケーブルでは、交流通電による交流損や偏流の
問題、耐圧の問題、直流通電には交直変換器が必要にな
る等、その実用化には多くの問題がある。一方、鉄道分
野に目を向けると、電化方式として、直流き電方式が採
用されている。直流き電方式は、通電電流が直流であ
り、電圧も1500Vと比較的低圧であることなどか
ら、超電導ケーブルを使用する場合に電力分野では課題
となる問題もクリアできる可能性が高い。
ることにより、き電線の抵抗が小さくなるため、き電線
における電力損失や電圧降下が低減され、変電所の間隔
延長や集約の可能性、回生率の向上による省エネルギ
ー、設備投資削減、保守低減等の利点につながると考え
られる。そこで、本発明は、上記状況に鑑みて、高温超
電導ケーブルを鉄道用き電線として導入し、き電線の抵
抗を極力小さくすることにより、き電線における電力損
失や電圧降下が低減され、変電所の間隔延長や集約、回
生電力の有効利用を図り得る鉄道用超電導き電システム
を提供することを目的とする。
成するために、 〔1〕鉄道用超電導き電システムにおいて、沿線に沿っ
て配置された複数の変電所に接続される高温超電導ケー
ブルからなるき電線と、このき電線に接続されるトロリ
ー線と、レールからなる帰線とを具備するようにしたも
のである。
て、沿線に沿って配置された複数の変電所に接続される
高温超電導ケーブルからなるき電線と、このき電線に接
続されるトロリー線と、レールとこのレールに並列に接
続される高温超電導ケーブルからなる帰線とを具備する
ようにしたものである。 〔3〕上記〔1〕又は〔2〕記載の鉄道用超電導き電シ
ステムにおいて、前記き電線は直流き電線である。
の鉄道用超電導き電システムにおいて、前記変電所の間
隔延長を行い、1箇所の変電所が分担する領域を拡大す
るようにしたものである。
て図面を参照しながら説明する。図1は本発明の第1実
施例を示す高温超電導ケーブルを導入した鉄道用直流き
電システムの模式図、図2はその高温超電導ケーブルの
導体の一例を示す斜視図、図3はその高温超電導ケーブ
ルの構造の一例を示す斜視図、図4はその高温超電導ケ
ーブルの終端端末の構造の一例を示す図である。
所、3は超電導ケーブルを用いた直流き電線、4はトロ
リー線、5は区分開閉器、6はレールからなる帰線、7
は電車である。本発明では、直流き電線を高温超電導ケ
ーブルに置き換えることを基本として、それに基づいた
好適な鉄道用直流き電システムを構築する。
線3は、電力用として、主に交流66kV、数kA程度
の高温超電導ケーブルが開発されている。ケーブル用導
体としては、図2に示すように、Bi2223超電導体
の銀シースのテープ線(高温超電導線)12をアルミコ
ルゲートパイプなどのフォーマー11に絶縁テープ13
を介してスパイラル巻きした構造が主流である。なお、
図2において、10はインナー液体窒素通路である。
ように、液体窒素を含浸した絶縁紙や押し出し高分子に
より、導体を電気絶縁し、積層真空断熱容器中に収め
て、フォーマー及び導体と断熱容器間の空間に液体窒素
を流す構造が取られており、フレキシビリティを有して
いる。一例を示すと、図3において、高温超電導ケーブ
ル15は、インナー液体窒素通路10、フォーマー1
1、Bi2223超電導体の銀シースのテープ線(高温
超電導線)12、誘電体15a、絶縁スクリーン15
b、アウター液体窒素通路15c、インナー波形パイプ
15d、熱絶縁体15e、アウター波形パイプ15f、
PVC層15gから構成されている。 また、電力用の
接続、分岐装置としては、77kV用200Aや66k
V/1.4kArmsの通電容量のものが開発されてい
るが、これらに基づいて、本発明の高温超電導ケーブル
を導入した鉄道用直流き電システムの分岐装置を構築す
ることができる。
ーブル15の回りには加圧液体窒素20が充填されてい
る。21はケーブル部液体窒素出口、22はFRP套
管、23は常電導−超電導接続部、24は液体窒素、2
5は窒素ガス、26はケーブル部液体窒素入口、27は
真空槽、28は中間フランジ、29は導体引出棒、30
はSF6 ガス、31は碍子である。
導き電システムを示す図である。この図において、40
は沿線に配置されたトラフ、41は分岐装置、42はコ
ンクリート柱、43はき電分岐線、44は長幹碍子、4
5は可動ビーム、46はちょう架線、47はバンド、4
8は振止金具、49はトロリー線、52は腕金、51は
ハンガ、53は信号高圧配電線である。
3(図1参照)は、沿線に設けたトラフ40などに設置
し、液体窒素冷却として適当な間隔(変電所や駅毎な
ど)に冷却ステーションを設置する。図6はき電線にお
ける電力損失、電圧降下を示す図である。この図に示す
ように、従来のシンプルカテナリ式(a)およびツイン
シンプルカテナリ式(b)のき電線の場合や、ツインシ
ンプルカテナリ方式においてき電線の断面積を4倍
(c)、5倍(d)、10倍(e)、100倍(f)に
した場合と、き電線および帰線に高温超電導ケーブルを
導入した場合(h)、及びき電線および帰線に高温超電
導ケーブルを導入し、かつ低温配管上下線共用の場合
(j)について、き電線の電流の平均値を500、10
00、2000(A)として、電力損失、電圧降下、変
電所間隔を算出してまとめた。
電導ケーブル適用、(i)はき電線への超電導ケーブル
適用、低温配管上下線共用の場合を示している。上記に
開発現状を示したような超電導ケーブルや端末装置を基
にしたき電線用の超電導ケーブルと接続、分岐装置を沿
線に配置して、一定間隔ごとに接続、分岐装置を介して
トロリー線4と並列に接続することにより、変電所2か
ら電車7に供給される電力は、変電所2から超電導直流
き電線3を通り、電車7の居る区間に隣接した接続、分
岐装置においてトロリー線4に必要な電力を送り、電車
7に供給される。
送られるまでの間は抵抗が0の超電導ケーブルによって
電力が送られるため、電力損失の発生や、電圧降下が生
じない。き電線に超電導ケーブルを導入した場合、上記
した図6における(g)と従来のツインシンプルカテナ
リ式のき電方式(b)と比べると、(b)の場合、き電
線での電力損失(1000A通電時、帰線での電力損失
を含む)が32.2kW/kmであったものが、(g)
においては、11.9kW/km(冷却損失を除く)に
低減され、(b)において、電圧降下(1000A通電
時、帰線での電力損失を含む)が32.2V/kmであ
ったものが、(g)においては、11.9V/kmに低
減することができる。
導ケーブルを導入した鉄道用直流き電システム模式図で
ある。以下、第1実施例と同じ部分には同じ符号を付し
てそれらの説明は省略する。上記したように、直流き電
線に高温超電導ケーブルを用い、超電導化することによ
り、そのき電線の抵抗が0となり、電圧降下を抑えるこ
とができるので、この実施例では、図7に示すように、
従来配置されていた変電所2を適宜間引いて、変電所2
の間隔を広げ、単一の変電所がカバーする領域を拡大す
るようにしたものである。
導ケーブルを導入した鉄道用直流き電システム模式図で
ある。さらに、従来の直流き電方式では、図8に示した
ように、レールを負き電線として使用しているが、図8
に示すように、レール6と、このレール6に並列に接続
される高温超電導ケーブル8からなる帰線9を構成する
ことにより、超電導ケーブルの導入効果を上げることが
できる。
用しており、帰線での抵抗があるため電力損失の発生や
電圧降下を生じる懸念がある。この点、図8では、帰線
にも高温超電導ケーブルを導入するようにした。従っ
て、き電線と同様に、帰線9においてレール6と並列に
高温超電導ケーブル8が接続されるので、帰線9におけ
る抵抗を0にすることができ、き電線全体としての抵抗
を0にすることができる。
図6における(h)と従来のツインシンプルカテナリ式
のき電方式(b)と比べると、この(b)においては、
き電線での電力損失(1000A通電時、帰線での電力
損失を含む)が32.2kW/kmであったものが、
(h)では0となり(冷却損失を含まず)、(b)にお
いては、電圧降下(1000A通電時、帰線での電圧降
下を含む)が32.2V/kmであったものが、(h)
では0となるため、変電所を設置する場合に、その間隔
に制限がなくなる。
電導ケーブルをき電線3および帰線9に導入することに
より、き電線3および帰線9の抵抗が0になることか
ら、き電線又は帰線における電力損失および電圧降下が
なくなる。なお、上記実施例においては、き電線とし
て、主に直流き電線について述べたが、交流き電線に適
用することも可能である。
導入した場合の効果をまとめると、以下の通りである。 (1)変電所数の削減 高温超電導ケーブルの導入により、電圧降下が抑制でき
るので、図6に示すように、変電所の間隔を広げること
が可能となり、変電所数の削減ができる。き電線のみに
高温超電導ケーブルを導入した場合でも、従来のき電線
の断面積を100倍にした場合よりも変電所間隔は広く
とることができる。更に、帰線にも高温超電導ケーブル
を導入すれば、変電所と変電所の間隔に制限がなくな
る。変電所数の削減により、変電所用地の削減、変電設
備の集約による信頼性向上、機器の大型化による高効率
化などにつながる。特に、都心部では用地の有効利用
に、地方の閑散線区では設備の有効利用に効果的であ
る。
夜の時間帯や閑散線区では回生された電力を使用する力
行車両がなく回生失効となる場合があり、回生可能な電
力に対して実際に利用される回生電力の割合は、一例と
して、60〜70%程度である。このため回生車両で
は、回生可能電力が余剰になる場合には、抵抗で消費し
なければならず、回生電力消費用の抵抗器を搭載してい
る車両もある。
入することにより電圧降下が抑制できるため、より広範
囲の車両に対して回生電力を供給することが可能とな
り、回生失効の割合を抑え、回生率が向上する。また、
回生電力供給時における送電ロスがなくなるため、回生
電力が100%利用可能となり、回生率の向上と合わせ
て、省エネルギーになる。
き電電圧を一定に維持することができる。き電線のみ高
温超電導ケーブルを用いた場合でも、電圧降下は従来の
き電方式に比べて1/4〜1/3に抑えられる。従来の
き電線では、図6に示したように、いくらき電線の断面
積を大きくしても、電圧降下は高温超電導ケーブルを用
いた場合より大きく、断面積を100倍程度にしてき電
線のみ高温超電導ケーブルを導入した場合とほぼ同等な
大きさになる。
電圧の変動が小さくなることは、車両側から見ると、車
載機器の設計が容易になり、簡素化、耐久性の向上など
につながる。現状の車載機器は、車両の位置、き電線電
流の大きさにより、架線電圧が1600Vから900V
(通勤線区では1100V目標)程度変動するため、そ
の電圧変動を考慮した設計が行われている。
各電車ごとの力行、回生、だ行等の負荷変動があって
も、全体的な負荷変動は小さくなる。変電所における負
荷変動が平滑化され、変電所間の負荷変動やピークの立
ち上がりを抑えることができる。
た場合でも、き電線に高温超電導ケーブルを使用するこ
とにより、電圧降下が抑制できるので、正常で電力供給
に余裕のある周囲の変電所から、き電区間を延長させる
ことにより使用不能の変電所の受持ち区間にも電力の供
給ができるといった可能性があり、変電所事故時のバッ
クアップとすることができる。
が容易になる。 (7)送電ロスの低減 き電線の通電電流が1000A程度以上の線区では、送
電ロスが小さくなる。き電線の通電電流が平均1000
A以上の場合、送電ロスが従来のき電方式に比べて小さ
くなる。特に、電流が大きくなるほど送電ロスは小さく
なることから、都心部の通勤路線への導入は効果的であ
る。高温超電導ケーブルでは、超電導体を液体窒素温度
に保つために、低温容器に納めて常時冷却しなければな
らない。
に納めることにより、図6の(i)、(j)冷却による
損失を減らして効率を向上させる方法等が考えられる。
なお、本発明に用いる超電導ケーブルや接続・分岐装置
も上記開発例に限定されるものではなく、種々の超電導
ケーブルや接続・分岐装置を用いることができる。
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能
であり、これらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
よれば、以下のような効果を奏することができる。 (A)高温超電導ケーブルをき電線に用いることによ
り、き電線の抵抗が小さくなるため、き電線における電
力損失や電圧降下が低減され、変電所の間隔延長や集
約、回生電力の有効利用ができ、省エネルギー、設備投
資削減、保守低減を図ることができる。
ものに比して、変電所の間隔を広げることが可能とな
り、変電所数の削減ができる。変電所数の削減により、
変電所用地の削減、変電設備の集約による信頼性向上、
機器の大型化による高効率化などにつながる。 (C)より遠くの車両に対しても回生電力の供給が可能
となり、回生失効がなくなるため、回生率が向上する。
回生電力消費用の抵抗器を搭載していた車両では、その
必要がなくなる。
なくなり回生電力が100%利用可能となり、回生率が
向上すること等の理由により、省エネルギー化を図るこ
とができる。 (D)き電線における電圧降下がなくなり、き電電圧を
一定に維持することができる。車両側から見ると、架線
電圧の変動が小さくなるため、車載機器の設計が容易に
なり、簡素化、耐久性の向上などにつながる。
荷と見なせるので、各電車毎の力行、回生、だ行等の負
荷変動があっても、全体的な負荷変動は小さくなる。変
電所における負荷変動が平滑化され、変電所間の負荷変
動やピーク差を抑えることができる。 (F)一つの変電所が故障しても、正常で電力供給に余
裕のある周囲の変電所からき電することが可能になる。
ため、接地時の検出が容易になる。 (H)き電線の通電電流が1000A程度以上の線区で
は、送電ロスが小さくなる。
を導入した鉄道用直流き電システムの模式図である。
の導体を示す斜視図である。
の構造を示す斜視図である。
の終端端末の構造を示す図である。
テムを示す図である。
ある。
を導入した鉄道用直流き電システム模式図である。
を導入した鉄道用直流き電システム模式図である。
Claims (4)
- 【請求項1】(a)沿線に沿って配置された複数の変電
所に接続される高温超電導ケーブルからなるき電線と、
(b)該き電線に接続されるトロリー線と、(c)レー
ルからなる帰線とを具備することを特徴とする鉄道用超
電導き電システム。 - 【請求項2】(a)沿線に沿って配置された複数の変電
所に接続される高温超電導ケーブルからなるき電線と、
(b)該き電線に接続されるトロリー線と、(c)レー
ルと、該レールに並列に接続される高温超電導ケーブル
からなる帰線とを具備することを特徴とする鉄道用超電
導き電システム。 - 【請求項3】 請求項1又は2記載の鉄道用超電導き電
システムにおいて、前記き電線は直流き電線であること
を特徴とする鉄道用超電導き電システム。 - 【請求項4】 請求項1、2又は3記載の鉄道用超電導
き電システムにおいて、前記変電所の間隔延長を行い、
1箇所の変電所が分担する領域を拡大することを特徴と
する鉄道用超電導き電システム。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28740598A JP4080073B2 (ja) | 1998-10-09 | 1998-10-09 | 鉄道用超電導き電システム |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP4080073B2 JP4080073B2 (ja) | 2008-04-23 |
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ID=17716922
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