JP2000107570A - ボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法及び装置 - Google Patents
ボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法及び装置Info
- Publication number
- JP2000107570A JP2000107570A JP10285295A JP28529598A JP2000107570A JP 2000107570 A JP2000107570 A JP 2000107570A JP 10285295 A JP10285295 A JP 10285295A JP 28529598 A JP28529598 A JP 28529598A JP 2000107570 A JP2000107570 A JP 2000107570A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boiler
- gas
- exhaust gas
- reducing
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
Landscapes
- Chimneys And Flues (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 安価、かつ、容易に、ボイラ排ガス中に注入
するＮＨ3 の量を低減させると共に、排ガス中のＳＯ3
濃度を低減させるボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ
濃度低減方法及び装置を提供するものである。 【解決手段】 高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイラ１で
燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃
度低減方法において、上記ボイラ１下流側の脱硝装置２
の排ガス導入口近傍に、点火バーナ用ガスＧ1 を注入す
るものである。
するＮＨ3 の量を低減させると共に、排ガス中のＳＯ3
濃度を低減させるボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ
濃度低減方法及び装置を提供するものである。 【解決手段】 高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイラ１で
燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃
度低減方法において、上記ボイラ１下流側の脱硝装置２
の排ガス導入口近傍に、点火バーナ用ガスＧ1 を注入す
るものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボイラ排ガス中の
ＳＯX およびＮＯX 濃度低減方法及び装置に係り、特
に、高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイラで燃焼させた際
のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度低減方法及
び装置に関するものである。
ＳＯX およびＮＯX 濃度低減方法及び装置に係り、特
に、高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイラで燃焼させた際
のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度低減方法及
び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的な排煙処理システムにおいて、ボ
イラ燃焼によって生成したボイラ排ガスは、順に、De−
NOX （脱硝装置）、ＡＨ（エアヒータ）、ＥＰ（電気集
塵器）、ＧＧＨ（ガスガスヒータ）、脱硫装置などに導
かれる。ここで、De−NOX において、ボイラ排ガス中の
ＮＯX を除去すると共に、脱硫装置においてＳＯX を除
去し、クリーンなガスにした後に煙突を介して大気に排
出している。
イラ燃焼によって生成したボイラ排ガスは、順に、De−
NOX （脱硝装置）、ＡＨ（エアヒータ）、ＥＰ（電気集
塵器）、ＧＧＨ（ガスガスヒータ）、脱硫装置などに導
かれる。ここで、De−NOX において、ボイラ排ガス中の
ＮＯX を除去すると共に、脱硫装置においてＳＯX を除
去し、クリーンなガスにした後に煙突を介して大気に排
出している。
【０００３】ボイラ燃料として、高Ｓ，Ｖ分を含むオリ
マルジョン等を用いた場合、ボイラ燃焼時に、高濃度の
ＳＯX およびＮＯX を含む排ガスがボイラから排出され
る。ここで、排煙処理システムの排ガスに含まれるＳＯ
X （ＳＯ2 ，ＳＯ3 等）の内、ＳＯ3 は硫酸化すると強
い腐食性を有するため、ＡＨにおいてＳＯ3 が硫酸化し
てＡＨを腐食しないようにすると共に固形分の付着を防
ぐべく、ＡＨ出口付近の排ガス温度をＳＯ3 の酸露点
（約１６０℃）以上に保たなければならない。このた
め、ＡＨ出口付近の排ガス温度を約１６０℃以下に下げ
ることができず、結果的に、ＡＨでの熱回収効率を下
げ、ボイラ効率を下げてしまう。
マルジョン等を用いた場合、ボイラ燃焼時に、高濃度の
ＳＯX およびＮＯX を含む排ガスがボイラから排出され
る。ここで、排煙処理システムの排ガスに含まれるＳＯ
X （ＳＯ2 ，ＳＯ3 等）の内、ＳＯ3 は硫酸化すると強
い腐食性を有するため、ＡＨにおいてＳＯ3 が硫酸化し
てＡＨを腐食しないようにすると共に固形分の付着を防
ぐべく、ＡＨ出口付近の排ガス温度をＳＯ3 の酸露点
（約１６０℃）以上に保たなければならない。このた
め、ＡＨ出口付近の排ガス温度を約１６０℃以下に下げ
ることができず、結果的に、ＡＨでの熱回収効率を下
げ、ボイラ効率を下げてしまう。
【０００４】また、脱硫装置においては、排ガスの温度
がどうしてもＳＯ3 の酸露点以下に下がってしまうた
め、排ガス中のＳＯ3 を、脱硫装置上流側のＥＰで除去
する必要がある。よって、ＡＨとＥＰの間において、多
量のＮＨ3 等を排ガスに注入しなければならない。この
場合、未反応のアンモニアガスが脱硫装置で捕集され、
この未反応のアンモニアガスが脱硫排水中に多量に含ま
れることになるため、廃水処理設備が高価なものになっ
てしまうという問題があった。
がどうしてもＳＯ3 の酸露点以下に下がってしまうた
め、排ガス中のＳＯ3 を、脱硫装置上流側のＥＰで除去
する必要がある。よって、ＡＨとＥＰの間において、多
量のＮＨ3 等を排ガスに注入しなければならない。この
場合、未反応のアンモニアガスが脱硫装置で捕集され、
この未反応のアンモニアガスが脱硫排水中に多量に含ま
れることになるため、廃水処理設備が高価なものになっ
てしまうという問題があった。
【０００５】さらに、従来の排煙処理システムにおいて
は、ＡＨ上流側のDe−NOX において酸化によるＳＯ2 の
ＳＯ3 への転化が促進され、この結果、ＡＨおよびＥＰ
に送られる排ガス中のＳＯ3 濃度が一層上昇してしまう
という問題があった。
は、ＡＨ上流側のDe−NOX において酸化によるＳＯ2 の
ＳＯ3 への転化が促進され、この結果、ＡＨおよびＥＰ
に送られる排ガス中のＳＯ3 濃度が一層上昇してしまう
という問題があった。
【０００６】そこで、本発明者は、ボイラ内のバーナと
オーバーエアポート（以下、ＯＡＰと呼ぶ）との間で発
生した還元性ガス（ＣＯ、Ｈ2 Ｓ、ＨＣＮなど）の一部
を、バーナとＯＡＰとの間に設けた抜出ラインを介して
抜出し、そのガスをDe−NOXで利用することにより、ボ
イラ排ガス中に注入するＮＨ3 の量を低減させると共
に、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減させる方法を以前に提
案した（特願平９−６８０５２号）。
オーバーエアポート（以下、ＯＡＰと呼ぶ）との間で発
生した還元性ガス（ＣＯ、Ｈ2 Ｓ、ＨＣＮなど）の一部
を、バーナとＯＡＰとの間に設けた抜出ラインを介して
抜出し、そのガスをDe−NOXで利用することにより、ボ
イラ排ガス中に注入するＮＨ3 の量を低減させると共
に、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減させる方法を以前に提
案した（特願平９−６８０５２号）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法においては、ボイラから抜出す還元性ガスのガス温度
が約1,500 〜1,600 ℃と高いため、抜出ライン（特に、
導入口）の構成材の材質が限定され、非常に高価なもの
となってしまうという問題があった。また、還元性ガス
の抜出し位置が、バーナとＯＡＰとの間であるため、配
置的（技術的）に抜出しが難しい。
法においては、ボイラから抜出す還元性ガスのガス温度
が約1,500 〜1,600 ℃と高いため、抜出ライン（特に、
導入口）の構成材の材質が限定され、非常に高価なもの
となってしまうという問題があった。また、還元性ガス
の抜出し位置が、バーナとＯＡＰとの間であるため、配
置的（技術的）に抜出しが難しい。
【０００８】そこで本発明は、上記課題を解決し、安
価、かつ、容易に、ボイラ排ガス中に注入するＮＨ3 の
量を低減させると共に、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減さ
せるボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法
及び装置を提供することにある。
価、かつ、容易に、ボイラ排ガス中に注入するＮＨ3 の
量を低減させると共に、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減さ
せるボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法
及び装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明は、高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイ
ラで燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯ
X 濃度低減方法において、上記ボイラ下流側の脱硝装置
の排ガス導入口近傍に、点火バーナ用ガスを注入するも
のである。
に請求項１の発明は、高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイ
ラで燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯ
X 濃度低減方法において、上記ボイラ下流側の脱硝装置
の排ガス導入口近傍に、点火バーナ用ガスを注入するも
のである。
【００１０】以上の方法によれば、脱硝装置の排ガス導
入口近傍に、バーナ点火用に用いられていたＬＰＧガス
を注入するだけであり、高温の還元性ガスの抜出しを行
う必要がないため、従来の方法と比較して、設備的・技
術的に、容易に、ボイラ排ガス中に注入するＮＨ3 の量
を低減させ、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減させることが
できる。
入口近傍に、バーナ点火用に用いられていたＬＰＧガス
を注入するだけであり、高温の還元性ガスの抜出しを行
う必要がないため、従来の方法と比較して、設備的・技
術的に、容易に、ボイラ排ガス中に注入するＮＨ3 の量
を低減させ、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減させることが
できる。
【００１１】請求項２の発明は、高Ｓ，Ｖ分を含有した
燃料をボイラで燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX
およびＮＯX 濃度低減方法において、上記ボイラ内で発
生した還元性ガスの一部をボイラ炉底から抜出した後、
そのガスを抜出ラインを介してボイラ下流側の脱硝装置
の排ガス導入口近傍に注入するものである。
燃料をボイラで燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX
およびＮＯX 濃度低減方法において、上記ボイラ内で発
生した還元性ガスの一部をボイラ炉底から抜出した後、
そのガスを抜出ラインを介してボイラ下流側の脱硝装置
の排ガス導入口近傍に注入するものである。
【００１２】請求項３の発明は、上記還元性ガスの一部
を吸引によりボイラ炉底から抜出した後、そのガスを冷
却し、その冷却ガスを抜出ラインを介してボイラ下流側
の脱硝装置の排ガス導入口近傍に注入する請求項２記載
のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度低減方法で
ある。
を吸引によりボイラ炉底から抜出した後、そのガスを冷
却し、その冷却ガスを抜出ラインを介してボイラ下流側
の脱硝装置の排ガス導入口近傍に注入する請求項２記載
のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度低減方法で
ある。
【００１３】以上の方法によれば、還元性ガスの抜出し
を、高温なボイラ上方ではなく、比較的低温なボイラ炉
底から行うため、配置的に抜出しが容易であり、ボイラ
上方の還元性ガスよりは比較的温度が低いボイラ炉底の
還元性ガスを抜出しているため、抜出しラインの構成材
の材質選定の自由度が増し、装置コストを低く抑えるこ
とができる。
を、高温なボイラ上方ではなく、比較的低温なボイラ炉
底から行うため、配置的に抜出しが容易であり、ボイラ
上方の還元性ガスよりは比較的温度が低いボイラ炉底の
還元性ガスを抜出しているため、抜出しラインの構成材
の材質選定の自由度が増し、装置コストを低く抑えるこ
とができる。
【００１４】請求項４の発明は、高Ｓ，Ｖ分を含有した
燃料をボイラで燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX
およびＮＯX 濃度低減装置において、上記ボイラの下流
側に接続された脱硝装置の排ガス導入口近傍に、点火バ
ーナ用ガス注入手段を設けたものである。
燃料をボイラで燃焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX
およびＮＯX 濃度低減装置において、上記ボイラの下流
側に接続された脱硝装置の排ガス導入口近傍に、点火バ
ーナ用ガス注入手段を設けたものである。
【００１５】以上の構成によれば、脱硝装置の排ガス導
入口近傍に、既存の設備の一部を利用した点火バーナ用
ガス注入手段を設けているため、既存の排煙処理システ
ムにそのまま適用することができる。
入口近傍に、既存の設備の一部を利用した点火バーナ用
ガス注入手段を設けているため、既存の排煙処理システ
ムにそのまま適用することができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。
する。
【００１７】本発明のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮ
ＯX 濃度低減装置の概略図を図１に示す。
ＯX 濃度低減装置の概略図を図１に示す。
【００１８】一般的な排煙処理システムにおいては、図
１に示すように、ボイラ１の下流側に、順に、De−NOX
２、ＡＨ３、ＥＰ４が接続されている。
１に示すように、ボイラ１の下流側に、順に、De−NOX
２、ＡＨ３、ＥＰ４が接続されている。
【００１９】本発明のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮ
ＯX 濃度低減装置は、De−NOX ２の排ガス導入口近傍に
ＬＰＧガスＧ1 を注入すべく、De−NOX ２の排ガス導入
口近傍にＬＰＧガス注入手段（点火バーナ用ガス注入手
段）７を設けたものである。
ＯX 濃度低減装置は、De−NOX ２の排ガス導入口近傍に
ＬＰＧガスＧ1 を注入すべく、De−NOX ２の排ガス導入
口近傍にＬＰＧガス注入手段（点火バーナ用ガス注入手
段）７を設けたものである。
【００２０】ＬＰＧガス注入手段７は、ＬＰＧガス供給
器８と、ＬＰＧガス供給器８とDe−NOX ２の排ガス導入
口近傍とを接続するＬＰＧガス注入ライン９とで構成さ
れるものである。
器８と、ＬＰＧガス供給器８とDe−NOX ２の排ガス導入
口近傍とを接続するＬＰＧガス注入ライン９とで構成さ
れるものである。
【００２１】ここで、ボイラ燃焼を行うためのバーナ５
は、主バーナ（図示せず）と点火バーナ（図示せず）と
で構成されているが、点火バーナ用の燃料ガスとしてＬ
ＰＧガスＧ1 が使用されている。すなわち、ボイラ１を
構成するバーナ５の付随設備としてＬＰＧガス供給器８
が元々配置されているため、新たにＬＰＧガス供給器８
を新設する必要はなく、ＬＰＧガス注入ライン９を新設
するだけでよい。
は、主バーナ（図示せず）と点火バーナ（図示せず）と
で構成されているが、点火バーナ用の燃料ガスとしてＬ
ＰＧガスＧ1 が使用されている。すなわち、ボイラ１を
構成するバーナ５の付随設備としてＬＰＧガス供給器８
が元々配置されているため、新たにＬＰＧガス供給器８
を新設する必要はなく、ＬＰＧガス注入ライン９を新設
するだけでよい。
【００２２】本発明のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮ
ＯX 濃度低減装置によれば、既存のＬＰＧガス供給器８
に対してＬＰＧガス注入ライン９を新設するだけである
ため、ボイラ１およびDe−NOX ２などの装置を更新する
ことなく、既存の排煙処理システムにそのまま適用する
ことができる。
ＯX 濃度低減装置によれば、既存のＬＰＧガス供給器８
に対してＬＰＧガス注入ライン９を新設するだけである
ため、ボイラ１およびDe−NOX ２などの装置を更新する
ことなく、既存の排煙処理システムにそのまま適用する
ことができる。
【００２３】また、De−NOX ２の排ガス導入口近傍に注
入されるＬＰＧガスＧ1 の温度は、ボイラ１内で発生す
る還元性ガスのように高温ではないため、ＬＰＧガス注
入ライン９の構成材として特別な材料を用いる必要はな
く、装置コストを低く抑えることができる。
入されるＬＰＧガスＧ1 の温度は、ボイラ１内で発生す
る還元性ガスのように高温ではないため、ＬＰＧガス注
入ライン９の構成材として特別な材料を用いる必要はな
く、装置コストを低く抑えることができる。
【００２４】次に、本発明のボイラ排ガス中のＳＯX お
よびＮＯX 濃度低減方法を図１を用いて説明する。
よびＮＯX 濃度低減方法を図１を用いて説明する。
【００２５】ボイラ１内に臨んで設けられたバーナ５の
先端から、オリマルジョン等のＳ，Ｖ分を多く含有する
燃料を供給すると共に燃焼させ、ボイラ燃焼を行う。こ
の時、バーナ５においては、ＮＯX 軽減対策として、理
論空気量よりも少ない空気で燃焼（不完全燃焼）を行
い、その後、該バーナ５の下流側（図１中では上側）に
設けたＯＡＰ６から充分な空気を供給して二段燃焼を行
い、ＣＯを完全燃焼させる。
先端から、オリマルジョン等のＳ，Ｖ分を多く含有する
燃料を供給すると共に燃焼させ、ボイラ燃焼を行う。こ
の時、バーナ５においては、ＮＯX 軽減対策として、理
論空気量よりも少ない空気で燃焼（不完全燃焼）を行
い、その後、該バーナ５の下流側（図１中では上側）に
設けたＯＡＰ６から充分な空気を供給して二段燃焼を行
い、ＣＯを完全燃焼させる。
【００２６】ボイラ燃焼により発生したボイラ排ガス
は、ボイラ１の頂部から排出された後、ガス混合器（図
示せず）を通ることによって排ガス中の各ガス成分の濃
度分布が略均一になり、その後、De−NOX ２に導入され
る。
は、ボイラ１の頂部から排出された後、ガス混合器（図
示せず）を通ることによって排ガス中の各ガス成分の濃
度分布が略均一になり、その後、De−NOX ２に導入され
る。
【００２７】De−NOX ２においては、脱硝触媒の作用に
より、以下に示す式および式のＮＯX 分解反応が行
われる。
より、以下に示す式および式のＮＯX 分解反応が行
われる。
【００２８】 ４ＮＯ ＋４ＮＨ3 ＋Ｏ2 →４Ｎ2 ＋６Ｈ2 Ｏ… ２ＮＯ2 ＋４ＮＨ3 ＋Ｏ2 →３Ｎ2 ＋６Ｈ2 Ｏ… また、通常のボイラ運用時における排ガス中には、数百
ｐｐｍ〜数千ｐｐｍのＳＯ2 に対して、１〜３ｗｔ％程
度の豊富なＯ2 （過剰Ｏ2 ）が存在する。よって、酸化
反応器であるDe−NOX ２においては、化１に示す式に
おける左辺から右辺への反応、すなわち、ＳＯ3 への転
化反応が促進される。
ｐｐｍ〜数千ｐｐｍのＳＯ2 に対して、１〜３ｗｔ％程
度の豊富なＯ2 （過剰Ｏ2 ）が存在する。よって、酸化
反応器であるDe−NOX ２においては、化１に示す式に
おける左辺から右辺への反応、すなわち、ＳＯ3 への転
化反応が促進される。
【００２９】
【化１】
【００３０】このため、ＳＯ3 への転化反応の抑制、す
なわち、式における右辺から左辺への反応を促進する
ためには、Ｏ2 に対して過剰な他の還元成分であって、
ＳＯ 2 よりも酸化性の高い成分の注入が必要となる。
なわち、式における右辺から左辺への反応を促進する
ためには、Ｏ2 に対して過剰な他の還元成分であって、
ＳＯ 2 よりも酸化性の高い成分の注入が必要となる。
【００３１】本発明においては、この還元成分として、
De−NOX ２の排ガス導入口近傍に、ＬＰＧガス供給器８
およびＬＰＧガス注入ライン９を介してＬＰＧガス（Ｃ
3 Ｈ8 ）Ｇ1 を注入する。
De−NOX ２の排ガス導入口近傍に、ＬＰＧガス供給器８
およびＬＰＧガス注入ライン９を介してＬＰＧガス（Ｃ
3 Ｈ8 ）Ｇ1 を注入する。
【００３２】ＬＰＧガスＧ1 の注入量の決定に際して
は、ボイラ排ガス中における過剰Ｏ2の他に、ＳＯ3 、
ＮＯX などとの反応についても考慮する必要があるが、
これらのガス成分の内、ボイラ排ガス成分として一般的
な、Ｏ2 、ＳＯ3 、ＮＯX 、ＮＨ3 について考慮する。
また、ＮＯX については、脱硝率がＸの場合、１−Ｘの
未反応分のみがＬＰＧガスＧ1 との反応に寄与するもの
とし、計算上、ＮＨ3 の効果は脱硝率Ｘに含めるものと
する。さらに、ＬＰＧガスＧ1 の注入量の算出に際し
て、以下に示す式〜の反応（De−NOX ２における酸
化・還元反応）を考慮する。
は、ボイラ排ガス中における過剰Ｏ2の他に、ＳＯ3 、
ＮＯX などとの反応についても考慮する必要があるが、
これらのガス成分の内、ボイラ排ガス成分として一般的
な、Ｏ2 、ＳＯ3 、ＮＯX 、ＮＨ3 について考慮する。
また、ＮＯX については、脱硝率がＸの場合、１−Ｘの
未反応分のみがＬＰＧガスＧ1 との反応に寄与するもの
とし、計算上、ＮＨ3 の効果は脱硝率Ｘに含めるものと
する。さらに、ＬＰＧガスＧ1 の注入量の算出に際し
て、以下に示す式〜の反応（De−NOX ２における酸
化・還元反応）を考慮する。
【００３３】 Ｃ3 Ｈ8 ＋ＳＯ2 ＋５Ｏ2 →３ＣＯ2 ＋４Ｈ2 Ｏ＋ＳＯ2 … Ｃ3 Ｈ8 ＋10ＳＯ3 →３ＣＯ2 ＋４Ｈ2 Ｏ＋10ＳＯ2 … Ｃ3 Ｈ8 ＋10ＮＯ→３ＣＯ2 ＋４Ｈ2 Ｏ＋５Ｎ2 … 尚、ＣＯ、ＣｍＨｎ、ＨＣＮについては、ボイラ排ガス
中に微量しか含まれていないため、計算上考慮しないも
のとする。
中に微量しか含まれていないため、計算上考慮しないも
のとする。
【００３４】各ガス成分の濃度を、［Ｃ3 Ｈ8 ］ｗｔ％
（排ガス中の重量％）、［Ｏ2 ］ｗｔ％、［ＳＯ3 ］ｐ
ｐｍｗ（排ガス中の重量ｐｐｍ）、［ＮＯ］ｐｐｍｗと
し、排ガス量をＷ（ｋｇ／ｈ）、Ｃ3 Ｈ8 注入量を［Ｃ
3 Ｈ8 ］（ｋｇ／ｈ）、脱硝率をＸ、余裕率を１０％と
すると、Ｃ3 Ｈ8 注入量（［Ｃ3 Ｈ8 ］（ｋｇ／ｈ））
は、化２の式で表される。
（排ガス中の重量％）、［Ｏ2 ］ｗｔ％、［ＳＯ3 ］ｐ
ｐｍｗ（排ガス中の重量ｐｐｍ）、［ＮＯ］ｐｐｍｗと
し、排ガス量をＷ（ｋｇ／ｈ）、Ｃ3 Ｈ8 注入量を［Ｃ
3 Ｈ8 ］（ｋｇ／ｈ）、脱硝率をＸ、余裕率を１０％と
すると、Ｃ3 Ｈ8 注入量（［Ｃ3 Ｈ8 ］（ｋｇ／ｈ））
は、化２の式で表される。
【００３５】
【化２】
【００３６】化２により算出されるＣ3 Ｈ8 （ＬＰＧガ
スＧ1 ）注入量は最大ベースであり、実際には各反応に
おいて過不足が生じるため、この算出量分のＣ3 Ｈ8 を
注入した場合、De−NOX ２の出口にて相当量の未反応Ｃ
3 Ｈ8 が検出されると考えられる。また、ボイラ排ガス
中に、ＬＰＧガスＧ1 と同様に還元性を有するＣＯ、Ｎ
Ｈ3 、ＣｍＨｎ、ＨＣＮなどが存在する場合は、ＬＰＧ
ガスＧ1 の注入量は低減する方向となる。
スＧ1 ）注入量は最大ベースであり、実際には各反応に
おいて過不足が生じるため、この算出量分のＣ3 Ｈ8 を
注入した場合、De−NOX ２の出口にて相当量の未反応Ｃ
3 Ｈ8 が検出されると考えられる。また、ボイラ排ガス
中に、ＬＰＧガスＧ1 と同様に還元性を有するＣＯ、Ｎ
Ｈ3 、ＣｍＨｎ、ＨＣＮなどが存在する場合は、ＬＰＧ
ガスＧ1 の注入量は低減する方向となる。
【００３７】このように、De−NOX ２の排ガス導入口近
傍にＬＰＧガスＧ1 を注入することで、De−NOX ２にお
けるＳＯ3 への転化反応が、式に示すように抑制され
ると共に、ボイラ１内で発生し、ボイラ排ガス中に含ま
れるＳＯ3 が、式に示すようにＳＯ2 に分解される。
その結果、ＳＯ3 濃度が著しく低減した排ガスが、De−
NOX ２からＡＨ３に送られる。
傍にＬＰＧガスＧ1 を注入することで、De−NOX ２にお
けるＳＯ3 への転化反応が、式に示すように抑制され
ると共に、ボイラ１内で発生し、ボイラ排ガス中に含ま
れるＳＯ3 が、式に示すようにＳＯ2 に分解される。
その結果、ＳＯ3 濃度が著しく低減した排ガスが、De−
NOX ２からＡＨ３に送られる。
【００３８】また、De−NOX ２の排ガス導入口近傍に注
入されたＬＰＧガスＧ1 は、式に示すように、その強
い還元性ゆえに、上述したＮＯX 分解反応（式及び式
参照）におけるＮＨ3 の代替物として働くため、De−
NOX ２に注入するＮＨ3 量を従来よりも低減させること
ができる。
入されたＬＰＧガスＧ1 は、式に示すように、その強
い還元性ゆえに、上述したＮＯX 分解反応（式及び式
参照）におけるＮＨ3 の代替物として働くため、De−
NOX ２に注入するＮＨ3 量を従来よりも低減させること
ができる。
【００３９】すなわち、本発明のボイラ排ガス中のＳＯ
X およびＮＯX 濃度低減方法によれば、De−NOX ２の排
ガス導入口近傍にバーナ点火用に用いられていたＬＰＧ
ガスＧ1 を注入するだけで、ボイラ排ガス中に注入する
ＮＨ3 の量を低減させ、ＳＯ3 への転化反応を抑制し、
かつ、ＳＯ3 をＳＯ2 に分解することができ、従来の方
法と比較して、設備的・技術的に、容易である。
X およびＮＯX 濃度低減方法によれば、De−NOX ２の排
ガス導入口近傍にバーナ点火用に用いられていたＬＰＧ
ガスＧ1 を注入するだけで、ボイラ排ガス中に注入する
ＮＨ3 の量を低減させ、ＳＯ3 への転化反応を抑制し、
かつ、ＳＯ3 をＳＯ2 に分解することができ、従来の方
法と比較して、設備的・技術的に、容易である。
【００４０】また、ＡＨ３の出口付近における排ガス温
度を、従来よりも大幅に低くすることができるため、運
転効率が向上すると共に、ＥＰ４においてＳＯ3 捕集の
ために注入するＮＨ3 量を大幅に低減することができ、
かつ、ＥＰ４自体のサイズの縮小も可能となる。
度を、従来よりも大幅に低くすることができるため、運
転効率が向上すると共に、ＥＰ４においてＳＯ3 捕集の
ために注入するＮＨ3 量を大幅に低減することができ、
かつ、ＥＰ４自体のサイズの縮小も可能となる。
【００４１】次に、本発明の他の実施の形態を説明す
る。
る。
【００４２】他の実施の形態のボイラ排ガス中のＳＯX
およびＮＯX 濃度低減装置の概略図を図２に示す。
およびＮＯX 濃度低減装置の概略図を図２に示す。
【００４３】本実施の形態におけるボイラ排ガス中のＳ
ＯX およびＮＯX 濃度低減装置を用いた排煙処理システ
ムにおいても、図１と同様に、ボイラ１の下流側に、順
に、De−NOX ２、ＡＨ３、ＥＰ４が接続されている。
ＯX およびＮＯX 濃度低減装置を用いた排煙処理システ
ムにおいても、図１と同様に、ボイラ１の下流側に、順
に、De−NOX ２、ＡＨ３、ＥＰ４が接続されている。
【００４４】本実施の形態のボイラ排ガス中のＳＯX お
よびＮＯX 濃度低減装置は、De−NOX ２の排ガス導入口
近傍にボイラ１内で発生した還元性ガスＧ2 の一部を注
入すべく、ボイラ１の炉底とDe−NOX ２の排ガス導入口
近傍とを接続する抜出ライン１１を設けたものである。
よびＮＯX 濃度低減装置は、De−NOX ２の排ガス導入口
近傍にボイラ１内で発生した還元性ガスＧ2 の一部を注
入すべく、ボイラ１の炉底とDe−NOX ２の排ガス導入口
近傍とを接続する抜出ライン１１を設けたものである。
【００４５】抜出しライン１１の中途には、還元性ガス
Ｇ2 を抜出すための吸引ファン１２と、抜出した還元性
ガスＧ2 の冷却を行うためのガス冷却器１３が設けられ
ている。
Ｇ2 を抜出すための吸引ファン１２と、抜出した還元性
ガスＧ2 の冷却を行うためのガス冷却器１３が設けられ
ている。
【００４６】本実施の形態のボイラ排ガス中のＳＯX お
よびＮＯX 濃度低減装置によれば、還元性ガスＧ2 の抜
出ライン１１の一端をボイラ１の炉底に接続し、ボイラ
１上方の還元性ガスよりは比較的温度が低いボイラ１炉
底の還元性ガスＧ2 を抜出しているため、抜出しライン
１１の構成材の材質選定の自由度が増し、装置コストを
低く抑えることができる。
よびＮＯX 濃度低減装置によれば、還元性ガスＧ2 の抜
出ライン１１の一端をボイラ１の炉底に接続し、ボイラ
１上方の還元性ガスよりは比較的温度が低いボイラ１炉
底の還元性ガスＧ2 を抜出しているため、抜出しライン
１１の構成材の材質選定の自由度が増し、装置コストを
低く抑えることができる。
【００４７】次に、本実施の形態のボイラ排ガス中のＳ
ＯX およびＮＯX 濃度低減方法を図２を用いて説明す
る。
ＯX およびＮＯX 濃度低減方法を図２を用いて説明す
る。
【００４８】本発明と同様にしてボイラ燃焼させてなる
ボイラ排ガスは、ボイラ１の頂部から排出された後、ガ
ス混合器（図示せず）を通ることによって排ガス中の各
ガス成分の濃度分布が略均一になり、その後、De−NOX
２に導入される。
ボイラ排ガスは、ボイラ１の頂部から排出された後、ガ
ス混合器（図示せず）を通ることによって排ガス中の各
ガス成分の濃度分布が略均一になり、その後、De−NOX
２に導入される。
【００４９】この時、ボイラ１内のバーナ５とＯＡＰ６
との間の部分では、上述した不完全燃焼の結果、ＣＯ，
Ｈ2 Ｓ，ＨＣＮ等の還元性ガスＧ2 が比較的多量に（数
千ｐｐｍ程度）生成される。ボイラ１内で発生したこれ
らの還元性ガスＧ2 の一部を、吸引ファン１２により抜
出ライン１１を介してボイラ１の炉底から抜き出し、そ
の抜出した還元性ガスＧ2 をガス冷却器１３を用いて冷
却する。その後、冷却された還元性ガスＧ2 を、ボイラ
１の下流側に接続されたDe−NOX ２の排ガス導入口近傍
に注入する。
との間の部分では、上述した不完全燃焼の結果、ＣＯ，
Ｈ2 Ｓ，ＨＣＮ等の還元性ガスＧ2 が比較的多量に（数
千ｐｐｍ程度）生成される。ボイラ１内で発生したこれ
らの還元性ガスＧ2 の一部を、吸引ファン１２により抜
出ライン１１を介してボイラ１の炉底から抜き出し、そ
の抜出した還元性ガスＧ2 をガス冷却器１３を用いて冷
却する。その後、冷却された還元性ガスＧ2 を、ボイラ
１の下流側に接続されたDe−NOX ２の排ガス導入口近傍
に注入する。
【００５０】ここで、ボイラ燃料として重油（例えば、
オリマルジョン）を用いたボイラの内圧は、一般的に、
大気圧よりも大きくなっているため、吸引ファン１２で
吸引するだけで、還元性ガスＧ2 はボイラ１から抜出ラ
イン１１を介してDe−NOX ２の排ガス導入口近傍に注入
されることになる。
オリマルジョン）を用いたボイラの内圧は、一般的に、
大気圧よりも大きくなっているため、吸引ファン１２で
吸引するだけで、還元性ガスＧ2 はボイラ１から抜出ラ
イン１１を介してDe−NOX ２の排ガス導入口近傍に注入
されることになる。
【００５１】De−NOX ２における還元性ガスＧ2 の各反
応を、以下の式〜に示す。
応を、以下の式〜に示す。
【００５２】 ＣＯ（等）＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 →ＣＯ2 ＋ＳＯ2 … ＣＯ＋ＳＯ3 →ＣＯ2 ＋ＳＯ2 … （又は２ＨＣＮ＋５ＳＯ3 →２ＣＯ2 ＋Ｎ2 ＋Ｈ2 Ｏ＋５ＳＯ2 ） ＣＯ（等）＋10ＮＯ→ＣＯ2 ＋Ｎ2 … 還元性ガスＧ2 は、式に示すように、ボイラ排ガス中
に含まれるＳＯ2 よりも酸化されやすい（ＳＯ2 よりも
先に酸化されてしまう）ため、結果的に、前述の式に
示したＳＯ3 への転化反応（右辺から左辺への反応）が
抑制される。従って、従来の排煙処理システムと比較し
て、式の反応によるＳＯ3 の生成量が減少する。
に含まれるＳＯ2 よりも酸化されやすい（ＳＯ2 よりも
先に酸化されてしまう）ため、結果的に、前述の式に
示したＳＯ3 への転化反応（右辺から左辺への反応）が
抑制される。従って、従来の排煙処理システムと比較し
て、式の反応によるＳＯ3 の生成量が減少する。
【００５３】また、還元性ガスＧ2 とＯ2 とが速やかに
反応してＯ2 が減少すると、式における反応が右から
左に進行する。その結果、ボイラ１内での燃焼で発生
し、ボイラ排ガス中に存在しているＳＯ3 が、式に示
すようにＳＯ2 に分解されるため、排ガス中のＳＯ3 の
濃度が更に低下する。
反応してＯ2 が減少すると、式における反応が右から
左に進行する。その結果、ボイラ１内での燃焼で発生
し、ボイラ排ガス中に存在しているＳＯ3 が、式に示
すようにＳＯ2 に分解されるため、排ガス中のＳＯ3 の
濃度が更に低下する。
【００５４】この時、De−NOX ２内のＯ2 の濃度が高す
ぎると、式における反応が右から左に進行しないと共
にＳＯ3 がＳＯ2 に分解されず、逆に、左から右に進行
してＳＯ2 がＳＯ3 に酸化されてしまうため、注意が必
要である。一方、De−NOX ２内のＯ2 の濃度が低すぎる
と、還元性ガスＧ2 が十分に酸化されないため、De−NO
X ２におけるＳＯ3 への転化反応が充分に抑制されなく
なる。そこで、De−NOX ２内でのＯ2 濃度が、還元性ガ
スＧ2 を十分に酸化でき、かつ、ＳＯ3 への転化反応を
促進しない範囲内に維持すべく、抜出ライン１１への空
気の注入量を適宜調整する。
ぎると、式における反応が右から左に進行しないと共
にＳＯ3 がＳＯ2 に分解されず、逆に、左から右に進行
してＳＯ2 がＳＯ3 に酸化されてしまうため、注意が必
要である。一方、De−NOX ２内のＯ2 の濃度が低すぎる
と、還元性ガスＧ2 が十分に酸化されないため、De−NO
X ２におけるＳＯ3 への転化反応が充分に抑制されなく
なる。そこで、De−NOX ２内でのＯ2 濃度が、還元性ガ
スＧ2 を十分に酸化でき、かつ、ＳＯ3 への転化反応を
促進しない範囲内に維持すべく、抜出ライン１１への空
気の注入量を適宜調整する。
【００５５】このように、ボイラ１の炉底から抜出ライ
ン１１を介して抜出された還元性ガスＧ2 を、De−NOX
２の排ガス導入口近傍に注入することで、De−NOX ２に
おけるＳＯ3 への転化反応が、式に示すように抑制さ
れると共に、ボイラ１内で発生し、ボイラ排ガス中に含
まれるＳＯ3 が、式に示すようにＳＯ2 に分解され
る。その結果、ＳＯ3 濃度が著しく低減した排ガスが、
De−NOX ２からＡＨ３に送られる。
ン１１を介して抜出された還元性ガスＧ2 を、De−NOX
２の排ガス導入口近傍に注入することで、De−NOX ２に
おけるＳＯ3 への転化反応が、式に示すように抑制さ
れると共に、ボイラ１内で発生し、ボイラ排ガス中に含
まれるＳＯ3 が、式に示すようにＳＯ2 に分解され
る。その結果、ＳＯ3 濃度が著しく低減した排ガスが、
De−NOX ２からＡＨ３に送られる。
【００５６】また、De−NOX ２の排ガス導入口近傍に注
入された還元性ガスＧ2 は、式に示すように、その強
い還元性ゆえに、上述したＮＯX 分解反応（式及び式
参照）におけるＮＨ3 の代替物として働くため、De−
NOX ２に注入するＮＨ3 量を従来よりも低減させること
ができる。
入された還元性ガスＧ2 は、式に示すように、その強
い還元性ゆえに、上述したＮＯX 分解反応（式及び式
参照）におけるＮＨ3 の代替物として働くため、De−
NOX ２に注入するＮＨ3 量を従来よりも低減させること
ができる。
【００５７】尚、本実施の形態のボイラ排ガス中のＳＯ
ｘおよびＮＯｘ濃度低減方法においても、本発明の方法
と同様の作用効果を発揮することは言うまでもない。
ｘおよびＮＯｘ濃度低減方法においても、本発明の方法
と同様の作用効果を発揮することは言うまでもない。
【００５８】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、次のよう
な優れた効果を発揮する。
な優れた効果を発揮する。
【００５９】（１） De−NOX の排ガス導入口近傍にバ
ーナ点火用に用いられていた点火バーナ用ガスを注入す
ることで、ボイラ排ガス中に注入するＮＨ3 の量を低減
させると共に、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減させること
ができ、従来の方法と比較して、設備的・技術的に、容
易である。
ーナ点火用に用いられていた点火バーナ用ガスを注入す
ることで、ボイラ排ガス中に注入するＮＨ3 の量を低減
させると共に、排ガス中のＳＯ3 濃度を低減させること
ができ、従来の方法と比較して、設備的・技術的に、容
易である。
【００６０】（２） 既存のＬＰＧガス供給器に対して
ＬＰＧガス注入ラインを新設することで、ボイラおよび
De−NOX などの装置を更新することなく、既存の排煙処
理システムにそのまま適用することができる。
ＬＰＧガス注入ラインを新設することで、ボイラおよび
De−NOX などの装置を更新することなく、既存の排煙処
理システムにそのまま適用することができる。
【００６１】（３） 還元性ガスの抜出ラインの一端を
ボイラの炉底に接続し、ボイラ上方の還元性ガスよりは
比較的温度が低いボイラ炉底の還元性ガスを抜出すこと
で、抜出しラインの構成材の材質選定の自由度が増し、
装置コストを低く抑えることができる。
ボイラの炉底に接続し、ボイラ上方の還元性ガスよりは
比較的温度が低いボイラ炉底の還元性ガスを抜出すこと
で、抜出しラインの構成材の材質選定の自由度が増し、
装置コストを低く抑えることができる。
【図１】本発明のボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ
濃度低減装置の概略図である。
濃度低減装置の概略図である。
【図２】他の実施の形態のボイラ排ガス中のＳＯｘおよ
びＮＯｘ濃度低減装置の概略図である。
びＮＯｘ濃度低減装置の概略図である。
【符号の説明】 １ ボイラ ２ De−NOX （脱硝装置） ５ バーナ ６ ＯＡＰ（オーバエアポート） ７ ＬＰＧガス注入手段（点火バーナ用ガス注入手段） ８ ＬＰＧガス供給器（点火バーナ用ガス注入手段） ９ ＬＰＧガス注入ライン（点火バーナ用ガス注入手
段） １１ 抜出ライン １２ 吸引ファン １３ ガス冷却器 Ｇ1 ＬＰＧガス（点火バーナ用ガス） Ｇ2 還元性ガス
段） １１ 抜出ライン １２ 吸引ファン １３ ガス冷却器 Ｇ1 ＬＰＧガス（点火バーナ用ガス） Ｇ2 還元性ガス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｂ
Claims (4)
- 【請求項１】 高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイラで燃
焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度
低減方法において、上記ボイラ下流側の脱硝装置の排ガ
ス導入口近傍に、点火バーナ用ガスを注入することを特
徴とするボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度低減
方法。 - 【請求項２】 高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイラで燃
焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度
低減方法において、上記ボイラ内で発生した還元性ガス
の一部をボイラ炉底から抜出した後、そのガスを抜出ラ
インを介してボイラ下流側の脱硝装置の排ガス導入口近
傍に注入することを特徴とするボイラ排ガス中のＳＯX
およびＮＯX 濃度低減方法。 - 【請求項３】 上記還元性ガスの一部を吸引によりボイ
ラ炉底から抜出した後、そのガスを冷却し、その冷却ガ
スを抜出ラインを介してボイラ下流側の脱硝装置の排ガ
ス導入口近傍に注入する請求項２記載のボイラ排ガス中
のＳＯX およびＮＯX 濃度低減方法。 - 【請求項４】 高Ｓ，Ｖ分を含有した燃料をボイラで燃
焼させた際のボイラ排ガス中のＳＯX およびＮＯX 濃度
低減装置において、上記ボイラの下流側に接続された脱
硝装置の排ガス導入口近傍に、点火バーナ用ガス注入手
段を設けたことを特徴とするボイラ排ガス中のＳＯX お
よびＮＯX 濃度低減装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10285295A JP2000107570A (ja) | 1998-10-07 | 1998-10-07 | ボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10285295A JP2000107570A (ja) | 1998-10-07 | 1998-10-07 | ボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000107570A true JP2000107570A (ja) | 2000-04-18 |
Family
ID=17689682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10285295A Pending JP2000107570A (ja) | 1998-10-07 | 1998-10-07 | ボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000107570A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021088525A1 (zh) * | 2019-11-05 | 2021-05-14 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种烟气多污染物协同净化工艺方法及装置 |
-
1998
- 1998-10-07 JP JP10285295A patent/JP2000107570A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021088525A1 (zh) * | 2019-11-05 | 2021-05-14 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种烟气多污染物协同净化工艺方法及装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5674281B2 (ja) | ガスタービンＮＯｘの乾式三元触媒還元法 | |
| JP5068935B2 (ja) | 石炭燃焼から出るＮＯｘ放出物及び水銀放出物を除去する方法及びシステム | |
| JP5302597B2 (ja) | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 | |
| JP3924150B2 (ja) | ガス燃焼処理方法およびその装置 | |
| US8211391B2 (en) | Biomass boiler SCR NOx and CO reduction system | |
| CN102430329A (zh) | 再生器烟气中CO和NOx的还原 | |
| ATE340630T1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur regelung der nox- emissionen aus kohlenstoffhaltigen brennstoffbetriebenen kesseln ohne benutzung eines externen reagenten | |
| US5120516A (en) | Process for removing nox emissions from combustion effluents | |
| JPS63178829A (ja) | 廃ガスよりの酸化窒素類の分離中にアンモニアを収回する方法および装置 | |
| CN106765246B (zh) | 一种在线清除炼厂fcc装置余热锅炉结垢的方法及装置 | |
| EP2853718A1 (en) | Method of exhaust gas treatment for a gas turbine system and exhaust gas treatment assembly | |
| TWI744523B (zh) | 用於自煙道氣中移除有害化合物的方法及系統 | |
| KR20180132194A (ko) | 배가스 내 잠열의 회수와 대기오염물질의 제거가 가능한 일체형 배가스 응축기 및 이를 포함하는 가압 순산소 연소 발전 시스템 | |
| JP2011120981A (ja) | 酸素燃焼方式の排ガス処理装置と該排ガス処理装置の運用方法 | |
| EP3647659A1 (en) | Gas combustion treatment device, combustion treatment method, and gas purification system provided with gas combustion treatment device | |
| JP2013072571A (ja) | 排ガス処理システム | |
| JP2003166013A (ja) | 転炉ガス回収方法 | |
| JP2000107570A (ja) | ボイラ排ガス中のＳＯｘおよびＮＯｘ濃度低減方法及び装置 | |
| JP5426863B2 (ja) | 排ガス処理方法及び排ガス処理装置 | |
| JPH1114034A (ja) | 排ガス処理装置およびその運転方法 | |
| EP1284389A4 (en) | METHOD AND DEVICE FOR PROCESSING WASTE | |
| JP5016240B2 (ja) | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 | |
| CN106582226A (zh) | 一种以含氨废气为脱硝剂的锅炉脱硝工艺 | |
| JP3526490B2 (ja) | 排ガス脱硝装置および脱硝方法 | |
| JP2001000833A (ja) | ボイラ排煙処理設備 |