JP2000105080A - 逆流式鉱物焼成装置用優先的酸素噴射システム - Google Patents
逆流式鉱物焼成装置用優先的酸素噴射システムInfo
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- JP2000105080A JP2000105080A JP11263430A JP26343099A JP2000105080A JP 2000105080 A JP2000105080 A JP 2000105080A JP 11263430 A JP11263430 A JP 11263430A JP 26343099 A JP26343099 A JP 26343099A JP 2000105080 A JP2000105080 A JP 2000105080A
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- F27D99/0033—Heating elements or systems using burners
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- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
- F27B7/20—Details, accessories, or equipment peculiar to rotary-drum furnaces
- F27B7/34—Arrangements of heating devices
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- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
- F27B7/20—Details, accessories, or equipment peculiar to rotary-drum furnaces
- F27B7/36—Arrangements of air or gas supply devices
- F27B7/362—Introducing gas into the drum axially or through the wall
- F27B2007/365—Introducing gas into the drum axially or through the wall longitudinally
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】キルン内の装填物を効率的に焼成したい。
【解決手段】ロータリーキルン１０内の優れた熱移動
は、好ましくは酸素を含む酸化剤と、二次燃料とをキル
ン内へ放出する少なくとも１つのインジェクタ５０を使
用することによって達成される。インジェクタは、キル
ン内の異なった燃料の燃焼によるエネルギーが、耐火壁
にホットスポットを生ずることなしにキルンの特定の領
域を加熱するように設けられる。噴射計画は、装填物に
向かって解放される熱の量の増加を可能とし、キルン効
率と生産物の非常な増加となる、酸素と燃料のために述
べられている。主焔１８への逆効果なしで、より吹き込
まれた粉末の使用および／またはリサイクルと同様に、
低品位の燃料も使用できるであろう。
は、好ましくは酸素を含む酸化剤と、二次燃料とをキル
ン内へ放出する少なくとも１つのインジェクタ５０を使
用することによって達成される。インジェクタは、キル
ン内の異なった燃料の燃焼によるエネルギーが、耐火壁
にホットスポットを生ずることなしにキルンの特定の領
域を加熱するように設けられる。噴射計画は、装填物に
向かって解放される熱の量の増加を可能とし、キルン効
率と生産物の非常な増加となる、酸素と燃料のために述
べられている。主焔１８への逆効果なしで、より吹き込
まれた粉末の使用および／またはリサイクルと同様に、
低品位の燃料も使用できるであろう。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ロータリーキルン
に酸素を噴射するための新規な装置と方法に関する。特
に、本発明は、セメント、マチレス（ｌｉｍｅ）、ドロ
マイト、マグネシア、二酸化チタン、および他の焼成用
材料のような鉱物の焼成用に使用されるロータリーキル
ンの非常に改良された燃焼を提供する。
に酸素を噴射するための新規な装置と方法に関する。特
に、本発明は、セメント、マチレス（ｌｉｍｅ）、ドロ
マイト、マグネシア、二酸化チタン、および他の焼成用
材料のような鉱物の焼成用に使用されるロータリーキル
ンの非常に改良された燃焼を提供する。
【０００２】
【従来の技術】燃焼空間例えば炉内への酸素の導入は、
燃焼方法の促進のためにいろいろな産業で使用されてい
る。今日まで、ロータリーキルンに酸素を使用すること
は３つの主な方法で適用されてきた。良く書かれたもの
としては；一次空気内すなわち主バーナ内への酸素の導
入；標準的空気バーナに加えたオキシバーナの使用；お
よび、焔の特性改良のための、ロータリーキルン内特に
装填物と焔との間の領域への酸素ランスの挿入、があ
る。ロータリーキルンに酸素を使用することについてさ
らに書かれたものの１つとしては、Ｗｒａｍｐｅ、Ｐ．
およびＲｏｌｓｅｔｈ、Ｈ．Ｃ．、の「ロータリーキル
ンによる生産物と燃料効率における酸素の効果：理論と
実践」、ＩＥＥＥのＴｒａｎｓ．Ｉｎｄ．Ａｐｐ．５６
８〜５７３（１９７６年１１月）があり、これには、キ
ルン内に過剰の温度を生成し、しかしこのレベル以下で
はキルンの操作は大きな問題もなく行われて、生産物が
５０％以上も増加したことが示されている。
燃焼方法の促進のためにいろいろな産業で使用されてい
る。今日まで、ロータリーキルンに酸素を使用すること
は３つの主な方法で適用されてきた。良く書かれたもの
としては；一次空気内すなわち主バーナ内への酸素の導
入；標準的空気バーナに加えたオキシバーナの使用；お
よび、焔の特性改良のための、ロータリーキルン内特に
装填物と焔との間の領域への酸素ランスの挿入、があ
る。ロータリーキルンに酸素を使用することについてさ
らに書かれたものの１つとしては、Ｗｒａｍｐｅ、Ｐ．
およびＲｏｌｓｅｔｈ、Ｈ．Ｃ．、の「ロータリーキル
ンによる生産物と燃料効率における酸素の効果：理論と
実践」、ＩＥＥＥのＴｒａｎｓ．Ｉｎｄ．Ａｐｐ．５６
８〜５７３（１９７６年１１月）があり、これには、キ
ルン内に過剰の温度を生成し、しかしこのレベル以下で
はキルンの操作は大きな問題もなく行われて、生産物が
５０％以上も増加したことが示されている。
【０００３】焼成プラントに酸素を導入する各方法は、
その利点を有しているが同様にある程度の欠点をも有し
ている。このように、一次空気に導入することができる
全酸素量は制限され、それ故、一次空気タイプのキルン
は近代的ロータリーキルンの比較的少ない割合（５〜１
０％）しか構成していない。従って、キルンに導入され
る酸素の量を大きく増加するために、空気−燃料混合物
への酸素の集中を大きくする必要がある。燃料が燃焼空
間に到達する前に非常に濃縮された酸素と接触するの
で、これは潜在的な安全性の問題を導き、それ故、かな
り速く燃えてしまうか、または爆発を引き起こす。オキ
シ（ｏｘｙ）バーナの使用は、装填物への改良された全
体の熱交換の可能性を提供するが、たとえばクリンカー
構成物のような生産物への大きなインパクトのために、
オキシバーナ内に大量の高品質、高コストの燃料を要求
できる。同時に、主燃料燃焼のオキシ焔のインパクトが
制限される。
その利点を有しているが同様にある程度の欠点をも有し
ている。このように、一次空気に導入することができる
全酸素量は制限され、それ故、一次空気タイプのキルン
は近代的ロータリーキルンの比較的少ない割合（５〜１
０％）しか構成していない。従って、キルンに導入され
る酸素の量を大きく増加するために、空気−燃料混合物
への酸素の集中を大きくする必要がある。燃料が燃焼空
間に到達する前に非常に濃縮された酸素と接触するの
で、これは潜在的な安全性の問題を導き、それ故、かな
り速く燃えてしまうか、または爆発を引き起こす。オキ
シ（ｏｘｙ）バーナの使用は、装填物への改良された全
体の熱交換の可能性を提供するが、たとえばクリンカー
構成物のような生産物への大きなインパクトのために、
オキシバーナ内に大量の高品質、高コストの燃料を要求
できる。同時に、主燃料燃焼のオキシ焔のインパクトが
制限される。
【０００４】キルン内の一次空気への酸素の導入は、キ
ルン内へ導入できる酸素の量を大きく制限し、そしてま
た単に、キルン容積全体の燃焼を均一に改良する。従っ
て、酸素を使用する利点は、装填物への選択的な熱移動
無しで、キルン容積に対する熱移動の不均一な増加によ
るキルン壁の加熱によって減少される。同様の効果は、
酸素ランスが主バーナ内に挿入された場合に得られる。
ルン内へ導入できる酸素の量を大きく制限し、そしてま
た単に、キルン容積全体の燃焼を均一に改良する。従っ
て、酸素を使用する利点は、装填物への選択的な熱移動
無しで、キルン容積に対する熱移動の不均一な増加によ
るキルン壁の加熱によって減少される。同様の効果は、
酸素ランスが主バーナ内に挿入された場合に得られる。
【０００５】分離オキシバーナの使用は、装填物への熱
的移動を増加するためのよりこみ入った方法を提供し、
それは、一般に天然ガスのような品質の燃料の量の増加
を必要とする。ランスの使用は、潜在的に焔のパターン
の改良に導くが、制限された可能性を有するだけであ
る。それ故、主バーナに配置されたランスを使用する場
合、焔は、熱の多くの部分を直接壁に与えながら全ての
方向へ同じ強さで放射するので、キルンの壁を加熱す
る。オキシ焔によって与えられた程度の高い熱はそれ故
僅かしか使用されず、それに伴いキルンの効率を損失す
る。バーナと焔との間にランスを配置することによって
この問題は一部分修正されたが、しかし、燃料と酸素と
をキルン内で更に混合する結果となり、比較的長く放射
の少ない焔を導く。さらに、焔は、壁を加熱する領域で
キルンの壁に接触しがちで、装填物に大きな熱的インパ
クトを与えない。
的移動を増加するためのよりこみ入った方法を提供し、
それは、一般に天然ガスのような品質の燃料の量の増加
を必要とする。ランスの使用は、潜在的に焔のパターン
の改良に導くが、制限された可能性を有するだけであ
る。それ故、主バーナに配置されたランスを使用する場
合、焔は、熱の多くの部分を直接壁に与えながら全ての
方向へ同じ強さで放射するので、キルンの壁を加熱す
る。オキシ焔によって与えられた程度の高い熱はそれ故
僅かしか使用されず、それに伴いキルンの効率を損失す
る。バーナと焔との間にランスを配置することによって
この問題は一部分修正されたが、しかし、燃料と酸素と
をキルン内で更に混合する結果となり、比較的長く放射
の少ない焔を導く。さらに、焔は、壁を加熱する領域で
キルンの壁に接触しがちで、装填物に大きな熱的インパ
クトを与えない。
【０００６】焔と装填物との間でのランスの先行的使用
は、それ故、燃焼空気を濃縮する比較的共通した方法を
提供する。この酸素注入方法は、キルンの燃焼方法に有
利な効果を有することができるけれども、これは、装填
物に対する熱移動を部分的に最適化する可能性がない
が、それは、主として燃料が酸素のないような方法で発
火されるからである。この方法は、また、粉末（ｄｕｓ
ｔ）の絶縁が重要な場所に、または燃料の品質が非常に
劣る場合に限定された効果を有する。ランスは、米国特
許第５、５７２、９３８号、米国特許第５、００７、８
２３号、米国特許第５、５８０、２３７号、米国特許第
４、７４１、６４９号等の先行特許で研究されている。
ドロマイトキルンに使用される酸素バーナは、米国特許
第３、３９７、２５６号に提案されている。最後に、米
国特許第４、３５４、８２９号は、分離したパイプ内の
空気と酸素とを混合し、それをロータリーキルンの移動
する壁を通して案内することを述べている。この扱い
は、多くの問題点を有していて、なかでも、キルンと共
に回転する洩れのない充填空間を作り出すのが困難であ
り、また、キルン内にチューブを挿入するのが困難であ
る。事実、空気−酸素混合物を米国特許第４、３５４、
８２９号によって示唆された方法で導入することは、好
ましくない燃焼特性の結果となる。それは、混合物が導
入される位置が実際に燃焼工程を妨げるからである。さ
らに、ロータリーキルンに導入された空気は冷たいの
で、非常に高価な構造に損傷を与える等の余分なストレ
スをロータリーキルン内に導入する。
は、それ故、燃焼空気を濃縮する比較的共通した方法を
提供する。この酸素注入方法は、キルンの燃焼方法に有
利な効果を有することができるけれども、これは、装填
物に対する熱移動を部分的に最適化する可能性がない
が、それは、主として燃料が酸素のないような方法で発
火されるからである。この方法は、また、粉末（ｄｕｓ
ｔ）の絶縁が重要な場所に、または燃料の品質が非常に
劣る場合に限定された効果を有する。ランスは、米国特
許第５、５７２、９３８号、米国特許第５、００７、８
２３号、米国特許第５、５８０、２３７号、米国特許第
４、７４１、６４９号等の先行特許で研究されている。
ドロマイトキルンに使用される酸素バーナは、米国特許
第３、３９７、２５６号に提案されている。最後に、米
国特許第４、３５４、８２９号は、分離したパイプ内の
空気と酸素とを混合し、それをロータリーキルンの移動
する壁を通して案内することを述べている。この扱い
は、多くの問題点を有していて、なかでも、キルンと共
に回転する洩れのない充填空間を作り出すのが困難であ
り、また、キルン内にチューブを挿入するのが困難であ
る。事実、空気−酸素混合物を米国特許第４、３５４、
８２９号によって示唆された方法で導入することは、好
ましくない燃焼特性の結果となる。それは、混合物が導
入される位置が実際に燃焼工程を妨げるからである。さ
らに、ロータリーキルンに導入された空気は冷たいの
で、非常に高価な構造に損傷を与える等の余分なストレ
スをロータリーキルン内に導入する。
【０００７】ロータリーキルンにおける酸素の一般的使
用は、Ｇａｙｄａｓ、Ｒ．Ａ．の研究から始まり、ＰＣ
ＡのＲ＆Ｄ研究所の雑誌４９〜６６（１９６５年９月）
の「ロータリーキルンにおける燃焼空気の富酸素化」に
ある。この報告書は１９６０年と１９６２年との間の試
験結果を表わしている。Ｇａｙｄａｓは、クリンカー生
産用に酸素が使用されたのは速くても１９０３であると
Ｇｅｉｓｓｌｅｒが示唆していると述べている。
用は、Ｇａｙｄａｓ、Ｒ．Ａ．の研究から始まり、ＰＣ
ＡのＲ＆Ｄ研究所の雑誌４９〜６６（１９６５年９月）
の「ロータリーキルンにおける燃焼空気の富酸素化」に
ある。この報告書は１９６０年と１９６２年との間の試
験結果を表わしている。Ｇａｙｄａｓは、クリンカー生
産用に酸素が使用されたのは速くても１９０３であると
Ｇｅｉｓｓｌｅｒが示唆していると述べている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の一つの目的
は、酸化剤たとえば酸素または酸素に富んだ空気を、キ
ルンたとえばロータリーキルン内へ、焔の特性と装填物
への熱移動を促進するような方法で導入するための、効
率的な装置と方法とを提供することである。
は、酸化剤たとえば酸素または酸素に富んだ空気を、キ
ルンたとえばロータリーキルン内へ、焔の特性と装填物
への熱移動を促進するような方法で導入するための、効
率的な装置と方法とを提供することである。
【０００９】本発明の他の目的は、装填物への増加され
た熱移動と同様に、優れた燃焼方法を提供する装置を提
供することであり、最終製品が約２５００°Ｆ（１３７
１°Ｃ）で好ましくは３０００°Ｆ（１６４９°Ｃ）に
加熱されなければならない高温処理方法への特別な応用
を持っている。
た熱移動と同様に、優れた燃焼方法を提供する装置を提
供することであり、最終製品が約２５００°Ｆ（１３７
１°Ｃ）で好ましくは３０００°Ｆ（１６４９°Ｃ）に
加熱されなければならない高温処理方法への特別な応用
を持っている。
【００１０】本発明は、オキシ（ｏｘｙ）燃焼によって
キルン好ましくはロータリーキルンの燃焼を改良するこ
とである。酸素はキルン内に放射され、キルンの壁をそ
れほど加熱することなく増加された熱移動を装填物に導
く。本発明の装置と方法は、また、燃料の節約と放射を
少なくしながら主バーナの燃焼を改良することである。
キルン好ましくはロータリーキルンの燃焼を改良するこ
とである。酸素はキルン内に放射され、キルンの壁をそ
れほど加熱することなく増加された熱移動を装填物に導
く。本発明の装置と方法は、また、燃料の節約と放射を
少なくしながら主バーナの燃焼を改良することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の例示的実
施例によれば、クリンカーを生産するのに有用な装置
は、材料入口とクリンカー出口とを有するロータリーキ
ルンと、前記ロータリーキルンの内部を加熱する焔を発
生するために前記クリンカー出口に隣接して位置した主
バーナと、前記主バーナに隣接し長手方向の軸線、酸化
剤入口と二次酸化剤出口とを有しこれらの間に延在した
酸化剤流路、一次酸化剤出口を有する一次酸化剤流路、
二次燃料入口と少なくとも１つの二次燃料出口とを有し
かつこれらの間に延在した少なくとも１つの二次燃料流
導管を有するインジェクタとを備え、前記一次酸化剤流
路出口は、前記長手方向の軸線に対し約−２０°から約
９０°の範囲の角度αをなすように設定されていて、前
記少なくとも１つの二次燃料出口と二次酸化剤出口と
は、約０°から約−９０°の範囲の角度βをなすように
設定されている。
施例によれば、クリンカーを生産するのに有用な装置
は、材料入口とクリンカー出口とを有するロータリーキ
ルンと、前記ロータリーキルンの内部を加熱する焔を発
生するために前記クリンカー出口に隣接して位置した主
バーナと、前記主バーナに隣接し長手方向の軸線、酸化
剤入口と二次酸化剤出口とを有しこれらの間に延在した
酸化剤流路、一次酸化剤出口を有する一次酸化剤流路、
二次燃料入口と少なくとも１つの二次燃料出口とを有し
かつこれらの間に延在した少なくとも１つの二次燃料流
導管を有するインジェクタとを備え、前記一次酸化剤流
路出口は、前記長手方向の軸線に対し約−２０°から約
９０°の範囲の角度αをなすように設定されていて、前
記少なくとも１つの二次燃料出口と二次酸化剤出口と
は、約０°から約−９０°の範囲の角度βをなすように
設定されている。
【００１２】本発明の第２の例示的実施例によれば、ロ
ータリーキルンでクリンカーを形成する方法は、キルン
を通って材料の出口に延びた材料の経路に沿って材料を
ロータリーキルンを通って移動する工程と、熱を前記材
料に伝達するために、材料の出口の近傍において主バー
ナ焔で前記材料を十分に加熱する工程と、主バーナ焔に
一次酸化剤を放出する工程と、および、材料の出口に隣
接して材料を主バーナ焔から実質的に離間して向けられ
た二次焔で加熱する工程とを備えている。
ータリーキルンでクリンカーを形成する方法は、キルン
を通って材料の出口に延びた材料の経路に沿って材料を
ロータリーキルンを通って移動する工程と、熱を前記材
料に伝達するために、材料の出口の近傍において主バー
ナ焔で前記材料を十分に加熱する工程と、主バーナ焔に
一次酸化剤を放出する工程と、および、材料の出口に隣
接して材料を主バーナ焔から実質的に離間して向けられ
た二次焔で加熱する工程とを備えている。
【００１３】本発明は、ロータリーキルン内へ酸素を放
射する方法に関し、そのための装置を含む。本発明によ
る方法と装置は、燃焼と熱移動の点からみて装填物に対
して選択的に、最大の効果で酸素をキルンに供給する。
このように、ここで「一次酸素」として参照する酸化剤
のある量は、主バーナから生じ燃料に向かって放射され
る。酸化剤は少なくとも２１％の酸素を有し、好ましく
は少なくとも９０％の酸素を有し、より好ましくは少な
くとも９９％の酸素を有する。一次酸素は、安定して輝
いていて、また好ましくは比較的短い焔と同様の完全な
燃焼が達成されるように、この燃料の燃焼方法を促進す
る。ここで「二次酸素」として参照する付加的な酸素流
の流れおよび二次燃料は、異なった角度でキルン内へ放
射されるが、それは、クリンカーがロータリーキルンか
ら出る前に焼き固める方法を効率的に補助するために構
成された短い非常に輝いた焔のためである。
射する方法に関し、そのための装置を含む。本発明によ
る方法と装置は、燃焼と熱移動の点からみて装填物に対
して選択的に、最大の効果で酸素をキルンに供給する。
このように、ここで「一次酸素」として参照する酸化剤
のある量は、主バーナから生じ燃料に向かって放射され
る。酸化剤は少なくとも２１％の酸素を有し、好ましく
は少なくとも９０％の酸素を有し、より好ましくは少な
くとも９９％の酸素を有する。一次酸素は、安定して輝
いていて、また好ましくは比較的短い焔と同様の完全な
燃焼が達成されるように、この燃料の燃焼方法を促進す
る。ここで「二次酸素」として参照する付加的な酸素流
の流れおよび二次燃料は、異なった角度でキルン内へ放
射されるが、それは、クリンカーがロータリーキルンか
ら出る前に焼き固める方法を効率的に補助するために構
成された短い非常に輝いた焔のためである。
【００１４】二次酸素の役割は、本来のキルン処理と、
一次燃料の最適な発火と燃焼のために非常に重要であ
る。二次オキシ焔は、一次燃料のために重要な量の熱を
提供し、空気−燃料−一次酸素の混合物の急速な加熱と
発火とを導き、それによって、主焔の効果的で完全な燃
焼方法を確立する。これは、続いて、本発明の装置と方
法とが、同様の流量割合の燃料を使用した従来のキルン
よりも、吹き込まれた粉末の多くの量を処理することを
可能にし、キルンの熱移動割合を維持するために必要な
燃料の量を減少する。
一次燃料の最適な発火と燃焼のために非常に重要であ
る。二次オキシ焔は、一次燃料のために重要な量の熱を
提供し、空気−燃料−一次酸素の混合物の急速な加熱と
発火とを導き、それによって、主焔の効果的で完全な燃
焼方法を確立する。これは、続いて、本発明の装置と方
法とが、同様の流量割合の燃料を使用した従来のキルン
よりも、吹き込まれた粉末の多くの量を処理することを
可能にし、キルンの熱移動割合を維持するために必要な
燃料の量を減少する。
【００１５】本発明は従来のキルン構成よりも多くの更
なる利点を有している。本発明の主バーナで使用される
燃料は、品質が劣っていて灰や水が比較的多く含まれて
いるものであっても、熱移動の所望のレベルを維持す
る。燃焼方法は、本発明によって少なくとも２つの方法
で援助されるがそれは、素早い発火のための燃料、一次
空気、および二次空気の予備加熱、および、効果的な燃
焼のための主焔への酸素の供給である。
なる利点を有している。本発明の主バーナで使用される
燃料は、品質が劣っていて灰や水が比較的多く含まれて
いるものであっても、熱移動の所望のレベルを維持す
る。燃焼方法は、本発明によって少なくとも２つの方法
で援助されるがそれは、素早い発火のための燃料、一次
空気、および二次空気の予備加熱、および、効果的な燃
焼のための主焔への酸素の供給である。
【００１６】さらに、ロータリーキルンは、流れるガス
内へ引かれるようになる粉末をより効果的に循環するこ
とができるが、それは、二次酸素−二次燃料の燃焼によ
ってもたらされた主焔への熱負荷の増加が、主焔燃焼へ
の粉末吹き込みの禁止的効果に反作用するからである。
一次酸素流は、もし本発明の二次酸素−二次燃料流によ
って援助されないと、燃料の発火に先立つ粉末の再循環
が達成されるであろうことを効果的に確立しない。
内へ引かれるようになる粉末をより効果的に循環するこ
とができるが、それは、二次酸素−二次燃料の燃焼によ
ってもたらされた主焔への熱負荷の増加が、主焔燃焼へ
の粉末吹き込みの禁止的効果に反作用するからである。
一次酸素流は、もし本発明の二次酸素−二次燃料流によ
って援助されないと、燃料の発火に先立つ粉末の再循環
が達成されるであろうことを効果的に確立しない。
【００１７】さらに、二次酸素と二次燃料とは、キルン
を通るクリンカーの経路に沿った異なった位置での温度
を所望のレベルに増加して、クリンカー形成方法の効果
的な完結を提供する。クリンカー方法の最も遅い段階す
なわちキルンから取り出す直前において熱をクリンカー
装填物に選択的に与えることは、ロータリーキルンに対
する全体的な熱負荷を大きく減少し実質的な燃料の節約
と生産物の増加を伴う。
を通るクリンカーの経路に沿った異なった位置での温度
を所望のレベルに増加して、クリンカー形成方法の効果
的な完結を提供する。クリンカー方法の最も遅い段階す
なわちキルンから取り出す直前において熱をクリンカー
装填物に選択的に与えることは、ロータリーキルンに対
する全体的な熱負荷を大きく減少し実質的な燃料の節約
と生産物の増加を伴う。
【００１８】本発明はまた、キルン壁の加熱を制限す
る。二次燃料と二次酸素とによって解放された選択的な
熱は、主焔と同様、主バーナの近傍に位置する領域にお
いて、キルンの装填物を局部的に加熱するために特に構
成されている。燃料−一次空気−一次酸素の混合物は、
キルンの上部領域、すなわちキルン装填物の反対の一次
焔の側のキルン壁を、二次燃料−酸素燃焼のオキシ焔に
おいて生じた比較的高い温度レベルから保護する。この
二次燃焼方法はそのほとんどの熱を装填物に向けて解放
し、キルン耐火物にホットスポットが形成されるのを阻
止するが、これは結果として、改良された燃料効率、低
い燃料コスト、および改良された耐火物サービスライフ
となる。キルンの生産割合の増加は２５％まで達成する
ことができた。
る。二次燃料と二次酸素とによって解放された選択的な
熱は、主焔と同様、主バーナの近傍に位置する領域にお
いて、キルンの装填物を局部的に加熱するために特に構
成されている。燃料−一次空気−一次酸素の混合物は、
キルンの上部領域、すなわちキルン装填物の反対の一次
焔の側のキルン壁を、二次燃料−酸素燃焼のオキシ焔に
おいて生じた比較的高い温度レベルから保護する。この
二次燃焼方法はそのほとんどの熱を装填物に向けて解放
し、キルン耐火物にホットスポットが形成されるのを阻
止するが、これは結果として、改良された燃料効率、低
い燃料コスト、および改良された耐火物サービスライフ
となる。キルンの生産割合の増加は２５％まで達成する
ことができた。
【００１９】本発明のその他の目的、態様、および付随
的利点は、添付した図面と関連して以下に示す実施例の
構成とその詳細な説明から、当業者にとって明らかとな
るであろう。
的利点は、添付した図面と関連して以下に示す実施例の
構成とその詳細な説明から、当業者にとって明らかとな
るであろう。
【００２０】
【発明の実施の形態】本出願の発明は、添付した図面と
関連して、装置と方法の例示によってのみ与えられた好
ましい実施例と関連してより詳細に述べられる。
関連して、装置と方法の例示によってのみ与えられた好
ましい実施例と関連してより詳細に述べられる。
【００２１】図面に示された図において、類似した参照
符号がいくつかの図を通して等しいかまたは対応する要
素に付してある。
符号がいくつかの図を通して等しいかまたは対応する要
素に付してある。
【００２２】図１は本発明をロータリーキルン１０に応
用することによる熱処理を概略的に示している。キルン
内に放出された熱は、クリンカーへの一次的インパクト
に関して名付けられた２つの主な段階に分割される。本
発明の例示した実施例に従ってキルンに注入された酸化
剤は、少なくとも約２１％の酸素、好ましくは少なくと
も約９０％の酸素、そしてより好ましくは少なくとも約
９９％の酸素を有している。第１段階１２は、本発明の
主バーナ１４と一次酸素射出噴射２０から始まる燃料−
空気−一次酸素混合物１８のの燃焼によってもたらされ
る。第２段階１６は、二次燃料−二次酸素噴射２２の燃
焼によってもたらされ、有限の製品の搬出に先立って焼
き固める方法を効果的に完遂するように構成されてい
る。この第２の燃焼方法によってもたらされる加熱部分
は、加熱と点火のために主バーナによってもまた使用さ
れる。二次燃料−二次酸素燃焼からの熱は、主バーナ１
４から流出する反応物を予備加熱する重大な役割を演ず
る。図１からも理解できるように、主燃料−一次空気噴
射１８は、ロータリーキルンの耐火壁２４用の図示され
た役割を有していて、二次燃料−二次酸素燃焼方法から
解放される熱の重要な量を吸収する。
用することによる熱処理を概略的に示している。キルン
内に放出された熱は、クリンカーへの一次的インパクト
に関して名付けられた２つの主な段階に分割される。本
発明の例示した実施例に従ってキルンに注入された酸化
剤は、少なくとも約２１％の酸素、好ましくは少なくと
も約９０％の酸素、そしてより好ましくは少なくとも約
９９％の酸素を有している。第１段階１２は、本発明の
主バーナ１４と一次酸素射出噴射２０から始まる燃料−
空気−一次酸素混合物１８のの燃焼によってもたらされ
る。第２段階１６は、二次燃料−二次酸素噴射２２の燃
焼によってもたらされ、有限の製品の搬出に先立って焼
き固める方法を効果的に完遂するように構成されてい
る。この第２の燃焼方法によってもたらされる加熱部分
は、加熱と点火のために主バーナによってもまた使用さ
れる。二次燃料−二次酸素燃焼からの熱は、主バーナ１
４から流出する反応物を予備加熱する重大な役割を演ず
る。図１からも理解できるように、主燃料−一次空気噴
射１８は、ロータリーキルンの耐火壁２４用の図示され
た役割を有していて、二次燃料−二次酸素燃焼方法から
解放される熱の重要な量を吸収する。
【００２３】図１にさらに示されているように、キルン
１０は、キルンを通って材料の流路２８に沿って進行す
る焼き固める方法のための未処理材料２６が供給され
る。一次空気３２は主バーナ１４を通ってキルンに導か
れ、付加的に一次空気ブロワー３４によって向けられ
る。二次空気３６は、キルン１０内に流入し、付加的に
二次空気ブロワー３６によって向けられる。バーナによ
って生成された煙道ガス３０は、上端４０でロータリー
キルン１０から流失するのに対し、熱いクリンカーは、
キルンの下端４２で流路２８に沿ってキルンから出る。
１０は、キルンを通って材料の流路２８に沿って進行す
る焼き固める方法のための未処理材料２６が供給され
る。一次空気３２は主バーナ１４を通ってキルンに導か
れ、付加的に一次空気ブロワー３４によって向けられ
る。二次空気３６は、キルン１０内に流入し、付加的に
二次空気ブロワー３６によって向けられる。バーナによ
って生成された煙道ガス３０は、上端４０でロータリー
キルン１０から流失するのに対し、熱いクリンカーは、
キルンの下端４２で流路２８に沿ってキルンから出る。
【００２４】本発明の第２のインジェクタ５０は、キル
ン１０の下端４２に配置されていて、第２の燃料、第２
の酸素及び一次酸素をキルンに供給する。二次燃料−二
次酸素噴射２２と一次酸素噴射２０は、以下により詳細
に述べるように、インジェクタ５０から出る。図１に示
したように、二次燃料−二次酸素噴射２２は、流路２８
の方に向けられていて、それ故、予備加熱されたクリン
カー（図１には示されていない）はそれに沿って通過す
る。主バーナ１４とインジェクタ５０の組み合わせから
の熱移動は、流路２８に沿って通過する材料に連続した
作用を生成し、その作用はキルン１０のつぎに示すゾー
ンによって分類される。すなわち、未処理材料の水分及
び他の揮発性の物質が除去される乾燥ゾーン５２；乾燥
ゾーン５２からの乾燥した未処理材料の温度が予め定め
た温度まで上昇される予備加熱ゾーン５４；焼成ゾーン
５６；および、キルンから出るのに先立って最終的クリ
ンカー形成方法が達成される燃焼ゾーン５８である。
ン１０の下端４２に配置されていて、第２の燃料、第２
の酸素及び一次酸素をキルンに供給する。二次燃料−二
次酸素噴射２２と一次酸素噴射２０は、以下により詳細
に述べるように、インジェクタ５０から出る。図１に示
したように、二次燃料−二次酸素噴射２２は、流路２８
の方に向けられていて、それ故、予備加熱されたクリン
カー（図１には示されていない）はそれに沿って通過す
る。主バーナ１４とインジェクタ５０の組み合わせから
の熱移動は、流路２８に沿って通過する材料に連続した
作用を生成し、その作用はキルン１０のつぎに示すゾー
ンによって分類される。すなわち、未処理材料の水分及
び他の揮発性の物質が除去される乾燥ゾーン５２；乾燥
ゾーン５２からの乾燥した未処理材料の温度が予め定め
た温度まで上昇される予備加熱ゾーン５４；焼成ゾーン
５６；および、キルンから出るのに先立って最終的クリ
ンカー形成方法が達成される燃焼ゾーン５８である。
【００２５】図２は、本発明によるインジェクタ５０の
第１の例示的実施例を概略的に示している。インジェク
タ５０の向きは、図１の向きに関して反対である。イン
ジェクタ５０は、その中に形成されいくつかのガス噴射
の流れがその中を通って向けられるいくつかの流路を有
する本体部６０を備えている。本体部６０は、入口６
４、一次酸素出口６６、および二次酸素出口６８を有す
る。二次燃料流路７０は、例えば、本体部６０を通って
延び二次酸素出口６８で終わるランスである。
第１の例示的実施例を概略的に示している。インジェク
タ５０の向きは、図１の向きに関して反対である。イン
ジェクタ５０は、その中に形成されいくつかのガス噴射
の流れがその中を通って向けられるいくつかの流路を有
する本体部６０を備えている。本体部６０は、入口６
４、一次酸素出口６６、および二次酸素出口６８を有す
る。二次燃料流路７０は、例えば、本体部６０を通って
延び二次酸素出口６８で終わるランスである。
【００２６】一次酸素出口６６、二次酸素出口６８およ
び二次燃料流路７０は、好ましくは、本体部６０の長手
方向の軸線に関して角度をつけられていて、酸素および
酸素―燃料の噴射を、主バーナ焔と予備加熱されたクリ
ンカーとにそれぞれ向ける。このように、一次酸素は、
インジェクタ５０から本体部６０の長手方向の軸線に対
しαの角度を成して流出し、その流れの方向は、主バー
ナを通って注入された一次燃料の燃焼方法の最大のイン
パクトを確実にする。二次酸素と二次燃料とは、装置か
ら角度βで出るが、その角度は、それらの燃焼によって
解放された熱が所望の到達点に役立つように、すなわち
熱を装填物に、主燃料に、あるいはその両方に提供する
ように選択される。一次酸素と二次酸素の流量比率は、
本体部６０を通る異なった流量割合と同様に、当業者に
とって容易に明らかなように、キルンが使用される特定
の用途と、可能な最小限の流れ割合における最大能率に
基づいて容易に仕立てられる。
び二次燃料流路７０は、好ましくは、本体部６０の長手
方向の軸線に関して角度をつけられていて、酸素および
酸素―燃料の噴射を、主バーナ焔と予備加熱されたクリ
ンカーとにそれぞれ向ける。このように、一次酸素は、
インジェクタ５０から本体部６０の長手方向の軸線に対
しαの角度を成して流出し、その流れの方向は、主バー
ナを通って注入された一次燃料の燃焼方法の最大のイン
パクトを確実にする。二次酸素と二次燃料とは、装置か
ら角度βで出るが、その角度は、それらの燃焼によって
解放された熱が所望の到達点に役立つように、すなわち
熱を装填物に、主燃料に、あるいはその両方に提供する
ように選択される。一次酸素と二次酸素の流量比率は、
本体部６０を通る異なった流量割合と同様に、当業者に
とって容易に明らかなように、キルンが使用される特定
の用途と、可能な最小限の流れ割合における最大能率に
基づいて容易に仕立てられる。
【００２７】インジェクタ５０は、少なくとも２つのは
っきりとした補助的な機能として役立つ。インジェクタ
５０の第１の好ましい使用法によれば、二次酸素出口６
８を通る比較的少ない量の酸素流割合（二次燃料の付随
する化学量論による）が、二次焔２２（図１参照）を主
焔１８のパイロットとして作用することを可能にし、そ
れによって主焔を安定する。従って、比較的高い粉末リ
サイクル（吹き入れ（ｉｎｓｕｆｆｌａｔｉｏｎ））
は、比較的高いキルン製造に導く一次酸素が存在しない
よりも主焔１８によって調整できる。酸素流通路６２を
通って流れる酸素のバランスは、それ故一次燃料の完全
な燃焼を狙って、一次酸素出口６６から流れる。この例
示した機能によって、二次酸素出口６８から流れる酸素
の関連する量は、酸素流全体の約１％から約５０％の間
で、好ましくは、約１０％から約２０％の間である。
っきりとした補助的な機能として役立つ。インジェクタ
５０の第１の好ましい使用法によれば、二次酸素出口６
８を通る比較的少ない量の酸素流割合（二次燃料の付随
する化学量論による）が、二次焔２２（図１参照）を主
焔１８のパイロットとして作用することを可能にし、そ
れによって主焔を安定する。従って、比較的高い粉末リ
サイクル（吹き入れ（ｉｎｓｕｆｆｌａｔｉｏｎ））
は、比較的高いキルン製造に導く一次酸素が存在しない
よりも主焔１８によって調整できる。酸素流通路６２を
通って流れる酸素のバランスは、それ故一次燃料の完全
な燃焼を狙って、一次酸素出口６６から流れる。この例
示した機能によって、二次酸素出口６８から流れる酸素
の関連する量は、酸素流全体の約１％から約５０％の間
で、好ましくは、約１０％から約２０％の間である。
【００２８】インジェクタ５０の第２の好ましい使用に
よれば、二次オキシ燃料焔２２は、材料を主焔によって
達成された温度以上の最終的所望レベルに加熱するため
に、キルン内の材料と主焔１８との両方にかなりの量の
熱伝導を提供する。この第２の機能によれば、二次酸素
は、酸素流通路６２を通って流れる酸素の約５０％と約
９９％との間であり、好ましくは、約８０％と約９０％
との間である。この第２の機能に従って使用された場
合、かなり高い製品例えばクリンカー温度が、従来のキ
ルンよりも低い全体的燃料消費で達成することができる
が、それは、クリンカー製造に必要とされるかなり高い
温度がキルン容積の狭いスペースに制限されているから
である。さらに、このスペースは、二次酸素焔２２の方
向と反対の主焔の側の耐火物を、主焔１８によって加熱
から効果的に隔離していて、耐火物のサービスライフを
延ばし、クリンカーへの熱の伝達を集中する。さらに、
二次オキシ燃料焔２２による狭い領域で達成された激し
い加熱は、一次酸素、一次空気、および主バーナ１４内
にある一次燃料を加熱することによって主焔の安定化を
さらに助ける。さらに、本発明によって生成された非常
に熱いクリンカーは、二次空気３６によって一部冷却さ
れ、二次空気は従ってクリンカーによって予備加熱さ
れ、完全燃焼と全体のＮｏｘの発散を低減する助けを再
びする。
よれば、二次オキシ燃料焔２２は、材料を主焔によって
達成された温度以上の最終的所望レベルに加熱するため
に、キルン内の材料と主焔１８との両方にかなりの量の
熱伝導を提供する。この第２の機能によれば、二次酸素
は、酸素流通路６２を通って流れる酸素の約５０％と約
９９％との間であり、好ましくは、約８０％と約９０％
との間である。この第２の機能に従って使用された場
合、かなり高い製品例えばクリンカー温度が、従来のキ
ルンよりも低い全体的燃料消費で達成することができる
が、それは、クリンカー製造に必要とされるかなり高い
温度がキルン容積の狭いスペースに制限されているから
である。さらに、このスペースは、二次酸素焔２２の方
向と反対の主焔の側の耐火物を、主焔１８によって加熱
から効果的に隔離していて、耐火物のサービスライフを
延ばし、クリンカーへの熱の伝達を集中する。さらに、
二次オキシ燃料焔２２による狭い領域で達成された激し
い加熱は、一次酸素、一次空気、および主バーナ１４内
にある一次燃料を加熱することによって主焔の安定化を
さらに助ける。さらに、本発明によって生成された非常
に熱いクリンカーは、二次空気３６によって一部冷却さ
れ、二次空気は従ってクリンカーによって予備加熱さ
れ、完全燃焼と全体のＮｏｘの発散を低減する助けを再
びする。
【００２９】本発明によれば、αは、約−２０°と約９
０°との間であり（マイナス表示は水平すなわち長手方
向の軸線よりも低い角度を示している）、好ましくは約
−１０°と約５０°との間であり、より好ましくは約−
１０°と約＋１０°との間である。βは、約０°と−９
０°との間であり、好ましくは約−３°と約−７５°と
の間であり、最も好ましくは約−３°と約−６０°との
間である。図２と３と概略的に示されているが、本体部
６０は、キルン内でそれを使用するのに一致したどのよ
うな方法で構成することもできる。例えば、本体部６０
は、同軸パイプから形成されても良く、または、通常の
知識を有する当業者にとって容易に明らかになるような
どのような適切な材料でも良い。
０°との間であり（マイナス表示は水平すなわち長手方
向の軸線よりも低い角度を示している）、好ましくは約
−１０°と約５０°との間であり、より好ましくは約−
１０°と約＋１０°との間である。βは、約０°と−９
０°との間であり、好ましくは約−３°と約−７５°と
の間であり、最も好ましくは約−３°と約−６０°との
間である。図２と３と概略的に示されているが、本体部
６０は、キルン内でそれを使用するのに一致したどのよ
うな方法で構成することもできる。例えば、本体部６０
は、同軸パイプから形成されても良く、または、通常の
知識を有する当業者にとって容易に明らかになるような
どのような適切な材料でも良い。
【００３０】図４は、本発明によるインジェクタの他の
例示的実施例の概略を示している。図４に示されたよう
に、インジェクタ８０は、その中にいくつかの流体流路
が規定された本体部８２を有する。上述したインジェク
タ５０とは異なり、インジェクタ８０は、一次酸素と二
次酸素用の分離した流路を有している。分離した通路
は、通常の知識を有する当業者にとって容易に理解でき
るように、そこを通って流れる酸素の流量割合の制御を
容易にすることを可能にする。特に、本体部８２は、入
口８６と出口８８とを有する一次酸素流路８４を備えて
いる。簡単にするために、一次酸素出口が角度α＝０の
ものが示されているが、αは、上述したように、特定の
キルン構造およびキルン使用に適するようにどのような
角度にも選択することができる。
例示的実施例の概略を示している。図４に示されたよう
に、インジェクタ８０は、その中にいくつかの流体流路
が規定された本体部８２を有する。上述したインジェク
タ５０とは異なり、インジェクタ８０は、一次酸素と二
次酸素用の分離した流路を有している。分離した通路
は、通常の知識を有する当業者にとって容易に理解でき
るように、そこを通って流れる酸素の流量割合の制御を
容易にすることを可能にする。特に、本体部８２は、入
口８６と出口８８とを有する一次酸素流路８４を備えて
いる。簡単にするために、一次酸素出口が角度α＝０の
ものが示されているが、αは、上述したように、特定の
キルン構造およびキルン使用に適するようにどのような
角度にも選択することができる。
【００３１】本体部８２は、入口９２と出口９４とを有
する分離された二次酸素流路９０をさらに備えている。
二次燃料流路９６は、本体部８２を通って延びた入口９
８と出口１００とを有している。図４に示されたよう
に、二次燃料流路９６は、二次酸素流路９０を通って延
びているが、それからは封止されていて、好ましくは、
実質的にそれと同軸である。あるいは、二次燃料流路９
６は、本体部８２を通って延び出口１００に隣接したと
ころでのみ二次酸素流路９０と一体になることもでき
る。あるいは、通路９０は、燃料を導くために使用する
こともでき、また通路９０は、酸素を導くために使用す
ることもできる。通路９６からの二次燃料と通路９０か
らの酸素は、本体部８２から出て二次焔２２を形成す
る。図５は、一次酸素出口８８の端部を示しているのに
対し、図６は、図４の６−６線に沿った二次酸素出口９
４と二次燃料出口１００の端部を示している。
する分離された二次酸素流路９０をさらに備えている。
二次燃料流路９６は、本体部８２を通って延びた入口９
８と出口１００とを有している。図４に示されたよう
に、二次燃料流路９６は、二次酸素流路９０を通って延
びているが、それからは封止されていて、好ましくは、
実質的にそれと同軸である。あるいは、二次燃料流路９
６は、本体部８２を通って延び出口１００に隣接したと
ころでのみ二次酸素流路９０と一体になることもでき
る。あるいは、通路９０は、燃料を導くために使用する
こともでき、また通路９０は、酸素を導くために使用す
ることもできる。通路９６からの二次燃料と通路９０か
らの酸素は、本体部８２から出て二次焔２２を形成す
る。図５は、一次酸素出口８８の端部を示しているのに
対し、図６は、図４の６−６線に沿った二次酸素出口９
４と二次燃料出口１００の端部を示している。
【００３２】図７は、図６に示したのと類似したインジ
ェクタ１０２の端部を示していて、インジェクタ８０と
ある程度類似している。インジェクタ１０２は、実質的
に一次酸素流路８４と類似した一次酸素流路（図示せ
ず）を有している。インジェクタ１０２は、実質的に二
次酸素通路９０に類似した二次酸素通路１０４と、直径
的に向き合った１対の出口１０８、１１０を有する二次
燃料通路１０６とを備えている。二次燃料通路１０６
は、２つの直径的に向き合った出口１０８、１１０を除
いて、実質的に二次燃料通路９６と類似している。燃料
が出口１０８、１１０から外へ流れ、二次酸素通路１０
４からの酸素と混合する時、非常に明るい平坦な二次焔
１１２が集中によって形成され、燃料の噴射が出口１０
８、１１０から出る。平坦焔１１２は、出口１０８、１
１０からの燃料噴射の集中点からあおられるので、扇形
形状に記述することもできる。二次焔２２が一般に円錐
形状またはフラスト円錐（ｆｒｕｓｔｏｃｏｎｉｃａ
ｌ）形状であるので、平坦焔１１２は、第１の方向に沿
って比較的小さいが、第２の方向に沿って比較的大き
い。平坦焔１１２の長い方向１１２６は、好ましくは、
出口１０８に指向することによってキルン１０の長い軸
線に沿って一部分向けられているが、これは、この分野
の当業者には容易に理解できるできるであろう。このよ
うに、キルン１０の長さに沿って向けられた平坦焔１１
２により、出口１０８、１１０に非常に接近したクリン
カーに衝突する平坦焔の部分によって、比較的強い加熱
が達成され、連続的に加熱してクリンカーがさらにキル
ン内へ戻るのを減少する。平坦な二次焔１１２は、それ
故、キルンの耐火壁への熱伝導が減少するのに対し、流
路２８（図１参照）に沿って移動するクリンカーに対す
る連続的で緩やかな熱伝導の増加に貢献する。
ェクタ１０２の端部を示していて、インジェクタ８０と
ある程度類似している。インジェクタ１０２は、実質的
に一次酸素流路８４と類似した一次酸素流路（図示せ
ず）を有している。インジェクタ１０２は、実質的に二
次酸素通路９０に類似した二次酸素通路１０４と、直径
的に向き合った１対の出口１０８、１１０を有する二次
燃料通路１０６とを備えている。二次燃料通路１０６
は、２つの直径的に向き合った出口１０８、１１０を除
いて、実質的に二次燃料通路９６と類似している。燃料
が出口１０８、１１０から外へ流れ、二次酸素通路１０
４からの酸素と混合する時、非常に明るい平坦な二次焔
１１２が集中によって形成され、燃料の噴射が出口１０
８、１１０から出る。平坦焔１１２は、出口１０８、１
１０からの燃料噴射の集中点からあおられるので、扇形
形状に記述することもできる。二次焔２２が一般に円錐
形状またはフラスト円錐（ｆｒｕｓｔｏｃｏｎｉｃａ
ｌ）形状であるので、平坦焔１１２は、第１の方向に沿
って比較的小さいが、第２の方向に沿って比較的大き
い。平坦焔１１２の長い方向１１２６は、好ましくは、
出口１０８に指向することによってキルン１０の長い軸
線に沿って一部分向けられているが、これは、この分野
の当業者には容易に理解できるできるであろう。このよ
うに、キルン１０の長さに沿って向けられた平坦焔１１
２により、出口１０８、１１０に非常に接近したクリン
カーに衝突する平坦焔の部分によって、比較的強い加熱
が達成され、連続的に加熱してクリンカーがさらにキル
ン内へ戻るのを減少する。平坦な二次焔１１２は、それ
故、キルンの耐火壁への熱伝導が減少するのに対し、流
路２８（図１参照）に沿って移動するクリンカーに対す
る連続的で緩やかな熱伝導の増加に貢献する。
【００３３】図８は、クリンカー１２０を加熱するため
に、内部のインジェクタ５０、８０、または１０２と協
働するキルン１０の操作および機能を示している。イン
ジェクタ５０、８０、または１０２は、好ましくは、第
２の空気入口と主バーナ１４との間の領域に設けられて
いるが、それは、焔の負荷および特徴、たとえば長さ、
輝きなど加熱輪郭を最適化するために、都合の良い位置
で酸素を主燃料噴射に提供するためである。角度β（図
２参照）は、二次酸素−二次燃料によって提供された二
次焔２２、１１２の作用が最大になるように、すなわ
ち、装填物に対する熱移動の増大、主焔に対する熱移動
の増大、あるいは両方が最大になるように選択される。
上述したように、インジェクタ５０、８０、または１０
２の位置は、主焔との混合に先立って二次空気をもまた
予備加熱する。本発明において、クリンカーは、クリン
カーが直前に冷却部（図示せず）の方へ出る装填物の方
へ向けられた、二次燃料−二次酸素に依る強烈な加熱を
提供する。同時に、一次酸素は、酸素を燃焼スペース内
で最適な位置に設けることによって、主焔の燃焼方法を
助ける。
に、内部のインジェクタ５０、８０、または１０２と協
働するキルン１０の操作および機能を示している。イン
ジェクタ５０、８０、または１０２は、好ましくは、第
２の空気入口と主バーナ１４との間の領域に設けられて
いるが、それは、焔の負荷および特徴、たとえば長さ、
輝きなど加熱輪郭を最適化するために、都合の良い位置
で酸素を主燃料噴射に提供するためである。角度β（図
２参照）は、二次酸素−二次燃料によって提供された二
次焔２２、１１２の作用が最大になるように、すなわ
ち、装填物に対する熱移動の増大、主焔に対する熱移動
の増大、あるいは両方が最大になるように選択される。
上述したように、インジェクタ５０、８０、または１０
２の位置は、主焔との混合に先立って二次空気をもまた
予備加熱する。本発明において、クリンカーは、クリン
カーが直前に冷却部（図示せず）の方へ出る装填物の方
へ向けられた、二次燃料−二次酸素に依る強烈な加熱を
提供する。同時に、一次酸素は、酸素を燃焼スペース内
で最適な位置に設けることによって、主焔の燃焼方法を
助ける。
【００３４】図９は、インジェクタ５０、８０、または
１０２と協働するキルン１０の他の実施例を示してい
る。図９に示された実施例において、インジェクタ５
０、８０、または１０２は、主バーナ内に設けられてい
て、好ましくは燃料を減少した量で使用するロータリー
キルンに使用され、キルン燃焼のたとえば天然ガスのよ
うな比較的高い品質の燃料に関する、熱のかなりの量が
点火と良好な焔に要求される。インジェクタ５０、８
０、または１０２を主バーナ内に設置することによっ
て、一次燃料−空気の混合物をもっと激しく加熱するた
めに、二次燃料−二次燃料燃焼内において、二次焔２
２、１１２は一次燃料のより速い点火を導くが、それ
は、焔より近い接近、および重ね合わせと交差する噴射
経路による。図９に示された実施例は、二次焔２２、１
１２が、主焔１８の安定性に粉末の禁止的効果を反作用
する、好ましくは、強烈な粉末吹き入れとの使用であ
る。図９に示された実施例は、発火方法がかなりの熱入
力を必要とする低品質の燃料（たとえば、再使用タイ
ヤ）を使用するキルンを使用するのにもまた好ましい。
１０２と協働するキルン１０の他の実施例を示してい
る。図９に示された実施例において、インジェクタ５
０、８０、または１０２は、主バーナ内に設けられてい
て、好ましくは燃料を減少した量で使用するロータリー
キルンに使用され、キルン燃焼のたとえば天然ガスのよ
うな比較的高い品質の燃料に関する、熱のかなりの量が
点火と良好な焔に要求される。インジェクタ５０、８
０、または１０２を主バーナ内に設置することによっ
て、一次燃料−空気の混合物をもっと激しく加熱するた
めに、二次燃料−二次燃料燃焼内において、二次焔２
２、１１２は一次燃料のより速い点火を導くが、それ
は、焔より近い接近、および重ね合わせと交差する噴射
経路による。図９に示された実施例は、二次焔２２、１
１２が、主焔１８の安定性に粉末の禁止的効果を反作用
する、好ましくは、強烈な粉末吹き入れとの使用であ
る。図９に示された実施例は、発火方法がかなりの熱入
力を必要とする低品質の燃料（たとえば、再使用タイ
ヤ）を使用するキルンを使用するのにもまた好ましい。
【００３５】図１０と１１とは、本発明によるさらに他
の実施例を概略的に示している。図１０に断面を示した
インジェクタ１３０は、図２と３とに示されたインジェ
クタ５０にいくらか類似している。インジェクタ１３０
は、インジェクタ５０、８０、または１０２と類似した
方法で使用することができる。インジェクタ１３０は、
本体部１３２を通ったいくつかの流体流路を有してい
る。一次酸素流路１３４は、酸素入口１３６と酸素出口
１３８とを有している。酸素出口１３８は、本体部１３
２から出ている。
の実施例を概略的に示している。図１０に断面を示した
インジェクタ１３０は、図２と３とに示されたインジェ
クタ５０にいくらか類似している。インジェクタ１３０
は、インジェクタ５０、８０、または１０２と類似した
方法で使用することができる。インジェクタ１３０は、
本体部１３２を通ったいくつかの流体流路を有してい
る。一次酸素流路１３４は、酸素入口１３６と酸素出口
１３８とを有している。酸素出口１３８は、本体部１３
２から出ている。
【００３６】上部の二次酸素流路１４０は、本体部１３
２を通って上部二次酸素入口１４２から上部二次酸素出
口１４４に伸びている。上部二次燃料流用導管すなわち
ランス１４６は、上部二次酸素流路１４０を通って延び
ていて、入口１４８と出口１５０とを有する。上部二次
酸素出口１４４と上部二次燃料出口１５０とは、本体部
１３２から角度γで出ていて、角度γは、本体部１３２
の長手または水平軸線から、約０°と約９０°との間で
あり、好ましくは約３°と約４５°との間であり、最も
好ましくは約３°と約２５°との間である。
２を通って上部二次酸素入口１４２から上部二次酸素出
口１４４に伸びている。上部二次燃料流用導管すなわち
ランス１４６は、上部二次酸素流路１４０を通って延び
ていて、入口１４８と出口１５０とを有する。上部二次
酸素出口１４４と上部二次燃料出口１５０とは、本体部
１３２から角度γで出ていて、角度γは、本体部１３２
の長手または水平軸線から、約０°と約９０°との間で
あり、好ましくは約３°と約４５°との間であり、最も
好ましくは約３°と約２５°との間である。
【００３７】下部二次酸素流路１５２は、本体部１３２
を通って下部二次酸素入口１５４から下部二次酸素出口
１５６に伸びている。下部二次燃料流用導管すなわちラ
ンス１４８は、下部二次酸素流路１５２を通って延びて
いて、入口１６０と出口１６２とを有する。下部二次酸
素出口１５６と下部二次燃料出口１６２とは、本体部１
３２から角度βで出ていて、角度βは、図２の角度βに
関して上述したのと同様の範囲内で選択される角度であ
る。インジェクタ１３０は、極端な条件が存在するよう
な、たとえば、主バーナとクリンカー装填物との両方に
高い熱伝導率が要求される用途に使用される。インジェ
クタ１３０は、二次燃料−二次酸素の２つの分離した噴
射を有していて、インジェクタ５０に関して図２で述べ
たように、クリンカーへの熱移動の増加のために、下部
噴射は水平より角度β下方で噴射する。上部噴射は、一
次燃料空気噴射に増加した熱移動を与えるために角度γ
で主焔１８に向かって噴射する。さらに他の実施例（図
示しない）によると、上部および／または下部二次燃料
導管すなわちランス１４６、１４８は、２つの出口とと
もに形成でき、これらは図７に関して上述した出口１０
８、１１０に類似していて、上述したような理由と利点
のために平坦な二次焔を生成する。
を通って下部二次酸素入口１５４から下部二次酸素出口
１５６に伸びている。下部二次燃料流用導管すなわちラ
ンス１４８は、下部二次酸素流路１５２を通って延びて
いて、入口１６０と出口１６２とを有する。下部二次酸
素出口１５６と下部二次燃料出口１６２とは、本体部１
３２から角度βで出ていて、角度βは、図２の角度βに
関して上述したのと同様の範囲内で選択される角度であ
る。インジェクタ１３０は、極端な条件が存在するよう
な、たとえば、主バーナとクリンカー装填物との両方に
高い熱伝導率が要求される用途に使用される。インジェ
クタ１３０は、二次燃料−二次酸素の２つの分離した噴
射を有していて、インジェクタ５０に関して図２で述べ
たように、クリンカーへの熱移動の増加のために、下部
噴射は水平より角度β下方で噴射する。上部噴射は、一
次燃料空気噴射に増加した熱移動を与えるために角度γ
で主焔１８に向かって噴射する。さらに他の実施例（図
示しない）によると、上部および／または下部二次燃料
導管すなわちランス１４６、１４８は、２つの出口とと
もに形成でき、これらは図７に関して上述した出口１０
８、１１０に類似していて、上述したような理由と利点
のために平坦な二次焔を生成する。
【００３８】図１０と１１とに示された実施例は、好ま
しくは、焔にかなりの冷却効果を有することができるよ
うな、キルンにかなりの量の粉末吹き入れがある主焔用
の反対の燃焼条件を有する用途に使用される。図１０と
１１とに示された実施例は、酸素と燃料のいくつかの流
量割合をより制御でき、このようにして、酸素と燃料の
消費のより改善された最適化を可能とし、全体の方法を
改良された効率へ導く。さらに、主焔１８の安定性が上
部二次酸素と燃料の流れの装置によって促進されるの
で、インジェクタ１３０が組み込まれたキルンの効率は
非常に促進される。
しくは、焔にかなりの冷却効果を有することができるよ
うな、キルンにかなりの量の粉末吹き入れがある主焔用
の反対の燃焼条件を有する用途に使用される。図１０と
１１とに示された実施例は、酸素と燃料のいくつかの流
量割合をより制御でき、このようにして、酸素と燃料の
消費のより改善された最適化を可能とし、全体の方法を
改良された効率へ導く。さらに、主焔１８の安定性が上
部二次酸素と燃料の流れの装置によって促進されるの
で、インジェクタ１３０が組み込まれたキルンの効率は
非常に促進される。
【００３９】図１２は、キルン１０を概略的に示してい
て、図８と同様の方法で、インジェクタ１３０がその中
に組み込まれている。主焔−空気噴射の付加的な二次燃
料−二次酸素がはっきりと示されていて、これは、かな
り逆の条件であっても、一次燃料の早急な点火に導く。
２つの二次燃料−二次酸素の流れ割合の比率は、好まし
くは、キルンの出力を最大にするために選択され、この
ようにして、大量の粉末吹き込みまたは低品位の燃料を
必要ととする用途のために、二次酸素と燃料のかなりの
割合が上部二次焔に向けられ配置されている。あるい
は、比較的高い温度と装填物に対する熱伝導を必要とす
る用途のために、下部二次焔は酸素と燃料のかなりの部
分が配置されているようにしても良い。
て、図８と同様の方法で、インジェクタ１３０がその中
に組み込まれている。主焔−空気噴射の付加的な二次燃
料−二次酸素がはっきりと示されていて、これは、かな
り逆の条件であっても、一次燃料の早急な点火に導く。
２つの二次燃料−二次酸素の流れ割合の比率は、好まし
くは、キルンの出力を最大にするために選択され、この
ようにして、大量の粉末吹き込みまたは低品位の燃料を
必要ととする用途のために、二次酸素と燃料のかなりの
割合が上部二次焔に向けられ配置されている。あるい
は、比較的高い温度と装填物に対する熱伝導を必要とす
る用途のために、下部二次焔は酸素と燃料のかなりの部
分が配置されているようにしても良い。
【００４０】一般に、本発明のインジェクタと共に使用
可能な酸素の流れ割合は、かなり広い範囲を超えてまで
変更することができ、特定のキルン構造および操作条件
に基づいて選択される。好ましくは、一次および二次酸
素流路の両方の酸素流割合は、約５０００ｓｃｆｈ（時
間当たりの標準立方フィート）（１３５．１Ｎｍ３／
時）と約１５０、０００ｓｃｆｈ（４０５４Ｎｍ３／
時）との間であり、二次燃料の化学量論割合は二次酸素
流に従う。
可能な酸素の流れ割合は、かなり広い範囲を超えてまで
変更することができ、特定のキルン構造および操作条件
に基づいて選択される。好ましくは、一次および二次酸
素流路の両方の酸素流割合は、約５０００ｓｃｆｈ（時
間当たりの標準立方フィート）（１３５．１Ｎｍ３／
時）と約１５０、０００ｓｃｆｈ（４０５４Ｎｍ３／
時）との間であり、二次燃料の化学量論割合は二次酸素
流に従う。
【００４１】本発明を好ましい実施例に基づいて詳細に
述べたが、本発明の範疇を逸脱しないで多くの変更をす
ることができ、等価のものが使用できることが当業者に
とって明らかであろう。米国特許を含む上述した全ての
従来文献は、ここでそれらの全体をこの中に取り込む。
述べたが、本発明の範疇を逸脱しないで多くの変更をす
ることができ、等価のものが使用できることが当業者に
とって明らかであろう。米国特許を含む上述した全ての
従来文献は、ここでそれらの全体をこの中に取り込む。
【００４２】
【発明の効果】本発明による方法と装置は、燃焼と熱移
動の点からみて装填物に対して選択的に、最大の効果で
酸素をキルンに供給する。一次酸素は、安定して輝いて
いて、また好ましくは比較的短い焔と同様の完全な燃焼
が達成されるように、この燃料の燃焼方法を促進する。
動の点からみて装填物に対して選択的に、最大の効果で
酸素をキルンに供給する。一次酸素は、安定して輝いて
いて、また好ましくは比較的短い焔と同様の完全な燃焼
が達成されるように、この燃料の燃焼方法を促進する。
【００４３】二次オキシ焔は、一次燃料のために重要な
量の熱を提供し、空気−燃料−一次酸素の混合物の急速
な加熱と発火とを導き、それによって、主焔の効果的で
完全な燃焼方法を確立する。これは、続いて、本発明の
装置と方法とが、同様の流量割合の燃料を使用した従来
のキルンよりも、吹き込まれた粉末の多くの量を処理す
ることを可能にし、キルンの熱移動割合を維持するため
に必要な燃料の量を減少する。
量の熱を提供し、空気−燃料−一次酸素の混合物の急速
な加熱と発火とを導き、それによって、主焔の効果的で
完全な燃焼方法を確立する。これは、続いて、本発明の
装置と方法とが、同様の流量割合の燃料を使用した従来
のキルンよりも、吹き込まれた粉末の多くの量を処理す
ることを可能にし、キルンの熱移動割合を維持するため
に必要な燃料の量を減少する。
【００４４】本発明の主バーナで使用される燃料は、品
質が劣っていて灰や水が比較的多く含まれているもので
あっても、熱移動の所望のレベルを維持する。
質が劣っていて灰や水が比較的多く含まれているもので
あっても、熱移動の所望のレベルを維持する。
【００４５】さらに、ロータリーキルンは、流れるガス
内へ引かれるようになる粉末をより効果的に循環するこ
とができる。
内へ引かれるようになる粉末をより効果的に循環するこ
とができる。
【００４６】さらに、二次酸素と二次燃料とは、キルン
を通るクリンカーの経路に沿った異なった位置での温度
を所望のレベルに増加して、クリンカー形成方法の効果
的な完結を提供する。
を通るクリンカーの経路に沿った異なった位置での温度
を所望のレベルに増加して、クリンカー形成方法の効果
的な完結を提供する。
【００４７】本発明はまた、キルン壁の加熱を制限す
る。二次燃焼方法はそのほとんどの熱を装填物に向けて
解放し、キルン耐火物にホットスポットが形成されるの
を阻止する。これは結果として、改良された燃料効率、
低い燃料コスト、および改良された耐火物サービスライ
フとなる。
る。二次燃焼方法はそのほとんどの熱を装填物に向けて
解放し、キルン耐火物にホットスポットが形成されるの
を阻止する。これは結果として、改良された燃料効率、
低い燃料コスト、および改良された耐火物サービスライ
フとなる。
【図１】本発明によるロータリーキルンの例を示す概略
図。
図。
【図２】本発明による二次バーナの例示的実施例の部分
を示す概略図。
を示す概略図。
【図３】図２に示されたバーナの端面図。
【図４】本発明による二次バーナの例示的実施例の部分
を示す概略図。
を示す概略図。
【図５】図４に示されたバーナの端面図。
【図６】図４に示されたバーナの他の端面図。
【図７】図４に示されたバーナの他の実施例の端面図。
【図８】図２〜７に示されたバーナを組み込んだロータ
リーキルンを示す概略図。
リーキルンを示す概略図。
【図９】図２〜７に示されたバーナを組み込んだロータ
リーキルンの他の実施例を示す概略図。
リーキルンの他の実施例を示す概略図。
【図１０】本発明による二次バーナの他の例示的実施例
の部分を示す概略図。
の部分を示す概略図。
【図１１】図１０に示されたバーナの端面図。
【図１２】図１０と１１とに示されたバーナを組み込ん
だロータリーキルンを示す概略図。
だロータリーキルンを示す概略図。
１０……ロータリーキルン １２……第１段階 １４……主バーナ １６……第２段階 １８……燃料−空気−一次酸素混合物 ２０……一次酸素射出噴射 ２２、１１２……二次燃料−二次酸素噴射（平坦な二次
焔） ２４……耐火壁 ２６……未処理材料 ２８……流路 ３０……煙道ガス ３２……一次空気 ３４、３８……空気ブロワー ３６……二次空気 ４０……上端 ４２……下端 ５０……インジェクタ ５２……乾燥ゾーン ５４……予備加熱ゾーン ５６……焼成ゾーン ５８……燃焼ゾーン ６０、８２……本体部 ６２……酸素通路 ６４、８６、９２、９８……入口 ６６、８８、９４、１００……出口 ７０、９６……二次燃料流路 ９０、１０４……二次酸素流路
焔） ２４……耐火壁 ２６……未処理材料 ２８……流路 ３０……煙道ガス ３２……一次空気 ３４、３８……空気ブロワー ３６……二次空気 ４０……上端 ４２……下端 ５０……インジェクタ ５２……乾燥ゾーン ５４……予備加熱ゾーン ５６……焼成ゾーン ５８……燃焼ゾーン ６０、８２……本体部 ６２……酸素通路 ６４、８６、９２、９８……入口 ６６、８８、９４、１００……出口 ７０、９６……二次燃料流路 ９０、１０４……二次酸素流路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マエンドラ・エル・ジョシ アメリカ合衆国、イリノイ州 60561、ダ リアン、リップル・リッジ 8319 (72)発明者 オリビエ・シャロン アメリカ合衆国、イリノイ州 60611、シ カゴ、イー・オンタリオ 401 (72)発明者 ジャック・デュゲ フランス国、モンティニー・ル・ブレトン ヌ、リュ・ドゥ・ブガンビラ 30
Claims (23)
- 【請求項１】 材料入口とクリンカー出口とを有するロ
ータリーキルンと；焔を発生し前記ロータリーキルン内
の装填物を加熱するために前記クリンカー出口に十分に
近接して設けられた主バーナと；前記主バーナに隣接し
長手方向の軸線を有するインジェクタと；を備え、 前記インジェクタは、 酸化剤入口と二次酸化剤出口とを有しこれらの間に延在
した酸化剤流路と；一次酸化剤出口を有する一次酸化剤
流路と；二次燃料入口と少なくとも１つの二次燃料出口
とを有しかつこれらの間に延在した少なくとも１つの二
次燃料流導管と；を備えていて、 前記一次酸化剤流路出口は、前記長手方向の軸線に対し
約−２０°から約９０°の範囲の角度αをなすように設
定されていて；前記少なくとも１つの二次燃料出口と二
次酸化剤出口とは、約０°から約−９０°の範囲の角度
βをなすように設定されて；いることを特徴とするクリ
ンカーを生産するのに有用な装置。 - 【請求項２】 角度αが約−１０°から約５０°の間で
あることを特徴とする請求項１記載の装置。 - 【請求項３】 角度αが約−１０°から約１０°の間で
あることを特徴とする請求項２記載の装置。 - 【請求項４】 角度βが約−３°から約−７５°の間で
あることを特徴とする請求項１記載の装置。 - 【請求項５】 角度βが約−３°から約−６０°の間で
あることを特徴とする請求項４記載の装置。 - 【請求項６】 前記一次酸化剤流路は、前記酸化剤流路
と連通していることを特徴とする請求項１記載の装置。 - 【請求項７】 前記少なくとも１つの二次燃料出口は、
一部分互いに向けられた２つの二次燃料出口を有してい
て、二次燃料流が前記二次燃料出口から出て酸化剤流が
前記二次酸化剤出口から出た場合、比較的平坦な焔が生
成されることを特徴とする請求項１記載の装置。 - 【請求項８】 前記２つの二次燃料出口は、前記比較的
平坦な焔が長い断面積寸法と短い断面積寸法とを有し、
前記長い断面積寸法と短い断面積寸法とは、比較的平坦
な焔が前記キルンの長さ方向の下方に向けられるように
前記前記キルン内で正しく配置されていることを特徴と
する請求項７記載の装置。 - 【請求項９】 前記インジェクタは、前記主バーナに設
けられていることを特徴とする請求項１記載の装置。 - 【請求項１０】 前記酸化剤流路は、二次酸化剤流路で
あって、さらに；上部二次酸化剤入口と上部二次酸化剤
出口とを有しかつそれらの間に延在した上部上部二次酸
化剤流路と；を備え、 前記少なくとも１つの二次燃料流導管は、上部二次燃料
入口と上部二次燃料出口とを有しかつそれらの間に延在
した上部二次燃料導管と、下部二次燃料入口と下部二次
燃料出口とを有しかつそれらの間に延在した下部二次燃
料導管と；を備えたことを特徴とする請求項１記載の装
置。 - 【請求項１１】 前記上部二次酸化剤出口と前記上部二
次燃料出口とは、前記長手方向の軸線に対して約０°か
ら約９０°の間の角度γに設定されていることを特徴と
する請求項１０記載の装置。 - 【請求項１２】 前記角度γは、約３°から約４５°の
間であることを特徴とする請求項１１記載の装置。 - 【請求項１３】 前記角度γは、約３°から約２５°の
間であることを特徴とする請求項１２記載の装置。 - 【請求項１４】 前記上部二次燃料導管は上部二次酸化
剤流路内にあり、前記下部二次燃料導管は前記下部二次
酸化剤流路内にあることを特徴とする請求項１０記載の
装置。 - 【請求項１５】 キルンを通って材料の出口に延びてい
る材料の経路に沿って材料をロータリーキルンを通して
移動する工程と；熱を前記材料に伝達するために、前記
材料の出口の近傍において主バーナ焔で前記材料を十分
に加熱する工程と；前記主バーナ焔に一次酸化剤を放出
する工程と；および前記材料の出口に隣接して前記材料
を前記主バーナ焔から実質的に離間して向けられた二次
焔で加熱する工程と；を備えたことを特徴とするロータ
リーキルンでクリンカーを形成する方法。 - 【請求項１６】 前記二次焔は、下部二次焔であり、上
部二次焔を前記主バーナ焔の方向へ向ける工程をさらに
有することを特徴とする請求項１５記載のロータリーキ
ルンでクリンカーを形成する方法。 - 【請求項１７】 前記二次焔は、平坦な焔であり、前記
材料を加熱する工程は前記材料経路に沿って前記平坦な
焔によって徐々に前記材料を加熱することを特徴とする
請求項１５記載のロータリーキルンでクリンカーを形成
する方法。 - 【請求項１８】 前記一次酸化剤を前記主バーナ焔に放
出する工程は、時間当たり５０００標準立方フィートか
ら時間当たり１５０、０００標準立方フィートの間の割
合で酸化剤を放出することを特徴とする請求項１５記載
のロータリーキルンでクリンカーを形成する方法。 - 【請求項１９】 前記材料を二次焔で加熱する工程は、
時間当たり５０００標準立方フィートから時間当たり１
５０、０００標準立方フィートの間の割合で二次酸化剤
を放出することを特徴とする請求項１５記載のロータリ
ーキルンでクリンカーを形成する方法。 - 【請求項２０】 前記材料を二次焔で加熱する工程は、
化学量論的割合で前記二次酸化剤を放出することを特徴
とする請求項１９記載のロータリーキルンでクリンカー
を形成する方法。 - 【請求項２１】 前記一次酸化剤を放出する工程は、少
なくとも約２１％の酸素を有する酸化剤を前記主バーナ
焔に放出することを特徴とする請求項１５記載のロータ
リーキルンでクリンカーを形成する方法。 - 【請求項２２】 前記一次酸化剤を放出する工程は、少
なくとも約９０％の酸素を有する酸化剤を前記主バーナ
焔に放出することを特徴とする請求項２１記載のロータ
リーキルンでクリンカーを形成する方法。 - 【請求項２３】 前記一次酸化剤を放出する工程は、少
なくとも約９９％の酸素を有する酸化剤を前記主バーナ
焔に放出することを特徴とする請求項２３記載のロータ
リーキルンでクリンカーを形成する方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US156753 | 1998-09-18 | ||
| US09/156,753 US6077072A (en) | 1998-09-18 | 1998-09-18 | Prefferential oxygen firing system for counter-current mineral calcining |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000105080A true JP2000105080A (ja) | 2000-04-11 |
Family
ID=22560933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11263430A Pending JP2000105080A (ja) | 1998-09-18 | 1999-09-17 | 逆流式鉱物焼成装置用優先的酸素噴射システム |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6077072A (ja) |
| EP (1) | EP0987508B1 (ja) |
| JP (1) | JP2000105080A (ja) |
| AU (1) | AU749407B2 (ja) |
| DE (1) | DE69913626T2 (ja) |
| ES (1) | ES2213338T3 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008179539A (ja) * | 2004-02-26 | 2008-08-07 | Taiheiyo Cement Corp | セメントクリンカの製造方法 |
| JP2012202618A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Ube Industries Ltd | セメント焼成用バーナ |
| JP2015535922A (ja) * | 2012-10-08 | 2015-12-17 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 回転窯における二次燃料の燃焼を向上する方法及び装置、並びに、バーナー組立体を有する回転窯の据え付け方法 |
| CN106662326A (zh) * | 2014-09-02 | 2017-05-10 | 林德股份公司 | 低NOx燃烧器 |
| JP6704541B1 (ja) * | 2019-08-14 | 2020-06-03 | 太平洋セメント株式会社 | 可燃性廃棄物吹込装置及びその運転方法 |
Families Citing this family (59)
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|---|---|---|---|---|
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| DE10359362B3 (de) * | 2003-12-16 | 2005-02-24 | Rheinkalk Gmbh | Verfahren zum Brennen von Kalkstein |
| US8062027B2 (en) * | 2005-08-11 | 2011-11-22 | Elster Gmbh | Industrial burner and method for operating an industrial burner |
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