JP2000104119A - 板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００５％以下（０を
含む）、Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．５
％、Ｐ：０．２％以下（０を含む）、Ｎ：０．００５％
以下（０を含む）、Ａｌ：２．０％以下（０を含む）、
Ｓ：０．０２％以下（０を含む）を含むスラブに、粗圧
延を施した後、仕上圧延前又は仕上圧延前段で再加熱
し、再加熱後の被圧延材の温度偏差を長手方向で１０ｍ
当たり２０℃以下にして、仕上圧延を行い、更に冷間圧
延と焼鈍を行う。
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００５％以下（０を
含む）、Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．５
％、Ｐ：０．２％以下（０を含む）、Ｎ：０．００５％
以下（０を含む）、Ａｌ：２．０％以下（０を含む）、
Ｓ：０．０２％以下（０を含む）を含むスラブに、粗圧
延を施した後、仕上圧延前又は仕上圧延前段で再加熱
し、再加熱後の被圧延材の温度偏差を長手方向で１０ｍ
当たり２０℃以下にして、仕上圧延を行い、更に冷間圧
延と焼鈍を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、板厚精度の高い無
方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は回転機などの電気機
器の鉄心材料として使用されており、近年、電気機器の
省エネルギーの観点より、より鉄損が低く、磁束密度の
高い電磁鋼板が求められるようになっており、無方向性
電磁鋼板の磁気特性の向上が益々重要になっている。
器の鉄心材料として使用されており、近年、電気機器の
省エネルギーの観点より、より鉄損が低く、磁束密度の
高い電磁鋼板が求められるようになっており、無方向性
電磁鋼板の磁気特性の向上が益々重要になっている。
【０００３】また、電磁鋼板は通常、所定の形状に打ち
抜いた後それらを積層し、鉄心として使用されることが
多いため、鉄心の高さのばらつきや鉄心の傾斜の原因と
なる鋼板の形状、特に板厚精度も磁気特性同様、より一
層の向上が望まれている。
抜いた後それらを積層し、鉄心として使用されることが
多いため、鉄心の高さのばらつきや鉄心の傾斜の原因と
なる鋼板の形状、特に板厚精度も磁気特性同様、より一
層の向上が望まれている。
【０００４】このような問題に対し、例えば特公昭６２
−５３５７０号公報では熱延巻取り後６００℃以下まで
の冷却時間を制御することにより熱延板自己焼鈍時に粗
大粒の発生を抑制し板厚精度を向上する方法、また特開
平６−２２０５３７号公報ではγ→α変態時の圧下率と
歪み速度を制御することにより熱間圧延時の変形抵抗バ
ラツキに起因する厚みむらを低減する方法が開示されて
いる。
−５３５７０号公報では熱延巻取り後６００℃以下まで
の冷却時間を制御することにより熱延板自己焼鈍時に粗
大粒の発生を抑制し板厚精度を向上する方法、また特開
平６−２２０５３７号公報ではγ→α変態時の圧下率と
歪み速度を制御することにより熱間圧延時の変形抵抗バ
ラツキに起因する厚みむらを低減する方法が開示されて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公昭
６２−５３５７０号公報で開示されている方法では熱間
圧延時に発生するコイル長手方向の熱延組織の不均一性
に起因する板厚変動を抑制できないため、十分な効果の
ある方法ではない。また特開平０６−２２０５３７号公
報で開示されている方法でも、仕上圧延開始温度がコイ
ル長手方向で異なるため、コイル全長にわたって板厚変
動を抑制することが困難であり、冷間圧延後の板厚精度
のレベルも十分ではない。
６２−５３５７０号公報で開示されている方法では熱間
圧延時に発生するコイル長手方向の熱延組織の不均一性
に起因する板厚変動を抑制できないため、十分な効果の
ある方法ではない。また特開平０６−２２０５３７号公
報で開示されている方法でも、仕上圧延開始温度がコイ
ル長手方向で異なるため、コイル全長にわたって板厚変
動を抑制することが困難であり、冷間圧延後の板厚精度
のレベルも十分ではない。
【０００６】本発明は、前記事情を考慮して、板厚精度
の高い無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
の高い無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の要旨は以下の通りである。
の本発明の要旨は以下の通りである。
【０００８】（１）重量％で、Ｃ：０．００５％以下
（０を含む）、Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｐ：０．２％以下（０を含む）、Ｎ：０．０
０５％以下（０を含む）、Ａｌ：２．０％以下（０を含
む）、Ｓ：０．０２％以下（０を含む）を含むスラブ
に、粗圧延を施した後、仕上圧延前又は仕上圧延前段で
再加熱し、再加熱後の被圧延材の温度偏差を長手方向で
１０ｍ当たり２０℃以下にして、仕上圧延を行い、更に
冷間圧延と焼鈍を行うことを特徴とする板厚精度の高い
無方向性電磁鋼板の製造方法。
（０を含む）、Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｐ：０．２％以下（０を含む）、Ｎ：０．０
０５％以下（０を含む）、Ａｌ：２．０％以下（０を含
む）、Ｓ：０．０２％以下（０を含む）を含むスラブ
に、粗圧延を施した後、仕上圧延前又は仕上圧延前段で
再加熱し、再加熱後の被圧延材の温度偏差を長手方向で
１０ｍ当たり２０℃以下にして、仕上圧延を行い、更に
冷間圧延と焼鈍を行うことを特徴とする板厚精度の高い
無方向性電磁鋼板の製造方法。
【０００９】（２）請求項１において、粗圧延圧下率が
４０％以上であることを特徴とする板厚精度の高い無方
向性電磁鋼板の製造方法。
４０％以上であることを特徴とする板厚精度の高い無方
向性電磁鋼板の製造方法。
【００１０】（３）請求項１又は請求項２において、１
３００℃以下に加熱したスラブに粗圧延を施すことを特
徴とする板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
３００℃以下に加熱したスラブに粗圧延を施すことを特
徴とする板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明者らが、板厚精度を向上す
る手法に関し検討したところ、スラブに粗圧延を施した
後、仕上圧延前もしくは仕上圧延の前段において再加熱
を実施し、長手方向の温度偏差を小さくして、仕上圧延
することが、板厚精度を向上する上で非常に有効なこと
を見出した。以下に、本発明において、粗圧延を施した
後、仕上圧延前もしくは仕上圧延の前段において施す再
加熱処理の限定理由について、実験結果に基づいて詳細
に説明する。
る手法に関し検討したところ、スラブに粗圧延を施した
後、仕上圧延前もしくは仕上圧延の前段において再加熱
を実施し、長手方向の温度偏差を小さくして、仕上圧延
することが、板厚精度を向上する上で非常に有効なこと
を見出した。以下に、本発明において、粗圧延を施した
後、仕上圧延前もしくは仕上圧延の前段において施す再
加熱処理の限定理由について、実験結果に基づいて詳細
に説明する。
【００１２】重量％で、Ｃ：０．００２５％、Ｓｉ：
２．７５％、Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．０１０％、Ａ
ｌ：０．３０％、Ｎ：０．００２０％、Ｓ：０．００４
％を含む鋼を溶製、鋳造し、板厚２２０ｍｍのスラブを
作製した。このスラブを１１５０℃で１時間加熱した
後、板厚３０ｍｍまで粗圧延を行った。この粗圧延材の
長手方向の温度を測定したところ、長手方向の平均が９
５０℃で、長手方向の板温偏差がスキッド部の影響によ
り１０ｍ当たり２５〜４０℃であった。板厚精度に及ぼ
す粗圧延後の再加熱処理の影響を調査するため、引き続
き、粗圧延材を誘導加熱により再加熱を行い、平均温度
が９８０℃で温度偏差が長手方向で１０ｍ当たり２０〜
３０℃、１５〜２５℃、２０℃以下の３水準に制御し
て、７段タンデム圧延機で仕上圧延を行った。その後、
この熱延板を酸洗し、８３０℃で３時間の熱延板焼鈍を
行い、板厚０．５ｍｍまで冷間圧延した。このようにし
て得られたコイルの再加熱温度と冷間圧延後の板厚変動
の関係を調査した。調査結果を表１に示す。
２．７５％、Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．０１０％、Ａ
ｌ：０．３０％、Ｎ：０．００２０％、Ｓ：０．００４
％を含む鋼を溶製、鋳造し、板厚２２０ｍｍのスラブを
作製した。このスラブを１１５０℃で１時間加熱した
後、板厚３０ｍｍまで粗圧延を行った。この粗圧延材の
長手方向の温度を測定したところ、長手方向の平均が９
５０℃で、長手方向の板温偏差がスキッド部の影響によ
り１０ｍ当たり２５〜４０℃であった。板厚精度に及ぼ
す粗圧延後の再加熱処理の影響を調査するため、引き続
き、粗圧延材を誘導加熱により再加熱を行い、平均温度
が９８０℃で温度偏差が長手方向で１０ｍ当たり２０〜
３０℃、１５〜２５℃、２０℃以下の３水準に制御し
て、７段タンデム圧延機で仕上圧延を行った。その後、
この熱延板を酸洗し、８３０℃で３時間の熱延板焼鈍を
行い、板厚０．５ｍｍまで冷間圧延した。このようにし
て得られたコイルの再加熱温度と冷間圧延後の板厚変動
の関係を調査した。調査結果を表１に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】表１より、温度偏差が長手方向で１０ｍ当
たり２０℃以下に制御したコイルでは、Ｔ、Ｂ部５０ｍ
以内の板厚変動が３％以下、かつそれ以外の部分の板厚
変動が２％以下に抑えられていることが分かる。
たり２０℃以下に制御したコイルでは、Ｔ、Ｂ部５０ｍ
以内の板厚変動が３％以下、かつそれ以外の部分の板厚
変動が２％以下に抑えられていることが分かる。
【００１５】このように粗圧延材の再加熱方法により冷
間圧延後の板厚変動の程度が異なった原因を調査するた
め、コイル長手方向の熱延後の鋼板組織を観察した。
間圧延後の板厚変動の程度が異なった原因を調査するた
め、コイル長手方向の熱延後の鋼板組織を観察した。
【００１６】板厚中央部では圧延方向に伸びた未再結晶
組織、板表層部は再結晶組織となっており、温度偏差が
長手方向で１０ｍ当たり２０〜３０℃、１５〜２５℃の
板厚精度の悪いコイルの場合では、サンプル採取位置に
より表層部の板厚方向の再結晶部の面積率が大きくばら
ついていたのに対し、温度偏差が長手方向で１０ｍ当た
り２０℃以下のコイルでは表層部の板厚方向の再結晶部
の面積率にバラツキは認められなかった。つまり、長手
方向の温度偏差の小さいコイルで冷間圧延後の板厚精度
が向上したのは、熱間圧延後の組織の不均一性が抑制さ
れ、コイル長手方向で硬度分布が均一となったためだと
考えられる。
組織、板表層部は再結晶組織となっており、温度偏差が
長手方向で１０ｍ当たり２０〜３０℃、１５〜２５℃の
板厚精度の悪いコイルの場合では、サンプル採取位置に
より表層部の板厚方向の再結晶部の面積率が大きくばら
ついていたのに対し、温度偏差が長手方向で１０ｍ当た
り２０℃以下のコイルでは表層部の板厚方向の再結晶部
の面積率にバラツキは認められなかった。つまり、長手
方向の温度偏差の小さいコイルで冷間圧延後の板厚精度
が向上したのは、熱間圧延後の組織の不均一性が抑制さ
れ、コイル長手方向で硬度分布が均一となったためだと
考えられる。
【００１７】再加熱を行うことによりコイル長手方向の
熱延板組織が均一となった理由は以下のように考えられ
る。すなわち、スキッドの影響により長手方向の温度偏
差の大きいコイルでは、仕上圧延前段での再結晶挙動が
コイル長手方向で異なり熱間圧延後の組織が不均一とな
っていたのに対し、再加熱処理を実施し温度偏差を１０
ｍ当たり２０℃以下に制御したコイルでは、熱間圧延後
組織の不均一性が抑制され、その結果冷間圧延時の板厚
コントロール性が優れたためだと考えられる。
熱延板組織が均一となった理由は以下のように考えられ
る。すなわち、スキッドの影響により長手方向の温度偏
差の大きいコイルでは、仕上圧延前段での再結晶挙動が
コイル長手方向で異なり熱間圧延後の組織が不均一とな
っていたのに対し、再加熱処理を実施し温度偏差を１０
ｍ当たり２０℃以下に制御したコイルでは、熱間圧延後
組織の不均一性が抑制され、その結果冷間圧延時の板厚
コントロール性が優れたためだと考えられる。
【００１８】また、前記の再加熱処理は、仕上圧延開始
前だけでなく、仕上圧延の前段で行っても同様の効果が
得られることも分かった。
前だけでなく、仕上圧延の前段で行っても同様の効果が
得られることも分かった。
【００１９】以上のことより、本発明では、仕上圧延開
始時又は仕上圧延前段での長手方向の温度偏差を１０ｍ
当たり２０℃以下に限定した。
始時又は仕上圧延前段での長手方向の温度偏差を１０ｍ
当たり２０℃以下に限定した。
【００２０】本発明では、再加熱温度については限定す
る必要はないが、あまり高くすると鋼中の析出物の再溶
解が進み粒成長性が低下し鉄損の劣化を招く恐れがある
ため、望ましくは粗圧延後の温度に対して８０℃以下の
範囲とすることが望ましい。
る必要はないが、あまり高くすると鋼中の析出物の再溶
解が進み粒成長性が低下し鉄損の劣化を招く恐れがある
ため、望ましくは粗圧延後の温度に対して８０℃以下の
範囲とすることが望ましい。
【００２１】また、粗圧延圧下率は板厚変動に影響を与
えるものではないが、圧下率が低いと仕上圧延時のミル
負荷が大きくなるので、粗圧延圧下率は４０％以上が望
ましい。しかし、圧下率が高くなると粗圧延時のミル負
荷が大きくなるため、粗圧延圧下率は９０％以下が望ま
しい。
えるものではないが、圧下率が低いと仕上圧延時のミル
負荷が大きくなるので、粗圧延圧下率は４０％以上が望
ましい。しかし、圧下率が高くなると粗圧延時のミル負
荷が大きくなるため、粗圧延圧下率は９０％以下が望ま
しい。
【００２２】また、スラブ加熱温度が１３００℃を超え
ると鋼中析出物の再溶解が進み、粒成長性が低下し鉄損
が劣化することが懸念されるので、スラブ加熱温度は１
３００℃以下とすることが望ましい。
ると鋼中析出物の再溶解が進み、粒成長性が低下し鉄損
が劣化することが懸念されるので、スラブ加熱温度は１
３００℃以下とすることが望ましい。
【００２３】次に、鋼成分の限定理由について説明す
る。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の固有抵抗を上げるために有効な元素
である。但し、含有量が多くなると、材質が脆くなり冷
間圧延時の破断が懸念され、さらに飽和磁束密度の低下
に伴い磁束密度が低下するため上限を４．５％とした。
る。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の固有抵抗を上げるために有効な元素
である。但し、含有量が多くなると、材質が脆くなり冷
間圧延時の破断が懸念され、さらに飽和磁束密度の低下
に伴い磁束密度が低下するため上限を４．５％とした。
【００２４】Ａｌ：Ａｌは、２．０％を超えるとＳｉ同
様、磁束密度を低下させるため、２．０％以下とした。
様、磁束密度を低下させるため、２．０％以下とした。
【００２５】Ｃ：Ｃは磁気時効の問題があるため０．０
０５％以下とした。 Ｍｎ：Ｍｎは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、
０．１％以上必要であるが、１．５％を超えると磁束密
度を低下させるので０．１〜１．５％とした。
０５％以下とした。 Ｍｎ：Ｍｎは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、
０．１％以上必要であるが、１．５％を超えると磁束密
度を低下させるので０．１〜１．５％とした。
【００２６】Ｐ：Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するため
に必要な元素であるが、０．２％を超えて添加すると鋼
板が脆化するため０．２％以下とした。
に必要な元素であるが、０．２％を超えて添加すると鋼
板が脆化するため０．２％以下とした。
【００２７】Ｓ：Ｓは磁気特性を劣化させるＭｎＳ等を
形成するため、０．０２％以下とした。
形成するため、０．０２％以下とした。
【００２８】Ｎ：Ｎは、含有量が多い場合にはＡｌＮの
析出量が多くなり、ＡｌＮが粗大となった場合において
も粒成長性が低下し鉄損を増大させるため０．００５％
以下とした。
析出量が多くなり、ＡｌＮが粗大となった場合において
も粒成長性が低下し鉄損を増大させるため０．００５％
以下とした。
【００２９】本発明においては、前記で規定したスラブ
加熱温度、粗圧延時の圧下率、仕上圧延前もしくは仕上
圧延前段での再加熱後の温度偏差が所定の範囲内であれ
ば、その他の製造方法は通常の方法でかまわない。すな
わち、転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し本発明に規定
する所定の成分に調整し、引き続き鋳造し、スラブを加
熱した後、粗圧延を行う。スラブ加熱温度は１３００℃
以下が望ましく、また粗圧延圧下率は４０％以上が望ま
しい。その後、仕上圧延前もしくは仕上圧延前段で再加
熱を行い、長手方向の温度偏差を１０ｍ当たり２０℃以
下として仕上圧延する。再加熱処理は誘導加熱等の公知
の技術で行うことができる。仕上圧延機にも制限が無
く、通常の７段圧延機を使用できる。仕上圧延前段で加
熱処理を行う場合、７段圧延機の場合は３スタンドより
前のスタンドで加熱することがより好ましい。仕上圧延
時の仕上温度、巻取り温度は特に規定する必要はなく、
通常でかまわない。次いで、酸洗し、また、必要に応じ
て更に熱延板焼鈍を行う。次いで一回の冷間圧延、もし
くは中間焼鈍をはさんだ２回以上の冷間圧延を施して、
所定の板厚の無方向性電磁鋼板を得る。
加熱温度、粗圧延時の圧下率、仕上圧延前もしくは仕上
圧延前段での再加熱後の温度偏差が所定の範囲内であれ
ば、その他の製造方法は通常の方法でかまわない。すな
わち、転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し本発明に規定
する所定の成分に調整し、引き続き鋳造し、スラブを加
熱した後、粗圧延を行う。スラブ加熱温度は１３００℃
以下が望ましく、また粗圧延圧下率は４０％以上が望ま
しい。その後、仕上圧延前もしくは仕上圧延前段で再加
熱を行い、長手方向の温度偏差を１０ｍ当たり２０℃以
下として仕上圧延する。再加熱処理は誘導加熱等の公知
の技術で行うことができる。仕上圧延機にも制限が無
く、通常の７段圧延機を使用できる。仕上圧延前段で加
熱処理を行う場合、７段圧延機の場合は３スタンドより
前のスタンドで加熱することがより好ましい。仕上圧延
時の仕上温度、巻取り温度は特に規定する必要はなく、
通常でかまわない。次いで、酸洗し、また、必要に応じ
て更に熱延板焼鈍を行う。次いで一回の冷間圧延、もし
くは中間焼鈍をはさんだ２回以上の冷間圧延を施して、
所定の板厚の無方向性電磁鋼板を得る。
【００３０】
【実施例】転炉で吹練した後に脱ガス処理を行い、表２
に示す成分に調整した溶鋼を鋳造し、鋳造されたスラブ
を加熱後、粗圧延を行った。引き続き、No.３〜７、１
１〜１３、１５〜１８、２１〜２２については粗圧延後
再加熱を行い、No.１、２、９、１０、１４、１９につ
いては再加熱を行わないで７タンデム圧延機で仕上熱間
圧延を行い、また、No.８、２３については前記仕上圧
延機の前段で再加熱をして仕上熱間圧延を行い、何れも
板厚２．０ｍｍまで圧延した。次に前記で得た熱延板を
酸洗し、またNo.１〜１５については酸洗後更に８３０
℃×３ｈｒ、７５％Ｈ2−２５％Ｎ2雰囲気中で熱延板焼
鈍を行い、その後所定の板厚まで冷間圧延を行い、No.
１〜１３（No.５を除く）については９００℃×１分
間、No.１４〜２３については７５０℃×１分間の仕上
焼鈍を行って、無方向性電磁鋼板を製造した。前記で製
造した鋼板の長手方向の板厚変動量を調査した。
に示す成分に調整した溶鋼を鋳造し、鋳造されたスラブ
を加熱後、粗圧延を行った。引き続き、No.３〜７、１
１〜１３、１５〜１８、２１〜２２については粗圧延後
再加熱を行い、No.１、２、９、１０、１４、１９につ
いては再加熱を行わないで７タンデム圧延機で仕上熱間
圧延を行い、また、No.８、２３については前記仕上圧
延機の前段で再加熱をして仕上熱間圧延を行い、何れも
板厚２．０ｍｍまで圧延した。次に前記で得た熱延板を
酸洗し、またNo.１〜１５については酸洗後更に８３０
℃×３ｈｒ、７５％Ｈ2−２５％Ｎ2雰囲気中で熱延板焼
鈍を行い、その後所定の板厚まで冷間圧延を行い、No.
１〜１３（No.５を除く）については９００℃×１分
間、No.１４〜２３については７５０℃×１分間の仕上
焼鈍を行って、無方向性電磁鋼板を製造した。前記で製
造した鋼板の長手方向の板厚変動量を調査した。
【００３１】スラブ加熱温度、粗圧延率、再加熱処理前
後の被圧延材温度、再加熱処理後の長手方向温度偏差お
よび鋼板長手方向の板厚変動量の調査結果を表３に示
す。
後の被圧延材温度、再加熱処理後の長手方向温度偏差お
よび鋼板長手方向の板厚変動量の調査結果を表３に示
す。
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】表２、表３より、鋼成分組成、再加熱処理
後の長手方向温度偏差、又は更にスラブ加熱温度、粗圧
延率が本発明範囲内にある本発明例（No.６〜８、１
２、１３、１６〜１８、２１〜２３）は.、何れもＴ、
Ｂ部５０ｍの板厚変動が３％以内、かつ中央部の板厚変
動が２％以内であり、板厚精度の非常に高い電磁鋼板が
得られていることがわかる。
後の長手方向温度偏差、又は更にスラブ加熱温度、粗圧
延率が本発明範囲内にある本発明例（No.６〜８、１
２、１３、１６〜１８、２１〜２３）は.、何れもＴ、
Ｂ部５０ｍの板厚変動が３％以内、かつ中央部の板厚変
動が２％以内であり、板厚精度の非常に高い電磁鋼板が
得られていることがわかる。
【００３５】再加熱処理を行わない比較例（No.１、
２、９、１０、１４、１９）、再加熱処理を行ったが再
加熱処理後の長手方向温度偏差が本発明範囲を外れる比
較例（No.３、４、１１、１５、２０）は、Ｔ、Ｂ部５
０ｍの板厚変動が３％を越え及び／又は中央部の板厚変
動が２％を越え、本発明例に比べて、板厚変動が大き
い。また、Ｓｉが本発明範囲を外れる比較例（No.５）
は、材質が脆くなり、冷間圧延できなかった。
２、９、１０、１４、１９）、再加熱処理を行ったが再
加熱処理後の長手方向温度偏差が本発明範囲を外れる比
較例（No.３、４、１１、１５、２０）は、Ｔ、Ｂ部５
０ｍの板厚変動が３％を越え及び／又は中央部の板厚変
動が２％を越え、本発明例に比べて、板厚変動が大き
い。また、Ｓｉが本発明範囲を外れる比較例（No.５）
は、材質が脆くなり、冷間圧延できなかった。
【００３６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば板厚
精度の非常に高い無方向性電磁鋼板を得ることができ
る。
精度の非常に高い無方向性電磁鋼板を得ることができ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 本屋敷 洋一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K033 AA01 FA01 FA05 5E041 AA02 AA11 AA19 CA04 HB05 HB07 HB11 NN17 NN18
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００５％以下（０を
含む）、Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．５
％、Ｐ：０．２％以下（０を含む）、Ｎ：０．００５％
以下（０を含む）、Ａｌ：２．０％以下（０を含む）、
Ｓ：０．０２％以下（０を含む）を含むスラブに、粗圧
延を施した後、仕上圧延前又は仕上圧延前段で再加熱
し、再加熱後の被圧延材の温度偏差を長手方向で１０ｍ
当たり２０℃以下にして、仕上圧延を行い、更に冷間圧
延と焼鈍を行うことを特徴とする板厚精度の高い無方向
性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、粗圧延圧下率が４０
％以上であることを特徴とする板厚精度の高い無方向性
電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２において、１３０
０℃以下に加熱したスラブに粗圧延を施すことを特徴と
する板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10277823A JP2000104119A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10277823A JP2000104119A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000104119A true JP2000104119A (ja) | 2000-04-11 |
Family
ID=17588768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10277823A Pending JP2000104119A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000104119A (ja) |
-
1998
- 1998-09-30 JP JP10277823A patent/JP2000104119A/ja active Pending
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