JP2000080515A - ヘルメット - Google Patents
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- JP2000080515A JP2000080515A JP10259195A JP25919598A JP2000080515A JP 2000080515 A JP2000080515 A JP 2000080515A JP 10259195 A JP10259195 A JP 10259195A JP 25919598 A JP25919598 A JP 25919598A JP 2000080515 A JP2000080515 A JP 2000080515A
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-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A42—HEADWEAR
- A42B—HATS; HEAD COVERINGS
- A42B3/00—Helmets; Helmet covers ; Other protective head coverings
- A42B3/04—Parts, details or accessories of helmets
- A42B3/10—Linings
- A42B3/12—Cushioning devices
- A42B3/125—Cushioning devices with a padded structure, e.g. foam
- A42B3/128—Cushioning devices with a padded structure, e.g. foam with zones of different density
Landscapes
- Helmets And Other Head Coverings (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の目的は、衝撃吸収力や衝撃を受けた
後における性能の回復性、２回目以降の打撃時における
衝撃吸収力に優れたヘルメットを提供することにある。
また、耐熱性が高く、高温下に放置しても収縮、膨張せ
ず、性能が劣化しないヘルメットを提供することにあ
る。 【解決手段】 本発明に係るヘルメットは、熱可塑性樹
脂を成形して形成したシェルと、そのシェルの内面に接
着される衝撃吸収ライナーとを備えたヘルメットであ
る。そのライナーは、アクリロニトリル・スチレン共重
合樹脂フォーム（以下ＡＳフォームという。）からなる
単層構造，または、ＡＳフォーム低発泡層とＡＳフォー
ム高発泡層との二層構造，または、ＡＳフォーム低発泡
層と他の材料の発泡体の高発泡層との二層構造，また
は、ＡＳフォーム以外の材料の発泡体の低発泡層とＡＳ
フォーム高発泡層との二層構造となっている。
後における性能の回復性、２回目以降の打撃時における
衝撃吸収力に優れたヘルメットを提供することにある。
また、耐熱性が高く、高温下に放置しても収縮、膨張せ
ず、性能が劣化しないヘルメットを提供することにあ
る。 【解決手段】 本発明に係るヘルメットは、熱可塑性樹
脂を成形して形成したシェルと、そのシェルの内面に接
着される衝撃吸収ライナーとを備えたヘルメットであ
る。そのライナーは、アクリロニトリル・スチレン共重
合樹脂フォーム（以下ＡＳフォームという。）からなる
単層構造，または、ＡＳフォーム低発泡層とＡＳフォー
ム高発泡層との二層構造，または、ＡＳフォーム低発泡
層と他の材料の発泡体の高発泡層との二層構造，また
は、ＡＳフォーム以外の材料の発泡体の低発泡層とＡＳ
フォーム高発泡層との二層構造となっている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はヘルメットに係り、
特に二輪車運転時・四輪車運転時やスポーツ時等に安全
帽として着用されるヘルメットにおいて、衝撃吸収ライ
ナーを改良したヘルメットに関する。
特に二輪車運転時・四輪車運転時やスポーツ時等に安全
帽として着用されるヘルメットにおいて、衝撃吸収ライ
ナーを改良したヘルメットに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来からヘルメットは外側にシェルが設
けられ、このシェルの内側には、衝撃吸収ライナーがシ
ェルの内面に沿って配設されている。この衝撃吸収ライ
ナーとしては、従来からポリスチレン（ＰＳ）発泡体
（フォーム）、ポリプロピレン（ＰＰ）発泡体（フォー
ム）等を用いていた。しかし、ＰＳ発泡体は高温時の衝
撃加速度が大きく、衝撃時における圧縮開放後の回復性
がほとんどないという不都合、７０℃以上で収縮変形す
るという不都合があった。またＰＰ発泡体は高温時の圧
縮強度低下が大きいという不都合があった。
けられ、このシェルの内側には、衝撃吸収ライナーがシ
ェルの内面に沿って配設されている。この衝撃吸収ライ
ナーとしては、従来からポリスチレン（ＰＳ）発泡体
（フォーム）、ポリプロピレン（ＰＰ）発泡体（フォー
ム）等を用いていた。しかし、ＰＳ発泡体は高温時の衝
撃加速度が大きく、衝撃時における圧縮開放後の回復性
がほとんどないという不都合、７０℃以上で収縮変形す
るという不都合があった。またＰＰ発泡体は高温時の圧
縮強度低下が大きいという不都合があった。
【０００３】また、熱可塑性樹脂をシェル材に用いたヘ
ルメットにおいては、衝撃吸収ライナーの上記不都合な
どから、ＪＩＳ−Ｃ種規格（競走用のヘルメット）を満
足させることは、強度等の点で困難であった。そこで、
ＪＩＳ−Ｃ種をクリアーするために、シェル材として高
強度のＦＲＰを用いるか、ライナーの厚みを増加して対
応しているのが現状である。
ルメットにおいては、衝撃吸収ライナーの上記不都合な
どから、ＪＩＳ−Ｃ種規格（競走用のヘルメット）を満
足させることは、強度等の点で困難であった。そこで、
ＪＩＳ−Ｃ種をクリアーするために、シェル材として高
強度のＦＲＰを用いるか、ライナーの厚みを増加して対
応しているのが現状である。
【０００４】上記従来例のようにシェル材として高強度
の繊維強化樹脂（ＦＲＰ）を用いるか、ライナーの厚み
を増加して対応すると、ヘルメット形状が大きくなった
り、製品が重くなったり、製造コストが高くなったり、
デザイン上で需要者の要望を満足させることができなか
ったりする等の不都合があった。
の繊維強化樹脂（ＦＲＰ）を用いるか、ライナーの厚み
を増加して対応すると、ヘルメット形状が大きくなった
り、製品が重くなったり、製造コストが高くなったり、
デザイン上で需要者の要望を満足させることができなか
ったりする等の不都合があった。
【０００５】また、衝撃吸収ライナーとして耐熱性、圧
縮後の回復性に優れるポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）
発泡体（フォーム）を用いることにより、上記不都合を
改善することができる。しかし、ＰＶＤＣ発泡体は内部
ガスの封入性が高いため、ＰＶＤＣ発泡体を用いた衝撃
吸収ライナーは７０℃以上の雰囲気で膨張するという不
都合がある。かかるＰＶＤＣ発泡体の不都合は、真夏に
戸外に放置され、戸外のオートバイの収納ボックスに収
納されることも有り得るヘルメットに用いることを考慮
すると、解決が望まれるものである。
縮後の回復性に優れるポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）
発泡体（フォーム）を用いることにより、上記不都合を
改善することができる。しかし、ＰＶＤＣ発泡体は内部
ガスの封入性が高いため、ＰＶＤＣ発泡体を用いた衝撃
吸収ライナーは７０℃以上の雰囲気で膨張するという不
都合がある。かかるＰＶＤＣ発泡体の不都合は、真夏に
戸外に放置され、戸外のオートバイの収納ボックスに収
納されることも有り得るヘルメットに用いることを考慮
すると、解決が望まれるものである。
【０００６】また、ＰＶＤＣ発泡体は発泡に時間がかか
るため結果として製品が高価になってしまうという不都
合もある。さらに、ＰＶＤＣ発泡体はフロンを発泡材と
して用いており、また塩素をその分子内に含んでいるた
め、環境への影響を考慮するとその代替物の開発が望ま
れる。
るため結果として製品が高価になってしまうという不都
合もある。さらに、ＰＶＤＣ発泡体はフロンを発泡材と
して用いており、また塩素をその分子内に含んでいるた
め、環境への影響を考慮するとその代替物の開発が望ま
れる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記不都合を
解決するためになされたものであり、本発明の目的は、
衝撃吸収力や衝撃を受けた後における性能の回復性に優
れ、しかも同一箇所２回目以降の打撃時における衝撃吸
収力に優れたヘルメットを提供することにある。本発明
の他の目的は、耐熱性が高く、真夏の炎天下に放置して
も収縮、膨張することがなく、性能が劣化しないヘルメ
ットを提供することにある。また、本発明の更に他の目
的は、発泡材としてフロンを使用しないで製造できるヘ
ルメットを提供することにある。
解決するためになされたものであり、本発明の目的は、
衝撃吸収力や衝撃を受けた後における性能の回復性に優
れ、しかも同一箇所２回目以降の打撃時における衝撃吸
収力に優れたヘルメットを提供することにある。本発明
の他の目的は、耐熱性が高く、真夏の炎天下に放置して
も収縮、膨張することがなく、性能が劣化しないヘルメ
ットを提供することにある。また、本発明の更に他の目
的は、発泡材としてフロンを使用しないで製造できるヘ
ルメットを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題は、請求項１に
係る発明によれば、熱可塑性樹脂を成形して形成したシ
ェルと、該シェルの内面に接着される衝撃吸収ライナー
とを備えたヘルメットにおいて、前記ライナーはアクリ
ロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームから形成され
た層を含むことにより解決される。
係る発明によれば、熱可塑性樹脂を成形して形成したシ
ェルと、該シェルの内面に接着される衝撃吸収ライナー
とを備えたヘルメットにおいて、前記ライナーはアクリ
ロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームから形成され
た層を含むことにより解決される。
【０００９】このとき、前記ライナーは、アクリロニト
リル・スチレン共重合樹脂フォームのみからなる単層構
造となるように構成すると好適である。また、前記ライ
ナーは、アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォー
ムと、該アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォー
ムよりも高発泡であり、前記アクリロニトリル・スチレ
ン共重合樹脂フォームの内面に接着されたアクリロニト
リル・スチレン共重合樹脂フォームとの二層構造となる
ように構成しても良い。
リル・スチレン共重合樹脂フォームのみからなる単層構
造となるように構成すると好適である。また、前記ライ
ナーは、アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォー
ムと、該アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォー
ムよりも高発泡であり、前記アクリロニトリル・スチレ
ン共重合樹脂フォームの内面に接着されたアクリロニト
リル・スチレン共重合樹脂フォームとの二層構造となる
ように構成しても良い。
【００１０】また、前記ライナーは、アクリロニトリル
・スチレン共重合樹脂フォームと、該アクリロニトリル
・スチレン共重合樹脂フォームよりも高発泡であり、前
記アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームの内
面に接着された他の材料の発泡体との二層構造となる様
に構成すると好適である。また、前記ライナーは、アク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂以外の材料の発泡体
と、該発泡体よりも高発泡であり、前記発泡体の内面に
接着されたアクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォ
ームとの二層構造となるように構成しても良い。
・スチレン共重合樹脂フォームと、該アクリロニトリル
・スチレン共重合樹脂フォームよりも高発泡であり、前
記アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームの内
面に接着された他の材料の発泡体との二層構造となる様
に構成すると好適である。また、前記ライナーは、アク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂以外の材料の発泡体
と、該発泡体よりも高発泡であり、前記発泡体の内面に
接着されたアクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォ
ームとの二層構造となるように構成しても良い。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明は、熱可塑性樹脂を成形し
て形成したシェル１０と、該シェル１０の内面に接着さ
れる衝撃吸収ライナー２０とを備えたヘルメットＨに関
するものである。本発明に係るヘルメットＨの衝撃吸収
ライナー２０はアクリロニトリル・スチレン共重合樹脂
フォームから形成された層を含む。衝撃吸収ライナー２
０がアクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームか
ら形成された層を含むように構成したのは、アクリロニ
トリル・スチレン共重合樹脂フォームは衝撃吸収性に優
れる、復元性がよい、２度目以上の打撃における衝撃吸
収性に優れる、耐熱性が高い、フロンを用いずに発泡さ
せることができる等の長所を有するからである。
て形成したシェル１０と、該シェル１０の内面に接着さ
れる衝撃吸収ライナー２０とを備えたヘルメットＨに関
するものである。本発明に係るヘルメットＨの衝撃吸収
ライナー２０はアクリロニトリル・スチレン共重合樹脂
フォームから形成された層を含む。衝撃吸収ライナー２
０がアクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームか
ら形成された層を含むように構成したのは、アクリロニ
トリル・スチレン共重合樹脂フォームは衝撃吸収性に優
れる、復元性がよい、２度目以上の打撃における衝撃吸
収性に優れる、耐熱性が高い、フロンを用いずに発泡さ
せることができる等の長所を有するからである。
【００１２】従って、本発明に係るヘルメットＨは衝撃
吸収力や衝撃を受けた後における性能の回復性に優れ、
しかも同一箇所２回目以降の打撃時における衝撃吸収力
に優れる。また、真夏の炎天下に放置しても収縮、膨張
することがなく、性能が劣化しないという性質を有す
る。
吸収力や衝撃を受けた後における性能の回復性に優れ、
しかも同一箇所２回目以降の打撃時における衝撃吸収力
に優れる。また、真夏の炎天下に放置しても収縮、膨張
することがなく、性能が劣化しないという性質を有す
る。
【００１３】本発明の衝撃吸収ライナー２０は、アクリ
ロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームのみからなる
単層構造となるように構成する。また、本発明の衝撃吸
収ライナー２０は、アクリロニトリル・スチレン共重合
樹脂フォーム２１と、該アクリロニトリル・スチレン共
重合樹脂フォームよりも高発泡２２であるアクリロニト
リル・スチレン共重合樹脂フォームとの二層構造となる
ように構成することもできる。このとき、高発泡のアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２２はアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２１の内面
に接着される。
ロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームのみからなる
単層構造となるように構成する。また、本発明の衝撃吸
収ライナー２０は、アクリロニトリル・スチレン共重合
樹脂フォーム２１と、該アクリロニトリル・スチレン共
重合樹脂フォームよりも高発泡２２であるアクリロニト
リル・スチレン共重合樹脂フォームとの二層構造となる
ように構成することもできる。このとき、高発泡のアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２２はアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２１の内面
に接着される。
【００１４】このように二層構造となるように構成する
と、ヘルメットＨに衝撃力が加わったときに、低発泡層
２１は比較的高い比重を有するのでシェル４から受ける
衝撃力を適当に吸収しつゝ広範囲に分散し、高発泡層２
２に伝達する。衝撃力は二段階に亘り広範囲に分散され
且つ吸収されるので、低発泡層２１から高発泡層２２に
加わる圧力は低いものとなり、比重が比較的低い高発泡
層２２は容易に圧縮変形しつゝその圧力を効果的に吸収
する。かくして、衝撃吸収ライナー２０の肉厚を特別増
加させずとも良好な衝撃減衰性能が発揮され、使用者の
頭部を衝撃力から保護することができる。
と、ヘルメットＨに衝撃力が加わったときに、低発泡層
２１は比較的高い比重を有するのでシェル４から受ける
衝撃力を適当に吸収しつゝ広範囲に分散し、高発泡層２
２に伝達する。衝撃力は二段階に亘り広範囲に分散され
且つ吸収されるので、低発泡層２１から高発泡層２２に
加わる圧力は低いものとなり、比重が比較的低い高発泡
層２２は容易に圧縮変形しつゝその圧力を効果的に吸収
する。かくして、衝撃吸収ライナー２０の肉厚を特別増
加させずとも良好な衝撃減衰性能が発揮され、使用者の
頭部を衝撃力から保護することができる。
【００１５】また、本発明の衝撃吸収ライナー２０は、
アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２１
と、該アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム
よりも高発泡である他の材料の発泡体２２との二層構造
となるように構成することもできる。このとき、他の材
料の発泡体２２はアクリロニトリル・スチレン共重合樹
脂フォーム２１の内面に接着される。
アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２１
と、該アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム
よりも高発泡である他の材料の発泡体２２との二層構造
となるように構成することもできる。このとき、他の材
料の発泡体２２はアクリロニトリル・スチレン共重合樹
脂フォーム２１の内面に接着される。
【００１６】さらに、本発明の衝撃吸収ライナー２０
は、アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂以外の材料
の発泡体２１と、該発泡体２１よりも高発泡であるアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２２との二
層構造となるように構成することもできる。このとき、
アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２２は
他の材料の発泡体２１の内面に接着される。
は、アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂以外の材料
の発泡体２１と、該発泡体２１よりも高発泡であるアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２２との二
層構造となるように構成することもできる。このとき、
アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォーム２２は
他の材料の発泡体２１の内面に接着される。
【００１７】ここで、アクリロニトリル・スチレン共重
合樹脂フォーム以外の材料の発泡体を用いても良いこと
としたのは、以下の理由による。すなわち、衝撃吸収
性、２度目以上の打撃における衝撃吸収性、耐熱性等の
性能に関する点からは、低発泡層２１をアクリロニトリ
ル・スチレン共重合樹脂フォーム・高発泡層２２をアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームとする場合
が最も高品質の製品を得ることができ、好ましい。しか
し、アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームは
比較的コストが高い。
合樹脂フォーム以外の材料の発泡体を用いても良いこと
としたのは、以下の理由による。すなわち、衝撃吸収
性、２度目以上の打撃における衝撃吸収性、耐熱性等の
性能に関する点からは、低発泡層２１をアクリロニトリ
ル・スチレン共重合樹脂フォーム・高発泡層２２をアク
リロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームとする場合
が最も高品質の製品を得ることができ、好ましい。しか
し、アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームは
比較的コストが高い。
【００１８】従って、低い規格のヘルメットには、二層
構造の二層２１、２２のうちの一方の層を他の材料の発
泡体とすれば品質的に充分である場合もあり、目標とす
る製品の品質、価格に合わせて使い分けるとよいからで
ある。
構造の二層２１、２２のうちの一方の層を他の材料の発
泡体とすれば品質的に充分である場合もあり、目標とす
る製品の品質、価格に合わせて使い分けるとよいからで
ある。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。なお、以下に説明する部材，配置等は本発明を
限定するものでなく、本発明の趣旨の範囲内で種々改変
することができるものである。
明する。なお、以下に説明する部材，配置等は本発明を
限定するものでなく、本発明の趣旨の範囲内で種々改変
することができるものである。
【００２０】図１で示すように、本例のヘルメットＨは
フルフェイスタイプのヘルメットであり、外側にシェル
１０が形成され、このシェル１０の内側に衝撃吸収ライ
ナー２０がシェル１０の内面に沿って配設されている。
本例のシェル１０は、熱可塑性樹脂であるＰＰ（ポリプ
ロピレン）、ＡＢＳ樹脂、ＰＡ（ポリアミド）、Ａ／Ｅ
ＰＤＭ／Ｓ（アクリロニトリル／エチレン・プロピレン
・ジエン／スチレン）、ＦＲＰ（繊維強化樹脂）、ＰＣ
（ポリカーボネート）、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタ
レート）、ＰＳ（ポリスチレン）等により射出成形、ブ
ロー成形、その他の成形により所定形状に形成されてい
る。
フルフェイスタイプのヘルメットであり、外側にシェル
１０が形成され、このシェル１０の内側に衝撃吸収ライ
ナー２０がシェル１０の内面に沿って配設されている。
本例のシェル１０は、熱可塑性樹脂であるＰＰ（ポリプ
ロピレン）、ＡＢＳ樹脂、ＰＡ（ポリアミド）、Ａ／Ｅ
ＰＤＭ／Ｓ（アクリロニトリル／エチレン・プロピレン
・ジエン／スチレン）、ＦＲＰ（繊維強化樹脂）、ＰＣ
（ポリカーボネート）、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタ
レート）、ＰＳ（ポリスチレン）等により射出成形、ブ
ロー成形、その他の成形により所定形状に形成されてい
る。
【００２１】上記シェル１０の内側には衝撃吸収ライナ
ー２０がシェル１０の内面に沿って配置される。本例の
衝撃吸収ライナー２０は、図１及び図２で示すように、
アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂（以下「ＡＳ」
という。）の単一の密度を有する発泡体（フォーム）か
ら構成される。そして、シェル１０の内側にはまるよう
に、シェル１０内形状に合わせて所定の厚さで形成され
ている。本例の衝撃吸収ライナー２０は、単層構造であ
る。
ー２０がシェル１０の内面に沿って配置される。本例の
衝撃吸収ライナー２０は、図１及び図２で示すように、
アクリロニトリル・スチレン共重合樹脂（以下「ＡＳ」
という。）の単一の密度を有する発泡体（フォーム）か
ら構成される。そして、シェル１０の内側にはまるよう
に、シェル１０内形状に合わせて所定の厚さで形成され
ている。本例の衝撃吸収ライナー２０は、単層構造であ
る。
【００２２】本例の衝撃吸収ライナー２０としては、発
泡前の密度が約１．０ｇ／ｃｍ3のＡＳビーズを約９倍
乃至約４０倍に発泡させたＡＳフォームを用いる。すな
わち、本例の衝撃吸収ライナー２０に用いるＡＳフォー
ムは、密度が０．１１ｇ／ｃｍ3乃至０．０２５ｇ／ｃ
ｍ3である。ポリスチレン（ＰＳ）の発泡に用いる通常
の発泡成形設備を用いてＰＳ発泡体とほぼ同等の条件で
製造することができる。従って、本例の衝撃吸収ライナ
ー２０は、製造するに当たって新たな発泡装置を設置す
る必要がないという利点を有する。また、ポリ塩化ビニ
リデン（ＰＶＤＣ）発泡体のように発泡に時間が掛から
ないため、ＡＳフォームは製造効率がよいという利点を
も有する。
泡前の密度が約１．０ｇ／ｃｍ3のＡＳビーズを約９倍
乃至約４０倍に発泡させたＡＳフォームを用いる。すな
わち、本例の衝撃吸収ライナー２０に用いるＡＳフォー
ムは、密度が０．１１ｇ／ｃｍ3乃至０．０２５ｇ／ｃ
ｍ3である。ポリスチレン（ＰＳ）の発泡に用いる通常
の発泡成形設備を用いてＰＳ発泡体とほぼ同等の条件で
製造することができる。従って、本例の衝撃吸収ライナ
ー２０は、製造するに当たって新たな発泡装置を設置す
る必要がないという利点を有する。また、ポリ塩化ビニ
リデン（ＰＶＤＣ）発泡体のように発泡に時間が掛から
ないため、ＡＳフォームは製造効率がよいという利点を
も有する。
【００２３】発泡成形体を得る方法としては、公知の型
内発泡成形法を使用するとよい。まず、発泡剤を含有し
たＡＳ樹脂ビーズを蒸気、熱水、熱風等の加熱媒体で加
熱することにより予備発泡させ、多泡質発泡粒子を得
る。加熱する条件としては、目標とする発泡倍率に応じ
て選択される。次に、目的に応じた金型内にこの多泡質
発泡粒子を充填し、水蒸気等により加熱することにより
発泡成形体を得る。
内発泡成形法を使用するとよい。まず、発泡剤を含有し
たＡＳ樹脂ビーズを蒸気、熱水、熱風等の加熱媒体で加
熱することにより予備発泡させ、多泡質発泡粒子を得
る。加熱する条件としては、目標とする発泡倍率に応じ
て選択される。次に、目的に応じた金型内にこの多泡質
発泡粒子を充填し、水蒸気等により加熱することにより
発泡成形体を得る。
【００２４】本例の衝撃吸収ライナー２０に用いるＡＳ
フォームは、耐熱性が高いという特長を有する。そのた
め本例の衝撃吸収ライナー２０は耐熱性が高く、真夏の
自動車内、スクーター等のヘルメット保管ボックス等、
高温雰囲気下に放置しても収縮・膨張することがなく、
性能が劣化しにくい。なお、後述するＡＳフォーム、Ｐ
Ｓフォームの耐熱性比較実験結果（比較実験１）から、
ＡＳフォームの耐熱性が高いことが実証されている。
フォームは、耐熱性が高いという特長を有する。そのた
め本例の衝撃吸収ライナー２０は耐熱性が高く、真夏の
自動車内、スクーター等のヘルメット保管ボックス等、
高温雰囲気下に放置しても収縮・膨張することがなく、
性能が劣化しにくい。なお、後述するＡＳフォーム、Ｐ
Ｓフォームの耐熱性比較実験結果（比較実験１）から、
ＡＳフォームの耐熱性が高いことが実証されている。
【００２５】また、ＡＳフォームは耐熱性が高く、高温
下においても性能が劣化しにくいため、本例の衝撃吸収
ライナー２０は高温下での衝撃値を低く抑えることがで
きる。したがって、ＰＳフォーム等他の材料を用いた場
合よりも高温下での衝撃吸収性の低下を少なくすること
ができる。さらに、衝撃吸収性の低下を少なくすること
ができるため、発泡スチロール等を用いた従来品に比し
て軽量化を図ることができる。なお、後述する高温雰囲
気下での衝撃試験結果（比較実験２）から、ＡＳフォー
ムの高温下での衝撃値が低いことが実証されている。
下においても性能が劣化しにくいため、本例の衝撃吸収
ライナー２０は高温下での衝撃値を低く抑えることがで
きる。したがって、ＰＳフォーム等他の材料を用いた場
合よりも高温下での衝撃吸収性の低下を少なくすること
ができる。さらに、衝撃吸収性の低下を少なくすること
ができるため、発泡スチロール等を用いた従来品に比し
て軽量化を図ることができる。なお、後述する高温雰囲
気下での衝撃試験結果（比較実験２）から、ＡＳフォー
ムの高温下での衝撃値が低いことが実証されている。
【００２６】また、本例のような衝撃吸収ライナー２０
は、耐熱性が高いため上述の通り軽量化を図ることがで
きるが、その結果衝撃吸収ライナー２０の低温下におけ
る衝撃値を低く抑えることができ、低温下での衝撃吸収
性を向上することができる。軽量化を図って低密度の材
料を使用することにより、低温（−１０℃）下における
衝撃値が低下するからである。なお、後述する低温雰囲
気下での衝撃試験結果（比較実験２）から、低密度のＡ
Ｓフォームを使用すると低温（−１０℃）下における衝
撃値が低くなることが実証されている。
は、耐熱性が高いため上述の通り軽量化を図ることがで
きるが、その結果衝撃吸収ライナー２０の低温下におけ
る衝撃値を低く抑えることができ、低温下での衝撃吸収
性を向上することができる。軽量化を図って低密度の材
料を使用することにより、低温（−１０℃）下における
衝撃値が低下するからである。なお、後述する低温雰囲
気下での衝撃試験結果（比較実験２）から、低密度のＡ
Ｓフォームを使用すると低温（−１０℃）下における衝
撃値が低くなることが実証されている。
【００２７】本例の衝撃吸収ライナー２０に用いるＡＳ
フォームは、圧縮後の回復率が高いという特長を有す
る。本例の衝撃吸収ライナー２０は、圧縮後の回復性に
優れるため、同一箇所に２度以上打撃を加えた場合にお
いて、ＰＳ等を用いた従来品と比較して２回目以降の衝
撃値を低く抑えることができる。なお、後述する打撃回
数２回、３回の衝撃試験結果（比較実験２）、後述する
ＡＳフォームの復元率測定実験結果（比較実験３）か
ら、ＡＳフォームは圧縮後の回復性に優れることが実証
されている。
フォームは、圧縮後の回復率が高いという特長を有す
る。本例の衝撃吸収ライナー２０は、圧縮後の回復性に
優れるため、同一箇所に２度以上打撃を加えた場合にお
いて、ＰＳ等を用いた従来品と比較して２回目以降の衝
撃値を低く抑えることができる。なお、後述する打撃回
数２回、３回の衝撃試験結果（比較実験２）、後述する
ＡＳフォームの復元率測定実験結果（比較実験３）か
ら、ＡＳフォームは圧縮後の回復性に優れることが実証
されている。
【００２８】図３は本発明の他の実施例を示すもので、
図２と同様な拡大断面図である。本例では、衝撃吸収ラ
イナー２０を二層にした例を示すものであり、シェル１
０側に低発泡（密度の高い）層２１を構成し、その内側
（頭部側）に高発泡（密度の低い）層２２を構成した例
を示すものである。この低発泡層２１と高発泡層２２と
は、接着剤により接合している。なお、低発泡層２１と
高発泡層２２とは、接着剤により接合する構成としてい
るが、これに限定するものでなく、熱による融着等の方
法を用いてもよい。
図２と同様な拡大断面図である。本例では、衝撃吸収ラ
イナー２０を二層にした例を示すものであり、シェル１
０側に低発泡（密度の高い）層２１を構成し、その内側
（頭部側）に高発泡（密度の低い）層２２を構成した例
を示すものである。この低発泡層２１と高発泡層２２と
は、接着剤により接合している。なお、低発泡層２１と
高発泡層２２とは、接着剤により接合する構成としてい
るが、これに限定するものでなく、熱による融着等の方
法を用いてもよい。
【００２９】本例ではこのように、低発泡層２１と高発
泡層２２を二層構造とすることにより、衝撃力は二段階
に亘り広範囲に分散され且つ吸収されるので、低発泡層
２１から高発泡層２２に加わる圧力は低いものとなり、
比重が比較的低い高発泡層２２は容易に圧縮変形しつゝ
その圧力を効果的に吸収する。かくして、衝撃吸収ライ
ナー２０の肉厚を特別増加させずとも、良好な衝撃減衰
性能が発揮され、使用者の頭部を衝撃力から保護するこ
とができる。
泡層２２を二層構造とすることにより、衝撃力は二段階
に亘り広範囲に分散され且つ吸収されるので、低発泡層
２１から高発泡層２２に加わる圧力は低いものとなり、
比重が比較的低い高発泡層２２は容易に圧縮変形しつゝ
その圧力を効果的に吸収する。かくして、衝撃吸収ライ
ナー２０の肉厚を特別増加させずとも、良好な衝撃減衰
性能が発揮され、使用者の頭部を衝撃力から保護するこ
とができる。
【００３０】このとき、低発泡層２１および高発泡層２
２を共にＡＳフォームとする場合、低発泡層２１を「他
の材料の発泡体」としてのＰＳフォーム・高発泡層２２
をＡＳフォームとする場合、低発泡層２１をＡＳフォー
ム・高発泡層２２を「アクリロニトリル・スチレン共重
合樹脂以外の材料の発泡体」としてのＰＳフォームとす
る場合のいずれを選択しても良い。なお、本例では「他
の材料の発泡体」及び「アクリロニトリル・スチレン共
重合樹脂以外の材料の発泡体」としてＰＳフォームを用
いることとしたが、これに限定されるものではなく、ポ
リプロピレン（ＰＰ）発泡体、ポリウレタン、ポリウレ
タン／エチレン・酢酸ビニル共重合体等を用いても良
い。
２を共にＡＳフォームとする場合、低発泡層２１を「他
の材料の発泡体」としてのＰＳフォーム・高発泡層２２
をＡＳフォームとする場合、低発泡層２１をＡＳフォー
ム・高発泡層２２を「アクリロニトリル・スチレン共重
合樹脂以外の材料の発泡体」としてのＰＳフォームとす
る場合のいずれを選択しても良い。なお、本例では「他
の材料の発泡体」及び「アクリロニトリル・スチレン共
重合樹脂以外の材料の発泡体」としてＰＳフォームを用
いることとしたが、これに限定されるものではなく、ポ
リプロピレン（ＰＰ）発泡体、ポリウレタン、ポリウレ
タン／エチレン・酢酸ビニル共重合体等を用いても良
い。
【００３１】ここで、ＡＳフォームのみならず、ＰＳフ
ォームをも用いても良いこととしたのは、以下の理由に
よる。すなわち、衝撃吸収性、２度目以上の打撃におけ
る衝撃吸収性、耐熱性等の性能に関する点からは、低発
泡層２１および高発泡層２２を共にＡＳフォームとする
場合に最も高品質の製品を得ることができ、好ましい。
しかし、ＡＳはＰＳに比較しコストが高い。
ォームをも用いても良いこととしたのは、以下の理由に
よる。すなわち、衝撃吸収性、２度目以上の打撃におけ
る衝撃吸収性、耐熱性等の性能に関する点からは、低発
泡層２１および高発泡層２２を共にＡＳフォームとする
場合に最も高品質の製品を得ることができ、好ましい。
しかし、ＡＳはＰＳに比較しコストが高い。
【００３２】従って、一部の用途のヘルメットでは、低
発泡層２１又は高発泡層２２をＰＳフォームとする構成
とすれば充分である場合もあり、逆に低発泡層２１及び
高発泡層２２をＡＳフォームとすると過剰品質になる一
方、コストに見合わない場合もあるからである。
発泡層２１又は高発泡層２２をＰＳフォームとする構成
とすれば充分である場合もあり、逆に低発泡層２１及び
高発泡層２２をＡＳフォームとすると過剰品質になる一
方、コストに見合わない場合もあるからである。
【００３３】従って例えば、コスト上の制約の小さい機
種Ａでは低発泡層２１および高発泡層２２を共にＡＳフ
ォームとし、コスト上の制約のある機種Ｂでは低発泡層
２１をＡＳフォーム・高発泡層２２をＰＳフォームとす
るか、低発泡層２１をＰＳフォーム・高発泡層２２をＡ
Ｓフォームとするなど、目標とする用途・コストに合わ
せて使い分けるとよい。
種Ａでは低発泡層２１および高発泡層２２を共にＡＳフ
ォームとし、コスト上の制約のある機種Ｂでは低発泡層
２１をＡＳフォーム・高発泡層２２をＰＳフォームとす
るか、低発泡層２１をＰＳフォーム・高発泡層２２をＡ
Ｓフォームとするなど、目標とする用途・コストに合わ
せて使い分けるとよい。
【００３４】なお、一般に外側の低発泡層２１よりも内
側の高発泡層２２の方が体積が小さく重量も軽くなるた
め、性能のよさ（衝撃吸収性、２度目以上の打撃におけ
る衝撃吸収性、耐熱性等）及びコストの高さは、「低発
泡層２１および高発泡層２２を共にＡＳフォームとした
もの」、「低発泡層２１をＡＳフォーム・高発泡層２２
をＰＳフォームとしたもの」、「低発泡層２１をＰＳフ
ォーム・高発泡層２２をＡＳフォームとしたもの」の順
となる。
側の高発泡層２２の方が体積が小さく重量も軽くなるた
め、性能のよさ（衝撃吸収性、２度目以上の打撃におけ
る衝撃吸収性、耐熱性等）及びコストの高さは、「低発
泡層２１および高発泡層２２を共にＡＳフォームとした
もの」、「低発泡層２１をＡＳフォーム・高発泡層２２
をＰＳフォームとしたもの」、「低発泡層２１をＰＳフ
ォーム・高発泡層２２をＡＳフォームとしたもの」の順
となる。
【００３５】（比較実験１）ＡＳフォーム、ＰＳフォー
ムの耐熱性比較実験、すなわち７５℃以上の高温におけ
る発泡体の寸法収縮率について比較する実験を行ったの
で、その実験方法、実験結果について説明する。ＡＳフ
ォーム、ＰＳフォームの耐熱性比較実験は、以下の手順
で行った。
ムの耐熱性比較実験、すなわち７５℃以上の高温におけ
る発泡体の寸法収縮率について比較する実験を行ったの
で、その実験方法、実験結果について説明する。ＡＳフ
ォーム、ＰＳフォームの耐熱性比較実験は、以下の手順
で行った。
【００３６】密度０．０３ｇ／ｃｍ3になるように発泡
させたＡＳフォーム、ＰＳフォームの試料を、測定する
温度（７５℃〜１０５℃）に設定した恒温槽に入れ、７
日間放置する。その後各試料を恒温槽から取り出して寸
法（標線間寸法）を測定する。７日間の放置後と放置前
のサンプルの寸法の差を、放置前のサンプルの寸法で割
った数値を算出し、この数値に１００を掛けたものを寸
法収縮率〔％〕として算出する。
させたＡＳフォーム、ＰＳフォームの試料を、測定する
温度（７５℃〜１０５℃）に設定した恒温槽に入れ、７
日間放置する。その後各試料を恒温槽から取り出して寸
法（標線間寸法）を測定する。７日間の放置後と放置前
のサンプルの寸法の差を、放置前のサンプルの寸法で割
った数値を算出し、この数値に１００を掛けたものを寸
法収縮率〔％〕として算出する。
【００３７】上記実験によって得た、各温度における寸
法収縮率を図４のグラフに示す。図４より、７５℃以上
の高温下において、ＡＳフォームは、ＰＳフォームに比
較し寸法収縮率が小さく、耐熱性が高いことが分かっ
た。
法収縮率を図４のグラフに示す。図４より、７５℃以上
の高温下において、ＡＳフォームは、ＰＳフォームに比
較し寸法収縮率が小さく、耐熱性が高いことが分かっ
た。
【００３８】（比較実験２）常温、高温、低温雰囲気下
での衝撃試験、すなわち２３℃（常温）、５０℃（高
温）、−１０℃（低温）におけるＡＳフォーム、ＰＳフ
ォームの衝撃値を比較する実験を行ったので、その実験
方法、実験結果について説明する。この衝撃値の測定
は、所定の高さから衝撃吸収性試験用ストライカを振動
することなく落下させ、試料の所定の衝撃点が鋼製アン
ビルに衝突したときの、試料を介して伝達される衝撃
を、加速度計及びこれに連結した測定記録装置によって
測定するものである。
での衝撃試験、すなわち２３℃（常温）、５０℃（高
温）、−１０℃（低温）におけるＡＳフォーム、ＰＳフ
ォームの衝撃値を比較する実験を行ったので、その実験
方法、実験結果について説明する。この衝撃値の測定
は、所定の高さから衝撃吸収性試験用ストライカを振動
することなく落下させ、試料の所定の衝撃点が鋼製アン
ビルに衝突したときの、試料を介して伝達される衝撃
を、加速度計及びこれに連結した測定記録装置によって
測定するものである。
【００３９】この衝撃試験では、試料として密度４３ｋ
ｇ／ｍ3、５７ｋｇ／ｍ3、７４ｋｇ／ｍ3、１０５ｋｇ
／ｍ3のＡＳフォーム、ＰＳフォームを用いた。試験装
置としては、日本工業規格の乗車帽安全帽の規定（ＪＩ
ＳのＴ ８１３３）に記載された衝撃吸収性試験装置で
ある、図５の装置を用いた。本試験では、鋼製アンビル
として図５に示す半球形鋼製アンビルを使用する。図６
に示すように、試料である厚さ３０ｍｍのライナー材３
１の上に、厚さ３ｍｍのポリアミド（ナイロン）板３１
を重ね、１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさに調整したテ
ストピース３０をストライカーに固定した。
ｇ／ｍ3、５７ｋｇ／ｍ3、７４ｋｇ／ｍ3、１０５ｋｇ
／ｍ3のＡＳフォーム、ＰＳフォームを用いた。試験装
置としては、日本工業規格の乗車帽安全帽の規定（ＪＩ
ＳのＴ ８１３３）に記載された衝撃吸収性試験装置で
ある、図５の装置を用いた。本試験では、鋼製アンビル
として図５に示す半球形鋼製アンビルを使用する。図６
に示すように、試料である厚さ３０ｍｍのライナー材３
１の上に、厚さ３ｍｍのポリアミド（ナイロン）板３１
を重ね、１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさに調整したテ
ストピース３０をストライカーに固定した。
【００４０】ＡＳフォーム、ＰＳフォームの常温、高
温、低温雰囲気下での衝撃試験は、以下の手順で行っ
た。まず、試料の前処理を行う。すなわち、試料を５０
±２℃または、−１０±２℃または、２３±２℃の恒温
槽の中にそれぞれ４時間以上置く。次に、テストピース
３０を図６に示すようにセットする。１３８ｃｍの高さ
から衝撃吸収性試験用ストライカを振動することなく落
下させ、衝撃値を測定する。１回目の落下が終了した
ら、ただちに２回目、３回目の落下衝撃試験を連続で行
い、衝撃値を測定する。尚、この際落下実験は同一点が
衝撃点になるように行う。また、３回目までの測定は、
恒温槽からテストピース３０を取り出した時点から３分
以内に行う。
温、低温雰囲気下での衝撃試験は、以下の手順で行っ
た。まず、試料の前処理を行う。すなわち、試料を５０
±２℃または、−１０±２℃または、２３±２℃の恒温
槽の中にそれぞれ４時間以上置く。次に、テストピース
３０を図６に示すようにセットする。１３８ｃｍの高さ
から衝撃吸収性試験用ストライカを振動することなく落
下させ、衝撃値を測定する。１回目の落下が終了した
ら、ただちに２回目、３回目の落下衝撃試験を連続で行
い、衝撃値を測定する。尚、この際落下実験は同一点が
衝撃点になるように行う。また、３回目までの測定は、
恒温槽からテストピース３０を取り出した時点から３分
以内に行う。
【００４１】上記実験によって得た、各温度雰囲気下に
おける衝撃値を表１に示す。表１の結果より、ＡＳフォ
ームおよびＰＳフォームが低密度である場合、５０℃と
いう高温雰囲気下では、ＡＳフォームの衝撃値はＰＳフ
ォームの衝撃値よりも低いことが分かった。
おける衝撃値を表１に示す。表１の結果より、ＡＳフォ
ームおよびＰＳフォームが低密度である場合、５０℃と
いう高温雰囲気下では、ＡＳフォームの衝撃値はＰＳフ
ォームの衝撃値よりも低いことが分かった。
【００４２】
【表１】
【００４３】また、表１の結果より−１０℃という低温
雰囲気下では、低密度のＡＳフォームを使用すると衝撃
値が低くなることが分かった。また、低密度のＡＳフォ
ームの衝撃値は、低密度のＰＳフォームの衝撃値よりも
低くなることが分かった。
雰囲気下では、低密度のＡＳフォームを使用すると衝撃
値が低くなることが分かった。また、低密度のＡＳフォ
ームの衝撃値は、低密度のＰＳフォームの衝撃値よりも
低くなることが分かった。
【００４４】さらに、表１の結果から全ての温度域にお
いて、同一箇所に２回、３回打撃を加えた場合のＡＳフ
ォームの衝撃値は、同様の場合のＰＳフォームの衝撃値
よりも著しく低くなることが分かった。従って、ＡＳフ
ォームはＰＳフォームに比較し、圧縮後の回復性に優れ
ることが分かった。
いて、同一箇所に２回、３回打撃を加えた場合のＡＳフ
ォームの衝撃値は、同様の場合のＰＳフォームの衝撃値
よりも著しく低くなることが分かった。従って、ＡＳフ
ォームはＰＳフォームに比較し、圧縮後の回復性に優れ
ることが分かった。
【００４５】（比較実験３）ＡＳフォーム、ＰＳフォー
ムの復元率比較実験、すなわち圧縮後の回復率について
比較する実験を行ったので、その実験方法、実験結果に
ついて説明する。ＡＳフォーム、ＰＳフォームの復元率
比較実験は、以下の手順で行った。
ムの復元率比較実験、すなわち圧縮後の回復率について
比較する実験を行ったので、その実験方法、実験結果に
ついて説明する。ＡＳフォーム、ＰＳフォームの復元率
比較実験は、以下の手順で行った。
【００４６】日本工業規格の包装用緩衝材料の評価試験
方法（ＪＩＳのＺ ０２３５）の衝撃荷重試験を実施し
たライナー材テストピースを用いて本実験を行う。衝撃
荷重試験の実施後２４時間が経過した時点でのライナー
材テストピースの厚みを測定する。衝撃荷重試験の実施
後２４時間経過後のライナー材テストピースの厚みの値
を、このテストピースの初期の厚みの値で割った数値に
１００を掛けた数値（復元率）を算出する。なお、テス
トピースとしては密度０．０２ｇ／ｃｍ3になるように
発泡させたＡＳフォーム、ＰＳフォームを用いる。
方法（ＪＩＳのＺ ０２３５）の衝撃荷重試験を実施し
たライナー材テストピースを用いて本実験を行う。衝撃
荷重試験の実施後２４時間が経過した時点でのライナー
材テストピースの厚みを測定する。衝撃荷重試験の実施
後２４時間経過後のライナー材テストピースの厚みの値
を、このテストピースの初期の厚みの値で割った数値に
１００を掛けた数値（復元率）を算出する。なお、テス
トピースとしては密度０．０２ｇ／ｃｍ3になるように
発泡させたＡＳフォーム、ＰＳフォームを用いる。
【００４７】なお、衝撃荷重試験とは、ライナー材テス
トピースに指定の高さから平板を自由落下させ、テスト
ピースにかかる応力と衝撃値、厚みを測定する試験であ
る。また、平板の重量を変化させ、応力と衝撃値、厚み
の変化をも測定する。ここで、本実験では、平板を４０
ｃｍの高さから落下させ、テストピースに掛かる静的応
力が約０．０５ｋｇ／ｃｍ3から約０．１５ｋｇ／ｃｍ3
の範囲内にある場合について、復元率を測定する。
トピースに指定の高さから平板を自由落下させ、テスト
ピースにかかる応力と衝撃値、厚みを測定する試験であ
る。また、平板の重量を変化させ、応力と衝撃値、厚み
の変化をも測定する。ここで、本実験では、平板を４０
ｃｍの高さから落下させ、テストピースに掛かる静的応
力が約０．０５ｋｇ／ｃｍ3から約０．１５ｋｇ／ｃｍ3
の範囲内にある場合について、復元率を測定する。
【００４８】上記実験によって得た、各静的応力におけ
る復元率を図７のグラフに示す。図７より、静的応力が
約０．０５ｋｇ／ｃｍ3から約０．１５ｋｇ／ｃｍ3の範
囲内にある場合において、ＡＳフォームは、ＰＳフォー
ムに比較し復元率が高いことが分かった。
る復元率を図７のグラフに示す。図７より、静的応力が
約０．０５ｋｇ／ｃｍ3から約０．１５ｋｇ／ｃｍ3の範
囲内にある場合において、ＡＳフォームは、ＰＳフォー
ムに比較し復元率が高いことが分かった。
【００４９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、衝撃吸収
力や回復性に優れ、しかも同一箇所２回目以上の打撃時
における衝撃吸収力に優れたヘルメットを得ることがで
きる。また、耐熱性が高く、高温雰囲気下に放置しても
収縮・膨張することがなく、性能が劣化しないヘルメッ
トを得ることができる。また、衝撃吸収ライナーが厚く
ない軽量のヘルメットを得ることができる。更に、本発
明に係るヘルメットは発泡材としてフロンを使用しない
で製造することができる。
力や回復性に優れ、しかも同一箇所２回目以上の打撃時
における衝撃吸収力に優れたヘルメットを得ることがで
きる。また、耐熱性が高く、高温雰囲気下に放置しても
収縮・膨張することがなく、性能が劣化しないヘルメッ
トを得ることができる。また、衝撃吸収ライナーが厚く
ない軽量のヘルメットを得ることができる。更に、本発
明に係るヘルメットは発泡材としてフロンを使用しない
で製造することができる。
【図１】本発明に係るヘルメットの概略断面図である。
【図２】図１のＡ部の拡大断面図である。
【図３】他の実施例を示す図２と同様な拡大断面図であ
る。
る。
【図４】ＡＳフォームとＰＳフォームの耐熱性比較実験
の結果を示すグラフである。
の結果を示すグラフである。
【図５】衝撃吸収性試験装置の概略説明図である。
【図６】衝撃吸収性試験用ストライカの概略説明図であ
る。
る。
【図７】ＡＳフォームとＰＳフォームの復元率比較実験
の結果を示すグラフである。
の結果を示すグラフである。
１０ シェル ２０ 衝撃吸収ライナー ２１ 低発泡層 ２２ 高発泡層 ３０ テストピース ３１ ライナー材 ３２ ポリアミド（ナイロン）板 Ｈ ヘルメット
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3B107 AA03 AA04 BA01 BA05 DA03 4F100 AK01A AK12B AK27B AL01B AR00B AR00C BA02 BA03 BA07 BA10A BA10B DJ01B DJ01C GB76 JA02 JA03 JA14B JA15C JB16A JJ03 JK10 JK10B JL00 4J002 BB121 BC061 BF031 BG101 CK021 GC00
Claims (5)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂を成形して形成したシェル
と、該シェルの内面に接着される衝撃吸収ライナーとを
備えたヘルメットにおいて、前記ライナーはアクリロニ
トリル・スチレン共重合樹脂フォームから形成された層
を含むことを特徴とするヘルメット。 - 【請求項2】 前記ライナーは、アクリロニトリル・ス
チレン共重合樹脂フォームのみからなる単層構造となっ
ていることを特徴とする請求項１記載のヘルメット。 - 【請求項３】 前記ライナーは、アクリロニトリル・ス
チレン共重合樹脂フォームと、該アクリロニトリル・ス
チレン共重合樹脂フォームよりも高発泡であり、前記ア
クリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームの内面に
接着されたアクリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォ
ームとの二層構造となっていることを特徴とする請求項
１記載のヘルメット。 - 【請求項４】 前記ライナーは、アクリロニトリル・ス
チレン共重合樹脂フォームと、該アクリロニトリル・ス
チレン共重合樹脂フォームよりも高発泡であり、前記ア
クリロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームの内面に
接着された他の材料の発泡体との二層構造となっている
ことを特徴とする請求項１記載のヘルメット。 - 【請求項５】 前記ライナーは、アクリロニトリル・ス
チレン共重合樹脂以外の材料の発泡体と、該発泡体より
も高発泡であり、前記発泡体の内面に接着されたアクリ
ロニトリル・スチレン共重合樹脂フォームとの二層構造
となっていることを特徴とする請求項１記載のヘルメッ
ト。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10259195A JP2000080515A (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | ヘルメット |
| US09/340,180 US6058515A (en) | 1998-08-31 | 1999-06-28 | Helmet |
| EP99113335A EP0985356A3 (en) | 1998-08-31 | 1999-07-09 | Helmet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10259195A JP2000080515A (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | ヘルメット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000080515A true JP2000080515A (ja) | 2000-03-21 |
Family
ID=17330707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10259195A Pending JP2000080515A (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | ヘルメット |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6058515A (ja) |
| EP (1) | EP0985356A3 (ja) |
| JP (1) | JP2000080515A (ja) |
Families Citing this family (27)
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|---|---|---|---|---|
| US20050166302A1 (en) * | 1998-09-03 | 2005-08-04 | Mjd Innovations, L.L.C. | Non-resiliency body-contact protective helmet interface structure |
| US6560787B2 (en) * | 2000-08-31 | 2003-05-13 | Irma D. Mendoza | Safety helmet |
| US20040064873A1 (en) * | 2002-05-29 | 2004-04-08 | Muskovitz David T. | In-mold protective helmet having integrated ventilation system |
| GB0314934D0 (en) * | 2003-06-26 | 2003-07-30 | Qinetiq Ltd | Safety helmets |
| US20060059606A1 (en) * | 2004-09-22 | 2006-03-23 | Xenith Athletics, Inc. | Multilayer air-cushion shell with energy-absorbing layer for use in the construction of protective headgear |
| WO2006089235A1 (en) | 2005-02-16 | 2006-08-24 | Ferrara Vincent R | Air venting, impact-absorbing compressible members |
| US7213271B1 (en) | 2004-08-09 | 2007-05-08 | E.D. Bullard Company | Brow pad for the headband of protective headgear |
| US20060059605A1 (en) * | 2004-09-22 | 2006-03-23 | Xenith Athletics, Inc. | Layered construction of protective headgear with one or more compressible layers of thermoplastic elastomer material |
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