JP2000074567A - 溶解装置 - Google Patents
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- JP2000074567A JP2000074567A JP10246432A JP24643298A JP2000074567A JP 2000074567 A JP2000074567 A JP 2000074567A JP 10246432 A JP10246432 A JP 10246432A JP 24643298 A JP24643298 A JP 24643298A JP 2000074567 A JP2000074567 A JP 2000074567A
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- melting
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋳鉄などの金属の溶解装置において、エネル
ギーロスの削減を図るとともに、系外への排出ガス量を
低減させ、しかも、酸素の希釈作用を確保したうえで排
出ガスの処理系統を小型化できるようにする。 【解決手段】 溶解炉１からの排ガス中のＣＯ分を燃焼
させる燃焼炉１２と、この燃焼炉１２からの燃焼ガスの
大部分を酸素ガスとともに溶解炉１へ供給する手段３
１、３２、３３とを有する。または、溶解炉からの排ガ
スの大部分を酸素ガスとともに溶解炉へ供給する手段を
有する。つまり、熱と二酸化炭素の大量放出を伴い環境
汚染の少ない鉄源溶解炉（コークス燃料キュポラ）を、
排ガス成分に応じた酸素吹込量、コークス供給量となる
ように制御を行い、かつ排ガス再循環を行うことによ
り、熱損失や二酸化炭素排出を大幅に削減した、鉄源溶
解炉兼炭酸ガス（含液化物、固化物）製造プラントとす
る。
ギーロスの削減を図るとともに、系外への排出ガス量を
低減させ、しかも、酸素の希釈作用を確保したうえで排
出ガスの処理系統を小型化できるようにする。 【解決手段】 溶解炉１からの排ガス中のＣＯ分を燃焼
させる燃焼炉１２と、この燃焼炉１２からの燃焼ガスの
大部分を酸素ガスとともに溶解炉１へ供給する手段３
１、３２、３３とを有する。または、溶解炉からの排ガ
スの大部分を酸素ガスとともに溶解炉へ供給する手段を
有する。つまり、熱と二酸化炭素の大量放出を伴い環境
汚染の少ない鉄源溶解炉（コークス燃料キュポラ）を、
排ガス成分に応じた酸素吹込量、コークス供給量となる
ように制御を行い、かつ排ガス再循環を行うことによ
り、熱損失や二酸化炭素排出を大幅に削減した、鉄源溶
解炉兼炭酸ガス（含液化物、固化物）製造プラントとす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、たとえばキュポラ
を用いた、鋳鉄などの金属のための溶解装置に関する。
を用いた、鋳鉄などの金属のための溶解装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】屑鉄などを主鉄源とする鋳鉄溶解装置に
おいて、その鋳鉄溶解の手段としては、キュポラ、電気
炉、ガス炉などがある。このうち、コークスによるキュ
ポラ溶解は有効な手段である。なぜなら、鋼屑のリサイ
クルの要請が増加すると見込まれる今後に、コークスが
鋳鉄のための加炭材と燃料とを兼ね、また連続大量出湯
が容易なためである。さらに、エネルギー源としてのコ
ークス（石炭）は、化石燃料の中では可採埋蔵量も多い
ためである。
おいて、その鋳鉄溶解の手段としては、キュポラ、電気
炉、ガス炉などがある。このうち、コークスによるキュ
ポラ溶解は有効な手段である。なぜなら、鋼屑のリサイ
クルの要請が増加すると見込まれる今後に、コークスが
鋳鉄のための加炭材と燃料とを兼ね、また連続大量出湯
が容易なためである。さらに、エネルギー源としてのコ
ークス（石炭）は、化石燃料の中では可採埋蔵量も多い
ためである。
【０００３】図６はキュポラを用いた従来の溶解装置を
示す。ここで１は溶解炉であり、その頂部には装入口２
が設けられている。この装入口２を利用して、溶解炉１
の内部に、鉄源３とコークス４と石灰石などの造滓材５
とが投入される。溶解炉１の底部には出湯口６が形成さ
れ、それよりも上方にはスラグ排出口７が設けられてい
る。スラグ排出口７よりも上方には羽口部８が設けられ
ている。
示す。ここで１は溶解炉であり、その頂部には装入口２
が設けられている。この装入口２を利用して、溶解炉１
の内部に、鉄源３とコークス４と石灰石などの造滓材５
とが投入される。溶解炉１の底部には出湯口６が形成さ
れ、それよりも上方にはスラグ排出口７が設けられてい
る。スラグ排出口７よりも上方には羽口部８が設けられ
ている。
【０００４】溶解炉１の頂部における装入口２よりも下
側には排ガス吸引部９が設けられ、この排ガス吸引部９
には排ガス路１０が接続されている。そして排ガス路１
０には、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１と、排ガス燃焼炉１
２と、送風予熱器１３と、排ガス冷却器１４と、集塵装
置１５と、脱硫装置１６と、排風機１７とが、溶解炉に
近い側からこの順で設けられている。排ガス燃焼炉１２
と送風予熱器１３との間における排ガス路１０の部分に
は、冷却用送風機１８からの空気が供給されるように構
成されている。
側には排ガス吸引部９が設けられ、この排ガス吸引部９
には排ガス路１０が接続されている。そして排ガス路１
０には、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１と、排ガス燃焼炉１
２と、送風予熱器１３と、排ガス冷却器１４と、集塵装
置１５と、脱硫装置１６と、排風機１７とが、溶解炉に
近い側からこの順で設けられている。排ガス燃焼炉１２
と送風予熱器１３との間における排ガス路１０の部分に
は、冷却用送風機１８からの空気が供給されるように構
成されている。
【０００５】このような構成において、溶解炉１の操業
時には、コークスの燃焼によって発熱が行われるととも
に炉内にＣＯ2 が発生する。このＣＯ2 は、炉内の高温
燃焼帯において吸熱反応により上部からのコークスと接
し、その一部がＣＯガスに還元され、弱酸性雰囲気とな
る。これにより、溶湯性状が良好に保たれる。したがっ
て、排ガス路１０には溶解炉１からＣＯとＣＯ2 と微量
のＯ2 とを含むガスが排出される。排ガス燃焼炉１２で
は、このようにして排出されたＣＯを燃焼させてＣＯ2
を発生させる。このとき、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１に
よってそれらの濃度を検出し、その濃度に応じて、送風
機１９から燃焼炉１２への供給空気量を制御する。
時には、コークスの燃焼によって発熱が行われるととも
に炉内にＣＯ2 が発生する。このＣＯ2 は、炉内の高温
燃焼帯において吸熱反応により上部からのコークスと接
し、その一部がＣＯガスに還元され、弱酸性雰囲気とな
る。これにより、溶湯性状が良好に保たれる。したがっ
て、排ガス路１０には溶解炉１からＣＯとＣＯ2 と微量
のＯ2 とを含むガスが排出される。排ガス燃焼炉１２で
は、このようにして排出されたＣＯを燃焼させてＣＯ2
を発生させる。このとき、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１に
よってそれらの濃度を検出し、その濃度に応じて、送風
機１９から燃焼炉１２への供給空気量を制御する。
【０００６】このようにして排ガス燃焼炉１２から多量
のＣＯ2 を含むガスが排出されるが、このガスは、冷却
用送風機１８から供給される空気によって、送風予熱器
１３に送り込むのに適した温度に冷却される。送風予熱
器１３では、送風機２０からの空気が熱交換により予熱
され、この予熱された空気は、羽口部８に供給されるこ
とで溶解炉１のための燃焼用空気として利用される。送
風予熱器１３から排出されたガスは、排ガス冷却器１４
に送り込まれ、送風機２１からの空気によって熱交換に
より冷却される。冷却された排ガスは、集塵装置１５に
送られることで排ガスダスト２２が除去され、次に脱硫
装置により脱硫が行われたうえで、排風機１７によって
排出される。
のＣＯ2 を含むガスが排出されるが、このガスは、冷却
用送風機１８から供給される空気によって、送風予熱器
１３に送り込むのに適した温度に冷却される。送風予熱
器１３では、送風機２０からの空気が熱交換により予熱
され、この予熱された空気は、羽口部８に供給されるこ
とで溶解炉１のための燃焼用空気として利用される。送
風予熱器１３から排出されたガスは、排ガス冷却器１４
に送り込まれ、送風機２１からの空気によって熱交換に
より冷却される。冷却された排ガスは、集塵装置１５に
送られることで排ガスダスト２２が除去され、次に脱硫
装置により脱硫が行われたうえで、排風機１７によって
排出される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の溶解
装置の熱収支を図５（ｂ）に示す。溶解炉１に供給され
る熱量の合計を１００％として、投入コークス４による
熱量が８７％、送風予熱器１３によって羽口部８への熱
風として回収される熱量が１１％、その他の熱量が２％
となっている。そして、この１００％の供給熱量のう
ち、４２％が鉄の昇温、溶解に伴って溶湯に移行し、１
０％がスラグ、冷却水、周囲環境への移行による損失と
なる。そして残りの４８％が排ガスに移行し、その４８
％のうちの１１％が上述のように送風予熱により回収さ
れ、残りの、４８％のうちの３７％に相当する部分が排
出されている。この３７％のうちの幾分かは、上述のよ
うに排ガス冷却器１４によって回収されている。
装置の熱収支を図５（ｂ）に示す。溶解炉１に供給され
る熱量の合計を１００％として、投入コークス４による
熱量が８７％、送風予熱器１３によって羽口部８への熱
風として回収される熱量が１１％、その他の熱量が２％
となっている。そして、この１００％の供給熱量のう
ち、４２％が鉄の昇温、溶解に伴って溶湯に移行し、１
０％がスラグ、冷却水、周囲環境への移行による損失と
なる。そして残りの４８％が排ガスに移行し、その４８
％のうちの１１％が上述のように送風予熱により回収さ
れ、残りの、４８％のうちの３７％に相当する部分が排
出されている。この３７％のうちの幾分かは、上述のよ
うに排ガス冷却器１４によって回収されている。
【０００８】しかしながら、このような回収には高価な
設備を要し、その割にはエネルギー変換ロスが存在し
て、有効回収率に限界があるという問題点を有する。
設備を要し、その割にはエネルギー変換ロスが存在し
て、有効回収率に限界があるという問題点を有する。
【０００９】また、上述のように排ガス燃焼炉１２から
多量のＣＯ2 を含むガスが排出されるため、溶解量当た
りのＣＯ2 排出量を比較すると、電気炉が６０ｋｇ／ｔ
ｏｎ相当、天然ガス炉が４５ｋｇ／ｔｏｎであるのに比
して、キュポラでは１０６ｋｇ／ｔｏｎと汚染度が大で
ある。
多量のＣＯ2 を含むガスが排出されるため、溶解量当た
りのＣＯ2 排出量を比較すると、電気炉が６０ｋｇ／ｔ
ｏｎ相当、天然ガス炉が４５ｋｇ／ｔｏｎであるのに比
して、キュポラでは１０６ｋｇ／ｔｏｎと汚染度が大で
ある。
【００１０】さらに、溶解炉１は溶解速度に見合った炉
径を必要とし、炉１の断面各部で材料が均等に溶け落ち
ることが必要条件となる。この場合に、コークスの燃焼
に必要なＯ2 ガスのみを吹き込んで供給したのでは、ガ
スの量が不足して、炉１の内部に分散投入された鉄源と
コークスとに行き亘らず、均一な燃焼と溶解とができな
い。そこで、従来においては、Ｏ2 がＮ2 によって希釈
された状態となっている空気を炉１の内部に吹き込むこ
とによって、炉内の熱分散を確保している。しかし、こ
のような従来の構成では、Ｏ2 の富化率に限界がある。
径を必要とし、炉１の断面各部で材料が均等に溶け落ち
ることが必要条件となる。この場合に、コークスの燃焼
に必要なＯ2 ガスのみを吹き込んで供給したのでは、ガ
スの量が不足して、炉１の内部に分散投入された鉄源と
コークスとに行き亘らず、均一な燃焼と溶解とができな
い。そこで、従来においては、Ｏ2 がＮ2 によって希釈
された状態となっている空気を炉１の内部に吹き込むこ
とによって、炉内の熱分散を確保している。しかし、こ
のような従来の構成では、Ｏ2 の富化率に限界がある。
【００１１】また、このようにＯ2 の供給のために常時
新たな空気を用いたのでは、この空気の約８割を占める
Ｎ2 は、上述のＯ2 の希釈作用を果たすものの、ＣＯ2
とともに上述のように投入熱量の３７％を持ち出してし
まい、さらにＮＯｘを発生させ、しかもその対策のため
のガス処理系統の大型化や動力の増加を招くという問題
点もある。
新たな空気を用いたのでは、この空気の約８割を占める
Ｎ2 は、上述のＯ2 の希釈作用を果たすものの、ＣＯ2
とともに上述のように投入熱量の３７％を持ち出してし
まい、さらにＮＯｘを発生させ、しかもその対策のため
のガス処理系統の大型化や動力の増加を招くという問題
点もある。
【００１２】そこで本発明は、このような問題点を解決
して、エネルギーロスの削減を図るとともに、系外への
排出ガス量を低減させ、しかも、Ｏ2 の希釈作用を確保
したうえで、排出ガスの処理系統を小型化できるように
することを目的とする。
して、エネルギーロスの削減を図るとともに、系外への
排出ガス量を低減させ、しかも、Ｏ2 の希釈作用を確保
したうえで、排出ガスの処理系統を小型化できるように
することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
本発明は、溶解炉からの排ガス中のＣＯ分を燃焼させる
燃焼炉と、この燃焼炉からの燃焼ガスの大部分をＯ2 ガ
スとともに前記溶解炉へ供給する手段とを有するように
したものである。
本発明は、溶解炉からの排ガス中のＣＯ分を燃焼させる
燃焼炉と、この燃焼炉からの燃焼ガスの大部分をＯ2 ガ
スとともに前記溶解炉へ供給する手段とを有するように
したものである。
【００１４】また本発明は、溶解炉からの排ガスの大部
分をＯ2 ガスとともに前記溶解炉へ供給する手段を有す
るようにしたものである。
分をＯ2 ガスとともに前記溶解炉へ供給する手段を有す
るようにしたものである。
【００１５】このような構成であると、溶解炉からの排
ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち、または排ガスの
大部分をそのまま、前記溶解炉に再循環させて、新たに
必要なＯ2 分のみを補充することになるため、ＣＯ、Ｃ
Ｏ2 、Ｏ2 が熱量を保有したまま循環し、これらの顕熱
とＣＯ分の燃焼熱とがともに溶解炉内に直接に還元さ
れ、したがってエネルギーロスが大幅に削減されるとと
もに、系外への排出ガス量が低減され、しかも排出ガス
の処理系統が小型化されることになる。また、排ガスに
おけるＣＯ分を燃焼させたのちのガス、あるいは燃焼炉
からの燃焼ガスを、Ｏ2 ガスとともに溶解炉へ供給する
ため、これらの排ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち
のガス、あるいは燃焼炉からの燃焼ガスによって希釈さ
れたＯ2 ガスを溶解炉内に供給することが可能となる。
ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち、または排ガスの
大部分をそのまま、前記溶解炉に再循環させて、新たに
必要なＯ2 分のみを補充することになるため、ＣＯ、Ｃ
Ｏ2 、Ｏ2 が熱量を保有したまま循環し、これらの顕熱
とＣＯ分の燃焼熱とがともに溶解炉内に直接に還元さ
れ、したがってエネルギーロスが大幅に削減されるとと
もに、系外への排出ガス量が低減され、しかも排出ガス
の処理系統が小型化されることになる。また、排ガスに
おけるＣＯ分を燃焼させたのちのガス、あるいは燃焼炉
からの燃焼ガスを、Ｏ2 ガスとともに溶解炉へ供給する
ため、これらの排ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち
のガス、あるいは燃焼炉からの燃焼ガスによって希釈さ
れたＯ2 ガスを溶解炉内に供給することが可能となる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の溶解
装置を、図面にもとづき、図６に示した部材と同一の部
材には同一の参照番号を付して、詳細に説明する。
装置を、図面にもとづき、図６に示した部材と同一の部
材には同一の参照番号を付して、詳細に説明する。
【００１７】図１は、本発明の実施の形態の溶解装置の
概略構成を示す。ここでは、図６における送風予熱器１
３は設けられておらず、その代わりに、排ガス燃焼炉１
２からの燃焼ガスの大部分を、送風機３１によって溶解
炉１の羽口部８へ供給するための燃焼ガス供給路３２が
設けられている。排ガス路１０は、供給路３２へ送られ
なかった残部のガスを排ガス冷却器１４へ供給するよう
に構成されている。冷却用送風機１８からの空気は、排
ガス路１０における、供給路３２の分岐部と排ガス冷却
器１４との間の部分に供給される。羽口部８には、９５
％以上に純度を高めたＯ2 ガスの供給路３３が接続され
ている。
概略構成を示す。ここでは、図６における送風予熱器１
３は設けられておらず、その代わりに、排ガス燃焼炉１
２からの燃焼ガスの大部分を、送風機３１によって溶解
炉１の羽口部８へ供給するための燃焼ガス供給路３２が
設けられている。排ガス路１０は、供給路３２へ送られ
なかった残部のガスを排ガス冷却器１４へ供給するよう
に構成されている。冷却用送風機１８からの空気は、排
ガス路１０における、供給路３２の分岐部と排ガス冷却
器１４との間の部分に供給される。羽口部８には、９５
％以上に純度を高めたＯ2 ガスの供給路３３が接続され
ている。
【００１８】このような構成であると、排ガス燃焼炉１
２におけるＣＯの燃焼により多量のＣＯ2 を含む状態と
なった高温の燃焼ガスの大部分は、送風機３１の作用に
より供給路３２を介して羽口部８より溶解炉１の内部に
加圧状態で吹き込まれる。また溶解炉１の内部には、供
給路３３から羽口部８を通って、純度を高めたＯ2 ガス
が、上記の燃焼ガスとともに加圧状態で吹き込まれる。
２におけるＣＯの燃焼により多量のＣＯ2 を含む状態と
なった高温の燃焼ガスの大部分は、送風機３１の作用に
より供給路３２を介して羽口部８より溶解炉１の内部に
加圧状態で吹き込まれる。また溶解炉１の内部には、供
給路３３から羽口部８を通って、純度を高めたＯ2 ガス
が、上記の燃焼ガスとともに加圧状態で吹き込まれる。
【００１９】すると、燃焼炉１２からの熱量を保有した
ガスが溶解炉１に循環されることになり、このガスの顕
熱と燃焼炉１２でのＣＯ分の燃焼熱とが溶解炉１に直接
還元されることになって、エネルギーロスが大幅に低減
されることになる。
ガスが溶解炉１に循環されることになり、このガスの顕
熱と燃焼炉１２でのＣＯ分の燃焼熱とが溶解炉１に直接
還元されることになって、エネルギーロスが大幅に低減
されることになる。
【００２０】図５（ａ）は、図１の溶解装置の熱収支を
示す。溶解炉１に供給される熱量の合計を１００％とす
ると、同図（ｂ）の場合と同様に、そのうちの４２％が
溶湯の加熱に用いられ、１０％が損失となり、また４８
％が排ガスに移行する。しかし、排ガスに移行した４８
％のうちの４３％が、上述のように溶解炉１に還元さ
れ、系外への熱の排出は４８％のうちのわずか５％しか
発生しないことになる。このため、図６の従来装置にお
いては排ガスを本発明のように還元させずに系外に排出
していたことに伴うエネルギーロスを、大幅に削減でき
ることになる。
示す。溶解炉１に供給される熱量の合計を１００％とす
ると、同図（ｂ）の場合と同様に、そのうちの４２％が
溶湯の加熱に用いられ、１０％が損失となり、また４８
％が排ガスに移行する。しかし、排ガスに移行した４８
％のうちの４３％が、上述のように溶解炉１に還元さ
れ、系外への熱の排出は４８％のうちのわずか５％しか
発生しないことになる。このため、図６の従来装置にお
いては排ガスを本発明のように還元させずに系外に排出
していたことに伴うエネルギーロスを、大幅に削減でき
ることになる。
【００２１】このため、溶解炉１に供給される熱量の合
計を１００％として、そのうちの４３％を、このように
再循環される排ガスによってまかなうことができる。そ
の結果、投入コークスによる熱量を１００％のうちの５
５％まで低減することができる。これは、図５（ｂ）の
従来のものでは１００％のうちの８７％をコークスによ
り供給していたのに比べ、この従来のコークス投入量を
１００として、６３まで低減させて燃料を節約すること
が可能であることを意味する。
計を１００％として、そのうちの４３％を、このように
再循環される排ガスによってまかなうことができる。そ
の結果、投入コークスによる熱量を１００％のうちの５
５％まで低減することができる。これは、図５（ｂ）の
従来のものでは１００％のうちの８７％をコークスによ
り供給していたのに比べ、この従来のコークス投入量を
１００として、６３まで低減させて燃料を節約すること
が可能であることを意味する。
【００２２】また、系外への排出ガス量は、系外への排
出熱量に比例するが、図５（ｂ）の従来のものでは全熱
量の３７％が排出されていたのに対し、図５（ａ）の本
発明のものでは、全熱量の５％しか排出されず、これは
従来の排出量の約１３％にしかならない。すなわち、系
外に排出される排ガスの量は、新たに補給されるコーク
スの燃焼ガス相当量のみにしかならない。このため、集
塵、脱硝、脱硫などの処理のための設備を小型化でき、
そのため資源を節減することができる。
出熱量に比例するが、図５（ｂ）の従来のものでは全熱
量の３７％が排出されていたのに対し、図５（ａ）の本
発明のものでは、全熱量の５％しか排出されず、これは
従来の排出量の約１３％にしかならない。すなわち、系
外に排出される排ガスの量は、新たに補給されるコーク
スの燃焼ガス相当量のみにしかならない。このため、集
塵、脱硝、脱硫などの処理のための設備を小型化でき、
そのため資源を節減することができる。
【００２３】また、排ガス中のダストも、除塵すること
なく供給路３２を介して溶解炉１に還元されるため、炉
内でスラグに転化されて再利用に供されることになり、
したがって別個の処理を施す必要が無くなるなどの利点
がある。
なく供給路３２を介して溶解炉１に還元されるため、炉
内でスラグに転化されて再利用に供されることになり、
したがって別個の処理を施す必要が無くなるなどの利点
がある。
【００２４】しかも、供給路３２によって溶解炉１へ循
環させるガスとともに、純度を高めたＯ2 ガスを、供給
路３３によって溶解炉１に供給するため、コークスの燃
焼に必要なＯ2 ガスのみを炉内に供給して、循環ガスに
より均等に希釈すなわち分散させることができる。した
がって、この際に空気すなわちＮ2 ガスが炉内に導入さ
れないようにすることができ、このためＮＯｘの発生を
防止できることになる。
環させるガスとともに、純度を高めたＯ2 ガスを、供給
路３３によって溶解炉１に供給するため、コークスの燃
焼に必要なＯ2 ガスのみを炉内に供給して、循環ガスに
より均等に希釈すなわち分散させることができる。した
がって、この際に空気すなわちＮ2 ガスが炉内に導入さ
れないようにすることができ、このためＮＯｘの発生を
防止できることになる。
【００２５】溶解炉１から排出されて、排ガス路１０に
より排ガス燃焼炉１２に送られる排ガスは、ＣＯ、ＣＯ
2 、Ｏ2 計１１によって、その濃度が測定される。そし
て、この測定された濃度と、純度を高めたＯ2 ガスとと
もに溶解炉へ循環されるガスの量とにもとづいて、溶解
炉１に供給される燃料すなわちコークス４の量が決めら
れる。また、供給路３３から溶解炉１に供給される純度
を高めたＯ2 ガスの量は、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１に
よって測定されるＣＯとＣＯ2 との濃度比がＣＯ／ＣＯ
2 ＝１．２〜１．８となるように設定される。この濃度
比が１．２を下回ると、炉内が酸化性雰囲気となって、
溶湯が酸化しやすくなる。また濃度比が１．８を上回る
と、炉内でＣＯ2 がＣＯに変化する反応が強く起こるこ
とになる。
より排ガス燃焼炉１２に送られる排ガスは、ＣＯ、ＣＯ
2 、Ｏ2 計１１によって、その濃度が測定される。そし
て、この測定された濃度と、純度を高めたＯ2 ガスとと
もに溶解炉へ循環されるガスの量とにもとづいて、溶解
炉１に供給される燃料すなわちコークス４の量が決めら
れる。また、供給路３３から溶解炉１に供給される純度
を高めたＯ2 ガスの量は、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１に
よって測定されるＣＯとＣＯ2 との濃度比がＣＯ／ＣＯ
2 ＝１．２〜１．８となるように設定される。この濃度
比が１．２を下回ると、炉内が酸化性雰囲気となって、
溶湯が酸化しやすくなる。また濃度比が１．８を上回る
と、炉内でＣＯ2 がＣＯに変化する反応が強く起こるこ
とになる。
【００２６】すなわち、溶解炉１の内部の反応系を所定
の状態に維持して、正常な出湯を得るには、投入熱量、
ガス速度、炉内雰囲気すなわち酸化・還元度をそれぞれ
適正にコントロールする必要がある。
の状態に維持して、正常な出湯を得るには、投入熱量、
ガス速度、炉内雰囲気すなわち酸化・還元度をそれぞれ
適正にコントロールする必要がある。
【００２７】溶解炉１の操業立ち上げ時には、上述のよ
うな本格的な排ガスの循環はなく、空気送風のみが行わ
れる。そして、炉内の燃焼により、溶解炉１の炉頂にお
ける排ガスの量は、送風量の約１１３％となる。このた
め、系外への排出熱ロスは約５％のみとなる。さらに、
このうちの余剰分の１３％の排ガスが排出されて他の部
分が繰り返し使用され、またその後はコークス４とＯ2
ガスのみが炉内に供給されることになるので、操業開始
当初に溶解炉１内に存在していたＮ2 ガスは速やかに減
少し、排ガスの組成はＣＯ2 とＣＯとが大部分を占める
ようになる。両者の比率は、上述のように溶解炉１の内
部のガスの還元性雰囲気を維持するために、供給される
Ｏ2 の比率によって制御される。
うな本格的な排ガスの循環はなく、空気送風のみが行わ
れる。そして、炉内の燃焼により、溶解炉１の炉頂にお
ける排ガスの量は、送風量の約１１３％となる。このた
め、系外への排出熱ロスは約５％のみとなる。さらに、
このうちの余剰分の１３％の排ガスが排出されて他の部
分が繰り返し使用され、またその後はコークス４とＯ2
ガスのみが炉内に供給されることになるので、操業開始
当初に溶解炉１内に存在していたＮ2 ガスは速やかに減
少し、排ガスの組成はＣＯ2 とＣＯとが大部分を占める
ようになる。両者の比率は、上述のように溶解炉１の内
部のガスの還元性雰囲気を維持するために、供給される
Ｏ2 の比率によって制御される。
【００２８】図４は、溶解炉１の炉頂部における装入口
２の構成を示す。この装入口２には、上下二段の可動式
の仕切り３４、３５が交互に開閉するように設けられ、
これらの仕切り３４、３５は、それぞれ水平方向に作動
することによって開閉を行うように構成されている。ま
た上下の仕切り３４、３５の間は、鉄源３やコークス４
や造滓材５からなる原材料の１回の装入分を収容可能な
容量を有するように構成されている。
２の構成を示す。この装入口２には、上下二段の可動式
の仕切り３４、３５が交互に開閉するように設けられ、
これらの仕切り３４、３５は、それぞれ水平方向に作動
することによって開閉を行うように構成されている。ま
た上下の仕切り３４、３５の間は、鉄源３やコークス４
や造滓材５からなる原材料の１回の装入分を収容可能な
容量を有するように構成されている。
【００２９】上側の仕切り３４よりも上方には原材料バ
ッグ３６が設けられ、また装入口２には、上下の仕切り
３４、３５の間の空間に連通する集塵装置３７が設けら
れている。
ッグ３６が設けられ、また装入口２には、上下の仕切り
３４、３５の間の空間に連通する集塵装置３７が設けら
れている。
【００３０】このようなものであると、公知の溶解炉の
ように炉頂部の装入口を大気に開放して、炉内への吸引
流を発生させただけのものに比べ、上下の仕切り３４、
３５を交互に開閉することにより、原材料の装入時を含
めて溶解炉１の炉頂部が常時閉止されることになる。し
たがってＮ2 を含む外気を炉内に吸引したり、炉内から
のガスの吹き出しが生じたりすることを、確実に防止で
きる。
ように炉頂部の装入口を大気に開放して、炉内への吸引
流を発生させただけのものに比べ、上下の仕切り３４、
３５を交互に開閉することにより、原材料の装入時を含
めて溶解炉１の炉頂部が常時閉止されることになる。し
たがってＮ2 を含む外気を炉内に吸引したり、炉内から
のガスの吹き出しが生じたりすることを、確実に防止で
きる。
【００３１】図２は、本発明の他の実施の形態の溶解装
置の概略構成を示す。ここでは、溶解炉１と排ガス燃焼
炉１２との間における排ガス路１０の部分から、溶解炉
１へ排ガスを循環させるための、送風機３１を備えた燃
焼ガス供給路３２が分岐されている。３３は、純度を高
めたＯ2 ガスの供給路で、これは図１に示したものと同
様の構成である。
置の概略構成を示す。ここでは、溶解炉１と排ガス燃焼
炉１２との間における排ガス路１０の部分から、溶解炉
１へ排ガスを循環させるための、送風機３１を備えた燃
焼ガス供給路３２が分岐されている。３３は、純度を高
めたＯ2 ガスの供給路で、これは図１に示したものと同
様の構成である。
【００３２】このような構成であると、溶解炉１から排
出された、ＣＯを含む排ガスは、ダストとともに、送風
機３１を備えた燃焼ガス供給路３２によってただちに溶
解炉１へ循環される。そして、ＣＯは、溶解炉１の中で
燃焼されてＣＯ2 に変化することになる。この場合は、
図１に示したものに比べ、供給路３２によって溶解炉１
へ循環される排ガスは、低温で、またその分だけ体積が
小さくなる。
出された、ＣＯを含む排ガスは、ダストとともに、送風
機３１を備えた燃焼ガス供給路３２によってただちに溶
解炉１へ循環される。そして、ＣＯは、溶解炉１の中で
燃焼されてＣＯ2 に変化することになる。この場合は、
図１に示したものに比べ、供給路３２によって溶解炉１
へ循環される排ガスは、低温で、またその分だけ体積が
小さくなる。
【００３３】またこの場合は、排ガス燃焼炉１２には、
溶解炉１に燃料としてのコークス４を足した分に相当す
る余剰の排ガスのみが供給され、この排ガスに含まれる
ＣＯが燃焼されてＣＯ2 ガスが発生することになる。こ
のため、排ガス燃焼炉１２は、図１に示したものに比べ
著しく小型に構成することができる。
溶解炉１に燃料としてのコークス４を足した分に相当す
る余剰の排ガスのみが供給され、この排ガスに含まれる
ＣＯが燃焼されてＣＯ2 ガスが発生することになる。こ
のため、排ガス燃焼炉１２は、図１に示したものに比べ
著しく小型に構成することができる。
【００３４】そして、この図２の溶解装置においても、
ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１によって排ガス中のＣＯ、Ｃ
Ｏ2 、Ｏ2 の濃度が測定され、この測定された濃度と、
純度を高めたＯ2 ガスとともに溶解炉へ循環されるガス
の量とにもとづいて、溶解炉１に供給されるコークス４
の量が決められる。また、供給路３３によって溶解炉１
に供給されるＯ2 ガスの量は、同様にＣＯとＣＯ2 との
濃度比がＣＯ／ＣＯ2＝１．２〜１．８となるように設
定される。
ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計１１によって排ガス中のＣＯ、Ｃ
Ｏ2 、Ｏ2 の濃度が測定され、この測定された濃度と、
純度を高めたＯ2 ガスとともに溶解炉へ循環されるガス
の量とにもとづいて、溶解炉１に供給されるコークス４
の量が決められる。また、供給路３３によって溶解炉１
に供給されるＯ2 ガスの量は、同様にＣＯとＣＯ2 との
濃度比がＣＯ／ＣＯ2＝１．２〜１．８となるように設
定される。
【００３５】図３は、本発明のさらに他の実施の形態の
溶解装置の概略構成を示す。ここでは、溶解炉１から排
ガス燃焼炉１２までの構成は図２のものと同じである
が、排ガス路１０に沿った排ガス燃焼炉１２よりも後流
側の構成が相違する。
溶解装置の概略構成を示す。ここでは、溶解炉１から排
ガス燃焼炉１２までの構成は図２のものと同じである
が、排ガス路１０に沿った排ガス燃焼炉１２よりも後流
側の構成が相違する。
【００３６】すなわち、排ガス路１０に沿って、排ガス
燃焼炉１２よりも後流側には、耐熱型の濾過集塵機３９
と、脱硝装置４０と、排ガス冷却器１４と、ＣＯ2 分離
回収装置４１と、脱硫装置１６と、排風機１７とが、こ
の順序で設けられている。
燃焼炉１２よりも後流側には、耐熱型の濾過集塵機３９
と、脱硝装置４０と、排ガス冷却器１４と、ＣＯ2 分離
回収装置４１と、脱硫装置１６と、排風機１７とが、こ
の順序で設けられている。
【００３７】このような構成であると、排ガスにおける
溶解炉１側へ供給されない部分は、含有する未燃ＣＯガ
スが燃焼炉１２で燃焼され、耐熱型の集塵機３９によっ
てダスト４２の集塵が行われた後に、脱硝装置４０によ
って５００℃以上の高温で処理され、次いで排ガス冷却
器１４によって排熱の回収が行われる。そして、その状
態のガスの成分の大部分を占めるＣＯ2 が分離回収装置
４１によって回収され、高濃度ＣＯ2 ガスまたは液化Ｃ
Ｏ2 ガス４３として製品化される。そのうえで、残りの
少量の排ガスについて、脱硫装置１６によって脱硫処理
が行われ、排風機１７によって外部に排出される。これ
により、省エネルギーと、ＣＯ2 排出の極少化と、脱硫
による無害化とが同時に実現されることになる。
溶解炉１側へ供給されない部分は、含有する未燃ＣＯガ
スが燃焼炉１２で燃焼され、耐熱型の集塵機３９によっ
てダスト４２の集塵が行われた後に、脱硝装置４０によ
って５００℃以上の高温で処理され、次いで排ガス冷却
器１４によって排熱の回収が行われる。そして、その状
態のガスの成分の大部分を占めるＣＯ2 が分離回収装置
４１によって回収され、高濃度ＣＯ2 ガスまたは液化Ｃ
Ｏ2 ガス４３として製品化される。そのうえで、残りの
少量の排ガスについて、脱硫装置１６によって脱硫処理
が行われ、排風機１７によって外部に排出される。これ
により、省エネルギーと、ＣＯ2 排出の極少化と、脱硫
による無害化とが同時に実現されることになる。
【００３８】したがって、排ガスをＣＯ2 分離用原料ガ
スであるとすると、従来はその２１％しかＣＯ2 が存在
しないが、上述の本発明の装置によると排ガスの９９％
がＣＯ2 になる。このため、回収、分離コストにすぐれ
たシステムを構築することができる。
スであるとすると、従来はその２１％しかＣＯ2 が存在
しないが、上述の本発明の装置によると排ガスの９９％
がＣＯ2 になる。このため、回収、分離コストにすぐれ
たシステムを構築することができる。
【００３９】
【発明の効果】以上のように本発明によると、溶解炉か
らの排ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち、または排
ガスの大部分をそのまま、前記溶解炉に再循環させて、
新たに必要なＯ2 分のみを補充することになるため、Ｃ
Ｏ、ＣＯ2 、Ｏ2 が熱量を保有したまま循環し、これら
の顕熱とＣＯ分の燃焼熱ともに溶解炉内に直接に還元で
き、したがってエネルギーロスを大幅に削減できるとと
もに、系外への排出ガス量を低減でき、しかも排出ガス
の処理系統を小型化できることになる。また、排ガスに
おけるＣＯ分を燃焼させたのちのガス、あるいは燃焼炉
からの燃焼ガスを、Ｏ2 ガスとともに溶解炉へ供給する
ため、これらの排ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち
のガスあるいは燃焼炉からの燃焼ガスによって希釈され
たＯ2 ガスを溶解炉内に供給することができる。
らの排ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち、または排
ガスの大部分をそのまま、前記溶解炉に再循環させて、
新たに必要なＯ2 分のみを補充することになるため、Ｃ
Ｏ、ＣＯ2 、Ｏ2 が熱量を保有したまま循環し、これら
の顕熱とＣＯ分の燃焼熱ともに溶解炉内に直接に還元で
き、したがってエネルギーロスを大幅に削減できるとと
もに、系外への排出ガス量を低減でき、しかも排出ガス
の処理系統を小型化できることになる。また、排ガスに
おけるＣＯ分を燃焼させたのちのガス、あるいは燃焼炉
からの燃焼ガスを、Ｏ2 ガスとともに溶解炉へ供給する
ため、これらの排ガスにおけるＣＯ分を燃焼させたのち
のガスあるいは燃焼炉からの燃焼ガスによって希釈され
たＯ2 ガスを溶解炉内に供給することができる。
【図１】本発明の実施の形態の溶解装置の概略構成を示
す図である。
す図である。
【図２】本発明の他の実施の形態の溶解装置の概略構成
を示す図である。
を示す図である。
【図３】本発明のさらに他の実施の形態の溶解装置の概
略構成を示す図である。
略構成を示す図である。
【図４】本発明の実施の形態の溶解装置における溶解炉
の炉頂の部分の概略構成を示す図である。
の炉頂の部分の概略構成を示す図である。
【図５】本発明の実施の形態の溶解装置と従来の溶解装
置との熱収支を対比して示す図である。
置との熱収支を対比して示す図である。
【図６】従来の溶解装置の概略構成を示す図である。
１ 溶解炉 １０ 排ガス路 １１ ＣＯ、ＣＯ2 、Ｏ2 計 １２ 排ガス燃焼炉 ３１ 送風機 ３２ 燃焼ガス供給路 ３３ Ｏ2 ガスの供給路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4D002 AA02 AA08 AA09 AA12 BA05 BA06 BA14 DA41 EA02 EA05 GA01 GB02 HA01 4K045 AA02 BA02 CA05 GB07 GC03 GC07 4K056 AA01 BA01 BB01 CA02 DA02 DA36 DB02 DB09 DB12 DC05 FA03 FA06 FA15
Claims (6)
- 【請求項１】 溶解炉からの排ガス中のＣＯ分を燃焼さ
せる燃焼炉と、この燃焼炉からの燃焼ガスの大部分をＯ
2 ガスとともに前記溶解炉へ供給する手段とを有するこ
とを特徴とする溶解装置。 - 【請求項２】 溶解炉からの排ガスの大部分をＯ2 ガス
とともに前記溶解炉へ供給する手段を有することを特徴
とする溶解装置。 - 【請求項３】 溶解炉からの排ガス中のＣＯとＣＯ2 と
Ｏ2 との濃度を測定する手段をを有し、この濃度測定手
段によって測定された濃度と、Ｏ2 ガスとともに溶解炉
へ供給されるガスの量とにもとづいて、溶解炉に供給さ
れる燃料の量を決めるように構成され、かつ前記濃度測
定手段によって測定されるＣＯとＣＯ 2 との濃度比がＣ
Ｏ／ＣＯ2 ＝１．２〜１．８となるように、溶解炉へ供
給されるＯ2 ガスの量を決めるように構成されているこ
とを特徴とする請求項１または２記載の溶解装置。 - 【請求項４】 排ガス中のダストも除塵することなく溶
解炉へ供給するように構成されていることを特徴とする
請求項１から３までのいずれか１項記載の溶解装置。 - 【請求項５】 溶解炉へ供給しない排ガス部分における
ＣＯ分を燃焼させる燃焼炉と、この燃焼炉からの燃焼ガ
ス中のダストを除塵する手段と、除塵後のガスを脱硝処
理する手段と、脱硝処理されたガス中のＣＯ2 を分離回
収する手段と、残りの排ガスについて脱硫処理を施す手
段とを有することを特徴とする請求項２または３記載の
溶解装置。 - 【請求項６】 溶解炉の頂部に原材料の装入口を設け、
この装入口に交互に開閉する上下二段の可動式仕切りを
設けて、前記溶解炉の頂部が常時閉止されているように
構成したことを特徴とする請求項１から５までのいずれ
か１項記載の溶解装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24643298A JP3877443B2 (ja) | 1998-09-01 | 1998-09-01 | 溶解装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24643298A JP3877443B2 (ja) | 1998-09-01 | 1998-09-01 | 溶解装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000074567A true JP2000074567A (ja) | 2000-03-14 |
| JP3877443B2 JP3877443B2 (ja) | 2007-02-07 |
Family
ID=17148404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24643298A Expired - Lifetime JP3877443B2 (ja) | 1998-09-01 | 1998-09-01 | 溶解装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3877443B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114061320A (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-18 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种链箅机-回转窑-环冷机球团烟气循环耦合处理系统及其烟气处理工艺 |
| CN114061319A (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-18 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种链箅机-回转窑球团烟气循环处理系统及其烟气处理工艺 |
| CN114061321A (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-18 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种基于回转窑一次循环进风的球团烟气处理系统及其烟气处理工艺 |
-
1998
- 1998-09-01 JP JP24643298A patent/JP3877443B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114061320A (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-18 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种链箅机-回转窑-环冷机球团烟气循环耦合处理系统及其烟气处理工艺 |
| CN114061319A (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-18 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种链箅机-回转窑球团烟气循环处理系统及其烟气处理工艺 |
| CN114061321A (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-18 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种基于回转窑一次循环进风的球团烟气处理系统及其烟气处理工艺 |
| CN114061320B (zh) * | 2020-08-07 | 2023-06-23 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种链箅机-回转窑-环冷机球团烟气循环耦合处理系统及其烟气处理工艺 |
| CN114061321B (zh) * | 2020-08-07 | 2023-06-23 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种基于回转窑一次循环进风的球团烟气处理系统及其烟气处理工艺 |
| CN114061319B (zh) * | 2020-08-07 | 2023-06-30 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种链箅机-回转窑球团烟气循环处理系统及其烟气处理工艺 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3877443B2 (ja) | 2007-02-07 |
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