JP2000064902A - シリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック - Google Patents
シリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ライナ温度を上下方向および／または周方向
に均一化する。 【解決手段】 鋳鉄製のシリンダライナ１１を鋳ぐるん
だアルミシリンダブロックであって、シリンダライナ１
１の外周面１１ａに、上下方向に、ウォータジャケット
の内周面１７ａの中子抜き勾配とほぼ同じ傾斜のテーパ
がつけられているシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリン
ダブロック１０。シリンダライナ１１下端にテーパ状凹
部２０がつけられているシリンダライナ鋳ぐるみアルミ
シリンダブロック１０。シリンダライナ１１の上端部２
１が所定寸法にわたって薄肉化されているシリンダライ
ナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック１０。
に均一化する。 【解決手段】 鋳鉄製のシリンダライナ１１を鋳ぐるん
だアルミシリンダブロックであって、シリンダライナ１
１の外周面１１ａに、上下方向に、ウォータジャケット
の内周面１７ａの中子抜き勾配とほぼ同じ傾斜のテーパ
がつけられているシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリン
ダブロック１０。シリンダライナ１１下端にテーパ状凹
部２０がつけられているシリンダライナ鋳ぐるみアルミ
シリンダブロック１０。シリンダライナ１１の上端部２
１が所定寸法にわたって薄肉化されているシリンダライ
ナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック１０。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳鉄製のシリンダ
ライナを鋳ぐるんだアルミシリンダブロックに関する。
ライナを鋳ぐるんだアルミシリンダブロックに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋳鉄製のシリンダライナを鋳ぐる
んだアルミシリンダブロックは、特開昭５９−９６４５
７号公報などにより、知られている。シリンダライナの
厚さは上下方向（ライナ軸方向）に通常一定である。こ
のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックは、
従来、図３に示すように製造される。すなわち、予め遠
心鋳造などにより製造した鋳鉄製シリンダライナ３を下
金型２にセットし、上金型１を下降させてシリンダライ
ナ３を保持し、キャビティ４にアルミ溶湯を充填し、凝
固後型開きしてシリンダブロック鋳物を型から取り出
し、シリンダボア内面、シリンダブロック上面などを機
械加工し（二点鎖線が加工後の面）、シリンダブロック
とする。ウォータジャケット中子５の部分に、エンジン
運転時に冷却水が流れるウォータジャケットが形成され
る。
んだアルミシリンダブロックは、特開昭５９−９６４５
７号公報などにより、知られている。シリンダライナの
厚さは上下方向（ライナ軸方向）に通常一定である。こ
のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックは、
従来、図３に示すように製造される。すなわち、予め遠
心鋳造などにより製造した鋳鉄製シリンダライナ３を下
金型２にセットし、上金型１を下降させてシリンダライ
ナ３を保持し、キャビティ４にアルミ溶湯を充填し、凝
固後型開きしてシリンダブロック鋳物を型から取り出
し、シリンダボア内面、シリンダブロック上面などを機
械加工し（二点鎖線が加工後の面）、シリンダブロック
とする。ウォータジャケット中子５の部分に、エンジン
運転時に冷却水が流れるウォータジャケットが形成され
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のシリン
ダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックには、つぎの
問題がある。 シリンダボアは上死点近傍が下部に比べて高温にな
るが、アルミに比べて熱伝導率が小さい鋳鉄製シリンダ
ライナが上下方向にライナ全長にわたって断熱層として
働き、図２の二点鎖線に示すように、シリンダライナ全
体に上下方向に比較的大きな温度差を生じる。熱膨張差
によりシリンダボア径がボア上下方向に変化すると、オ
イル消費量が増える。オイル消費量の増大を抑制するた
めにピストンリング、オイルリングの張力を大にすると
摩擦損失が増え燃費が悪化する。 シリンダライナ保持時上金型および下金型とシリン
ダライナとの間には着脱を容易にするための隙間が存在
するので、シリンダライナの位置決め精度がその隙間分
悪くなる。その結果、ボア面を切削加工した時に、シリ
ンダライナの厚さが周方向に変化し、ライナ温度が周方
向に不均一になり、ボア真円度が悪化し、オイル消費量
の増大を招く。 本発明の目的は、ライナ温度を従来に比べて上下方向に
均一化できるシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブ
ロックを提供することにある。本発明のもう一つの目的
は、ライナ温度を従来に比べて上下方向にも周方向にも
均一化できるシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブ
ロックを提供することにある。
ダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックには、つぎの
問題がある。 シリンダボアは上死点近傍が下部に比べて高温にな
るが、アルミに比べて熱伝導率が小さい鋳鉄製シリンダ
ライナが上下方向にライナ全長にわたって断熱層として
働き、図２の二点鎖線に示すように、シリンダライナ全
体に上下方向に比較的大きな温度差を生じる。熱膨張差
によりシリンダボア径がボア上下方向に変化すると、オ
イル消費量が増える。オイル消費量の増大を抑制するた
めにピストンリング、オイルリングの張力を大にすると
摩擦損失が増え燃費が悪化する。 シリンダライナ保持時上金型および下金型とシリン
ダライナとの間には着脱を容易にするための隙間が存在
するので、シリンダライナの位置決め精度がその隙間分
悪くなる。その結果、ボア面を切削加工した時に、シリ
ンダライナの厚さが周方向に変化し、ライナ温度が周方
向に不均一になり、ボア真円度が悪化し、オイル消費量
の増大を招く。 本発明の目的は、ライナ温度を従来に比べて上下方向に
均一化できるシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブ
ロックを提供することにある。本発明のもう一つの目的
は、ライナ温度を従来に比べて上下方向にも周方向にも
均一化できるシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブ
ロックを提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明は、つぎの通りである。 （１） 鋳鉄製のシリンダライナを鋳ぐるんだアルミシ
リンダブロックであって、前記シリンダライナの外周面
に、上下方向に、ウォータジャケットの内周面の中子抜
き勾配とほぼ同じ傾斜のテーパがつけられているシリン
ダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック。 （２） 前記シリンダライナの下端に、金型ライナ受け
部のテーパ状突起に合わせたテーパ状凹部が形成されて
いる（１）記載のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリン
ダブロック。 （３） 前記シリンダライナの上端部が所定寸法にわた
って薄肉化されている（１）記載のシリンダライナ鋳ぐ
るみアルミシリンダブロック。
明は、つぎの通りである。 （１） 鋳鉄製のシリンダライナを鋳ぐるんだアルミシ
リンダブロックであって、前記シリンダライナの外周面
に、上下方向に、ウォータジャケットの内周面の中子抜
き勾配とほぼ同じ傾斜のテーパがつけられているシリン
ダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック。 （２） 前記シリンダライナの下端に、金型ライナ受け
部のテーパ状突起に合わせたテーパ状凹部が形成されて
いる（１）記載のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリン
ダブロック。 （３） 前記シリンダライナの上端部が所定寸法にわた
って薄肉化されている（１）記載のシリンダライナ鋳ぐ
るみアルミシリンダブロック。
【０００５】上記（１）のシリンダライナ鋳ぐるみアル
ミシリンダブロックでは、シリンダライナの外周面に、
上下方向に、ウォータジャケットの内周面の中子抜き勾
配とほぼ同じ傾斜のテーパがつけられているので、鋳鉄
製ライナを上端ほど薄くすることができ、上端ほどライ
ナの断熱作用が小になってウォータジャケットへの熱の
逃げがよくなる。これによって、シリンダライナの上下
方向温度分布が従来に比べてより均一化される。上記
（２）のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロッ
クでは、シリンダライナの下端に、金型ライナ受け部の
テーパ状突起に合わせたテーパ状凹部が形成されている
ので、ライナの金型へのセット時にテーパ状凹部を金型
ライナ受け部のテーパ状突起に嵌合させることにより、
ライナの金型への位置決め精度が上がる。テーパ嵌合の
ため隙間を無くすことができ、またシリンダライナの外
周面のテーパのためにシリンダライナは金型ライナ受け
部のテーパ状突起に溶湯圧で押し付けられるので、ライ
ナの金型への位置決め精度がさらに向上する。上記
（３）のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロッ
クでは、シリンダライナの上端部が、所定寸法にわたっ
て、薄肉化されているので、その部分のシリンダライナ
の断熱作用が小となり、ウォータジャケットへの熱の逃
げがよくなる。これによって、シリンダライナの上下方
向温度分布が上記（１）の場合に比べてより均一化され
る。
ミシリンダブロックでは、シリンダライナの外周面に、
上下方向に、ウォータジャケットの内周面の中子抜き勾
配とほぼ同じ傾斜のテーパがつけられているので、鋳鉄
製ライナを上端ほど薄くすることができ、上端ほどライ
ナの断熱作用が小になってウォータジャケットへの熱の
逃げがよくなる。これによって、シリンダライナの上下
方向温度分布が従来に比べてより均一化される。上記
（２）のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロッ
クでは、シリンダライナの下端に、金型ライナ受け部の
テーパ状突起に合わせたテーパ状凹部が形成されている
ので、ライナの金型へのセット時にテーパ状凹部を金型
ライナ受け部のテーパ状突起に嵌合させることにより、
ライナの金型への位置決め精度が上がる。テーパ嵌合の
ため隙間を無くすことができ、またシリンダライナの外
周面のテーパのためにシリンダライナは金型ライナ受け
部のテーパ状突起に溶湯圧で押し付けられるので、ライ
ナの金型への位置決め精度がさらに向上する。上記
（３）のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロッ
クでは、シリンダライナの上端部が、所定寸法にわたっ
て、薄肉化されているので、その部分のシリンダライナ
の断熱作用が小となり、ウォータジャケットへの熱の逃
げがよくなる。これによって、シリンダライナの上下方
向温度分布が上記（１）の場合に比べてより均一化され
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１に示すように、本発明実施例
のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック１０
は、鋳鉄製のシリンダライナ（単に、ライナともいう）
１１と、それを鋳ぐるんだシリンダブロックアルミ部
（キャビティ１５に注湯されたアルミが凝固した部分）
１２からなる。シリンダライナ１１は遠心鋳造などによ
り予め作製され、アルミシリンダブロック鋳造時に下金
型１３の上にセットされ上金型１４と下金型１３とで保
持される。上金型１４の一部１４ａ（この部分１４ａを
上金型１４と別体としてもよい）はシリンダライナ１１
の内周側に侵入するが、この部分１４ａの外周面はシリ
ンダボア軸芯１８と平行になっている。ついで、キャビ
ティ１５にアルミ溶湯を注湯し（ダイカスト鋳造）、凝
固させて型から外すことによりシリンダライナ鋳ぐるみ
アルミシリンダブロック１０の粗材が鋳造される。つい
で、シリンダボア内面とシリンダブロック上面が図１の
二点鎖線１６まで機械加工され、シリンダライナ鋳ぐる
みアルミシリンダブロック１０となる。
のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック１０
は、鋳鉄製のシリンダライナ（単に、ライナともいう）
１１と、それを鋳ぐるんだシリンダブロックアルミ部
（キャビティ１５に注湯されたアルミが凝固した部分）
１２からなる。シリンダライナ１１は遠心鋳造などによ
り予め作製され、アルミシリンダブロック鋳造時に下金
型１３の上にセットされ上金型１４と下金型１３とで保
持される。上金型１４の一部１４ａ（この部分１４ａを
上金型１４と別体としてもよい）はシリンダライナ１１
の内周側に侵入するが、この部分１４ａの外周面はシリ
ンダボア軸芯１８と平行になっている。ついで、キャビ
ティ１５にアルミ溶湯を注湯し（ダイカスト鋳造）、凝
固させて型から外すことによりシリンダライナ鋳ぐるみ
アルミシリンダブロック１０の粗材が鋳造される。つい
で、シリンダボア内面とシリンダブロック上面が図１の
二点鎖線１６まで機械加工され、シリンダライナ鋳ぐる
みアルミシリンダブロック１０となる。
【０００７】シリンダライナ１１の外周面１１ａには、
上下方向に、ウォータジャケット（図１では、ウォータ
ジャケット中子１７の部分、シリンダブロック鋳造後は
この部分が空間になってウォータジャケットを構成す
る）の内周面１７ａの中子抜き勾配とほぼ同じ傾斜のテ
ーパがつけられている。ウォータジャケットの内周面１
７ａの中子抜き勾配は、上端ほどシリンダボア軸芯１８
に近づく方向の勾配でシリンダボア軸芯１８に対し約１
°傾いているので、シリンダライナ１１の外周面１１ａ
のテーパも、上端ほどシリンダボア軸芯１８に近づく方
向のテーパでシリンダボア軸芯１８に対し約１°傾いて
いる。シリンダライナ１１の内周面１１ｂはシリンダボ
ア軸芯１８と平行で、機械加工後のボア内周面（二点鎖
線）もシリンダボア軸芯１８と平行である。なお、ウォ
ータジャケットの外周面１７ｂの中子抜き勾配は、上端
ほどシリンダボア軸芯１８から離れる方向の勾配でシリ
ンダボア軸芯１８に対し約１°傾いている。
上下方向に、ウォータジャケット（図１では、ウォータ
ジャケット中子１７の部分、シリンダブロック鋳造後は
この部分が空間になってウォータジャケットを構成す
る）の内周面１７ａの中子抜き勾配とほぼ同じ傾斜のテ
ーパがつけられている。ウォータジャケットの内周面１
７ａの中子抜き勾配は、上端ほどシリンダボア軸芯１８
に近づく方向の勾配でシリンダボア軸芯１８に対し約１
°傾いているので、シリンダライナ１１の外周面１１ａ
のテーパも、上端ほどシリンダボア軸芯１８に近づく方
向のテーパでシリンダボア軸芯１８に対し約１°傾いて
いる。シリンダライナ１１の内周面１１ｂはシリンダボ
ア軸芯１８と平行で、機械加工後のボア内周面（二点鎖
線）もシリンダボア軸芯１８と平行である。なお、ウォ
ータジャケットの外周面１７ｂの中子抜き勾配は、上端
ほどシリンダボア軸芯１８から離れる方向の勾配でシリ
ンダボア軸芯１８に対し約１°傾いている。
【０００８】ウォータジャケットの内周面１７ａとシリ
ンダライナ１１の外周面１１ａとの間の部分はキャビテ
ィ１５の一部を構成し、この部分にアルミ溶湯が充填さ
れ凝固されてできたアルミ部の壁厚はほぼ一定である。
シリンダライナ１１は下端で、シリンダボア内面加工前
で厚さが約４〜４．５ｍｍで、シリンダボア内面の機械
加工後で約３ｍｍである。加工代は約１〜１．５ｍｍで
ある。シリンダライナ１１は外周面テーパのため、上に
いくほど薄くなるが、テーパ部上端では、従来の外周面
テーパ無しのシリンダライナの厚さ以下とされている。
なお、従来の外周面テーパ無しのシリンダライナの厚さ
は、シリンダボア内面加工前で厚さが約３．５ｍｍで、
シリンダボア内面の機械加工後で約２ｍｍである。
ンダライナ１１の外周面１１ａとの間の部分はキャビテ
ィ１５の一部を構成し、この部分にアルミ溶湯が充填さ
れ凝固されてできたアルミ部の壁厚はほぼ一定である。
シリンダライナ１１は下端で、シリンダボア内面加工前
で厚さが約４〜４．５ｍｍで、シリンダボア内面の機械
加工後で約３ｍｍである。加工代は約１〜１．５ｍｍで
ある。シリンダライナ１１は外周面テーパのため、上に
いくほど薄くなるが、テーパ部上端では、従来の外周面
テーパ無しのシリンダライナの厚さ以下とされている。
なお、従来の外周面テーパ無しのシリンダライナの厚さ
は、シリンダボア内面加工前で厚さが約３．５ｍｍで、
シリンダボア内面の機械加工後で約２ｍｍである。
【０００９】シリンダライナ１１の下端には、下金型１
３のライナ受け部のテーパ状突起１９に合わせたテーパ
状凹部２０が形成されている。テーパ状凹部２０は鋳ぐ
るみ前に既に形成されており、シリンダライナ１１を下
金型１３にセットする段階でテーパ状凹部２０をテーパ
状突起１９に係合させる。テーパ状凹部２０は加工後の
シリンダボア内面より半径方向外側に位置しているの
で、鋳ぐるみ後、シリンダボア内面機械加工後も、テー
パ状凹部２０はシリンダライナ１１の下端に残ってい
る。シリンダボア内面をボーリング加工する前にシリン
ダライナ１１の下端にボーリングの逃がし溝加工を施す
が、シリンダライナ１１の下端に残っているテーパ状凹
部２０が逃がし溝となるので、逃がし溝加工を省略でき
る。
３のライナ受け部のテーパ状突起１９に合わせたテーパ
状凹部２０が形成されている。テーパ状凹部２０は鋳ぐ
るみ前に既に形成されており、シリンダライナ１１を下
金型１３にセットする段階でテーパ状凹部２０をテーパ
状突起１９に係合させる。テーパ状凹部２０は加工後の
シリンダボア内面より半径方向外側に位置しているの
で、鋳ぐるみ後、シリンダボア内面機械加工後も、テー
パ状凹部２０はシリンダライナ１１の下端に残ってい
る。シリンダボア内面をボーリング加工する前にシリン
ダライナ１１の下端にボーリングの逃がし溝加工を施す
が、シリンダライナ１１の下端に残っているテーパ状凹
部２０が逃がし溝となるので、逃がし溝加工を省略でき
る。
【００１０】シリンダライナ１１の上端部２１は、ライ
ナ上端から下方に向かって所定寸法ａにわたって薄肉化
されている。この所定寸法ａは約１０ｍｍである。この
薄肉化した上端部２１は、厚さが一定でもよく、あるい
は上端にいくほどシリンダボア軸芯１８に近づく外周テ
ーパがつけられていてもよい。薄肉化した上端部２１
は、それより下側のライナ部分に比べて段付き状に厚さ
が薄くなっている。ただし、薄肉化した上端部２１の内
径は、それより下側のライナ部分の内径と同じ径でかつ
シリンダボア軸芯１８に平行である。薄肉化した上端部
２１の上端面と、シリンダライナ１１の外周の全面は、
キャビティに臨む面であり、キャビティに注湯され凝固
したアルミによって鋳ぐるまれる。
ナ上端から下方に向かって所定寸法ａにわたって薄肉化
されている。この所定寸法ａは約１０ｍｍである。この
薄肉化した上端部２１は、厚さが一定でもよく、あるい
は上端にいくほどシリンダボア軸芯１８に近づく外周テ
ーパがつけられていてもよい。薄肉化した上端部２１
は、それより下側のライナ部分に比べて段付き状に厚さ
が薄くなっている。ただし、薄肉化した上端部２１の内
径は、それより下側のライナ部分の内径と同じ径でかつ
シリンダボア軸芯１８に平行である。薄肉化した上端部
２１の上端面と、シリンダライナ１１の外周の全面は、
キャビティに臨む面であり、キャビティに注湯され凝固
したアルミによって鋳ぐるまれる。
【００１１】つぎに、作用を説明する。エンジン運転
時、ピストン上死点近傍で爆発、燃焼工程が生じるの
で、シリンダライナ１１の温度はピストン上死点近傍ほ
ど温度が高い。また、鋳鉄の熱伝導率はアルミ（アルミ
合金）の熱伝導率に比べて小さいので、シリンダボア壁
のうち鋳鉄ライナ１１はアルミ層に比べて断熱作用が大
であり、上死点近傍のシリンダボアからウォータジャケ
ットへの熱の逃がしをアルミ層に比べてより抑制してし
まう。
時、ピストン上死点近傍で爆発、燃焼工程が生じるの
で、シリンダライナ１１の温度はピストン上死点近傍ほ
ど温度が高い。また、鋳鉄の熱伝導率はアルミ（アルミ
合金）の熱伝導率に比べて小さいので、シリンダボア壁
のうち鋳鉄ライナ１１はアルミ層に比べて断熱作用が大
であり、上死点近傍のシリンダボアからウォータジャケ
ットへの熱の逃がしをアルミ層に比べてより抑制してし
まう。
【００１２】しかし、本発明実施例のシリンダライナ鋳
ぐるみアルミシリンダブロック１０では、シリンダライ
ナ１１の外周面１１ａに、上下方向に、ウォータジャケ
ットの内周面１７ａの中子抜き勾配とほぼ同じテーパが
つけられているので、鋳鉄製ライナ１１を上端に近い部
分ほど薄くすることができ、上端に近い部分ほどライナ
の断熱作用が小になってウォータジャケットへの熱の逃
げがよくなる。これによって、シリンダライナ１１の上
下方向温度分布が従来に比べてより均一化される。
ぐるみアルミシリンダブロック１０では、シリンダライ
ナ１１の外周面１１ａに、上下方向に、ウォータジャケ
ットの内周面１７ａの中子抜き勾配とほぼ同じテーパが
つけられているので、鋳鉄製ライナ１１を上端に近い部
分ほど薄くすることができ、上端に近い部分ほどライナ
の断熱作用が小になってウォータジャケットへの熱の逃
げがよくなる。これによって、シリンダライナ１１の上
下方向温度分布が従来に比べてより均一化される。
【００１３】図２は、本発明実施例のシリンダライナ鋳
ぐるみアルミシリンダブロック１０のシリンダライナ１
１の上下方向温度分布を示しており、従来のシリンダラ
イナの温度分布（二点鎖線）と比較して示している。図
２からわかるように、本発明実施例のシリンダライナ１
１の上下方向温度差は約４５°Ｃで、従来の６５°Ｃに
比べて約２０°Ｃ低減しており、シリンダライナ１１の
温度が上下方向に従来よりも均一化している。そして、
ライナ上端温度が従来に比べて約１５°Ｃ低減してお
り、ライナ上端部の熱逃がし効果が従来に比べて改善さ
れている。
ぐるみアルミシリンダブロック１０のシリンダライナ１
１の上下方向温度分布を示しており、従来のシリンダラ
イナの温度分布（二点鎖線）と比較して示している。図
２からわかるように、本発明実施例のシリンダライナ１
１の上下方向温度差は約４５°Ｃで、従来の６５°Ｃに
比べて約２０°Ｃ低減しており、シリンダライナ１１の
温度が上下方向に従来よりも均一化している。そして、
ライナ上端温度が従来に比べて約１５°Ｃ低減してお
り、ライナ上端部の熱逃がし効果が従来に比べて改善さ
れている。
【００１４】熱膨張差によりシリンダボア径がボア上下
方向に変化すると、ピストン往復動運転時にピストンリ
ング、オイルリングがシリンダボア径変化に追随するこ
とが不十分になってオイル消費量が増える。オイル消費
量の増大を抑制するためにピストンリング、オイルリン
グの張力を大にするので摩擦損失が増え燃費が悪化す
る。しかし、本発明実施例では、熱膨張差によるシリン
ダボア径のボア上下方向の変化が、上下方向均熱化によ
り、減少するので、それだけオイル消費量も減少する。
また、オイル消費量を従来と同程度に維持するとピスト
ンリング、オイルリングの張力を従来に比べて減少でき
るので、摩擦損失が減少し、燃費が改善される。
方向に変化すると、ピストン往復動運転時にピストンリ
ング、オイルリングがシリンダボア径変化に追随するこ
とが不十分になってオイル消費量が増える。オイル消費
量の増大を抑制するためにピストンリング、オイルリン
グの張力を大にするので摩擦損失が増え燃費が悪化す
る。しかし、本発明実施例では、熱膨張差によるシリン
ダボア径のボア上下方向の変化が、上下方向均熱化によ
り、減少するので、それだけオイル消費量も減少する。
また、オイル消費量を従来と同程度に維持するとピスト
ンリング、オイルリングの張力を従来に比べて減少でき
るので、摩擦損失が減少し、燃費が改善される。
【００１５】本発明実施例のシリンダライナ鋳ぐるみア
ルミシリンダブロック１０では、シリンダライナ１１の
下端に、金型ライナ受け部のテーパ状突起１９に合わせ
たテーパ状凹部２０が形成されているので、ライナ１１
の下金型１３へのセット時にテーパ状凹部２０を金型ラ
イナ受け部のテーパ状突起１９に嵌合させることによ
り、ライナ１１の下金型１３への位置決め精度が上が
る。テーパ嵌合のため隙間を無くすことができ、それに
よって位置ずれやがたつきが減少し、またシリンダライ
ナ１１の外周面１１ａのテーパのためにシリンダライナ
１１は金型ライナ受け部のテーパ状突起１９に溶湯圧で
押し付けられるので、ライナ１１の下金型１３への位置
決め精度がさらに向上する。
ルミシリンダブロック１０では、シリンダライナ１１の
下端に、金型ライナ受け部のテーパ状突起１９に合わせ
たテーパ状凹部２０が形成されているので、ライナ１１
の下金型１３へのセット時にテーパ状凹部２０を金型ラ
イナ受け部のテーパ状突起１９に嵌合させることによ
り、ライナ１１の下金型１３への位置決め精度が上が
る。テーパ嵌合のため隙間を無くすことができ、それに
よって位置ずれやがたつきが減少し、またシリンダライ
ナ１１の外周面１１ａのテーパのためにシリンダライナ
１１は金型ライナ受け部のテーパ状突起１９に溶湯圧で
押し付けられるので、ライナ１１の下金型１３への位置
決め精度がさらに向上する。
【００１６】シリンダライナの金型へのセットにおいて
位置ずれが生じると、ボア内面加工後のシリンダライナ
厚さに、周方向に変化が生じ、ライナ１１の断熱性が周
方向に変化してライナ温度分布が周方向に不均一にな
り、ボア内面の真円度が低下し、オイル消費の増大、ピ
ストンリング、オイルリングの張力増大、摩擦損失増
大、燃費悪化、を招く。しかし、本発明実施例ではライ
ナ位置決め精度が向上しているので、これらの問題が解
決または軽減される。
位置ずれが生じると、ボア内面加工後のシリンダライナ
厚さに、周方向に変化が生じ、ライナ１１の断熱性が周
方向に変化してライナ温度分布が周方向に不均一にな
り、ボア内面の真円度が低下し、オイル消費の増大、ピ
ストンリング、オイルリングの張力増大、摩擦損失増
大、燃費悪化、を招く。しかし、本発明実施例ではライ
ナ位置決め精度が向上しているので、これらの問題が解
決または軽減される。
【００１７】本発明実施例のシリンダライナ鋳ぐるみア
ルミシリンダブロック１０では、シリンダライナ１１の
上端部２１が、所定寸法にわたって、薄肉化されている
ので、薄肉化した部分２１のシリンダライナの断熱作用
が小となり、ウォータジャケットへの熱の逃げがよくな
る。これによって、シリンダライナ１１の上下方向温度
分布がライナ上端部を薄肉化しない場合に比べてより均
一化される。
ルミシリンダブロック１０では、シリンダライナ１１の
上端部２１が、所定寸法にわたって、薄肉化されている
ので、薄肉化した部分２１のシリンダライナの断熱作用
が小となり、ウォータジャケットへの熱の逃げがよくな
る。これによって、シリンダライナ１１の上下方向温度
分布がライナ上端部を薄肉化しない場合に比べてより均
一化される。
【００１８】
【発明の効果】請求項１のシリンダライナ鋳ぐるみアル
ミシリンダブロックによれば、シリンダライナの外周面
に、上下方向に、ウォータジャケットの内周面の中子抜
き勾配とほぼ同じ傾斜のテーパがつけられているので、
鋳鉄製ライナを上端ほど薄くすることができ、上端ほど
ウォータジャケットへの熱の逃げをよくすることができ
る。これによって、シリンダライナの上下方向温度分布
が従来に比べてより均一化できる。請求項２のシリンダ
ライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックによれば、シリ
ンダライナの下端に、金型ライナ受け部のテーパ状突起
に合わせたテーパ状凹部が形成されているので、ライナ
の金型へのセット時にテーパ状凹部を金型ライナ受け部
のテーパ状突起に嵌合させることにより、ライナの金型
への位置決め精度を向上できる。請求項３のシリンダラ
イナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックによれば、シリン
ダライナの上端部が、所定寸法にわたって、薄肉化され
ているので、その部分でのウォータジャケットへの熱の
逃げをよくすることができる。
ミシリンダブロックによれば、シリンダライナの外周面
に、上下方向に、ウォータジャケットの内周面の中子抜
き勾配とほぼ同じ傾斜のテーパがつけられているので、
鋳鉄製ライナを上端ほど薄くすることができ、上端ほど
ウォータジャケットへの熱の逃げをよくすることができ
る。これによって、シリンダライナの上下方向温度分布
が従来に比べてより均一化できる。請求項２のシリンダ
ライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックによれば、シリ
ンダライナの下端に、金型ライナ受け部のテーパ状突起
に合わせたテーパ状凹部が形成されているので、ライナ
の金型へのセット時にテーパ状凹部を金型ライナ受け部
のテーパ状突起に嵌合させることにより、ライナの金型
への位置決め精度を向上できる。請求項３のシリンダラ
イナ鋳ぐるみアルミシリンダブロックによれば、シリン
ダライナの上端部が、所定寸法にわたって、薄肉化され
ているので、その部分でのウォータジャケットへの熱の
逃げをよくすることができる。
【図１】本発明の一実施例のシリンダライナ鋳ぐるみア
ルミシリンダブロックのシリンダライナとその近傍の製
造途中における半断面図である。
ルミシリンダブロックのシリンダライナとその近傍の製
造途中における半断面図である。
【図２】本発明実施例のシリンダライナ鋳ぐるみアルミ
シリンダブロックのシリンダライナの上下方向温度分布
図である。
シリンダブロックのシリンダライナの上下方向温度分布
図である。
【図３】従来のシリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダ
ブロックのシリンダライナとその近傍の製造途中におけ
る半断面図である。
ブロックのシリンダライナとその近傍の製造途中におけ
る半断面図である。
１０ シリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック １１ シリンダライナ １１ａ シリンダライナ外周面 １２ シリンダブロックアルミ部 １３ 下金型 １４ 上金型 １５ キャビティ １７ ウォータジャケット中子 １７ａ ウォータジャケット内周面 １８ シリンダボア軸芯 １９ テーパ状突起 ２０ テーパ状凹部 ２１ ライナ上端部
Claims (3)
- 【請求項１】 鋳鉄製のシリンダライナを鋳ぐるんだア
ルミシリンダブロックであって、前記シリンダライナの
外周面に、上下方向に、ウォータジャケットの内周面の
中子抜き勾配とほぼ同じ傾斜のテーパがつけられている
シリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック。 - 【請求項２】 前記シリンダライナの下端に、金型ライ
ナ受け部のテーパ状突起に合わせたテーパ状凹部が形成
されている請求項１記載のシリンダライナ鋳ぐるみアル
ミシリンダブロック。 - 【請求項３】 前記シリンダライナの上端部が所定寸法
にわたって薄肉化されている請求項１記載のシリンダラ
イナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10235702A JP2000064902A (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | シリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10235702A JP2000064902A (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | シリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000064902A true JP2000064902A (ja) | 2000-03-03 |
Family
ID=16989969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10235702A Pending JP2000064902A (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | シリンダライナ鋳ぐるみアルミシリンダブロック |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000064902A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10360739A1 (de) * | 2003-12-23 | 2005-07-28 | Daimlerchrysler Ag | Zylinderkurbelgehäuse mit Zylinderlaufbuchse |
| EP1643112A1 (en) * | 2003-07-07 | 2006-04-05 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Structure of cylinder block with cast-in cylinder liner, method of producing cylinder block, and cylinder liner for casting-in used for the method |
-
1998
- 1998-08-21 JP JP10235702A patent/JP2000064902A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1643112A1 (en) * | 2003-07-07 | 2006-04-05 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Structure of cylinder block with cast-in cylinder liner, method of producing cylinder block, and cylinder liner for casting-in used for the method |
| US7568515B2 (en) | 2003-07-07 | 2009-08-04 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Structure of cylinder block being cast with cylinder liner, method of manufacturing cylinder block, and cylinder liner to be cast in the method of manufacturing cylinder block |
| EP1643112A4 (en) * | 2003-07-07 | 2012-05-23 | Mitsubishi Motors Corp | CYLINDER BLOCK STRUCTURE WITH MOLDED CYLINDER SHAFT, METHOD OF PRODUCING CYLINDER BLOCK, AND CYLINDER SHAFT FOR MOLDING USED IN SAID METHOD |
| DE10360739A1 (de) * | 2003-12-23 | 2005-07-28 | Daimlerchrysler Ag | Zylinderkurbelgehäuse mit Zylinderlaufbuchse |
| DE10360739B4 (de) * | 2003-12-23 | 2007-10-31 | Daimlerchrysler Ag | Zylinderkurbelgehäuse mit Zylinderlaufbuchse |
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