JP2000061527A - 高炭素クロム鋼線の製造方法及び機械構造部品 - Google Patents
高炭素クロム鋼線の製造方法及び機械構造部品Info
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Abstract
行った場合と同等な球状化組織と硬さとを有する高炭素
クロム鋼線の製造方法及び軸受や各種のシャフトなど耐
摩耗性や耐疲労特性に優れた機械構造部品を提供する。 【解決手段】C≧0.7%、Cr≧0.5%を含有する熱間圧
延後の線材に、Ac1変態点以下の温度で減面率30%以上
の延伸加工を施し、次いで、球状化焼鈍を行ってから仕
上げ加工する。C≧0.7%、Cr≧0.5%を含有し、上記
に記載の方法で製造された鋼線を素材とする機械構造
部品。
Description
製造方法及び機械構造部品に関し、詳しくは、軸受や各
種のシャフトなど耐摩耗性や耐疲労特性に優れた機械構
造部品とその素材となる高炭素クロム鋼線の製造方法に
関する。
1〜SUJ5を初めとする高炭素クロム鋼を母材とする
直径が5.0mm以下の鋼線は、図1に示す工程で製造
されてきた。つまり、熱間圧延された線材に球状化熱処
理(球状化焼鈍)が施され、次いで、穴ダイスを用いた
中間伸線加工(以下、穴ダイスを用いた伸線加工を単に
「伸線加工」という)と再度の球状化熱処理が行われた
後、仕上げ伸線加工が施されて所定の寸法と硬さに調整
されていた。
圧延線材には、硬くて脆い初析セメンタイト(つまり、
旧オーステナイト粒界に沿うセメンタイト)が析出して
いるため、熱間圧延組織のままで伸線加工を行うと、後
述の図2で詳しく述べるように旧オーステナイト粒界間
に微細なクラックが発生し、そのクラックを起点に伸線
加工時に断線を生じたり、断線を生じないまでも鋼線に
は内部欠陥が残ってしまうからである。
の球状化焼鈍を必要とするので、工程が複雑になり処理
時間も長くなって、コスト面で不利であった。加えて、
長時間の熱処理(焼鈍処理)のために、線材の表面には
脱炭や厚いスケールが生成する場合もあった。更に、高
炭素クロム鋼線は、軸受や各種のシャフトなど耐摩耗性
や耐疲労特性が要求される構造部品の素材として用いら
れるため、表面疵の発生を避ける必要があるが、工程が
多い場合には、工程間の搬送時に疵が発生することがあ
り、品質管理面でも問題があった。
鑑みなされたもので、その目的は、球状化熱処理(球状
化焼鈍)を1回に削減可能で、しかも、仕上げ加工の前
に、従来の2回の球状化焼鈍を行った場合と同等な球状
化組織と硬さとを有するJIS G 4805のSUJ1〜SUJ
5を初めとする高炭素クロム鋼を母材とする鋼線の製造
方法、及び、当該方法で製造された高炭素クロム鋼線を
素材とする軸受や各種のシャフトなど耐摩耗性や耐疲労
特性に優れた機械構造部品を提供することにある。
(1)に示す高炭素クロム鋼線の製造方法及び(2)に
示す機械構造部品にある。
r:0.5%以上を含有する熱間圧延後の線材に、Ac1
変態点以下の温度で減面率30%以上の延伸加工を施
し、次いで、球状化焼鈍を行ってから仕上げ加工する高
炭素クロム鋼線の製造方法。
r:0.5%以上を含有し、上記(1)に記載の方法で
製造された鋼線を素材とする機械構造部品。
た鋼で、コイル状に巻かれた鋼材を指し、所謂「バーイ
ンコイル」を含むものである。
引き抜き加工、所謂「2ロール圧延機」、「3ロール圧
延機」や「4ロール圧延機」を用いた圧延加工を指し、
通常の穴ダイスを用いた伸線加工を除いたものである。
するために行う最終の加工のことで、伸線加工と延伸加
工の両者を含む。
ても仕上げ加工の前に従来と同等な球状化組織と硬さと
を高炭素クロム鋼線に付与でき、しかも旧オーステナイ
ト粒界間に内部欠陥を残さない加工方法について調査・
研究を重ねた。その結果、下記の知見を得た。
合、被加工材1には垂直方向の圧縮応力Cと長手方向の
大きな引張応力Tが働き、相当応力は被加工材1の内部
にまで浸透しない。なお、相当応力とはすべての応力が
合成されたものをいう。したがって、被加工材1、つま
り、初析セメンタイトが存在する高炭素クロム鋼の線材
を熱間圧延組織のままで、穴ダイス2を用いて伸線加工
すれば、低い加工度、例えば、30%にも満たない減面
率で、旧オーステナイト粒界間に微細なクラック3が発
生する。このため、伸線加工を続けるとそのクラック3
を起点に断線を生じたり、断線を生じないまでも鋼線に
は内部欠陥が残ってしまう。なお、図2には伸線加工前
後の組織を模式的に示した。
によって被加工材1をその半径方向に圧縮する加工であ
るため、伸線加工に比べて被加工材1を内奥まで均一に
塑性変形させることができる。つまり、延伸加工では、
相当応力を被加工材1の内奥まで浸透させることができ
る。例えば、図3に示すように、ロール4を用いた延伸
加工の場合、被加工材1には垂直方向の圧縮応力Cに加
えて長手方向にも圧縮応力Cが働くので、相当応力は被
加工材1の内奥にまで浸透する。ローラーダイスを用い
た延伸加工の場合、被加工材1には垂直方向の圧縮応力
Cと長手方向の引張応力Tが働くが、中心部での長手方
向の引張応力Tは僅かなものであるため相当応力は被加
工材1の内奥にまで浸透する。このため、被加工材1、
つまり、初析セメンタイトが存在する高炭素クロム鋼の
線材を、熱間圧延組織のままで加工しても旧オーステナ
イト粒界間に微細なクラックが発生することがない。な
お、図3にも延伸加工前後の組織を模式的に示した。
延線材のミクロ組織は、パーライトを主体とするもので
あり、これを単に球状化焼鈍しても粒径の細かい炭化物
からなる球状化組織しか得られない。しかし、上記の組
織を有する高炭素クロム鋼の線材に、Ac1変態点以下の
温度で減面率30%以上の延伸加工を施せば、パーライ
ト組織中のセメンタイトが破砕され、更に、加工歪が導
入される。したがって、高炭素クロム鋼の線材に上記の
延伸加工を施してから球状化焼鈍を行えば、その加熱過
程でセメンタイトの固溶が促進されるとともに、冷却の
初期段階に析出した微細な炭化物を核にして炭化物が凝
集する。このため、1回の球状化焼鈍で、仕上げ加工前
に、従来法のように2回の球状化焼鈍を施した場合と同
等の球状化組織(つまり、比較的大きな炭化物からな
り、球状化率も同程度の組織)とすることができ、硬さ
も同等とすることができる。更に、上記(b)で述べた
ように内部にクラックが生じることはない。
時、「その視野における炭化物(セメンタイト)に対し
ての(短径)/(長径)の比が0.5以上である炭化物
の割合(%)」を意味する。
たものである。
しく説明する。なお、化学成分の含有量の「%」は「重
量%」を意味する。
加工された後、最終工程で焼入れ焼戻しなどの熱処理が
施されて、所望の特性(硬さ、耐摩耗性、耐疲労特性な
ど)が付与される。この最終製品(機械構造部品)にお
ける特性の付与のために鋼線に加工する線材の化学成分
としてC量、Cr量のみを下記の範囲に限定する。
ある。しかし、その含有量が0.7%未満では充分な硬
さが得られない。Cの含有量の上限は特に規定しなくて
も良い。しかし、Cの含有量が多すぎると鋼材が硬質化
し、室温近傍で延伸加工を行う場合には加工性の低下を
招く場合があり、特に、C含有量が1.3%を超える
と、延伸加工性が大きく低下する場合があるので、Cの
含有量の上限は1.3%とすることが好ましい。なお、
C含有量の上限は1.1%とすることが一層好ましい。
高める作用がある。しかし、その含有量が0.8%未満
では添加効果に乏しい。Crの含有量の上限は特に規定
しなくても良い。しかし、多量のCrを含有させても前
記の効果が飽和してコストが嵩むし、転動疲労特性が低
下する場合があるので、Crの含有量の上限は1.7%
とすることが好ましい。なお、Cr含有量の上限は1.
6%とすることが一層好ましい。
及びCr以外の他の化学成分の組成に関しては、特別な
限定を加える必要はない。最終製品(機械構造部品)に
おいて要求される特性の付与が可能な成分範囲でありさ
えすれば良い。
としてSi:0〜1.0%、Mn:0〜1.0%、C
u:0〜0.5%、Ni:0〜0.5%、Mo:0〜
1.0%、W:0〜1.0%、V:0〜0.4%、N
b:0〜0.05%、B:0〜0.005%を含有し、
残部がFeと不可避不純物からなり、不純物としてのP
が0.05%以下、Sが0.03%以下、Tiが0.0
1%のものであれば良い。
に、CとCr以外の上記した元素を追加含有させる場合
には、Si:0.1〜1.0%、Mn:0.1〜1.0
%、Cu:0.05〜0.5%、Ni:0.05〜0.
5%、Mo:0.05〜1.0%、W:0.05〜1.
0%、V:0.05〜0.4%、Nb:0.002〜
0.05%、B:0.0003〜0.005%、の含有
量とすることが好ましい。更に、不純物としてのPは
0.02%以下、Sは0.015%以下、Tiは0.0
05%以下とすることが好ましい。
点以下の温度で減面率30%以上の延伸加工を施す必要
がある。延伸加工の温度と減面率の両方ともが満足され
ない場合には、パーライト組織中のセメンタイトが破砕
され難いし、加工歪も導入され難い。特に、延伸加工の
温度がAc1変態点を超えるような高い温度である場合に
は、パーライト組織中のセメンタイトの一部はオーステ
ナイト中に固溶するし、導入された加工歪も解放されて
しまう。したがって、高炭素クロム鋼の線材を延伸加工
してから球状化焼鈍を行っても、仕上げ加工前に、所望
の球状化組織と硬さ、つまり、従来法のように2回の球
状化焼鈍を施した場合と同等の球状化組織と硬さが得ら
れない。したがって、延伸加工の加工温度をAc1変態点
以下とし、減面率を30%以上とした。延伸加工を行う
温度の下限は特に規定しなくても良い。室温で延伸加工
しても良い。延伸加工の減面率が80%を超えると鋼線
に割れが生じる場合があるので、延伸加工の減面率の上
限は80%とすることが好ましい。なお、延伸加工の減
面率が50%以上の場合には、1回の球状化焼鈍で、仕
上げ加工前に良好な球状化組織が得られる。延伸加工の
減面率が70%以上の場合には、1回の球状化焼鈍で、
仕上げ加工前に極めて良好な球状化組織が得られる。
けた鋼線は次に球状化焼鈍される。この球状化焼鈍の方
法は特に限定されるものでなく、通常の条件で行われる
もので良い。
(C)項の球状化焼鈍を受けた鋼線は次に仕上げ加工さ
れる。この仕上げ加工の方法は特に限定されるものでな
く、通常の条件で行われる室温での伸線加工や延伸加工
で良い。なお、通常の場合、仕上げ加工後の鋼線の直径
に対して、±0.02mmの許容差と0.02mm以下
の偏径差が要求されることが多いので、この仕上げ加工
は伸線加工で行うことが好ましい。
例えば、前記(A)項の化学組成を有する鋼を通常の方
法で溶製して鋼片に加工した後、通常の方法で熱間圧延
して線材に加工し、この線材に、(B)項の延伸加工、
(C)項の球状化焼鈍、(D)項の仕上げ加工を施して
製造される。このようにして製造された鋼線は、所定形
状への加工が施され、更に、最終工程としての焼入れ焼
戻しなどの熱処理が行われ、所望の特性を有する機械構
造部品に仕上げられる。
る。
05(1990))を供試鋼として直径5.5mmの線材を熱間
圧延した。
スケーリング(メカニカルデスケーリング)処理を施
し、次いで、室温で3ロール圧延機を用いた通常の延伸
加工(圧延加工)を行った。一方、前記の直径5.5m
mの線材に通常の酸洗によるデスケーリングを行ってか
ら潤滑処理して室温で伸線加工することも行った。表2
に、前記の延伸加工、伸線加工におけるパススケジュー
ルの詳細を示す。なお、表2に示した減面率は直径5.
5mmからの総減面率であり、減面率30%以上は延伸
加工と伸線加工とで同じパススケジュールとした。
の長手方向縦断面(鋼線の加工方向に平行に、その中心
線を通って切断した面)を顕微鏡観察するとともに、試
料数を20以上とした引張試験を行って、鋼線の内部欠
陥発生の有無を調査した。なお、表2にはこの内部欠陥
の発生の有無も併せて示した。
で内部欠陥が認められるが、延伸加工の場合には減面率
80%の加工でも内部欠陥が認められない。つまり、延
伸加工することで、SUJ2のような高炭素クロム鋼の
線材を旧オーステナイト粒界間に微細なクラックを発生
させることなくサイズダウンできることが明らかであ
る。
伸加工を施した鋼線に、図4に示すヒートパターンで球
状化焼鈍SA1を施し、球状化焼鈍後の球状化率と平均
炭化物粒径及び硬さを調査した。
ケーリング(メカニカルデスケーリング)処理を施し、
次いで、600℃で3ロール圧延機を用いた通常の温間
延伸加工(圧延加工)を行った後、この鋼線に、上記の
球状化焼鈍SA1を施し、球状化焼鈍後の球状化率と平
均炭化物粒径及び硬さを調査した。
化焼鈍を施した場合の球状化率と平均炭化物粒径及び硬
さも調査した。すなわち、直径5.5mmの線材に図5
に示すヒートパターンで球状化焼鈍SA2を行い、次い
で、通常の方法で酸洗・潤滑処理した後、減面率で30
〜80%の伸線加工を施し、更に、図6に示すヒートパ
ターンで球状化焼鈍SA3を行い、球状化焼鈍後の球状
化率と平均炭化物粒径及び硬さを調査した。
さの調査結果を示す。なお、表3には、直径5.5mm
の線材をそのまま図5に示すヒートパターンで球状化焼
鈍した場合の球状化率と平均炭化物粒径及び硬さも併記
した。
鋼線が、従来法と同様に2回の球状化焼鈍を施した鋼線
と同等の球状化組織(つまり、同等の平均炭化物粒径と
同等の球状化率)を有し、硬さも同等であることが明ら
かである。更に、本発明に係る方法の場合、延伸加工の
減面率が50%以上では球状化組織は良好で、更に、延
伸加工の減面率が70%以上では球状化組織は極めて良
好であることがわかる。
チ処理としたが、この球状化焼鈍は、例えば、ローラダ
イスや圧延機の下流側にループレイヤを取り付け、鋼線
をリング状に展開した後、連続的に焼鈍処理する方法で
行っても良い。
線の球状化熱処理(球状化焼鈍)を1回に削減すること
ができる。更に、仕上げ加工として伸線加工を行った場
合でも伸線加工の総回数が減り、したがって、酸洗・潤
滑処理の回数が減るので作業環境を改善できるという副
次的効果も得られる。本発明の機械構造部品の素材とな
る高炭素クロム鋼線は、本発明の方法によって比較的容
易に低コストで製造できる。
ある。
線材を熱間圧延組織のままで伸線加工した場合の応力状
況、加工後の組織状況及び旧オーステナイト粒界間に微
細なクラックが発生する状況を模式的に示す図である。
線材を熱間圧延組織のままで延伸加工した場合の応力状
況と加工後の組織状況を模式的に示す図である。
ーンを示す図である。
ーンを示す図である。
ーンを示す図である。
Claims (2)
- 【請求項1】重量%で、C:0.7%以上、Cr:0.
5%以上を含有する熱間圧延後の線材に、Ac1変態点以
下の温度で減面率30%以上の延伸加工を施し、次い
で、球状化焼鈍を行ってから仕上げ加工することを特徴
とする高炭素クロム鋼線の製造方法。 - 【請求項2】重量%で、C:0.7%以上、Cr:0.
5%以上を含有し、請求項1に記載の方法で製造された
鋼線を素材とする機械構造部品。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24083598A JP3582371B2 (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 高炭素クロム鋼線の製造方法及び機械構造部品 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24083598A JP3582371B2 (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 高炭素クロム鋼線の製造方法及び機械構造部品 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000061527A true JP2000061527A (ja) | 2000-02-29 |
JP3582371B2 JP3582371B2 (ja) | 2004-10-27 |
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ID=17065416
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24083598A Expired - Fee Related JP3582371B2 (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 高炭素クロム鋼線の製造方法及び機械構造部品 |
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JP (1) | JP3582371B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016074978A (ja) * | 2014-10-07 | 2016-05-12 | 高麗製鋼株式会社 | 応力腐食特性にすぐれる高強度pc鋼撚線 |
CN110004274A (zh) * | 2019-05-15 | 2019-07-12 | 埃斯科特钢有限公司 | 一种ML40Cr热轧线材球化退火工艺 |
-
1998
- 1998-08-26 JP JP24083598A patent/JP3582371B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2016074978A (ja) * | 2014-10-07 | 2016-05-12 | 高麗製鋼株式会社 | 応力腐食特性にすぐれる高強度pc鋼撚線 |
CN110004274A (zh) * | 2019-05-15 | 2019-07-12 | 埃斯科特钢有限公司 | 一种ML40Cr热轧线材球化退火工艺 |
CN110004274B (zh) * | 2019-05-15 | 2020-12-29 | 埃斯科特钢有限公司 | 一种ML40Cr热轧线材球化退火工艺 |
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---|---|
JP3582371B2 (ja) | 2004-10-27 |
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