JP2000059995A - 電力用高調波・無効電力補償装置 - Google Patents
電力用高調波・無効電力補償装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 負荷に流れる高調波電流、無効電流・逆相電
流を供給し、系統電流に高調波成分を生じさせない無効
電力補償装置を提供する。 【解決手段】 ３相電力系統の負荷電流の高調波電流成
分、無効電流成分または逆相電流成分を供給する電力用
高調波・無効電力補償装置において、上記３相電力系統
の各相瞬時電圧から基本波電圧成分および各次高調波電
圧成分を各相毎に導出し、基本波電圧成分の位相を基本
波ベースで９０°遅延させて原系統基本波電圧成分より
９０°位相遅れとした基本波電圧成分および各次高調波
電圧成分の位相を各々の高調波次数ベースで９０°遅延
させて原系統各次高調波電圧成分より９０°位相遅れと
した各次高調波電圧成分を導出する位相遅れ回路を各相
毎に設け、これらを加算回路にて各相毎に合成し、この
出力と各相瞬時電流の積から３相一括の瞬時無効電力を
求める回路を設け、上記３相一括の瞬時無効電力から補
償電流の指令値を算出する回路を設ける。
流を供給し、系統電流に高調波成分を生じさせない無効
電力補償装置を提供する。 【解決手段】 ３相電力系統の負荷電流の高調波電流成
分、無効電流成分または逆相電流成分を供給する電力用
高調波・無効電力補償装置において、上記３相電力系統
の各相瞬時電圧から基本波電圧成分および各次高調波電
圧成分を各相毎に導出し、基本波電圧成分の位相を基本
波ベースで９０°遅延させて原系統基本波電圧成分より
９０°位相遅れとした基本波電圧成分および各次高調波
電圧成分の位相を各々の高調波次数ベースで９０°遅延
させて原系統各次高調波電圧成分より９０°位相遅れと
した各次高調波電圧成分を導出する位相遅れ回路を各相
毎に設け、これらを加算回路にて各相毎に合成し、この
出力と各相瞬時電流の積から３相一括の瞬時無効電力を
求める回路を設け、上記３相一括の瞬時無効電力から補
償電流の指令値を算出する回路を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は，インバータを主
構成要素とする電力用アクティブフィルタや電力用無効
電力補償装置（ＳＶＣともいう）などの電力用高調波お
よび無効電力の補償装置に関するものである。
構成要素とする電力用アクティブフィルタや電力用無効
電力補償装置（ＳＶＣともいう）などの電力用高調波お
よび無効電力の補償装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】瞬時有効電力、瞬時無効電力理論を用い
た従来の電力用高調波・無効電力補償装置の補償電流導
出法を特開平7-121254号公報に開示されている電力用高
調波・無効電力補償装置を基に説明する。瞬時有効電力
ｐ、瞬時無効電力ｑはａ相電圧ｅa、ｂ相電圧ｅb、ｃ相
電圧ｅc、ａ相電流ｉa、ｂ相電流ｉb、ｃ相電流ｉcを用
いて次式のように表わされる。
た従来の電力用高調波・無効電力補償装置の補償電流導
出法を特開平7-121254号公報に開示されている電力用高
調波・無効電力補償装置を基に説明する。瞬時有効電力
ｐ、瞬時無効電力ｑはａ相電圧ｅa、ｂ相電圧ｅb、ｃ相
電圧ｅc、ａ相電流ｉa、ｂ相電流ｉb、ｃ相電流ｉcを用
いて次式のように表わされる。
【０００３】
【数１】
【０００４】ここで、３相４線式の電力系統を考えるこ
とにする。すると、中性線電流ｉ0は次式で与えられ
る。
とにする。すると、中性線電流ｉ0は次式で与えられ
る。
【０００５】
【数２】
【０００６】（１）、（２）、（３）式から次式を得
る。
る。
【０００７】
【数３】
【０００８】（４）式から次式を得る。
【０００９】
【数４】
【００１０】（４）、（５）式は系統の各部分で成立す
る。よって、系統の電源側を添字Ｓ、負荷側を添字Ｌ、
電力用高調波・無効電力補償装置側を添字Ｃで表わし
て、（５）式から次式を得る。
る。よって、系統の電源側を添字Ｓ、負荷側を添字Ｌ、
電力用高調波・無効電力補償装置側を添字Ｃで表わし
て、（５）式から次式を得る。
【００１１】
【数５】
【００１２】電力用高調波・無効電力補償装置が負荷の
瞬時有効電力、瞬時無効電力のうち、その交流成分を供
給する場合、電力用高調波・無効電力補償装置が供給す
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑC、電源が供給する
瞬時有効電力ｐS、瞬時無効電力ｑSは、次式のように表
わすことができる。なお，記号上の−で直流成分を〜で
交流成分を表わすことにする。
瞬時有効電力、瞬時無効電力のうち、その交流成分を供
給する場合、電力用高調波・無効電力補償装置が供給す
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑC、電源が供給する
瞬時有効電力ｐS、瞬時無効電力ｑSは、次式のように表
わすことができる。なお，記号上の−で直流成分を〜で
交流成分を表わすことにする。
【００１３】
【数６】
【００１４】また、中性線電流ｉC0をｉL0とおけば、
（７）、（９）式から補償電流指令ｉ Ca、ｉCb、ｉCcは
次式で表わされる。
（７）、（９）式から補償電流指令ｉ Ca、ｉCb、ｉCcは
次式で表わされる。
【００１５】
【数７】
【００１６】同様にして、（８）、（１０）式から系統
電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表わされる。
電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表わされる。
【００１７】
【数８】
【００１８】（１）式からわかるように、負荷瞬時有効
電力ｐLは、電圧ｅa、ｅb、ｅcと負荷電流ｉLa、ｉLb、
ｉLcの測定値を用いて導出できる。同様に、（２）式か
ら負荷瞬時無効電力ｑLも電圧ｅa、ｅb、ｅcと負荷電流
ｉLa、ｉLb、ｉLcの測定値を用いて導出できる。ｐL−
１、ｑL−１はｐL、ｑLの直流成分であり、適当な回路
によって負荷瞬時有効電力ｐL、負荷瞬時無効電力ｑLか
ら抽出することができる。したがって、（１０）式から
瞬時有効電力ｐS、瞬時無効電力ｑSを導出できる。ゆえ
に、（１２）式からわかるように電源電流ｉSa、ｉSb、
ｉScはこれら瞬時有効電力ｐS、瞬時無効電力ｑSと
ｅa、ｅb、ｅcの測定値を用いて導出することができ
る。よって、電力系統にキルヒホッフの法則を用いるこ
とにより、ｉSa、ｉSb、ｉScから各相補償電流指令
ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
電力ｐLは、電圧ｅa、ｅb、ｅcと負荷電流ｉLa、ｉLb、
ｉLcの測定値を用いて導出できる。同様に、（２）式か
ら負荷瞬時無効電力ｑLも電圧ｅa、ｅb、ｅcと負荷電流
ｉLa、ｉLb、ｉLcの測定値を用いて導出できる。ｐL−
１、ｑL−１はｐL、ｑLの直流成分であり、適当な回路
によって負荷瞬時有効電力ｐL、負荷瞬時無効電力ｑLか
ら抽出することができる。したがって、（１０）式から
瞬時有効電力ｐS、瞬時無効電力ｑSを導出できる。ゆえ
に、（１２）式からわかるように電源電流ｉSa、ｉSb、
ｉScはこれら瞬時有効電力ｐS、瞬時無効電力ｑSと
ｅa、ｅb、ｅcの測定値を用いて導出することができ
る。よって、電力系統にキルヒホッフの法則を用いるこ
とにより、ｉSa、ｉSb、ｉScから各相補償電流指令
ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
【００１９】次に３相３線式電力系統について考える。
すると、次式が与えられる。
すると、次式が与えられる。
【００２０】
【数９】
【００２１】（１４）式を（１）、（２）式に代入し、
次式を得る。
次式を得る。
【００２２】
【数１０】
【００２３】（１４）式から次式を得る。
【００２４】
【数１１】
【００２５】（１３）、（１４）式は系統の各部分で成
立する。よって、（１５）式から次式を得る。
立する。よって、（１５）式から次式を得る。
【００２６】
【数１２】
【００２７】ここで、瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力
ｑCを（９）式のように定めると、（９）、（１７）式
から補償電流指令ｉCa、ｉCbは次式で表される。
ｑCを（９）式のように定めると、（９）、（１７）式
から補償電流指令ｉCa、ｉCbは次式で表される。
【００２８】
【数１３】
【００２９】同様にして、（１０）、（１８）式から系
統電流ｉSa、ｉSbは次式で表される。
統電流ｉSa、ｉSbは次式で表される。
【００３０】
【数１４】
【００３１】よって、（１３）式とキルヒホッフの法則
より、ｉSa、ｉSbから各相補償電流指令ｉCa、ｉCb、ｉ
Ccを導出できる。
より、ｉSa、ｉSbから各相補償電流指令ｉCa、ｉCb、ｉ
Ccを導出できる。
【００３２】次に９０°の代わりにθ°だけ遅れた相電
圧を導出する回路を用いる場合について考える。θ°を
９０°未満にすれば、９０°だけ遅れた相電圧を導出す
る回路よりも、過渡応答特性が良くなり、さらに負荷に
応じてθ°を適当に選ぶことによって（２１）式で定義
されるｆの交流成分が小さくなり、上記ｆからｆの交流
成分を分離、抽出する回路の過渡応答特性を向上でき
る。
圧を導出する回路を用いる場合について考える。θ°を
９０°未満にすれば、９０°だけ遅れた相電圧を導出す
る回路よりも、過渡応答特性が良くなり、さらに負荷に
応じてθ°を適当に選ぶことによって（２１）式で定義
されるｆの交流成分が小さくなり、上記ｆからｆの交流
成分を分離、抽出する回路の過渡応答特性を向上でき
る。
【００３３】まず，３相４線式の電力系統について考え
る。
る。
【００３４】
【数１５】
【００３５】（１）、（３）、（２１）式から次式を得
る。
る。
【００３６】
【数１６】
【００３７】（２２）式から次式を得る。
【００３８】
【数１７】
【００３９】（２２）、（２３）式は系統の各部分で成
立する。よって、（２３）式から次式を得る。
立する。よって、（２３）式から次式を得る。
【００４０】
【数１８】
【００４１】電力用高調波・無効電力補償装置が供給す
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定め、電流ｉC0が電流ｉL0と等しいとおけば、
（９）、（２５）式から次式を得る。
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定め、電流ｉC0が電流ｉL0と等しいとおけば、
（９）、（２５）式から次式を得る。
【００４２】
【数１９】
【００４３】同様にして、（１０）、（２６）式から系
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表わされる。
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表わされる。
【００４４】
【数２０】
【００４５】よって、電力系統にキルヒホッフの法則を
用いることにより、ｉSa、ｉSb、ｉ Scから各相補償電流
指令ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
用いることにより、ｉSa、ｉSb、ｉ Scから各相補償電流
指令ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
【００４６】次に、３相３線式の電力系統について考え
る。３相３線式の電力系統では、（１３）式が成立す
る。（１３）式を（１）、（２）、（２１）式に代入
し、次式を得る。
る。３相３線式の電力系統では、（１３）式が成立す
る。（１３）式を（１）、（２）、（２１）式に代入
し、次式を得る。
【００４７】
【数２１】
【００４８】（２９）式から次式を得る。
【００４９】
【数２２】
【００５０】（２９）、（３０）式は系統の各部分で成
立する。よって、（３０）式から次式を得る。
立する。よって、（３０）式から次式を得る。
【００５１】
【数２３】
【００５２】電力用高調波・無効電力補償装置が供給す
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定めると、（９）、（３２）式から次式を得る。
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定めると、（９）、（３２）式から次式を得る。
【００５３】
【数２４】
【００５４】同様にして、（１０）、（３３）式から次
式を得る。
式を得る。
【００５５】
【数２５】
【００５６】よって、（１３）式とキルヒホッフの法則
より、ｉSa、ｉSbから各相補償電流指令ｉCa、ｉCb、ｉ
Ccを導出できる。
より、ｉSa、ｉSbから各相補償電流指令ｉCa、ｉCb、ｉ
Ccを導出できる。
【００５７】
【発明が解決しようとする課題】電力用高調波・無効電
力補償装置において、従来の瞬時有効電力・瞬時無効電
力理論を用いた補償電流指令算出回路を採用した場合、
系統の電源側から流れ込む電流ｉSa、ｉSb、ｉScすなわ
ち系統電流は次式となる。
力補償装置において、従来の瞬時有効電力・瞬時無効電
力理論を用いた補償電流指令算出回路を採用した場合、
系統の電源側から流れ込む電流ｉSa、ｉSb、ｉScすなわ
ち系統電流は次式となる。
【００５８】
【数２６】
【００５９】系統電圧が正弦波の場合（基本波成分だけ
が存在する場合）、電圧ｅa、ｅb、ｅcは正弦波の交流
となる。また，定常状態において、負荷側の瞬時有効電
力の直流分ｐL−１、１／Δは一定値であるから、
ｉSa、ｉSb、ｉScは正弦波となる。しかし、系統電圧に
高調波成分が含まれる場合、電圧ｅa、ｅb、ｅc、１／
Δに高調波成分が含まれ、ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成
分が含まれることになる。この高調波成分は、誘導障害
などをもたらすため好ましくない。これより、従来の方
式が望ましい結果をもたらすのは結局、正弦波対称３相
電圧、正弦波非対称３相電圧の場合に限られ、系統電圧
に高調波成分が含まれる場合には望ましい動作をしない
ことが分かる。
が存在する場合）、電圧ｅa、ｅb、ｅcは正弦波の交流
となる。また，定常状態において、負荷側の瞬時有効電
力の直流分ｐL−１、１／Δは一定値であるから、
ｉSa、ｉSb、ｉScは正弦波となる。しかし、系統電圧に
高調波成分が含まれる場合、電圧ｅa、ｅb、ｅc、１／
Δに高調波成分が含まれ、ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成
分が含まれることになる。この高調波成分は、誘導障害
などをもたらすため好ましくない。これより、従来の方
式が望ましい結果をもたらすのは結局、正弦波対称３相
電圧、正弦波非対称３相電圧の場合に限られ、系統電圧
に高調波成分が含まれる場合には望ましい動作をしない
ことが分かる。
【００６０】さらに、従来の方式において、瞬時無効電
力ｑは下式で表わされていた。
力ｑは下式で表わされていた。
【００６１】
【数２７】
【００６２】しかし、従来の方式においては、系統電圧
に高調波成分が含まれる場合を考慮していないため、各
相瞬時電圧を９０°遅らせた電圧を得る方法については
基本波ベース位相についてのみ考慮されている。よっ
て、系統電圧に高調波成分が含まれる場合、瞬時無効電
力ｑの平均値は無効電力を表わさない。以上が従来の瞬
時有効電力・瞬時無効電力を用いた電力用高調波・無効
電力補償装置の問題点である。
に高調波成分が含まれる場合を考慮していないため、各
相瞬時電圧を９０°遅らせた電圧を得る方法については
基本波ベース位相についてのみ考慮されている。よっ
て、系統電圧に高調波成分が含まれる場合、瞬時無効電
力ｑの平均値は無効電力を表わさない。以上が従来の瞬
時有効電力・瞬時無効電力を用いた電力用高調波・無効
電力補償装置の問題点である。
【００６３】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたものであり、対称３相電圧、非対称３相
電圧において、系統電圧が正弦波である場合はもちろ
ん、系統電圧に高調波成分が含まれる場合においても、
負荷に流れる高調波電流、また必要ならば無効電流・逆
相電流を供給し、しかも系統電流に高調波成分を生じさ
せない無効電力補償装置を得ることを目的とする。
ためになされたものであり、対称３相電圧、非対称３相
電圧において、系統電圧が正弦波である場合はもちろ
ん、系統電圧に高調波成分が含まれる場合においても、
負荷に流れる高調波電流、また必要ならば無効電流・逆
相電流を供給し、しかも系統電流に高調波成分を生じさ
せない無効電力補償装置を得ることを目的とする。
【００６４】
【課題を解決するための手段】この発明の請求項１に係
る電力用高調波・無効電力補償装置の補償電流導出回路
は、従来の方式で用いられていた瞬時無効電力とは異な
る新しい瞬時無効電力を用いる手段、上記瞬時無効電力
を導出するために各相瞬時電圧の基本波成分および各次
調波成分を検出しそれぞれの位相を９０°遅らせる手
段、上記９０°遅らせた電圧と各相電流とから瞬時無効
電力を導出する手段、および上記瞬時無効電力から補償
電流の指令値を導出する手段を備えたものである。
る電力用高調波・無効電力補償装置の補償電流導出回路
は、従来の方式で用いられていた瞬時無効電力とは異な
る新しい瞬時無効電力を用いる手段、上記瞬時無効電力
を導出するために各相瞬時電圧の基本波成分および各次
調波成分を検出しそれぞれの位相を９０°遅らせる手
段、上記９０°遅らせた電圧と各相電流とから瞬時無効
電力を導出する手段、および上記瞬時無効電力から補償
電流の指令値を導出する手段を備えたものである。
【００６５】請求項２、３、４に係わるものは、上記各
相瞬時電圧の基本波成分および各次調波成分をバンドパ
スフィルタ、またはデジタルフィルタを用いて導出し、
これら導出した電圧成分位相を９０°遅らせる手段とし
て、位相遅れ回路、またはメモリを用いるものである。
相瞬時電圧の基本波成分および各次調波成分をバンドパ
スフィルタ、またはデジタルフィルタを用いて導出し、
これら導出した電圧成分位相を９０°遅らせる手段とし
て、位相遅れ回路、またはメモリを用いるものである。
【００６６】請求項４に係わるものは、上記各相瞬時電
圧の基本波電圧成分とこの基本波電圧成分より位相を９
０°遅らせた電圧成分とから関数を導出し、これと瞬時
無効電力の直流成分の積から系統電流の指令値を導出
し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補償
電流の指令値を算出するものである。
圧の基本波電圧成分とこの基本波電圧成分より位相を９
０°遅らせた電圧成分とから関数を導出し、これと瞬時
無効電力の直流成分の積から系統電流の指令値を導出
し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補償
電流の指令値を算出するものである。
【００６７】請求項５に係わるものは、３相３線式電力
系統において、上記瞬時無効電力を導出するために２相
の電流信号を用いるものである。
系統において、上記瞬時無効電力を導出するために２相
の電流信号を用いるものである。
【００６８】請求項６、７、８、９、１０項に係わるも
のは、上記補償電流指令値の導出において、各相電圧を
９０°以外の任意の角度θ°だけ遅らせた電圧を用いる
ものである。
のは、上記補償電流指令値の導出において、各相電圧を
９０°以外の任意の角度θ°だけ遅らせた電圧を用いる
ものである。
【００６９】
【発明の実施の形態】この発明の請求項１に係わる電力
用高調波・無効電力補償装置は、対称３相電圧、非対称
３相電圧において、系統電圧が正弦波である場合はもち
ろん、系統電圧に高調波成分が含まれる場合において
も、その平均値が真の無効電力を表わす正しい瞬時無効
電力を用いている。すなわち、本発明では瞬時無効電力
ｑを、相電流瞬時値と相電圧の基本波成分および各次調
波成分の位相をそれぞれのベースで９０°遅らせた電圧
瞬時値の和との積の３相分の和と定義する。なお，９０
°進ませた相電圧ではなく、９０°遅らせた相電圧を用
いているのは、遅れ電流による無効電力を正とするため
である。系統電圧に高調波成分が含まれる場合、各相瞬
時電圧および各相瞬時電圧をそれぞれの周波数ベースで
９０°遅らせた電圧は次のように表わせる。
用高調波・無効電力補償装置は、対称３相電圧、非対称
３相電圧において、系統電圧が正弦波である場合はもち
ろん、系統電圧に高調波成分が含まれる場合において
も、その平均値が真の無効電力を表わす正しい瞬時無効
電力を用いている。すなわち、本発明では瞬時無効電力
ｑを、相電流瞬時値と相電圧の基本波成分および各次調
波成分の位相をそれぞれのベースで９０°遅らせた電圧
瞬時値の和との積の３相分の和と定義する。なお，９０
°進ませた相電圧ではなく、９０°遅らせた相電圧を用
いているのは、遅れ電流による無効電力を正とするため
である。系統電圧に高調波成分が含まれる場合、各相瞬
時電圧および各相瞬時電圧をそれぞれの周波数ベースで
９０°遅らせた電圧は次のように表わせる。
【００７０】
【数２８】
【００７１】よって、系統電圧に高調波成分が含まれる
場合の瞬時無効電力ｑ−３を式で表せば次のようにな
る。
場合の瞬時無効電力ｑ−３を式で表せば次のようにな
る。
【００７２】
【数２９】
【００７３】一方、瞬時有効電力ｐは従来と同様に
（１）式で表わされる。ここで、３相４線式の電力系統
を考えることにする。すると、中性線電流ｉ0は（３）
式で与えられる。
（１）式で表わされる。ここで、３相４線式の電力系統
を考えることにする。すると、中性線電流ｉ0は（３）
式で与えられる。
【００７４】（１）、（３）、（３６）式から次式を得
る。
る。
【００７５】
【数３０】
【００７６】（３７）式から次式を得る。
【００７７】
【数３１】
【００７８】（３８）、（３９）式は系統の各部分で成
立する。よって、系統の電源側を添字Ｓ、負荷側を添字
Ｌ、電力用高調波・無効電力補償装置側を添字Ｃで表わ
して、（３８）式から次式を得る。
立する。よって、系統の電源側を添字Ｓ、負荷側を添字
Ｌ、電力用高調波・無効電力補償装置側を添字Ｃで表わ
して、（３８）式から次式を得る。
【００７９】
【数３２】
【００８０】電力用高調波・無効電力補償装置が供給す
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定め、中性線電流ｉC0をｉL0とおけば、（９）、（４
０）式から補償電流指令ｉCa、ｉCb、ｉCcは次式で表わ
される。
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定め、中性線電流ｉC0をｉL0とおけば、（９）、（４
０）式から補償電流指令ｉCa、ｉCb、ｉCcは次式で表わ
される。
【００８１】
【数３３】
【００８２】同様にして、（１０）、（４１）式から系
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表わされる。
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表わされる。
【００８３】
【数３４】
【００８４】ここで、系統電圧に高調波成分が含まれる
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa'−３、ｅb'−３、ｅc'−３
には基本波成分のほかに高調波成分も含まれ、Δ−３に
は直流成分だけでなく交流成分も含まれる。よって、系
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには次式の
ようにする必要がある。
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa'−３、ｅb'−３、ｅc'−３
には基本波成分のほかに高調波成分も含まれ、Δ−３に
は直流成分だけでなく交流成分も含まれる。よって、系
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには次式の
ようにする必要がある。
【００８５】
【数３５】
【００８６】つまり、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa'−３、ｅb'
−３、ｅc'−３が基本波成分のみに、Δ−３が直流成分
のみになるようにしなければならない。ここで、添字に
おける数字は、基本波成分に対する高調波の次数である
（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
−３、ｅc'−３が基本波成分のみに、Δ−３が直流成分
のみになるようにしなければならない。ここで、添字に
おける数字は、基本波成分に対する高調波の次数である
（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
【００８７】（４４）式を用いて系統電流の指令値を算
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を系統に流し込むことにより、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉ
Scは対称３相電圧、非対称３相電圧において、正弦波の
ときはもちろん、高調波成分が含まれる場合においても
電力用高調波・無効電力を補償することができる。
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を系統に流し込むことにより、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉ
Scは対称３相電圧、非対称３相電圧において、正弦波の
ときはもちろん、高調波成分が含まれる場合においても
電力用高調波・無効電力を補償することができる。
【００８８】この発明の方式における（４４）式が、従
来方式における（１２）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（１２）式
のｅa、ｅb、ｅc、ｅa'、ｅb'、ｅc'には基本波成分だ
けでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ−３に
は直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応す
る発明の方式における（４４）式のｅa1、ｅb1、ｅc1、
ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみであり、また、
Δ1には直流成分のみしか生じない。したがって、（４
４）式からわかるように発明方式では系統各相電流
ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれず、良好な動作
を行うことになる。
来方式における（１２）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（１２）式
のｅa、ｅb、ｅc、ｅa'、ｅb'、ｅc'には基本波成分だ
けでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ−３に
は直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応す
る発明の方式における（４４）式のｅa1、ｅb1、ｅc1、
ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみであり、また、
Δ1には直流成分のみしか生じない。したがって、（４
４）式からわかるように発明方式では系統各相電流
ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれず、良好な動作
を行うことになる。
【００８９】請求項２、３に記載した各相瞬時電圧の基
本波成分および各次高調波成分をバンドパスフィルタ、
デジタルフィルタを用いて弁別抽出し、これら抽出した
電圧成分位相をそれぞれの周波数ベースで９０°遅らせ
るために位相遅れ回路、遅延読み出しメモリを用いるの
は、基本波及び各次高調波の集まりである各相瞬時電圧
位相をそれぞれの周波数ベースで９０°遅らせるために
は各調波成分をそれぞれの成分にわけ、それぞれの調波
にあった位相遅れ回路、遅延読み出しメモリを用いる必
要があるからである。この方式を用いることによって、
系統電圧に高調波成分が含まれる場合においても良好な
動作を行うことができる。
本波成分および各次高調波成分をバンドパスフィルタ、
デジタルフィルタを用いて弁別抽出し、これら抽出した
電圧成分位相をそれぞれの周波数ベースで９０°遅らせ
るために位相遅れ回路、遅延読み出しメモリを用いるの
は、基本波及び各次高調波の集まりである各相瞬時電圧
位相をそれぞれの周波数ベースで９０°遅らせるために
は各調波成分をそれぞれの成分にわけ、それぞれの調波
にあった位相遅れ回路、遅延読み出しメモリを用いる必
要があるからである。この方式を用いることによって、
系統電圧に高調波成分が含まれる場合においても良好な
動作を行うことができる。
【００９０】請求項４に記載した瞬時無効電力から抽出
した直流成分に各相瞬時電圧から導出した基本波電圧と
この基本波電圧の位相を９０°遅らせた電圧の関数を乗
じて補償電流の指令値を算出する回路は、（４４）式か
ら分かるように、系統電圧に高調波成分が含まれる場合
においても、Δ1に交流成分が含まれず、さらにｅa1、
ｅb1、ｅc1、ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみと
なる。よって、系統電流は正弦波となり、良好な動作を
行うことになる。
した直流成分に各相瞬時電圧から導出した基本波電圧と
この基本波電圧の位相を９０°遅らせた電圧の関数を乗
じて補償電流の指令値を算出する回路は、（４４）式か
ら分かるように、系統電圧に高調波成分が含まれる場合
においても、Δ1に交流成分が含まれず、さらにｅa1、
ｅb1、ｅc1、ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみと
なる。よって、系統電流は正弦波となり、良好な動作を
行うことになる。
【００９１】請求項５に記載した３相３線式の回路では
次式が成立する。
次式が成立する。
【００９２】
【数３６】
【００９３】（１３）式を（１）、（２）式に代入し、
次式を得る。
次式を得る。
【００９４】
【数３７】
【００９５】（４５）式から次式を得る。
【００９６】
【数３８】
【００９７】（４５）、（４６）式は系統の各部分で成
立する。よって、（４６）式から次式を得る。
立する。よって、（４６）式から次式を得る。
【００９８】
【数３９】
【００９９】ここで、瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力
ｑCを（９）式のように定めると、（９）、（４８）式
から補償電流指令ｉCa、ｉCbは次式で表わされる。
ｑCを（９）式のように定めると、（９）、（４８）式
から補償電流指令ｉCa、ｉCbは次式で表わされる。
【０１００】
【数４０】
【０１０１】同様にして、（１０）、（４９）式から系
統電流ｉSa、ｉSbは次式で表わされる。
統電流ｉSa、ｉSbは次式で表わされる。
【０１０２】
【数４１】
【０１０３】ここで、系統電圧に高調波成分が含まれる
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa'−３、ｅb'−３、ｅc'−３
には基本波成分のほかに高調波成分も含まれ、Δ'−３
には直流成分だけでなく交流成分も含まれる。よって、
系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには次式
のようにする必要がある。
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa'−３、ｅb'−３、ｅc'−３
には基本波成分のほかに高調波成分も含まれ、Δ'−３
には直流成分だけでなく交流成分も含まれる。よって、
系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには次式
のようにする必要がある。
【０１０４】
【数４２】
【０１０５】つまり、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa'−３、ｅb'
−３、ｅc'−３が基本波成分のみに、Δ'−３が直流成
分のみになるようにしなければならない。ここで、添字
における数字は、基本波成分に対する高調波の次数であ
る（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
−３、ｅc'−３が基本波成分のみに、Δ'−３が直流成
分のみになるようにしなければならない。ここで、添字
における数字は、基本波成分に対する高調波の次数であ
る（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
【０１０６】（５２）式を用いて系統電流の指令値を算
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を補償装置から系統に流し込むことにより、系統電流ｉ
Sa、ｉSb、ｉScは対称３相電圧、非対称３相電圧におい
て、正弦波のときはもちろん、高調波成分が含まれる場
合においても電力用高調波・無効電力を補償することが
できる。
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を補償装置から系統に流し込むことにより、系統電流ｉ
Sa、ｉSb、ｉScは対称３相電圧、非対称３相電圧におい
て、正弦波のときはもちろん、高調波成分が含まれる場
合においても電力用高調波・無効電力を補償することが
できる。
【０１０７】この発明の方式における（５２）式が、従
来方式における（２０）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（２０）式
のｅ a、ｅb、ｅc、ｅa'、ｅb'、ｅc'には基本波成分だ
けでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ'−３
には直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応
する発明の方式における（５２）式のｅa1、ｅb1、
ｅc1、ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみであり、
また、Δ1'には直流成分のみしか生じない。したがっ
て、（５２）式からわかるように本発明方式では系統各
相電流ｉSa、ｉSb、ｉ Scに高調波成分が含まれず、良好
な動作を行うことになる。
来方式における（２０）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（２０）式
のｅ a、ｅb、ｅc、ｅa'、ｅb'、ｅc'には基本波成分だ
けでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ'−３
には直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応
する発明の方式における（５２）式のｅa1、ｅb1、
ｅc1、ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみであり、
また、Δ1'には直流成分のみしか生じない。したがっ
て、（５２）式からわかるように本発明方式では系統各
相電流ｉSa、ｉSb、ｉ Scに高調波成分が含まれず、良好
な動作を行うことになる。
【０１０８】請求項６に記載した、９０°の代わりにθ
°だけ遅れた相電圧を導出する回路は、θ°を９０°未
満にすれば、９０°だけ遅れた相電圧を導出する回路よ
りも、過渡応答特性がよくなり、さらに負荷に応じてθ
°を適当に選ぶことによって、（５３）式で定義される
ｆ−３の交流成分が小さくなり、上記ｆ−３から交流成
分を分離、抽出する回路の過渡応答特性を向上できる。
°だけ遅れた相電圧を導出する回路は、θ°を９０°未
満にすれば、９０°だけ遅れた相電圧を導出する回路よ
りも、過渡応答特性がよくなり、さらに負荷に応じてθ
°を適当に選ぶことによって、（５３）式で定義される
ｆ−３の交流成分が小さくなり、上記ｆ−３から交流成
分を分離、抽出する回路の過渡応答特性を向上できる。
【０１０９】
【数４３】
【０１１０】（１）、（３）、（５３）式から次式を得
る。
る。
【０１１１】
【数４４】
【０１１２】（５４）式から次式を得る。
【０１１３】
【数４５】
【０１１４】（５４）、（５５）式は系統の各部分で成
立する。よって、（５５）式から次式を得る。
立する。よって、（５５）式から次式を得る。
【０１１５】
【数４６】
【０１１６】電力用高調波・無効電力補償装置が供給す
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定め、電流ｉC0が電流ｉL0と等しいとおけば、
（９）、（５７）式から次式を得る。
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定め、電流ｉC0が電流ｉL0と等しいとおけば、
（９）、（５７）式から次式を得る。
【０１１７】
【数４７】
【０１１８】同様にして、（１０）、（５８）式から系
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表される。
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScは次式で表される。
【０１１９】
【数４８】
【０１２０】ここで、系統電圧に高調波成分が含まれる
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−
３には基本波成分のほかに高調波成分も含まれ、Δ''−
３には直流成分だけでなく交流成分も含まれる。よっ
て、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには
次式のようにする必要がある。
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−
３には基本波成分のほかに高調波成分も含まれ、Δ''−
３には直流成分だけでなく交流成分も含まれる。よっ
て、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには
次式のようにする必要がある。
【０１２１】
【数４９】
【０１２２】つまり、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa''−３、
ｅb''−３、ｅc''−３が基本波成分のみに、Δ''−３が
直流成分のみになるようにしなければならない。ここ
で、添字における数字は、基本波成分に対する高調波の
次数である（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
ｅb''−３、ｅc''−３が基本波成分のみに、Δ''−３が
直流成分のみになるようにしなければならない。ここ
で、添字における数字は、基本波成分に対する高調波の
次数である（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
【０１２３】（６１）式を用いて系統電流の指令値を算
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を補償装置から系統に流し込むことにより、系統電流ｉ
Sa、ｉSb、ｉScは対称３相電圧、非対称３相電圧におい
て、正弦波のときはもちろん、高調波成分が含まれる場
合においても電力用高調波・無効電力を補償することが
できる。
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を補償装置から系統に流し込むことにより、系統電流ｉ
Sa、ｉSb、ｉScは対称３相電圧、非対称３相電圧におい
て、正弦波のときはもちろん、高調波成分が含まれる場
合においても電力用高調波・無効電力を補償することが
できる。
【０１２４】この発明の方式における（６１）式が、従
来方式における（２８）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（２８）式
のｅa、ｅb、ｅc、ｅa''、ｅb''、ｅc''には基本波成分
だけでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ''に
は直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応す
る発明の方式における（６１）式のｅa1、ｅb1、ｅc1、
ｅa1''、ｅb1''、ｅc1''は基本波成分のみであり、ま
た、Δ1''には直流成分のみしか生じない。したがっ
て、（６１）式からわかるように本発明方式では系統各
相電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれず、良好
な動作を行うことになる。よって、（６１）式とキルヒ
ホッフの法則より、ｉSa、ｉSb、ｉScから各相補償電流
指令ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
来方式における（２８）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（２８）式
のｅa、ｅb、ｅc、ｅa''、ｅb''、ｅc''には基本波成分
だけでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ''に
は直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応す
る発明の方式における（６１）式のｅa1、ｅb1、ｅc1、
ｅa1''、ｅb1''、ｅc1''は基本波成分のみであり、ま
た、Δ1''には直流成分のみしか生じない。したがっ
て、（６１）式からわかるように本発明方式では系統各
相電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれず、良好
な動作を行うことになる。よって、（６１）式とキルヒ
ホッフの法則より、ｉSa、ｉSb、ｉScから各相補償電流
指令ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
【０１２５】次に、３相３線式の電力系統について考え
る。３相３線式の電力系統では、（１３）式が成立す
る。（１３）式を（１）、（５３）式に代入し、次式を
得る。
る。３相３線式の電力系統では、（１３）式が成立す
る。（１３）式を（１）、（５３）式に代入し、次式を
得る。
【０１２６】
【数５０】
【０１２７】（６２）式から次式を得る。
【０１２８】
【数５１】
【０１２９】（６２）式は系統の各部分で成立する。よ
って、（６３）式から次式を得る。
って、（６３）式から次式を得る。
【０１３０】
【数５２】
【０１３１】電力用高調波・無効電力補償装置が供給す
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定めると、（９）、（６５）式から次式を得る。
る瞬時有効電力ｐC、瞬時無効電力ｑCを（９）式のよう
に定めると、（９）、（６５）式から次式を得る。
【０１３２】
【数５３】
【０１３３】同様にして、（１０）、（６６）式から次
式を得る。
式を得る。
【０１３４】
【数５４】
【０１３５】ここで、系統電圧に高調波成分が含まれる
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−
３には基本波成分のほかに高調波成分も含まれる。よっ
て、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには
次式のようにする必要がある。
場合、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−
３には基本波成分のほかに高調波成分も含まれる。よっ
て、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを正弦波にするためには
次式のようにする必要がある。
【０１３６】
【数５５】
【０１３７】つまり、ｅa、ｅb、ｅc、ｅa''−３、
ｅb''−３、ｅc''−３が基本波成分のみに、Δ'''−３
が直流成分のみになるようにしなければならない。ここ
で、添字における数字は、基本波成分に対する高調波の
次数である（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
ｅb''−３、ｅc''−３が基本波成分のみに、Δ'''−３
が直流成分のみになるようにしなければならない。ここ
で、添字における数字は、基本波成分に対する高調波の
次数である（例：ｅa1→ａ相電圧の基本波成分）。
【０１３８】（６９）式を用いて系統電流の指令値を算
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を補償装置から系統に流し込むことにより、系統電流ｉ
Sa、ｉSb、ｉScは対称３相電圧、非対称３相電圧におい
て、正弦波のときはもちろん、高調波成分が含まれる場
合においても電力用高調波・無効電力を補償することが
できる。
出し、これを負荷に流れる電流から引くことにより、補
償電流の指令値を算出する。これによって得た補償電流
を補償装置から系統に流し込むことにより、系統電流ｉ
Sa、ｉSb、ｉScは対称３相電圧、非対称３相電圧におい
て、正弦波のときはもちろん、高調波成分が含まれる場
合においても電力用高調波・無効電力を補償することが
できる。
【０１３９】この発明の方式における（６９）式が、従
来方式における（３５）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（３５）式
のｅa、ｅb、ｅc、ｅa''、ｅb''、ｅc''には基本波成分
だけでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ'''
には直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応
する発明の方式における（６９）式のｅa1、ｅb1、
ｅc1、ｅa1''、ｅb1''、ｅc1''は基本波成分のみであ
り、また、Δ1'''には直流成分のみしか生じない。した
がって、（６９）式からわかるように本発明方式では系
統各相電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれず、
良好な動作を行うことになる。よって、（６９）式とキ
ルヒホッフの法則より、ｉSa、ｉSbから各相補償電流指
令ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
来方式における（３５）式に対応する。系統電圧に高調
波成分が含まれる場合、従来の方式における（３５）式
のｅa、ｅb、ｅc、ｅa''、ｅb''、ｅc''には基本波成分
だけでなく、高調波成分も含まれていた。また、Δ'''
には直流成分に加えて交流成分が生じた。しかし、対応
する発明の方式における（６９）式のｅa1、ｅb1、
ｅc1、ｅa1''、ｅb1''、ｅc1''は基本波成分のみであ
り、また、Δ1'''には直流成分のみしか生じない。した
がって、（６９）式からわかるように本発明方式では系
統各相電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれず、
良好な動作を行うことになる。よって、（６９）式とキ
ルヒホッフの法則より、ｉSa、ｉSbから各相補償電流指
令ｉCa、ｉCb、ｉCcを導出できる。
【０１４０】
【実施例】〔実施例１〕この発明の実施例１を図１に基
づいて説明する。図１の３相４線式電力系統において、
１は電源、２は負荷、３は電圧形インバータで電流制御
ループを有する３相４線式インバータ、５は系統電圧の
瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcを検出する系統電圧検出器、
７は負荷のａ、ｂ、ｃ相瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを
検出する負荷電流検出器、９は位相遅れの無いバンドパ
スフィルタからなり系統電圧検出器５の検出した瞬時相
電圧ｅa、ｅb、ｅcより瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅ
b1、ｅc1を抽出する基本波抽出回路、１１は基本波抽出
回路９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅ
b1、ｅc1の位相を基本波ベースで９０°遅延させた瞬時
相電圧基本波９０°遅延成分ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'を導
出する基本波９０°遅延回路、１３は位相遅れの無いバ
ンドパスフィルタからなり系統電圧検出器５の検出した
瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcより必要とする次数の瞬時相
電圧高調波成分ｅak、ｅbk、ｅckを抽出する必要次数調
波抽出回路（複数の高調波成分の抽出を必要とする場合
は各次調波に対応した抽出回路を各々具備する）、１５
は必要次数調波抽出回路１３により抽出された、瞬時相
電圧高調波成分ｅak、ｅbk、ｅckの位相を各々の高調波
次数ベースで９０°遅延させた瞬時相電圧高調波９０°
遅延成分ｅak'、ｅbk'、ｅck'を導出する必要次数調波
９０°遅延回路（複数の高調波成分の遅延を必要とする
場合は各次調波に対応した遅延回路を各々具備する）、
１７は基本波及び高調波次数ベースで各々位相を９０°
遅延させた各瞬時相電圧成分を加算し、瞬時相電圧各次
調波位相９０°遅延成分ｅa'−３、ｅb'−３、ｅc'−３
を合成する加算回路、１９は系統電圧検出器５の検出し
た瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７の検
出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有
効電力ｐLを演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１
は負荷瞬時有効電力演算回路１９により演算された負荷
瞬時有効電力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の
直流分抽出回路、２２は加算回路１７により合成された
瞬時相電圧各次調波位相９０°遅延成分ｅa'−３、ｅb'
−３、ｅc'−３と、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬
時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時無効電力ｑL−
３を演算する負荷瞬時無効電力演算回路、２４は負荷瞬
時無効電力演算回路２２により演算された負荷瞬時無効
電力ｑL−３より直流成分ｑL−４を抽出する第二の直流
分抽出回路、２５は基本波抽出回路９により抽出された
瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、ｅc1と、基本波９０
°遅延回路１１により遅延された瞬時相電圧基本波９０
°遅延成分ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'からΔ1を演算するΔ1
演算回路、２７は基本波抽出回路９により抽出された瞬
時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、ｅc1、基本波９０°遅
延回路１１により遅延された瞬時相電圧基本波９０°遅
延成分ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'、直流分抽出回路２１によ
り抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流
分抽出回路２４により抽出された負荷瞬時無効電力直流
成分ｑL−４、Δ1演算回路２５により演算されたΔ1か
ら系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを演算する系統電流
（ｉSa、ｉS b、ｉSc）演算回路、２９は負荷電流検出器
７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcと、系統
電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路２７により演算され
た系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScから補償電流ｉCa、ｉCb、
ｉCcを演算する補償電流（ｉ Ca、ｉCb、ｉCc）演算回路
である。補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２９出
力ｉCa、ｉCb、ｉCcに３相４線式インバータ３の出力電
流を追従させる。なお電圧形インバータで電流制御ルー
プを有する３相４線式インバータ３の回路例を図１０
に、Ｒ及びＣの値を適当に選定する事により実現可能な
位相遅れの無いバンドパスフィルタからなる基本波抽出
回路９および必要次数調波抽出回路１３の回路例を図１
２に示す。
づいて説明する。図１の３相４線式電力系統において、
１は電源、２は負荷、３は電圧形インバータで電流制御
ループを有する３相４線式インバータ、５は系統電圧の
瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcを検出する系統電圧検出器、
７は負荷のａ、ｂ、ｃ相瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを
検出する負荷電流検出器、９は位相遅れの無いバンドパ
スフィルタからなり系統電圧検出器５の検出した瞬時相
電圧ｅa、ｅb、ｅcより瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅ
b1、ｅc1を抽出する基本波抽出回路、１１は基本波抽出
回路９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅ
b1、ｅc1の位相を基本波ベースで９０°遅延させた瞬時
相電圧基本波９０°遅延成分ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'を導
出する基本波９０°遅延回路、１３は位相遅れの無いバ
ンドパスフィルタからなり系統電圧検出器５の検出した
瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcより必要とする次数の瞬時相
電圧高調波成分ｅak、ｅbk、ｅckを抽出する必要次数調
波抽出回路（複数の高調波成分の抽出を必要とする場合
は各次調波に対応した抽出回路を各々具備する）、１５
は必要次数調波抽出回路１３により抽出された、瞬時相
電圧高調波成分ｅak、ｅbk、ｅckの位相を各々の高調波
次数ベースで９０°遅延させた瞬時相電圧高調波９０°
遅延成分ｅak'、ｅbk'、ｅck'を導出する必要次数調波
９０°遅延回路（複数の高調波成分の遅延を必要とする
場合は各次調波に対応した遅延回路を各々具備する）、
１７は基本波及び高調波次数ベースで各々位相を９０°
遅延させた各瞬時相電圧成分を加算し、瞬時相電圧各次
調波位相９０°遅延成分ｅa'−３、ｅb'−３、ｅc'−３
を合成する加算回路、１９は系統電圧検出器５の検出し
た瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７の検
出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有
効電力ｐLを演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１
は負荷瞬時有効電力演算回路１９により演算された負荷
瞬時有効電力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の
直流分抽出回路、２２は加算回路１７により合成された
瞬時相電圧各次調波位相９０°遅延成分ｅa'−３、ｅb'
−３、ｅc'−３と、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬
時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時無効電力ｑL−
３を演算する負荷瞬時無効電力演算回路、２４は負荷瞬
時無効電力演算回路２２により演算された負荷瞬時無効
電力ｑL−３より直流成分ｑL−４を抽出する第二の直流
分抽出回路、２５は基本波抽出回路９により抽出された
瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、ｅc1と、基本波９０
°遅延回路１１により遅延された瞬時相電圧基本波９０
°遅延成分ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'からΔ1を演算するΔ1
演算回路、２７は基本波抽出回路９により抽出された瞬
時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、ｅc1、基本波９０°遅
延回路１１により遅延された瞬時相電圧基本波９０°遅
延成分ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'、直流分抽出回路２１によ
り抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流
分抽出回路２４により抽出された負荷瞬時無効電力直流
成分ｑL−４、Δ1演算回路２５により演算されたΔ1か
ら系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを演算する系統電流
（ｉSa、ｉS b、ｉSc）演算回路、２９は負荷電流検出器
７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcと、系統
電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路２７により演算され
た系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScから補償電流ｉCa、ｉCb、
ｉCcを演算する補償電流（ｉ Ca、ｉCb、ｉCc）演算回路
である。補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２９出
力ｉCa、ｉCb、ｉCcに３相４線式インバータ３の出力電
流を追従させる。なお電圧形インバータで電流制御ルー
プを有する３相４線式インバータ３の回路例を図１０
に、Ｒ及びＣの値を適当に選定する事により実現可能な
位相遅れの無いバンドパスフィルタからなる基本波抽出
回路９および必要次数調波抽出回路１３の回路例を図１
２に示す。
【０１４１】次に動作について説明する。負荷瞬時有効
電力演算回路１９では（１）式から得られる次式を用い
て負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
電力演算回路１９では（１）式から得られる次式を用い
て負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
【０１４２】
【数５６】
【０１４３】負荷瞬時無効電力演算回路２２では（３
６）式から得られる次式を用いて負荷瞬時無効電力ｑL
−３を演算する。
６）式から得られる次式を用いて負荷瞬時無効電力ｑL
−３を演算する。
【０１４４】
【数５７】
【０１４５】Δ1演算回路２５では（４４）式に従いΔ1
を演算する。系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路２
７では（４４）式に従いｉSa、ｉSb、ｉScを演算する。
補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２９では次式の
如く負荷電流から系統電流を差し引きする事により補償
電流を演算する。
を演算する。系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路２
７では（４４）式に従いｉSa、ｉSb、ｉScを演算する。
補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２９では次式の
如く負荷電流から系統電流を差し引きする事により補償
電流を演算する。
【０１４６】
【数５８】
【０１４７】補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２
９の出力が補償電流指令値であり、３相４線式インバー
タ３の出力電流を追従させる。
９の出力が補償電流指令値であり、３相４線式インバー
タ３の出力電流を追従させる。
【０１４８】〔実施例２〕なお上記実施例１では３相４
線式電力系統の場合を取り扱っているが、３相３線式電
力系統の場合の実施例２を、図２に基づいて説明する。
図２の３相３線式電力系統において、１は電源、２は負
荷、４は電圧形インバータで電流制御ループを有する３
相３線式インバータ、６は系統電圧の瞬時線間電圧ｅa
−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検出器、８は負荷
のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出する負荷電流検
出器、１０は位相遅れの無いバンドパスフィルタからな
り系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、
ｅb−ｅcより瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−ｅc1、ｅb1
−ｅc1を抽出する基本波抽出回路、１２は基本波抽出回
路１０により抽出された瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−
ｅc1、ｅb1−ｅc1の位相を基本波ベースで９０°遅延さ
せた瞬時線間電圧基本波９０°遅延成分ｅa1'−ｅc1'、
ｅb1'−ｅc1'を導出する基本波９０°遅延回路、１４は
位相遅れの無いバンドパスフィルタからなり系統電圧検
出器６の検出した瞬時線間相電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcよ
り必要とする次数の瞬時線間電圧高調波成分ｅ ak−
ｅck、ｅbk−ｅckを抽出する必要次数調波抽出回路（複
数の高調波成分の抽出を必要とする場合は各次調波に対
応した抽出回路を各々具備する）、１６は必要次数調波
抽出回路１４により抽出された、瞬時線間電圧高調波成
分ｅak−ｅck、ｅbk−ｅckの位相を各々の高調波次数ベ
ースで９０°遅延させた瞬時線間電圧高調波９０°遅延
成分ｅak'−ｅck'、ｅbk'−ｅck'を導出する必要次数調
波９０°遅延回路（複数の高調波成分の遅延を必要とす
る場合は各次調波に対応した遅延回路を各々具備す
る）、１８は基本波及び高調波次数ベースで各々位相を
９０°遅延させた各瞬時線間電圧成分を加算し、瞬時線
間電圧各次調波位相９０°遅延成分（ｅa'−３）−（ｅ
c'−３）、（ｅb'−３）−（ｅc'−３）を合成する加算
回路、２０は系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧
ｅa−ｅc、ｅb−ｅcと、負荷電流検出器８の検出した負
荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力ｐLを演
算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有効
電力演算回路２０により演算された負荷瞬時有効電力ｐ
Lより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回
路、２３は加算回路１８により合成された瞬時線間電圧
各次調波位相９０°遅延成分（ｅa'−３）−（ｅc'−
３）、（ｅb'−３）−（ｅc'−３）と、負荷電流検出器
８の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時無
効電力ｑL−３を演算する負荷瞬時無効電力演算回路、
２４は負荷瞬時無効電力演算回路２３により演算された
負荷瞬時無効電力ｑL−３より直流成分ｑL−４を抽出す
る第二の直流分抽出回路、２６は基本波抽出回路１０に
より抽出された瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−ｅc1、ｅ
b1−ｅc1と、基本波９０°遅延回路１２により遅延され
た瞬時線間電圧基本波９０°遅延成分ｅa1'−ｅc1'、ｅ
b1'−ｅc1'からΔ 1'を演算するΔ1'演算回路、２８は基
本波抽出回路１０により抽出された瞬時線間電圧基本波
成分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅc1、基本波９０°遅延回路１
２により遅延された瞬時線間電圧基本波９０°遅延成分
ｅa1'−ｅc1'、ｅb1'−ｅc1'、直流分抽出回路２１によ
り抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流
分抽出回路２４により抽出された負荷瞬時無効電力直流
成分ｑL−４、Δ1'演算回路２６により演算されたΔ1'
から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統電流（ｉSa、ｉ
Sb）演算回路、３０は負荷電流検出器８の検出した負荷
瞬時相電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉSa、ｉSb）演算
回路２８により演算された系統電流ｉSa、ｉSbから補償
電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流（ｉCa、ｉCb）演算
回路、３１は補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０によ
り演算された補償電流ｉCa、ｉCbから補償電流ｉCcを演
算する補償電流（ｉCc）演算回路である。補償電流（ｉ
Ca、ｉCb）演算回路３０出力ｉCa、ｉCb及び補償電流
（ｉCc）演算回路３１出力ｉCcにより３相３線式インバ
ータ４の出力電流を追従させる。なお電圧形インバータ
で電流制御ループを有する３相３線式インバータ４の回
路例を図１１に、Ｒ及びＣの値を適当に選定する事によ
り実現可能な位相遅れの無いバンドパスフィルタからな
る基本波抽出回路１０および必要次数調波抽出回路１４
の回路例を図１２に示す。
線式電力系統の場合を取り扱っているが、３相３線式電
力系統の場合の実施例２を、図２に基づいて説明する。
図２の３相３線式電力系統において、１は電源、２は負
荷、４は電圧形インバータで電流制御ループを有する３
相３線式インバータ、６は系統電圧の瞬時線間電圧ｅa
−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検出器、８は負荷
のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出する負荷電流検
出器、１０は位相遅れの無いバンドパスフィルタからな
り系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、
ｅb−ｅcより瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−ｅc1、ｅb1
−ｅc1を抽出する基本波抽出回路、１２は基本波抽出回
路１０により抽出された瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−
ｅc1、ｅb1−ｅc1の位相を基本波ベースで９０°遅延さ
せた瞬時線間電圧基本波９０°遅延成分ｅa1'−ｅc1'、
ｅb1'−ｅc1'を導出する基本波９０°遅延回路、１４は
位相遅れの無いバンドパスフィルタからなり系統電圧検
出器６の検出した瞬時線間相電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcよ
り必要とする次数の瞬時線間電圧高調波成分ｅ ak−
ｅck、ｅbk−ｅckを抽出する必要次数調波抽出回路（複
数の高調波成分の抽出を必要とする場合は各次調波に対
応した抽出回路を各々具備する）、１６は必要次数調波
抽出回路１４により抽出された、瞬時線間電圧高調波成
分ｅak−ｅck、ｅbk−ｅckの位相を各々の高調波次数ベ
ースで９０°遅延させた瞬時線間電圧高調波９０°遅延
成分ｅak'−ｅck'、ｅbk'−ｅck'を導出する必要次数調
波９０°遅延回路（複数の高調波成分の遅延を必要とす
る場合は各次調波に対応した遅延回路を各々具備す
る）、１８は基本波及び高調波次数ベースで各々位相を
９０°遅延させた各瞬時線間電圧成分を加算し、瞬時線
間電圧各次調波位相９０°遅延成分（ｅa'−３）−（ｅ
c'−３）、（ｅb'−３）−（ｅc'−３）を合成する加算
回路、２０は系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧
ｅa−ｅc、ｅb−ｅcと、負荷電流検出器８の検出した負
荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力ｐLを演
算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有効
電力演算回路２０により演算された負荷瞬時有効電力ｐ
Lより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回
路、２３は加算回路１８により合成された瞬時線間電圧
各次調波位相９０°遅延成分（ｅa'−３）−（ｅc'−
３）、（ｅb'−３）−（ｅc'−３）と、負荷電流検出器
８の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時無
効電力ｑL−３を演算する負荷瞬時無効電力演算回路、
２４は負荷瞬時無効電力演算回路２３により演算された
負荷瞬時無効電力ｑL−３より直流成分ｑL−４を抽出す
る第二の直流分抽出回路、２６は基本波抽出回路１０に
より抽出された瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−ｅc1、ｅ
b1−ｅc1と、基本波９０°遅延回路１２により遅延され
た瞬時線間電圧基本波９０°遅延成分ｅa1'−ｅc1'、ｅ
b1'−ｅc1'からΔ 1'を演算するΔ1'演算回路、２８は基
本波抽出回路１０により抽出された瞬時線間電圧基本波
成分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅc1、基本波９０°遅延回路１
２により遅延された瞬時線間電圧基本波９０°遅延成分
ｅa1'−ｅc1'、ｅb1'−ｅc1'、直流分抽出回路２１によ
り抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流
分抽出回路２４により抽出された負荷瞬時無効電力直流
成分ｑL−４、Δ1'演算回路２６により演算されたΔ1'
から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統電流（ｉSa、ｉ
Sb）演算回路、３０は負荷電流検出器８の検出した負荷
瞬時相電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉSa、ｉSb）演算
回路２８により演算された系統電流ｉSa、ｉSbから補償
電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流（ｉCa、ｉCb）演算
回路、３１は補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０によ
り演算された補償電流ｉCa、ｉCbから補償電流ｉCcを演
算する補償電流（ｉCc）演算回路である。補償電流（ｉ
Ca、ｉCb）演算回路３０出力ｉCa、ｉCb及び補償電流
（ｉCc）演算回路３１出力ｉCcにより３相３線式インバ
ータ４の出力電流を追従させる。なお電圧形インバータ
で電流制御ループを有する３相３線式インバータ４の回
路例を図１１に、Ｒ及びＣの値を適当に選定する事によ
り実現可能な位相遅れの無いバンドパスフィルタからな
る基本波抽出回路１０および必要次数調波抽出回路１４
の回路例を図１２に示す。
【０１４９】次に動作について説明する。負荷瞬時有効
電力演算回路２０では（４５）式から得られる次式を用
いて負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
電力演算回路２０では（４５）式から得られる次式を用
いて負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
【０１５０】
【数５９】
【０１５１】負荷瞬時無効電力演算回路２３では（４
５）式から得られる次式を用いて負荷瞬時無効電力ｑL
−３を演算する。
５）式から得られる次式を用いて負荷瞬時無効電力ｑL
−３を演算する。
【０１５２】
【数６０】
【０１５３】Δ1'演算回路２６では（５２）式に従いΔ
1'を演算する。系統電流（ｉSa、ｉ Sb）演算回路２８で
は（５２）式に従いｉSa、ｉSbを演算する。補償電流
（ｉCa、ｉCb）演算回路３０では次式の如く負荷電流か
ら系統電流を差し引きする事により補償電流を演算す
る。
1'を演算する。系統電流（ｉSa、ｉ Sb）演算回路２８で
は（５２）式に従いｉSa、ｉSbを演算する。補償電流
（ｉCa、ｉCb）演算回路３０では次式の如く負荷電流か
ら系統電流を差し引きする事により補償電流を演算す
る。
【０１５４】
【数６１】
【０１５５】補償電流（ｉCc）演算回路３１では（１
３）式から得られる次式を用いて補償電流を演算する。
３）式から得られる次式を用いて補償電流を演算する。
【０１５６】
【数６２】
【０１５７】補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０及び
補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力が補償電流指令値
であり、３相３線式インバータ４の出力電流を追従させ
る。
補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力が補償電流指令値
であり、３相３線式インバータ４の出力電流を追従させ
る。
【０１５８】〔実施例３〕上記実施例１では３相４線式
電力系統における系統電圧の瞬時相電圧を基本波及び必
要とする高調波次数毎に位相を９０°遅延させた電圧を
合成導出した加算回路１７の出力と負荷電流とから負荷
瞬時無効電力を演算する場合を述べたが、任意の角度θ
°遅延させた電圧を用いて負荷瞬時有効電力と負荷瞬時
無効電力の関数を演算する場合の実施例３を、図３に基
づいて説明する。
電力系統における系統電圧の瞬時相電圧を基本波及び必
要とする高調波次数毎に位相を９０°遅延させた電圧を
合成導出した加算回路１７の出力と負荷電流とから負荷
瞬時無効電力を演算する場合を述べたが、任意の角度θ
°遅延させた電圧を用いて負荷瞬時有効電力と負荷瞬時
無効電力の関数を演算する場合の実施例３を、図３に基
づいて説明する。
【０１５９】図３の３相４線式電力系統において、１は
電源、２は負荷、３は電圧形インバータで電流制御ルー
プを有する３相４線式インバータ、５は系統電圧の瞬時
相電圧ｅa、ｅb、ｅcを検出する系統電圧検出器、７は
負荷のａ、ｂ、ｃ相瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを検出
する負荷電流検出器、９は位相遅れの無いバンドパスフ
ィルタからなり系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧
ｅa、ｅb、ｅcより瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、
ｅc1を抽出する基本波抽出回路、４１は基本波抽出回路
９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、
ｅc1の位相を基本波ベースでθ°遅延させた瞬時相電圧
基本波θ°遅延成分ｅa1''、ｅb1、''、ｅc1''を導出す
る基本波θ°遅延回路、１３は位相遅れの無いバンドパ
スフィルタからなり系統電圧検出器５の検出した瞬時相
電圧ｅa、ｅb、ｅcより必要とする次数の瞬時相電圧高
調波成分ｅak、ｅbk、ｅckを抽出する必要次数調波抽出
回路（複数の高調波成分の抽出を必要とする場合は各次
調波に対応した抽出回路を各々具備する）、４３は必要
次数調波抽出回路１３により抽出された、瞬時相電圧高
調波成分ｅak、ｅbk、ｅckの位相を各々の高調波次数ベ
ースでθ°遅延させた瞬時相電圧高調波θ°遅延成分ｅ
ak''、ｅbk''、ｅck''を導出する必要次数調波θ°遅延
回路（複数の高調波成分の遅延を必要とする場合は各次
調波に対応した遅延回路を各々具備する）、４５は基本
波及び高調波次数ベースで各々位相をθ°遅延させた各
瞬時相電圧成分を加算し、瞬時相電圧各次調波位相θ°
遅延成分ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−３を合成する
加算回路、１９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電
圧ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７の検出した負荷
瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有効電力ｐL
を演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時
有効電力演算回路１９により演算された負荷瞬時有効電
力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出
回路、４７は加算回路４５により合成された瞬時相電圧
各次調波位相θ°遅延成分ｅa''−３、ｅb''−３、
ｅc''−３と、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相
電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有効電力と負荷瞬時
無効電力の関数ｆL−３を演算する負荷瞬時電力関数演
算回路、４９は負荷瞬時電力関数演算回路４７により演
算された負荷瞬時電力関数ｆL−３より直流成分ｆL−４
を抽出する第二の直流分抽出回路、５０は基本波抽出回
路９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅa1、
ｅb1、ｅc1と、基本波θ°遅延回路４１により遅延され
た瞬時相電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''、ｅb1''、
ｅc1''からΔ1''を演算するΔ1''演算回路、５２は基本
波抽出回路９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅ
a1、ｅb1、ｅc1、基本波θ°遅延回路４１により遅延さ
れた瞬時相電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''、ｅb1''、ｅ
c1''、直流分抽出回路２１により抽出された負荷瞬時有
効電力直流成分ｐL−１、直流分抽出回路４９により抽
出された負荷瞬時電力関数直流成分ｆL−４、Δ1''演算
回路５０により演算されたΔ1''から系統電流ｉSa、ｉ
Sb、ｉScを演算する系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算
回路、２９は負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相電
流ｉLa、ｉLb、ｉLcと、系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）
演算回路５２により演算された系統電流ｉSa、ｉSb、ｉ
Scから補償電流ｉCa、ｉCb、ｉCcを演算する補償電流
（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路である。補償電流
（ｉCa、ｉ Cb、ｉCc）演算回路２９の出力ｉCa、ｉCb、
ｉCcに３相４線式インバータ３の出力電流を追従させ
る。
電源、２は負荷、３は電圧形インバータで電流制御ルー
プを有する３相４線式インバータ、５は系統電圧の瞬時
相電圧ｅa、ｅb、ｅcを検出する系統電圧検出器、７は
負荷のａ、ｂ、ｃ相瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを検出
する負荷電流検出器、９は位相遅れの無いバンドパスフ
ィルタからなり系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧
ｅa、ｅb、ｅcより瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、
ｅc1を抽出する基本波抽出回路、４１は基本波抽出回路
９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅa1、ｅb1、
ｅc1の位相を基本波ベースでθ°遅延させた瞬時相電圧
基本波θ°遅延成分ｅa1''、ｅb1、''、ｅc1''を導出す
る基本波θ°遅延回路、１３は位相遅れの無いバンドパ
スフィルタからなり系統電圧検出器５の検出した瞬時相
電圧ｅa、ｅb、ｅcより必要とする次数の瞬時相電圧高
調波成分ｅak、ｅbk、ｅckを抽出する必要次数調波抽出
回路（複数の高調波成分の抽出を必要とする場合は各次
調波に対応した抽出回路を各々具備する）、４３は必要
次数調波抽出回路１３により抽出された、瞬時相電圧高
調波成分ｅak、ｅbk、ｅckの位相を各々の高調波次数ベ
ースでθ°遅延させた瞬時相電圧高調波θ°遅延成分ｅ
ak''、ｅbk''、ｅck''を導出する必要次数調波θ°遅延
回路（複数の高調波成分の遅延を必要とする場合は各次
調波に対応した遅延回路を各々具備する）、４５は基本
波及び高調波次数ベースで各々位相をθ°遅延させた各
瞬時相電圧成分を加算し、瞬時相電圧各次調波位相θ°
遅延成分ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−３を合成する
加算回路、１９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電
圧ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７の検出した負荷
瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有効電力ｐL
を演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時
有効電力演算回路１９により演算された負荷瞬時有効電
力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出
回路、４７は加算回路４５により合成された瞬時相電圧
各次調波位相θ°遅延成分ｅa''−３、ｅb''−３、
ｅc''−３と、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相
電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有効電力と負荷瞬時
無効電力の関数ｆL−３を演算する負荷瞬時電力関数演
算回路、４９は負荷瞬時電力関数演算回路４７により演
算された負荷瞬時電力関数ｆL−３より直流成分ｆL−４
を抽出する第二の直流分抽出回路、５０は基本波抽出回
路９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅa1、
ｅb1、ｅc1と、基本波θ°遅延回路４１により遅延され
た瞬時相電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''、ｅb1''、
ｅc1''からΔ1''を演算するΔ1''演算回路、５２は基本
波抽出回路９により抽出された瞬時相電圧基本波成分ｅ
a1、ｅb1、ｅc1、基本波θ°遅延回路４１により遅延さ
れた瞬時相電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''、ｅb1''、ｅ
c1''、直流分抽出回路２１により抽出された負荷瞬時有
効電力直流成分ｐL−１、直流分抽出回路４９により抽
出された負荷瞬時電力関数直流成分ｆL−４、Δ1''演算
回路５０により演算されたΔ1''から系統電流ｉSa、ｉ
Sb、ｉScを演算する系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算
回路、２９は負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相電
流ｉLa、ｉLb、ｉLcと、系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）
演算回路５２により演算された系統電流ｉSa、ｉSb、ｉ
Scから補償電流ｉCa、ｉCb、ｉCcを演算する補償電流
（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路である。補償電流
（ｉCa、ｉ Cb、ｉCc）演算回路２９の出力ｉCa、ｉCb、
ｉCcに３相４線式インバータ３の出力電流を追従させ
る。
【０１６０】次に動作について説明する。負荷瞬時有効
電力演算回路１９では（１）式から得られる次式を用い
て負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
電力演算回路１９では（１）式から得られる次式を用い
て負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
【０１６１】
【数６３】
【０１６２】負荷瞬時電力関数演算回路４７では（５
３）式から得られる次式を用いて負荷瞬時電力関数ｆL
−３を演算する。
３）式から得られる次式を用いて負荷瞬時電力関数ｆL
−３を演算する。
【０１６３】
【数６４】
【０１６４】Δ1''演算回路５０では（６１）式に従い
Δ1''を演算する。系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算
回路５２では（６１）式に従いｉSa、ｉSb、ｉScを演算
する。補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２９では
次式の如く負荷電流から系統電流を差し引きする事によ
り補償電流を演算する。
Δ1''を演算する。系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算
回路５２では（６１）式に従いｉSa、ｉSb、ｉScを演算
する。補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２９では
次式の如く負荷電流から系統電流を差し引きする事によ
り補償電流を演算する。
【０１６５】
【数６５】
【０１６６】補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路２
９の出力が補償電流指令値であり、３相４線式インバー
タ３の出力電流を追従させる。θ°だけ遅延させた相電
圧を導出する回路は、θ°を９０°未満にする事によ
り、９０°遅延させた相電圧を導出する回路よりも、過
渡応答性能が良く、さらにθ°を適当に選ぶ事によりｆ
L−３よりｆL−４を抽出する回路の過渡応答性能を向上
させる事が出来る。
９の出力が補償電流指令値であり、３相４線式インバー
タ３の出力電流を追従させる。θ°だけ遅延させた相電
圧を導出する回路は、θ°を９０°未満にする事によ
り、９０°遅延させた相電圧を導出する回路よりも、過
渡応答性能が良く、さらにθ°を適当に選ぶ事によりｆ
L−３よりｆL−４を抽出する回路の過渡応答性能を向上
させる事が出来る。
【０１６７】〔実施例４〕上記実施例２では３相３線式
電力系統における系統電圧の瞬時線間電圧を基本波及び
必要とする高調波次数毎に位相を９０°遅延させた電圧
を合成導出した加算回路１８の出力と負荷電流とから負
荷瞬時無効電力を演算する場合を述べたが、任意の角度
θ°遅延させた電圧を用いて負荷瞬時有効電力と負荷瞬
時無効電力の関数を演算する場合の実施例４を、図４に
基づいて説明する。
電力系統における系統電圧の瞬時線間電圧を基本波及び
必要とする高調波次数毎に位相を９０°遅延させた電圧
を合成導出した加算回路１８の出力と負荷電流とから負
荷瞬時無効電力を演算する場合を述べたが、任意の角度
θ°遅延させた電圧を用いて負荷瞬時有効電力と負荷瞬
時無効電力の関数を演算する場合の実施例４を、図４に
基づいて説明する。
【０１６８】図４の３相３線式電力系統において、１は
電源、２は負荷、４は電圧形インバータで電流制御ルー
プを有するのは３相３線式インバータ、６は系統電圧の
瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検
出器、８は負荷のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出
する負荷電流検出器、１０は位相遅れの無いバンドパス
フィルタからなり系統電圧検出器６の検出した瞬時線間
電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcより瞬時線間電圧基本波成分ｅ
a1−ｅc1、ｅb1−ｅc1を抽出する基本波抽出回路、４２
は基本波抽出回路１０により抽出された瞬時線間電圧基
本波成分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅc1の位相を基本波ベース
でθ°遅延させた瞬時線間電圧基本波θ°遅延成分
ｅa1''−ｅc1''、ｅb1''−ｅc1''を導出する基本波θ°
遅延回路、１４は位相遅れの無いバンドパスフィルタか
らなり系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−
ｅc、ｅb−ｅcより必要とする次数の瞬時線間電圧高調
波成分ｅak−ｅck、ｅbk−ｅckを抽出する必要次数調波
抽出回路（複数の高調波成分の抽出を必要とする場合は
各次調波に対応した抽出回路を各々具備する）、４４は
必要次数調波抽出回路１４により抽出された、瞬時線間
電圧高調波成分ｅak−ｅ ck、ｅbk−ｅckの位相を各々の
高調波次数ベースでθ°遅延させた瞬時線間電圧高調波
θ°遅延成分ｅak''−ｅck''、ｅbk''−ｅck''を導出す
る必要次数調波θ°遅延回路（複数の高調波成分の遅延
を必要とする場合は各次調波に対応した遅延回路を各々
具備する）、４６は基本波及び高調波次数ベースで各々
位相をθ°遅延させた各瞬時線間電圧成分を加算し、瞬
時線間電圧各次調波位相θ°遅延成分（ｅa''−３）−
（ｅc''−３）、（ｅb''−３）−（ｅc''−３）を合成
する加算回路、２０は系統電圧検出器６の検出した瞬時
線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcと、負荷電流検出器８の検
出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力
ｐLを演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷
瞬時有効電力演算回路２０により演算された負荷瞬時有
効電力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分
抽出回路、４８は加算回路４６により合成された瞬時線
間電圧各次調波位相θ°遅延成分（ｅa''−３）−
（ｅc''−３）、（ｅb''−３）−（ｅc''−３）と、負
荷電流検出器８の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbか
ら負荷瞬時有効電力と負荷瞬時無効電力の関数（ｆL−
３）を演算する負荷瞬時電力関数演算回路、４９は負荷
瞬時電力関数演算回路４８により演算された負荷瞬時電
力関数ｆL−３より直流成分ｆL−４を抽出する第二の直
流分抽出回路、５１は基本波抽出回路１０により抽出さ
れた瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅ
c1と、基本波θ°遅延回路４２により遅延された瞬時線
間電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''−ｅc1''、ｅb1''−ｅ
c1''からΔ1'''を演算するΔ1'''演算回路、５３は基本
波抽出回路１０により抽出された瞬時線間電圧基本波成
分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅ c1、基本波θ°遅延回路４２に
より遅延された瞬時線間電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''
−ｅc1''、ｅb1''−ｅc1''、直流分抽出回路２１により
抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流分
抽出回路４９により抽出された負荷瞬時電力関数直流成
分ｆL−４、Δ1'''演算回路５１により演算された
Δ1'''から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統電流（ｉ
Sa、ｉSb）演算回路、３０は負荷電流検出器８の検出し
た負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉSa、
ｉSb）演算回路５３により演算された系統電流ｉSa、ｉ
Sbから補償電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流（ｉCa、
ｉCb）演算回路、３１は補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回
路３０により演算された補償電流ｉCa、ｉCbから補償電
流ｉCcを演算する補償電流（ｉ Cc）演算回路である。補
償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０の出力ｉCa、ｉCb及
び補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力ｉCcに３相３線
式インバータ４の出力電流を追従させる。
電源、２は負荷、４は電圧形インバータで電流制御ルー
プを有するのは３相３線式インバータ、６は系統電圧の
瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検
出器、８は負荷のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出
する負荷電流検出器、１０は位相遅れの無いバンドパス
フィルタからなり系統電圧検出器６の検出した瞬時線間
電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcより瞬時線間電圧基本波成分ｅ
a1−ｅc1、ｅb1−ｅc1を抽出する基本波抽出回路、４２
は基本波抽出回路１０により抽出された瞬時線間電圧基
本波成分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅc1の位相を基本波ベース
でθ°遅延させた瞬時線間電圧基本波θ°遅延成分
ｅa1''−ｅc1''、ｅb1''−ｅc1''を導出する基本波θ°
遅延回路、１４は位相遅れの無いバンドパスフィルタか
らなり系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−
ｅc、ｅb−ｅcより必要とする次数の瞬時線間電圧高調
波成分ｅak−ｅck、ｅbk−ｅckを抽出する必要次数調波
抽出回路（複数の高調波成分の抽出を必要とする場合は
各次調波に対応した抽出回路を各々具備する）、４４は
必要次数調波抽出回路１４により抽出された、瞬時線間
電圧高調波成分ｅak−ｅ ck、ｅbk−ｅckの位相を各々の
高調波次数ベースでθ°遅延させた瞬時線間電圧高調波
θ°遅延成分ｅak''−ｅck''、ｅbk''−ｅck''を導出す
る必要次数調波θ°遅延回路（複数の高調波成分の遅延
を必要とする場合は各次調波に対応した遅延回路を各々
具備する）、４６は基本波及び高調波次数ベースで各々
位相をθ°遅延させた各瞬時線間電圧成分を加算し、瞬
時線間電圧各次調波位相θ°遅延成分（ｅa''−３）−
（ｅc''−３）、（ｅb''−３）−（ｅc''−３）を合成
する加算回路、２０は系統電圧検出器６の検出した瞬時
線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcと、負荷電流検出器８の検
出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力
ｐLを演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷
瞬時有効電力演算回路２０により演算された負荷瞬時有
効電力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分
抽出回路、４８は加算回路４６により合成された瞬時線
間電圧各次調波位相θ°遅延成分（ｅa''−３）−
（ｅc''−３）、（ｅb''−３）−（ｅc''−３）と、負
荷電流検出器８の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbか
ら負荷瞬時有効電力と負荷瞬時無効電力の関数（ｆL−
３）を演算する負荷瞬時電力関数演算回路、４９は負荷
瞬時電力関数演算回路４８により演算された負荷瞬時電
力関数ｆL−３より直流成分ｆL−４を抽出する第二の直
流分抽出回路、５１は基本波抽出回路１０により抽出さ
れた瞬時線間電圧基本波成分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅ
c1と、基本波θ°遅延回路４２により遅延された瞬時線
間電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''−ｅc1''、ｅb1''−ｅ
c1''からΔ1'''を演算するΔ1'''演算回路、５３は基本
波抽出回路１０により抽出された瞬時線間電圧基本波成
分ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅ c1、基本波θ°遅延回路４２に
より遅延された瞬時線間電圧基本波θ°遅延成分ｅa1''
−ｅc1''、ｅb1''−ｅc1''、直流分抽出回路２１により
抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流分
抽出回路４９により抽出された負荷瞬時電力関数直流成
分ｆL−４、Δ1'''演算回路５１により演算された
Δ1'''から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統電流（ｉ
Sa、ｉSb）演算回路、３０は負荷電流検出器８の検出し
た負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉSa、
ｉSb）演算回路５３により演算された系統電流ｉSa、ｉ
Sbから補償電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流（ｉCa、
ｉCb）演算回路、３１は補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回
路３０により演算された補償電流ｉCa、ｉCbから補償電
流ｉCcを演算する補償電流（ｉ Cc）演算回路である。補
償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０の出力ｉCa、ｉCb及
び補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力ｉCcに３相３線
式インバータ４の出力電流を追従させる。
【０１６９】次に動作について説明する。負荷瞬時有効
電力演算回路２０では（４５）式から得られる次式を用
いて負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
電力演算回路２０では（４５）式から得られる次式を用
いて負荷瞬時有効電力ｐLを演算する。
【０１７０】
【数６６】
【０１７１】負荷瞬時電力関数演算回路４８では（６
２）式から得られる次式を用いて負荷瞬時電力関数ｆL
−３を演算する。
２）式から得られる次式を用いて負荷瞬時電力関数ｆL
−３を演算する。
【０１７２】
【数６７】
【０１７３】Δ1'''演算回路５１では（６９）式に従い
Δ1'''を演算する。系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路５
３では（６９）式に従いｉSa、ｉSbを演算する。補償電
流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０では次式の如く負荷電流
から系統電流を差し引きする事により補償電流を演算す
る。
Δ1'''を演算する。系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路５
３では（６９）式に従いｉSa、ｉSbを演算する。補償電
流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０では次式の如く負荷電流
から系統電流を差し引きする事により補償電流を演算す
る。
【０１７４】
【数６８】
【０１７５】補償電流（ｉCc）演算回路３１では（１
３）式から得られる次式を用いて補償電流を演算する。
３）式から得られる次式を用いて補償電流を演算する。
【０１７６】
【数６９】
【０１７７】補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０及び
補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力が補償電流指令値
であり、３相３線式インバータ４の出力電流を追従させ
る。θ°だけ遅延させた相電圧を導出する回路は、θ°
を９０°未満にする事により、９０°遅延させた線間電
圧を導出する回路よりも、過渡応答性能が良く、さらに
θ°を適当に選ぶ事によりｆL−３よりｆL−４を抽出す
る回路の過渡応答性能を向上させる事が出来る。
補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力が補償電流指令値
であり、３相３線式インバータ４の出力電流を追従させ
る。θ°だけ遅延させた相電圧を導出する回路は、θ°
を９０°未満にする事により、９０°遅延させた線間電
圧を導出する回路よりも、過渡応答性能が良く、さらに
θ°を適当に選ぶ事によりｆL−３よりｆL−４を抽出す
る回路の過渡応答性能を向上させる事が出来る。
【０１７８】〔実施例５〕上記実施例１、２、３、４で
は系統電圧の相電圧或いは線間電圧を、基本波及び高調
波次数別に位相９０°遅延回路或いはθ°遅延回路によ
り遅延させた電圧と負荷電流から負荷瞬時無効電力或い
は負荷瞬時電力関数を演算する事を述べた。この遅延回
路実現には図１、２、３、４に示すアナログ位相遅延回
路の他に、図５に示すようにＡＤ変換回路６３、デジタ
ルフィルタ回路６４、メモリ回路６５、遅延読み出し回
路６６、デジタル加算回路６７、ＤＡ変換回路６８を設
け、９０°或いはθ°に相当する時間経過後にメモリに
書き込んだ電圧値を読み出し加算合成する事により、遅
延させた電圧を導出するデジタル位相遅延回路が考えら
れ、アナログ位相遅延回路と比べ温度変化に対して位相
誤差の少ない出力が得られる。
は系統電圧の相電圧或いは線間電圧を、基本波及び高調
波次数別に位相９０°遅延回路或いはθ°遅延回路によ
り遅延させた電圧と負荷電流から負荷瞬時無効電力或い
は負荷瞬時電力関数を演算する事を述べた。この遅延回
路実現には図１、２、３、４に示すアナログ位相遅延回
路の他に、図５に示すようにＡＤ変換回路６３、デジタ
ルフィルタ回路６４、メモリ回路６５、遅延読み出し回
路６６、デジタル加算回路６７、ＤＡ変換回路６８を設
け、９０°或いはθ°に相当する時間経過後にメモリに
書き込んだ電圧値を読み出し加算合成する事により、遅
延させた電圧を導出するデジタル位相遅延回路が考えら
れ、アナログ位相遅延回路と比べ温度変化に対して位相
誤差の少ない出力が得られる。
【０１７９】〔実施例６〕この発明以前に実施されてい
た従来例１を、実施例６として図６に基づいて説明す
る。図６の３相４線式電力系統において、１は電源、２
は負荷、３は電圧形インバータで電流制御ループを有す
る３相４線式インバータ、５は系統電圧の瞬時相電圧ｅ
a、ｅb、ｅcを検出する系統電圧検出器、７は負荷の
ａ、ｂ、ｃ相瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを検出する負
荷電流検出器、３２は系統電圧検出器５の検出した瞬時
相電圧ｅa、ｅb、ｅcの位相を基本波ベースで９０°遅
延させた瞬時相電圧９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'を
導出する９０°遅延回路、１９は系統電圧検出器５の検
出した瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬
時有効電力ｐLを演算する負荷瞬時有効電力演算回路、
２１は負荷瞬時有効電力演算回路１９により演算された
負荷瞬時有効電力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第
一の直流分抽出回路、３４は９０°遅延回路３２により
遅延された瞬時相電圧９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'
と、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、
ｉLb、ｉLcから負荷瞬時無効電力ｑLを演算する負荷瞬
時無効電力演算回路、３６は負荷瞬時無効電力演算回路
３４により演算された負荷瞬時無効電力ｑLより直流成
分ｑL−１を抽出する第二の直流分抽出回路、３７は系
統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧ｅ a、ｅb、ｅ
cと、９０°遅延回路３２により遅延された瞬時相電圧
９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'からΔを演算するΔ演
算回路、３９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧
ｅa、ｅb、ｅc、９０°遅延回路３２により遅延された
瞬時相電圧９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'、直流分抽
出回路２１により抽出された負荷瞬時有効電力直流成分
ｐL−１、直流分抽出回路３６により抽出された負荷瞬
時無効電力直流成分ｑL−１、Δ演算回路３７により演
算されたΔから系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを演算する系
統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路、２９は負荷電流
検出器７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉ
Lcと、系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路３９によ
り演算された系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScから補償電流ｉ
Ca、ｉCb、ｉCcを演算する補償電流（ｉCa、ｉCb、
ｉCc）演算回路である。補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）
演算回路２９の出力ｉCa、ｉCb、ｉCcに３相４線式イン
バータ３の出力電流を追従させる。
た従来例１を、実施例６として図６に基づいて説明す
る。図６の３相４線式電力系統において、１は電源、２
は負荷、３は電圧形インバータで電流制御ループを有す
る３相４線式インバータ、５は系統電圧の瞬時相電圧ｅ
a、ｅb、ｅcを検出する系統電圧検出器、７は負荷の
ａ、ｂ、ｃ相瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを検出する負
荷電流検出器、３２は系統電圧検出器５の検出した瞬時
相電圧ｅa、ｅb、ｅcの位相を基本波ベースで９０°遅
延させた瞬時相電圧９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'を
導出する９０°遅延回路、１９は系統電圧検出器５の検
出した瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬
時有効電力ｐLを演算する負荷瞬時有効電力演算回路、
２１は負荷瞬時有効電力演算回路１９により演算された
負荷瞬時有効電力ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第
一の直流分抽出回路、３４は９０°遅延回路３２により
遅延された瞬時相電圧９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'
と、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、
ｉLb、ｉLcから負荷瞬時無効電力ｑLを演算する負荷瞬
時無効電力演算回路、３６は負荷瞬時無効電力演算回路
３４により演算された負荷瞬時無効電力ｑLより直流成
分ｑL−１を抽出する第二の直流分抽出回路、３７は系
統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧ｅ a、ｅb、ｅ
cと、９０°遅延回路３２により遅延された瞬時相電圧
９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'からΔを演算するΔ演
算回路、３９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧
ｅa、ｅb、ｅc、９０°遅延回路３２により遅延された
瞬時相電圧９０°遅延成分ｅa'、ｅb'、ｅc'、直流分抽
出回路２１により抽出された負荷瞬時有効電力直流成分
ｐL−１、直流分抽出回路３６により抽出された負荷瞬
時無効電力直流成分ｑL−１、Δ演算回路３７により演
算されたΔから系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScを演算する系
統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路、２９は負荷電流
検出器７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉ
Lcと、系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路３９によ
り演算された系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScから補償電流ｉ
Ca、ｉCb、ｉCcを演算する補償電流（ｉCa、ｉCb、
ｉCc）演算回路である。補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）
演算回路２９の出力ｉCa、ｉCb、ｉCcに３相４線式イン
バータ３の出力電流を追従させる。
【０１８０】〔実施例７〕上記従来例１では３相４線式
電力系統の場合を取り扱っているが、３相３線式電力系
統の場合の従来例２を、実施例７として図７に基づいて
説明する。図７の３相３線式電力系統において、１は電
源、２は負荷、４は電圧形インバータで電流制御ループ
を有する３相３線式インバータ、６は系統電圧の瞬時線
間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検出器、
８は負荷のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出する負
荷電流検出器、３３は系統電圧検出器６の検出した瞬時
線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcの位相を基本波ベースで９
０°遅延させた瞬時線間電圧９０°遅延成分ｅa'−
ｅc'、ｅb'−ｅc'を導出する９０°遅延回路、２０は系
統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb
−ｅcと、負荷電流検出器８の検出した負荷瞬時相電流
ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力ｐLを演算する負荷瞬
時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有効電力演算回路
２０により演算された負荷瞬時有効電力ｐLより直流成
分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回路、３５は９
０°遅延回路３３により遅延された瞬時線間電圧９０°
遅延成分ｅa'−ｅc'、ｅb'−ｅc'と、負荷電流検出器８
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時無効
電力ｑLを演算する負荷瞬時無効電力演算回路、３６は
負荷瞬時無効電力演算回路３５により演算された負荷瞬
時無効電力ｑLより直流成分ｑL−１を抽出する第二の直
流分抽出回路、３８は系統電圧検出器６の検出した瞬時
線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcと、９０°遅延回路３３に
より遅延された瞬時線間電圧９０°遅延成分ｅa'−
ｅc'、ｅb'−ｅc'からΔ'を演算するΔ'演算回路、４０
は系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、
ｅb−ｅc、９０°遅延回路３３により遅延された瞬時線
間電圧９０°遅延成分ｅa'−ｅc'、ｅb'−ｅc'、直流分
抽出回路２１により抽出された負荷瞬時有効電力直流成
分ｐL−１、直流分抽出回路３６により抽出された負荷
瞬時無効電力直流成分ｑL−１、Δ'演算回路３８により
演算されたΔ'から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統
電流（ｉSa、ｉSb）演算回路、３０は負荷電流検出器８
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉ
Sa、ｉSb）演算回路４０により演算された系統電流
ｉSa、ｉSbから補償電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流
（ｉCa、ｉCb）演算回路、３１は補償電流（ｉCa、
ｉCb）演算回路３０により演算された補償電流ｉCa、ｉ
Cbから補償電流ｉCcを演算する補償電流（ｉCc）演算回
路である。補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０の出力
ｉCa、ｉCb及び補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力ｉ
Ccに３相３線式インバータ４の出力電流を追従させる。
電力系統の場合を取り扱っているが、３相３線式電力系
統の場合の従来例２を、実施例７として図７に基づいて
説明する。図７の３相３線式電力系統において、１は電
源、２は負荷、４は電圧形インバータで電流制御ループ
を有する３相３線式インバータ、６は系統電圧の瞬時線
間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検出器、
８は負荷のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出する負
荷電流検出器、３３は系統電圧検出器６の検出した瞬時
線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcの位相を基本波ベースで９
０°遅延させた瞬時線間電圧９０°遅延成分ｅa'−
ｅc'、ｅb'−ｅc'を導出する９０°遅延回路、２０は系
統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb
−ｅcと、負荷電流検出器８の検出した負荷瞬時相電流
ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力ｐLを演算する負荷瞬
時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有効電力演算回路
２０により演算された負荷瞬時有効電力ｐLより直流成
分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回路、３５は９
０°遅延回路３３により遅延された瞬時線間電圧９０°
遅延成分ｅa'−ｅc'、ｅb'−ｅc'と、負荷電流検出器８
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時無効
電力ｑLを演算する負荷瞬時無効電力演算回路、３６は
負荷瞬時無効電力演算回路３５により演算された負荷瞬
時無効電力ｑLより直流成分ｑL−１を抽出する第二の直
流分抽出回路、３８は系統電圧検出器６の検出した瞬時
線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcと、９０°遅延回路３３に
より遅延された瞬時線間電圧９０°遅延成分ｅa'−
ｅc'、ｅb'−ｅc'からΔ'を演算するΔ'演算回路、４０
は系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、
ｅb−ｅc、９０°遅延回路３３により遅延された瞬時線
間電圧９０°遅延成分ｅa'−ｅc'、ｅb'−ｅc'、直流分
抽出回路２１により抽出された負荷瞬時有効電力直流成
分ｐL−１、直流分抽出回路３６により抽出された負荷
瞬時無効電力直流成分ｑL−１、Δ'演算回路３８により
演算されたΔ'から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統
電流（ｉSa、ｉSb）演算回路、３０は負荷電流検出器８
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉ
Sa、ｉSb）演算回路４０により演算された系統電流
ｉSa、ｉSbから補償電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流
（ｉCa、ｉCb）演算回路、３１は補償電流（ｉCa、
ｉCb）演算回路３０により演算された補償電流ｉCa、ｉ
Cbから補償電流ｉCcを演算する補償電流（ｉCc）演算回
路である。補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０の出力
ｉCa、ｉCb及び補償電流（ｉCc）演算回路３１の出力ｉ
Ccに３相３線式インバータ４の出力電流を追従させる。
【０１８１】〔実施例８〕上記従来例１では３相４線式
電力系統における系統電圧の瞬時相電圧位相を９０°遅
延させた電圧と負荷電流とから負荷瞬時無効電力を演算
する場合を述べたが、任意の角度θ°遅延させた電圧を
用いて負荷瞬時無効電力を演算する場合の従来例３を、
実施例８として図８に基づいて説明する。図８の３相４
線式電力系統において、１は電源、２は負荷、３は電圧
形インバータで電流制御ループを有する３相４線式イン
バータ、５は系統電圧の瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcを検
出する系統電圧検出器、７は負荷のａ、ｂ、ｃ相瞬時相
電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを検出する負荷電流検出器、５４
は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅ
cの位相を基本波ベースでθ°遅延させた瞬時相電圧θ
°遅延成分ｅa''、ｅb''、ｅc''を導出するθ°遅延回
路、１９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧
ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬
時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有効電力ｐLを
演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有
効電力演算回路１９により演算された負荷瞬時有効電力
ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回
路、５６はθ°遅延回路５４により遅延された瞬時相電
圧θ°遅延成分ｅa''、ｅb''、ｅc''と、負荷電流検出
器７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負
荷瞬時有効電力と負荷瞬時無効電力の関数ｆLを演算す
る負荷瞬時電力関数演算回路、５８は負荷瞬時電力関数
演算回路５６により演算された負荷瞬時電力関数ｆLよ
り直流成分ｆL−１を抽出する第二の直流分抽出回路、
５９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧ｅa、
ｅb、ｅcと、θ°遅延回路５４により遅延された瞬時相
電圧θ°遅延成分ｅa''、ｅb''、ｅc''からΔ''を演算
するΔ''演算回路、６１は系統電圧検出器５の検出した
瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅc、θ°遅延回路５４により遅
延された瞬時相電圧θ°遅延成分ｅa''、ｅb''、
ｅc''、直流分抽出回路２１により抽出された負荷瞬時
有効電力直流成分ｐL−１、直流分抽出回路５８により
抽出された負荷瞬時電力関数直流成分ｆL−１、Δ''演
算回路により演算されたΔ''から系統電流ｉSa、ｉSb、
ｉScを演算する系統電流（ｉSa、ｉ Sb、ｉSc）演算回
路、２９は負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相電流
ｉLa、ｉLb、ｉLcと、系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演
算回路６１により演算された系統電流ｉSa、ｉSb、ｉSc
から補償電流ｉCa、ｉCb、ｉCcを演算する補償電流（ｉ
Ca、ｉCb、ｉCc）演算回路である。補償電流（ｉCa、ｉ
Cb、ｉCc）演算回路２９の出力ｉCa、ｉCb、ｉCcに３相
４線式インバータ３の出力電流を追従させる。
電力系統における系統電圧の瞬時相電圧位相を９０°遅
延させた電圧と負荷電流とから負荷瞬時無効電力を演算
する場合を述べたが、任意の角度θ°遅延させた電圧を
用いて負荷瞬時無効電力を演算する場合の従来例３を、
実施例８として図８に基づいて説明する。図８の３相４
線式電力系統において、１は電源、２は負荷、３は電圧
形インバータで電流制御ループを有する３相４線式イン
バータ、５は系統電圧の瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅcを検
出する系統電圧検出器、７は負荷のａ、ｂ、ｃ相瞬時相
電流ｉLa、ｉLb、ｉLcを検出する負荷電流検出器、５４
は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅ
cの位相を基本波ベースでθ°遅延させた瞬時相電圧θ
°遅延成分ｅa''、ｅb''、ｅc''を導出するθ°遅延回
路、１９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧
ｅa、ｅb、ｅcと、負荷電流検出器７の検出した負荷瞬
時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負荷瞬時有効電力ｐLを
演算する負荷瞬時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有
効電力演算回路１９により演算された負荷瞬時有効電力
ｐLより直流成分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回
路、５６はθ°遅延回路５４により遅延された瞬時相電
圧θ°遅延成分ｅa''、ｅb''、ｅc''と、負荷電流検出
器７の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLb、ｉLcから負
荷瞬時有効電力と負荷瞬時無効電力の関数ｆLを演算す
る負荷瞬時電力関数演算回路、５８は負荷瞬時電力関数
演算回路５６により演算された負荷瞬時電力関数ｆLよ
り直流成分ｆL−１を抽出する第二の直流分抽出回路、
５９は系統電圧検出器５の検出した瞬時相電圧ｅa、
ｅb、ｅcと、θ°遅延回路５４により遅延された瞬時相
電圧θ°遅延成分ｅa''、ｅb''、ｅc''からΔ''を演算
するΔ''演算回路、６１は系統電圧検出器５の検出した
瞬時相電圧ｅa、ｅb、ｅc、θ°遅延回路５４により遅
延された瞬時相電圧θ°遅延成分ｅa''、ｅb''、
ｅc''、直流分抽出回路２１により抽出された負荷瞬時
有効電力直流成分ｐL−１、直流分抽出回路５８により
抽出された負荷瞬時電力関数直流成分ｆL−１、Δ''演
算回路により演算されたΔ''から系統電流ｉSa、ｉSb、
ｉScを演算する系統電流（ｉSa、ｉ Sb、ｉSc）演算回
路、２９は負荷電流検出器７の検出した負荷瞬時相電流
ｉLa、ｉLb、ｉLcと、系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演
算回路６１により演算された系統電流ｉSa、ｉSb、ｉSc
から補償電流ｉCa、ｉCb、ｉCcを演算する補償電流（ｉ
Ca、ｉCb、ｉCc）演算回路である。補償電流（ｉCa、ｉ
Cb、ｉCc）演算回路２９の出力ｉCa、ｉCb、ｉCcに３相
４線式インバータ３の出力電流を追従させる。
【０１８２】〔実施例９〕上記従来例２では３相３線式
電力系統における系統電圧の瞬時線間電圧位相を９０°
遅延させた電圧と負荷電流とから負荷瞬時無効電力を演
算する場合を述べたが、任意の角度θ°遅延させた電圧
を用いて負荷瞬時有効電力と負荷瞬時無効電力の関数を
演算する場合の従来例４を、実施例９として図９に基づ
いて説明する。図９の３相３線式電力系統において、１
は電源、２は負荷、４は電圧形インバータで電流制御ル
ープを有する３相３線式インバータ、６は系統電圧の瞬
時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検出
器、８は負荷のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出す
る負荷電流検出器、５５は系統電圧検出器６の検出した
瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcの位相を基本波ベース
でθ°遅延させた瞬時線間電圧θ°遅延成分ｅa''−
ｅc''、ｅb''−ｅc''を導出するθ°遅延回路、２０は
系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅ
b−ｅcと、負荷電流検出器８の検出した負荷瞬時相電流
ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力ｐLを演算する負荷瞬
時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有効電力演算回路
２０により演算された負荷瞬時有効電力ｐLより直流成
分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回路、５７はθ
°遅延回路５５により遅延された瞬時線間電圧θ°遅延
成分ｅa''−ｅc''、ｅb''−ｅc''と、負荷電流検出器８
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効
電力と負荷瞬時無効電力の関数ｆLを演算する負荷瞬時
電力関数演算回路、５８は負荷瞬時電力関数演算回路５
７により演算された負荷瞬時電力関数ｆLより直流成分
ｆL−１を抽出する第二の直流分抽出回路、６０は系統
電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−
ｅcと、θ°遅延回路５５により遅延された瞬時線間電
圧θ°遅延成分ｅa''−ｅc''、ｅb''−ｅc''からΔ'''
を演算するΔ'''演算回路、６２は系統電圧検出器６の
検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅc、θ°遅延回
路５５により遅延された瞬時線間電圧θ°遅延成分
ｅa''−ｅc''、ｅb''−ｅc''、直流分抽出回路２１によ
り抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流
分抽出回路５８により抽出された負荷瞬時電力関数直流
成分ｆL−１、Δ'''演算回路６０により演算された
Δ'''から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統電流（ｉ
Sa、ｉSb）演算回路、３０は負荷電流検出器８の検出し
た負荷瞬時電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉSa、ｉSb）
演算回路６２により演算された系統電流ｉSa、ｉSbから
補償電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流（ｉCa、ｉCb）
演算回路、３１は補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０
により演算された補償電流ｉCa、ｉCbから補償電流ｉCc
を演算する補償電流（ｉCc）演算回路である。補償電流
（ｉCa、ｉCb）演算回路３０の出力ｉCa、ｉCb及び補償
電流（ｉCc）演算回路３１の出力ｉCcに３相３線式イン
バータ４の出力電流を追従させる。
電力系統における系統電圧の瞬時線間電圧位相を９０°
遅延させた電圧と負荷電流とから負荷瞬時無効電力を演
算する場合を述べたが、任意の角度θ°遅延させた電圧
を用いて負荷瞬時有効電力と負荷瞬時無効電力の関数を
演算する場合の従来例４を、実施例９として図９に基づ
いて説明する。図９の３相３線式電力系統において、１
は電源、２は負荷、４は電圧形インバータで電流制御ル
ープを有する３相３線式インバータ、６は系統電圧の瞬
時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcを検出する系統電圧検出
器、８は負荷のａ、ｂ相瞬時相電流ｉLa、ｉLbを検出す
る負荷電流検出器、５５は系統電圧検出器６の検出した
瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅcの位相を基本波ベース
でθ°遅延させた瞬時線間電圧θ°遅延成分ｅa''−
ｅc''、ｅb''−ｅc''を導出するθ°遅延回路、２０は
系統電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅ
b−ｅcと、負荷電流検出器８の検出した負荷瞬時相電流
ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効電力ｐLを演算する負荷瞬
時有効電力演算回路、２１は負荷瞬時有効電力演算回路
２０により演算された負荷瞬時有効電力ｐLより直流成
分ｐL−１を抽出する第一の直流分抽出回路、５７はθ
°遅延回路５５により遅延された瞬時線間電圧θ°遅延
成分ｅa''−ｅc''、ｅb''−ｅc''と、負荷電流検出器８
の検出した負荷瞬時相電流ｉLa、ｉLbから負荷瞬時有効
電力と負荷瞬時無効電力の関数ｆLを演算する負荷瞬時
電力関数演算回路、５８は負荷瞬時電力関数演算回路５
７により演算された負荷瞬時電力関数ｆLより直流成分
ｆL−１を抽出する第二の直流分抽出回路、６０は系統
電圧検出器６の検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−
ｅcと、θ°遅延回路５５により遅延された瞬時線間電
圧θ°遅延成分ｅa''−ｅc''、ｅb''−ｅc''からΔ'''
を演算するΔ'''演算回路、６２は系統電圧検出器６の
検出した瞬時線間電圧ｅa−ｅc、ｅb−ｅc、θ°遅延回
路５５により遅延された瞬時線間電圧θ°遅延成分
ｅa''−ｅc''、ｅb''−ｅc''、直流分抽出回路２１によ
り抽出された負荷瞬時有効電力直流成分ｐL−１、直流
分抽出回路５８により抽出された負荷瞬時電力関数直流
成分ｆL−１、Δ'''演算回路６０により演算された
Δ'''から系統電流ｉSa、ｉSbを演算する系統電流（ｉ
Sa、ｉSb）演算回路、３０は負荷電流検出器８の検出し
た負荷瞬時電流ｉLa、ｉLbと、系統電流（ｉSa、ｉSb）
演算回路６２により演算された系統電流ｉSa、ｉSbから
補償電流ｉCa、ｉCbを演算する補償電流（ｉCa、ｉCb）
演算回路、３１は補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路３０
により演算された補償電流ｉCa、ｉCbから補償電流ｉCc
を演算する補償電流（ｉCc）演算回路である。補償電流
（ｉCa、ｉCb）演算回路３０の出力ｉCa、ｉCb及び補償
電流（ｉCc）演算回路３１の出力ｉCcに３相３線式イン
バータ４の出力電流を追従させる。
【０１８３】上記従来例１に示す３相４線式電力系統に
おいて、系統電圧に高調波歪みが含まれる場合、ｅa、
ｅb、ｅc、ｅa'、ｅb'、ｅc'に高調波成分が含まれるこ
ととなり、またΔに交流成分が含まれることとなるの
で、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれる
こととなる。さらに負荷瞬時無効電力の演算に際し、瞬
時相電圧位相が基本波ベースで９０°位相遅れとなる遅
延回路しか設けていないため、系統電圧に高調波歪みが
含まれる場合には、正確な負荷瞬時無効電力を得ること
が出来ないこととなる。従って従来例において望ましい
高調波、無効電力補償結果が得られるのは、系統電圧に
高調波電圧歪みを含まない正弦波３相電力系統の場合に
限られ、系統電圧に高調波電圧歪みが含まれることが避
けられない一般配電系統のような電源系統においては、
良好な高調波、無効電力補償効果が得られないこととな
る。同様に従来例２、３、４において系統電圧に高調波
電圧歪みが含まれる場合には、良好な高調波、無効電力
補償効果が得られないこととなる。
おいて、系統電圧に高調波歪みが含まれる場合、ｅa、
ｅb、ｅc、ｅa'、ｅb'、ｅc'に高調波成分が含まれるこ
ととなり、またΔに交流成分が含まれることとなるの
で、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれる
こととなる。さらに負荷瞬時無効電力の演算に際し、瞬
時相電圧位相が基本波ベースで９０°位相遅れとなる遅
延回路しか設けていないため、系統電圧に高調波歪みが
含まれる場合には、正確な負荷瞬時無効電力を得ること
が出来ないこととなる。従って従来例において望ましい
高調波、無効電力補償結果が得られるのは、系統電圧に
高調波電圧歪みを含まない正弦波３相電力系統の場合に
限られ、系統電圧に高調波電圧歪みが含まれることが避
けられない一般配電系統のような電源系統においては、
良好な高調波、無効電力補償効果が得られないこととな
る。同様に従来例２、３、４において系統電圧に高調波
電圧歪みが含まれる場合には、良好な高調波、無効電力
補償効果が得られないこととなる。
【０１８４】
【発明の効果】この発明によれば、上記実施例１に示す
３相４線式電力系統が、系統電圧に高調波電圧歪みが含
まれることが避けられない一般配電系統のような電源系
統の場合であっても、ｅa1、ｅb1、ｅc1、ｅa1'、
ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみとなり、さらにΔ1は直
流成分のみとなる。従って、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉSc
に高調波成分が含まれないこととなる。また負荷瞬時無
効電力の演算に際し、瞬時相電圧位相が基本波成分及び
高調波成分に対しても各々のベースで９０°位相遅れと
なる遅延回路を設けているため、正確な負荷瞬時無効電
力を得ることが出来、良好な高調波、無効電力補償効果
が実現できることとなる。同様に実施例２に示す３相３
線式電力系統が、系統電圧に高調波電圧歪みが含まれる
ことが避けられない一般配電系統のような電源系統の場
合であっても、ｅ a1−ｅc1、ｅb1−ｅc1、ｅa1'−
ｅc1'、ｅb1'−ｅc1'は基本波成分のみとなり、さらに
Δ1'は直流成分のみとなる。従って、系統電流ｉSa、ｉ
Sbに高調波成分が含まれないこととなる。また負荷瞬時
無効電力の演算に際し、瞬時線間電圧位相が基本波成分
及び高調波成分に対しても各々のベースで９０°位相遅
れとなる遅延回路を設けているため、正確な負荷瞬時無
効電力を得ることが出来、良好な高調波、無効電力補償
効果が実現できることとなる。同様に実施例３、４にお
いて系統電圧に高調波電圧歪みが含まれる場合でも、系
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれないこと
となり、また正確な負荷瞬時電力関数を得ることができ
るため、良好な高調波、無効電力補償効果が実現できる
こととなり、工業的実用的にその価値は極めて大なるも
のである。
３相４線式電力系統が、系統電圧に高調波電圧歪みが含
まれることが避けられない一般配電系統のような電源系
統の場合であっても、ｅa1、ｅb1、ｅc1、ｅa1'、
ｅb1'、ｅc1'は基本波成分のみとなり、さらにΔ1は直
流成分のみとなる。従って、系統電流ｉSa、ｉSb、ｉSc
に高調波成分が含まれないこととなる。また負荷瞬時無
効電力の演算に際し、瞬時相電圧位相が基本波成分及び
高調波成分に対しても各々のベースで９０°位相遅れと
なる遅延回路を設けているため、正確な負荷瞬時無効電
力を得ることが出来、良好な高調波、無効電力補償効果
が実現できることとなる。同様に実施例２に示す３相３
線式電力系統が、系統電圧に高調波電圧歪みが含まれる
ことが避けられない一般配電系統のような電源系統の場
合であっても、ｅ a1−ｅc1、ｅb1−ｅc1、ｅa1'−
ｅc1'、ｅb1'−ｅc1'は基本波成分のみとなり、さらに
Δ1'は直流成分のみとなる。従って、系統電流ｉSa、ｉ
Sbに高調波成分が含まれないこととなる。また負荷瞬時
無効電力の演算に際し、瞬時線間電圧位相が基本波成分
及び高調波成分に対しても各々のベースで９０°位相遅
れとなる遅延回路を設けているため、正確な負荷瞬時無
効電力を得ることが出来、良好な高調波、無効電力補償
効果が実現できることとなる。同様に実施例３、４にお
いて系統電圧に高調波電圧歪みが含まれる場合でも、系
統電流ｉSa、ｉSb、ｉScに高調波成分が含まれないこと
となり、また正確な負荷瞬時電力関数を得ることができ
るため、良好な高調波、無効電力補償効果が実現できる
こととなり、工業的実用的にその価値は極めて大なるも
のである。
【図１】本発明の実施例１を示すブロック図である。
【図２】本発明の実施例２を示すブロック図である。
【図３】本発明の実施例３を示すブロック図である。
【図４】本発明の実施例４を示すブロック図である。
【図５】本発明の実施例５を示すブロック図である。
【図６】本発明の従来例１を示すブロック図である。
【図７】本発明の従来例２を示すブロック図である。
【図８】本発明の従来例３を示すブロック図である。
【図９】本発明の従来例４を示すブロック図である。
【図１０】本発明において使用する３相４線式アクティ
ブフィルタの回路例を示すブロック図である。
ブフィルタの回路例を示すブロック図である。
【図１１】本発明において使用する３相３線式アクティ
ブフィルタの回路例を示すブロック図である。
ブフィルタの回路例を示すブロック図である。
【図１２】本発明において使用する位相遅れの無いバン
ドパスフィルタからなる、基本波または各次高調波電圧
成分を抽出するための回路例を示すブロック図である。
ドパスフィルタからなる、基本波または各次高調波電圧
成分を抽出するための回路例を示すブロック図である。
１ 電源 ２ 負荷 ３ ３相４線式インバータ ４ ３相３線式インバータ ５ 系統電圧検出器（ｅa、ｅb、ｅc） ６ 系統電圧検出器（ｅa−ｅc、ｅb−ｅc） ７ 負荷電流検出器（ｉLa、ｉLb、ｉLc） ８ 負荷電流検出器（ｉLa、ｉLb） ９ 基本波抽出回路（ｅa1、ｅb1、ｅc1） １０ 基本波抽出回路（ｅa1−ｅc1、ｅb1−ｅc1） １１ 基本波９０°遅延回路（ｅa1'、ｅb1'、ｅc1'） １２ 基本波９０°遅延回路（ｅa1'−ｅc1'、ｅb1'−
ｅc1'） １３ 必要次数調波抽出回路（ｅak、ｅbk、ｅck） １４ 必要次数調波抽出回路（ｅak−ｅck、ｅbk−
ｅck） １５ 必要次数調波９０°遅延回路（ｅak'、ｅbk'、ｅ
ck'） １６ 必要次数調波９０°遅延回路（ｅak'−ｅck'、ｅ
bk'−ｅck'） １７ 加算回路｛（ｅa'−３）、（ｅb'−３）、（ｅc'
−３）｝ １８ 加算回路｛（ｅa'−３）−（ｅc'−３）、（ｅb'
−３）−（ｅc'−３）｝ １９ 負荷瞬時有効電力演算回路（ｐL＝ｅa×ｉLa＋ｅ
b×ｉLb＋ｅc×ｉLc） ２０ 負荷瞬時有効電力演算回路｛ｐL＝（ｅa−ｅc）
×ｉLa＋（ｅb−ｅc）×ｉLb｝ ２１ 直流分抽出回路（ｐL−１） ２２ 負荷瞬時無効電力演算回路｛（ｑL−３）＝
（ｅa'−３）×ｉLa＋（ｅb'−３）×ｉLb＋（ｅc'−
３）×ｉLc｝ ２３ 負荷瞬時無効電力演算回路［（ｑL−３）＝
｛（ｅa'−３）−（ｅc'−３）｝×ｉLa＋｛（ｅb'−
３）−（ｅc'−３）｝×ｉLb］ ２４ 直流分抽出回路（ｑL−４） ２５ Δ1演算回路｛（４４）式｝ ２６ Δ1'演算回路｛（５２）式｝ ２７ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（４
４）式｝ ２８ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（５２）式｝ ２９ 補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路 ３０ 補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路 ３１ 補償電流（ｉCc）演算回路 ３２ ９０°遅延回路（ｅa'、ｅb'、ｅc'） ３３ ９０°遅延回路（ｅa'−ｅc'、ｅb'−ｅc'） ３４ 負荷瞬時無効電力演算回路（ｑL＝ｅa'×ｉLa＋
ｅb'×ｉLb＋ｅc'×ｉLc） ３５ 負荷瞬時無効電力演算回路｛ｑL＝（ｅa'−
ｅc'）×ｉLa＋（ｅb'−ｅc'）×ｉLb｝ ３６ 直流分抽出回路（ｑL−１） ３７ Δ演算回路｛（５）式｝ ３８ Δ'演算回路｛（１５）式｝ ３９ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（１
２）式｝ ４０ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（２０）式｝ ４１ 基本波θ°遅延回路（ｅa1''、ｅb1''、ｅc1''） ４２ 基本波θ°遅延回路（ｅa1''−ｅc1''、ｅb1''−
ｅc1''） ４３ 必要次数調波θ°遅延回路（ｅak''、ｅbk''、ｅ
ck''） ４４ 必要次数調波θ°遅延回路（ｅak''−ｅck''、ｅ
bk''−ｅck''） ４５ 加算回路（ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−３） ４６ 加算回路｛（ｅa''−３）−（ｅc''−３''）、
（ｅb''−３）−（ｅc''−３）｝ ４７ 負荷瞬時電力関数演算回路｛（ｆL−３）＝
（ｅa''−３）×ｉLa＋（ｅb''−３）×ｉLb＋（ｅc''
−３）×ｉLc｝ ４８ 負荷瞬時電力関数演算回路［（ｆL−３）＝
｛（ｅa''−３）−（ｅc''−３）｝×ｉLa＋｛（ｅb''
−３）−（ｅc''−３）｝×ｉLb］ ４９ 直流分抽出回路（ｆL−４） ５０ Δ1''演算回路｛（６１）式｝ ５１ Δ1'''演算回路｛（６９）式｝ ５２ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（６
１）式｝ ５３ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（６９）式｝ ５４ θ°遅延回路（ｅa''、ｅb''、ｅc''） ５５ θ°遅延回路（ｅa''−ｅc''，ｅb''−ｅc''） ５６ 負荷瞬時電力関数演算回路（ｆL＝ｅa''×ｉLa＋
ｅb''×ｉLb＋ｅc''×ｉ Lc） ５７ 負荷瞬時電力関数演算回路｛ｆL＝（ｅa''−
ｅc''）×ｉLa＋（ｅb''−ｅ c''）×ｉLb｝ ５８ 直流分抽出回路（ｆL−１） ５９ Δ''演算回路｛（２３）式｝ ６０ Δ'''演算回路｛（３０）式｝ ６１ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（２
８）式｝ ６２ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（３５）式｝ ６３ ＡＤ変換回路 ６４ デジタルフィルタ回路 ６５ メモリ回路 ６６ 遅延読み出し回路 ６７ デジタル加算回路 ６８ ＤＡ変換回路
ｅc1'） １３ 必要次数調波抽出回路（ｅak、ｅbk、ｅck） １４ 必要次数調波抽出回路（ｅak−ｅck、ｅbk−
ｅck） １５ 必要次数調波９０°遅延回路（ｅak'、ｅbk'、ｅ
ck'） １６ 必要次数調波９０°遅延回路（ｅak'−ｅck'、ｅ
bk'−ｅck'） １７ 加算回路｛（ｅa'−３）、（ｅb'−３）、（ｅc'
−３）｝ １８ 加算回路｛（ｅa'−３）−（ｅc'−３）、（ｅb'
−３）−（ｅc'−３）｝ １９ 負荷瞬時有効電力演算回路（ｐL＝ｅa×ｉLa＋ｅ
b×ｉLb＋ｅc×ｉLc） ２０ 負荷瞬時有効電力演算回路｛ｐL＝（ｅa−ｅc）
×ｉLa＋（ｅb−ｅc）×ｉLb｝ ２１ 直流分抽出回路（ｐL−１） ２２ 負荷瞬時無効電力演算回路｛（ｑL−３）＝
（ｅa'−３）×ｉLa＋（ｅb'−３）×ｉLb＋（ｅc'−
３）×ｉLc｝ ２３ 負荷瞬時無効電力演算回路［（ｑL−３）＝
｛（ｅa'−３）−（ｅc'−３）｝×ｉLa＋｛（ｅb'−
３）−（ｅc'−３）｝×ｉLb］ ２４ 直流分抽出回路（ｑL−４） ２５ Δ1演算回路｛（４４）式｝ ２６ Δ1'演算回路｛（５２）式｝ ２７ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（４
４）式｝ ２８ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（５２）式｝ ２９ 補償電流（ｉCa、ｉCb、ｉCc）演算回路 ３０ 補償電流（ｉCa、ｉCb）演算回路 ３１ 補償電流（ｉCc）演算回路 ３２ ９０°遅延回路（ｅa'、ｅb'、ｅc'） ３３ ９０°遅延回路（ｅa'−ｅc'、ｅb'−ｅc'） ３４ 負荷瞬時無効電力演算回路（ｑL＝ｅa'×ｉLa＋
ｅb'×ｉLb＋ｅc'×ｉLc） ３５ 負荷瞬時無効電力演算回路｛ｑL＝（ｅa'−
ｅc'）×ｉLa＋（ｅb'−ｅc'）×ｉLb｝ ３６ 直流分抽出回路（ｑL−１） ３７ Δ演算回路｛（５）式｝ ３８ Δ'演算回路｛（１５）式｝ ３９ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（１
２）式｝ ４０ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（２０）式｝ ４１ 基本波θ°遅延回路（ｅa1''、ｅb1''、ｅc1''） ４２ 基本波θ°遅延回路（ｅa1''−ｅc1''、ｅb1''−
ｅc1''） ４３ 必要次数調波θ°遅延回路（ｅak''、ｅbk''、ｅ
ck''） ４４ 必要次数調波θ°遅延回路（ｅak''−ｅck''、ｅ
bk''−ｅck''） ４５ 加算回路（ｅa''−３、ｅb''−３、ｅc''−３） ４６ 加算回路｛（ｅa''−３）−（ｅc''−３''）、
（ｅb''−３）−（ｅc''−３）｝ ４７ 負荷瞬時電力関数演算回路｛（ｆL−３）＝
（ｅa''−３）×ｉLa＋（ｅb''−３）×ｉLb＋（ｅc''
−３）×ｉLc｝ ４８ 負荷瞬時電力関数演算回路［（ｆL−３）＝
｛（ｅa''−３）−（ｅc''−３）｝×ｉLa＋｛（ｅb''
−３）−（ｅc''−３）｝×ｉLb］ ４９ 直流分抽出回路（ｆL−４） ５０ Δ1''演算回路｛（６１）式｝ ５１ Δ1'''演算回路｛（６９）式｝ ５２ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（６
１）式｝ ５３ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（６９）式｝ ５４ θ°遅延回路（ｅa''、ｅb''、ｅc''） ５５ θ°遅延回路（ｅa''−ｅc''，ｅb''−ｅc''） ５６ 負荷瞬時電力関数演算回路（ｆL＝ｅa''×ｉLa＋
ｅb''×ｉLb＋ｅc''×ｉ Lc） ５７ 負荷瞬時電力関数演算回路｛ｆL＝（ｅa''−
ｅc''）×ｉLa＋（ｅb''−ｅ c''）×ｉLb｝ ５８ 直流分抽出回路（ｆL−１） ５９ Δ''演算回路｛（２３）式｝ ６０ Δ'''演算回路｛（３０）式｝ ６１ 系統電流（ｉSa、ｉSb、ｉSc）演算回路｛（２
８）式｝ ６２ 系統電流（ｉSa、ｉSb）演算回路｛（３５）式｝ ６３ ＡＤ変換回路 ６４ デジタルフィルタ回路 ６５ メモリ回路 ６６ 遅延読み出し回路 ６７ デジタル加算回路 ６８ ＤＡ変換回路
フロントページの続き (72)発明者 森貞 健二 京都府京都市中京区御池通烏丸東入一筋目 仲保利町191番地の４ 上原ビル３階 ニ チコン株式会社内 (72)発明者 中沢 徳郎 京都府京都市中京区御池通烏丸東入一筋目 仲保利町191番地の４ 上原ビル３階 ニ チコン株式会社内 Ｆターム(参考） 5G065 AA05 AA06 HA13 LA01 LA02 LA03 MA02 5G066 EA03 FA01 FB11 FC01 FC04 FC13 5H740 BB09 NN01 NN03
Claims (10)
- 【請求項１】 ３相電力系統の負荷電流の高調波電流成
分または無効電流成分または逆相電流成分を供給する電
力用高調波または無効電力補償装置において、上記３相
電力系統の各相瞬時電圧から基本波電圧成分および各次
高調波電圧成分を各相毎に導出し、さらに導出した基本
波電圧成分の位相を基本波ベースで９０°遅延させて原
系統基本波電圧成分より９０°位相遅れとした基本波電
圧成分および導出した各次高調波電圧成分の位相を各々
の高調波次数ベースで９０°遅延させて原系統各次高調
波電圧成分より９０°位相遅れとした各次高調波電圧成
分を導出する位相遅れ回路を各相毎に設け、これら９０
°位相遅れの基本波電圧成分および９０°位相遅れの各
次高調波電圧成分を加算回路にて各相毎に合成し、この
出力と各相瞬時電流の積から３相一括の瞬時無効電力を
求める回路を設け、上記３相一括の瞬時無効電力から補
償電流の指令値を算出する回路を備えたことを特徴とす
る電力用高調波・無効電力補償装置。 - 【請求項２】 上記３相電力系統の各相瞬時電圧から基
本波電圧成分および各次高調波電圧成分を位相遅れの無
い各次調波用バンドパスフィルタ回路を各相毎に設けて
導出し、さらに導出した基本波電圧成分の位相を基本波
ベースで９０°遅延させて原系統基本波電圧成分より９
０°位相遅れとした基本波電圧成分および導出した各次
高調波電圧成分の位相を各々の高調波次数ベースで９０
°遅延させて原系統各次高調波電圧成分より９０°位相
遅れとした各次高調波電圧成分を導出する位相遅れ回路
を各相毎に設けたことを特徴とする請求項１記載の電力
用高調波・無効電力補償装置。 - 【請求項３】 上記３相電力系統の各相瞬時電圧値を各
相毎にＡＤ変換し、このデジタル値化された各相瞬時電
圧値からデジタルフィルタにより基本波および各次高調
波成分を各相毎に弁別抽出してメモリに書き込み、これ
らを定められた時間の後に読み出して原系統基本波電圧
成分より基本波ベースで９０°位相遅れとした基本波電
圧成分および原系統各次高調波電圧成分より各々の高調
波次数ベースで９０°位相遅れとした各次高調波電圧成
分を各相毎に求めることを特徴とする請求項１記載の電
力用高調波・無効電力補償装置。 - 【請求項４】 上記３相一括の瞬時無効電力から直流成
分を抽出し、その直流成分に上記３相電力系統の各相瞬
時電圧から導出した原系統基本波電圧成分より位相遅れ
の無い基本波電圧成分およびこの基本波電圧成分の位相
を基本波ベースで９０°遅延させて原系統基本波電圧成
分より９０°位相遅れとした基本波電圧成分の関数を乗
じて電源電流の指令値を算出し、これを負荷電流から引
くことにより補償電流の指令値を算出する回路を備えた
ことを特徴とする請求項１から３に記載の電力用高調波
・無効電力補償装置。 - 【請求項５】 ３相３線式電力系統において、この３相
中の２相の電流信号を用いて上記３相一括の瞬時無効電
力を求める回路を備えたことを特徴とする請求項１から
４に記載の電力用高調波・無効電力補償装置。 - 【請求項６】 ３相電力系統の負荷電流の高調波電流成
分または無効電流成分または逆相電流成分を供給する電
力用高調波または無効電力補償装置において、上記３相
電力系統の各相瞬時電圧から基本波電圧成分および各次
高調波電圧成分を各相毎に導出し、さらに導出した基本
波電圧成分の位相を基本波ベースでθ°遅延させて原系
統基本波電圧成分よりθ°位相遅れとした基本波電圧成
分および導出した各次高調波電圧成分の位相を各々の高
調波次数ベースでθ°遅延させて原系統各次高調波電圧
成分よりθ°位相遅れとした各次高調波電圧成分を導出
する位相遅れ回路を各相毎に設け、これらθ°位相遅れ
の基本波電圧成分およびθ°位相遅れの各次高調波電圧
成分を加算回路にて各相毎に合成し、この出力と各相瞬
時電流の積から３相一括の瞬時無効電力ｑと瞬時有効電
力ｐの関数ｆ＝ｐｃｏｓθ＋ｑｓｉｎθを求める回路を
設けることによって、上記関数ｆから電源電流の指令値
を算出し、これを負荷電流から引くことにより補償電流
の指令値を算出する回路を備えたことを特徴とする電力
用高調波・無効電力補償装置。 - 【請求項７】 上記３相電力系統の各相瞬時電圧から基
本波電圧成分および各次高調波電圧成分を位相遅れの無
い各次調波用バンドパスフィルタ回路を各相毎に設けて
導出し、さらに導出した基本波電圧成分の位相を基本波
ベースでθ°遅延させて原系統基本波電圧成分よりθ°
位相遅れとした基本波電圧成分および導出した各次高調
波電圧成分の位相を各々の高調波次数ベースでθ°遅延
させて原系統各次高調波電圧成分よりθ°位相遅れとし
た各次高調波電圧成分を導出する位相遅れ回路を各相毎
に設けたことを特徴とする請求項６記載の電力用高調波
・無効電力補償装置。 - 【請求項８】 上記３相電力系統の各相瞬時電圧値を各
相毎にＡＤ変換し、このデジタル値化された各相瞬時電
圧値からデジタルフィルタにより基本波および各次高調
波成分を各相毎に弁別抽出してメモリに書き込み、これ
らを定められた時間の後に読み出して原系統基本波電圧
成分より基本波ベースでθ°位相遅れとした基本波電圧
成分および原系統各次高調波電圧成分より各々の高調波
次数ベースでθ°位相遅れとした各次高調波電圧成分を
各相毎に求めることを特徴とする請求項６記載の電力用
高調波・無効電力補償装置。 - 【請求項９】 上記関数ｆから直流成分を抽出し、その
直流成分に上記３相電力系統の各相瞬時電圧から導出し
た原系統基本波電圧成分より位相遅れの無い基本波電圧
成分およびこの基本波電圧成分の位相を基本波ベースで
θ°遅延させて原系統基本波電圧成分よりθ°位相遅れ
とした基本波電圧成分の関数を乗じて電源電流の指令値
を算出し、これを負荷電流から引くことにより補償電流
の指令値を算出する回路を備えたことを特徴とする請求
項６から８に記載の電力用高調波・無効電力補償装置。 - 【請求項１０】 ３相３線式の回路において、この３相
中の２相の電流信号を用いて上記３相一括の瞬時無効電
力を求める回路を備えたことを特徴とする請求項６から
９に記載の電力用高調波・無効電力補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10221873A JP2000059995A (ja) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | 電力用高調波・無効電力補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10221873A JP2000059995A (ja) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | 電力用高調波・無効電力補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000059995A true JP2000059995A (ja) | 2000-02-25 |
Family
ID=16773528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10221873A Pending JP2000059995A (ja) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | 電力用高調波・無効電力補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000059995A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1998
- 1998-08-05 JP JP10221873A patent/JP2000059995A/ja active Pending
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| CN113394782B (zh) * | 2021-06-23 | 2022-11-29 | 东北电力大学 | 基于apf直流电压信息反演的工业园区谐波监测方法 |
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