JP2000037057A - ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 - Google Patents
ガスタービン発電機のシェアピン保護装置Info
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- JP2000037057A JP2000037057A JP10201034A JP20103498A JP2000037057A JP 2000037057 A JP2000037057 A JP 2000037057A JP 10201034 A JP10201034 A JP 10201034A JP 20103498 A JP20103498 A JP 20103498A JP 2000037057 A JP2000037057 A JP 2000037057A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 シェアピンの破断を予測し誤動作／誤不動作
を少なくした。 【解決手段】 発電機４２の端子電圧および電流は変圧
器ＰＴおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・ディジタ
ル変換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に変換され
る。このディジタル信号は、電気的出力トルク演算部１
１に供給され、この演算部１１で電気的出力トルクを算
出する。演算部１１で算出された電気的出力トルクと、
事故直前に算出された電気的出力トルクおよび発電機の
定数は、軸ねじりトルク演算部１２に供給されて軸ねじ
りトルクが算出される。軸ねじりトルク演算部１２で算
出された軸ねじりトルクは検出部１３に供給される。検
出部１３では、供給された軸ねじりトルクの検出値が一
定値以上になったときに、遮断指令を系統連系遮断器４
７に送出する。
を少なくした。 【解決手段】 発電機４２の端子電圧および電流は変圧
器ＰＴおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・ディジタ
ル変換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に変換され
る。このディジタル信号は、電気的出力トルク演算部１
１に供給され、この演算部１１で電気的出力トルクを算
出する。演算部１１で算出された電気的出力トルクと、
事故直前に算出された電気的出力トルクおよび発電機の
定数は、軸ねじりトルク演算部１２に供給されて軸ねじ
りトルクが算出される。軸ねじりトルク演算部１２で算
出された軸ねじりトルクは検出部１３に供給される。検
出部１３では、供給された軸ねじりトルクの検出値が一
定値以上になったときに、遮断指令を系統連系遮断器４
７に送出する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガスタービン発
電機のシェアピン保護装置に関する。
電機のシェアピン保護装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンを原動機とする発電機で
は、過負荷から原動機を保護するために減速機と発電機
との間にシェアピンが設けられている。図４はガスター
ビンを原動機とする発電機を使用した系統の構成図で、
図４において４１はガスタービン、４２は発電機で、ガ
スタービン４１と発電機４２との間には減速機４３が設
けられ、減速機４３と発電機４２との間にはシェアピン
４４が設けられている。このシェアピン４４は、原動機
に過負荷がかかった場合に、原動機が破損しないための
保護装置であり、このシェアピン４４にかかるトルク
が、一定の値に達すると破断するように設計されてい
る。
は、過負荷から原動機を保護するために減速機と発電機
との間にシェアピンが設けられている。図４はガスター
ビンを原動機とする発電機を使用した系統の構成図で、
図４において４１はガスタービン、４２は発電機で、ガ
スタービン４１と発電機４２との間には減速機４３が設
けられ、減速機４３と発電機４２との間にはシェアピン
４４が設けられている。このシェアピン４４は、原動機
に過負荷がかかった場合に、原動機が破損しないための
保護装置であり、このシェアピン４４にかかるトルク
が、一定の値に達すると破断するように設計されてい
る。
【０００３】この臨界値は通常、発電機定格トルクの数
倍である。発電機４２が連系されている電力系統４５で
事故があり、発電機４２の電気的出力トルクが急激に変
化すると発電機軸にねじりトルクが発生する。この軸ね
じりトルクが、発電機定格トルクの数倍に達し、このた
め、シェアピンが破断することがある。シェアピン４４
が破断すると、これを修復するには長時間がかかり、そ
の間発電機の運転は不能となる。このため、適切なシェ
アピン保護機能、すなわち軸ねじりトルクが原動機を破
損させるには至らないが、シェアピンが破断するような
大きさであった場合にシェアピンを破断から保護する機
能が必要となる。
倍である。発電機４２が連系されている電力系統４５で
事故があり、発電機４２の電気的出力トルクが急激に変
化すると発電機軸にねじりトルクが発生する。この軸ね
じりトルクが、発電機定格トルクの数倍に達し、このた
め、シェアピンが破断することがある。シェアピン４４
が破断すると、これを修復するには長時間がかかり、そ
の間発電機の運転は不能となる。このため、適切なシェ
アピン保護機能、すなわち軸ねじりトルクが原動機を破
損させるには至らないが、シェアピンが破断するような
大きさであった場合にシェアピンを破断から保護する機
能が必要となる。
【０００４】次に、文献等に開示された従来技術につい
て述べる。 従来技術−１ 発電機の端子電圧と電流を変圧器と変流器から得て、こ
の電圧と電流をヒューズ動作指令検出装置に入力し、こ
こで、発電機の電気的出力トルクを求める。この求めら
れたトルクが所定値以上になったときにシェアピンの破
断を保護する必要がある。このため、発電機を系統から
高速に解列させるためにヒューズ遮断器を遮断させるよ
うにしている技術がある。（参考資料：論文「系統側の
電気的外乱によるガスタービン発電機のシェアピン保
護』Ｈ５電気学会Ｂ部門大会Ｎｏ．３５７」） 従来技術−２ 発電機４２の端子電圧と電流を変圧器ＰＴと変流器ＣＴ
から得て、この電圧と電流をマイクロプロセッサ４６に
入力し、ここで、発電機４２の電気的出力トルクと事故
直前に算出された電気的出力トルクとの差が所定値以上
になったときに、シェアピンを破断から保護する必要が
ある。このため、発電機４２を系統４５から高速に解列
させるために系統連系遮断器４７を遮断させるようにし
ている技術がある。（特願平７−２７１４０１号公報）
て述べる。 従来技術−１ 発電機の端子電圧と電流を変圧器と変流器から得て、こ
の電圧と電流をヒューズ動作指令検出装置に入力し、こ
こで、発電機の電気的出力トルクを求める。この求めら
れたトルクが所定値以上になったときにシェアピンの破
断を保護する必要がある。このため、発電機を系統から
高速に解列させるためにヒューズ遮断器を遮断させるよ
うにしている技術がある。（参考資料：論文「系統側の
電気的外乱によるガスタービン発電機のシェアピン保
護』Ｈ５電気学会Ｂ部門大会Ｎｏ．３５７」） 従来技術−２ 発電機４２の端子電圧と電流を変圧器ＰＴと変流器ＣＴ
から得て、この電圧と電流をマイクロプロセッサ４６に
入力し、ここで、発電機４２の電気的出力トルクと事故
直前に算出された電気的出力トルクとの差が所定値以上
になったときに、シェアピンを破断から保護する必要が
ある。このため、発電機４２を系統４５から高速に解列
させるために系統連系遮断器４７を遮断させるようにし
ている技術がある。（特願平７−２７１４０１号公報）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来技術には
次のような問題点がある。 従来技術−１の問題点 （１）シェアピンにかかるトルクは、軸ねじりトルクで
あるにもかかわらず、電気的出力トルクの検出値でシェ
アピン破断を予測しているため、正確な予測ができず誤
動作／誤不動作が起き易い。 （２）電気的出力トルクの算出過程で極めて複雑な計算
を行うため、演算部が複雑となる。
次のような問題点がある。 従来技術−１の問題点 （１）シェアピンにかかるトルクは、軸ねじりトルクで
あるにもかかわらず、電気的出力トルクの検出値でシェ
アピン破断を予測しているため、正確な予測ができず誤
動作／誤不動作が起き易い。 （２）電気的出力トルクの算出過程で極めて複雑な計算
を行うため、演算部が複雑となる。
【０００６】従来技術−２の問題点 （１）シェアピンにかかるトルクは、軸ねじりトルクで
あるが、電気的出力トルクと事故直前に算出された電気
的出力トルクとの差の検出値でシェアピン破断を予測し
ているため正確な予測ができず誤動作／誤不動作が起き
易い。 （２）電気的出力トルクの算出過程で事故点を発電機端
子近傍と仮定しているため、常に電気的出力トルクを実
際より大きめに見積もる傾向があり、誤動作が起き易
い。 （３）電気的出力トルクの算出過程で短絡や地絡事故を
判別する事故様相判別部を必要とするため演算部が複雑
となる。
あるが、電気的出力トルクと事故直前に算出された電気
的出力トルクとの差の検出値でシェアピン破断を予測し
ているため正確な予測ができず誤動作／誤不動作が起き
易い。 （２）電気的出力トルクの算出過程で事故点を発電機端
子近傍と仮定しているため、常に電気的出力トルクを実
際より大きめに見積もる傾向があり、誤動作が起き易
い。 （３）電気的出力トルクの算出過程で短絡や地絡事故を
判別する事故様相判別部を必要とするため演算部が複雑
となる。
【０００７】この発明は上記の事情に鑑みてなされたも
ので、シェアピンにかかるトルクを演算し、これにより
シェアピンの破断を予測することにより、誤動作／誤不
動作の少ないガスタービン発電機のシェアピン保護装置
を提供することを課題とする。
ので、シェアピンにかかるトルクを演算し、これにより
シェアピンの破断を予測することにより、誤動作／誤不
動作の少ないガスタービン発電機のシェアピン保護装置
を提供することを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を達成するために、 第１発明は、発電機の端子電圧お
よび電流を検出し、この検出信号をディジタル変換して
演算処理装置に入力し、演算処理装置で入力した信号を
処理して遮断指令を送出するガスタービン発電機のシェ
アピン保護装置において、前記演算処理装置は、入力さ
れた電圧値、入力された電流値および発電機の定数から
電気的出力トルクを算出する電気的出力トルク演算部
と、このトルク演算部で算出されたトルクと事故直前の
電気的出力トルクおよび発電機の定数から軸ねじりトル
クを算出する軸ねじりトルク演算部と、この軸ねじりト
ルク演算部で算出された軸ねじりトルクが供給され、こ
の軸ねじりトルクが一定値以上になったときに系統連系
遮断器へ遮断指令を送出する検出部とから構成されたこ
とを特徴とするものである。
を達成するために、 第１発明は、発電機の端子電圧お
よび電流を検出し、この検出信号をディジタル変換して
演算処理装置に入力し、演算処理装置で入力した信号を
処理して遮断指令を送出するガスタービン発電機のシェ
アピン保護装置において、前記演算処理装置は、入力さ
れた電圧値、入力された電流値および発電機の定数から
電気的出力トルクを算出する電気的出力トルク演算部
と、このトルク演算部で算出されたトルクと事故直前の
電気的出力トルクおよび発電機の定数から軸ねじりトル
クを算出する軸ねじりトルク演算部と、この軸ねじりト
ルク演算部で算出された軸ねじりトルクが供給され、こ
の軸ねじりトルクが一定値以上になったときに系統連系
遮断器へ遮断指令を送出する検出部とから構成されたこ
とを特徴とするものである。
【０００９】第２発明は、演算処理装置は、マイクロプ
ロセッサから構成したことを特徴とするものである。
ロセッサから構成したことを特徴とするものである。
【００１０】第３発明は、電気的出力トルク演算部への
入力を２相の電圧、電流としたことを特徴とするもので
ある、第４発明は、軸ねじりトルク演算部を、原動機、
発電機からなる二元連立微分方程式を一元に縮約した微
分方程式を解くための一つの積分演算部のみにより構成
したことを特徴とするものである。
入力を２相の電圧、電流としたことを特徴とするもので
ある、第４発明は、軸ねじりトルク演算部を、原動機、
発電機からなる二元連立微分方程式を一元に縮約した微
分方程式を解くための一つの積分演算部のみにより構成
したことを特徴とするものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下この発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。まず、この発明の実施の形態を述
べる前に、図２により、２つの質量で表現したガスター
ビン発電機ロータについて述べる。図２において、ガス
タービン発電機のロータは、バネで接続された複数の質
量と考えることができるので、ニュートンの法則により
次式（１）、（２）が成り立つ。
に基づいて説明する。まず、この発明の実施の形態を述
べる前に、図２により、２つの質量で表現したガスター
ビン発電機ロータについて述べる。図２において、ガス
タービン発電機のロータは、バネで接続された複数の質
量と考えることができるので、ニュートンの法則により
次式（１）、（２）が成り立つ。
【００１２】
【数１】
【００１３】（１）式、（２）式において、Ｊ1，Ｊ2は
回転体の質量、Ｔ1，Ｔ2は回転体へ与えられるトルク、
Ｔ12は軸トルク、δ1、δ2は機械的位相角である。
回転体の質量、Ｔ1，Ｔ2は回転体へ与えられるトルク、
Ｔ12は軸トルク、δ1、δ2は機械的位相角である。
【００１４】外から与えられるトルクは次の（３）式、
（４）式になる。 Ｔ1＝Ｔm ……（３） Ｔ2＝−Ｔe ……（４） ここで、Ｔmは機械的入力トルク、Ｔeは電気的出力トル
クである。
（４）式になる。 Ｔ1＝Ｔm ……（３） Ｔ2＝−Ｔe ……（４） ここで、Ｔmは機械的入力トルク、Ｔeは電気的出力トル
クである。
【００１５】また、軸トルクＴ12は次の（５）式で表さ
れる。 Ｔ12＝Ｋ12（δ2−δ1） ……（５） ただし、Ｋ12はばね定数である。
れる。 Ｔ12＝Ｋ12（δ2−δ1） ……（５） ただし、Ｋ12はばね定数である。
【００１６】上記（１）式から（５）式は、次式（６
ａ），（６ｂ）式のようにまとめることができる。
ａ），（６ｂ）式のようにまとめることができる。
【００１７】
【数２】
【００１８】なお、電気的出力トルクは次式（７）式で
表すことができる。 Te(t)=va(t)ia(t)+vb(t)ib+vc(t)ic(t) ……（７） ただし、 va，vb，vc：発電機端子電圧 ia、ib、ic：発電機端子電流 事故発生から数サイクル以内では、ガバナなどの影響は
無視できるので、機械的入力トルクは一定であり、その
値は、事故直前の値に等しいと考えることができる。ま
た、事故発生前は定常状態であるので、機械的入力トル
クと電気的出力トルクの値は等しい。よって、事故直前
の電気的出力トルクをもって事故後の機械的入力トルク
を近似することができる。
表すことができる。 Te(t)=va(t)ia(t)+vb(t)ib+vc(t)ic(t) ……（７） ただし、 va，vb，vc：発電機端子電圧 ia、ib、ic：発電機端子電流 事故発生から数サイクル以内では、ガバナなどの影響は
無視できるので、機械的入力トルクは一定であり、その
値は、事故直前の値に等しいと考えることができる。ま
た、事故発生前は定常状態であるので、機械的入力トル
クと電気的出力トルクの値は等しい。よって、事故直前
の電気的出力トルクをもって事故後の機械的入力トルク
を近似することができる。
【００１９】Ｔm＝Ｔm0＝Ｔe0 ……（８） ただし、 Ｔm0：事故直前の機械的入力トルク Ｔe0：事故直前の電気的出力トルク なお、図３は、電気的出力トルクと軸ねじりトルクの特
性図である。
性図である。
【００２０】ここで、この発明の実施の第１形態を図１
により説明するに、図４と同一部分は同一符号を付して
述べる。図１において、発電機４２の端子電圧および電
流は変圧器ＰＴおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・
ディジタル変換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に
変換される。このディジタル信号は、電気的出力トルク
演算部１１に供給され、この演算部１１で前記（７）式
によって電気的出力トルクを算出する。
により説明するに、図４と同一部分は同一符号を付して
述べる。図１において、発電機４２の端子電圧および電
流は変圧器ＰＴおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・
ディジタル変換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に
変換される。このディジタル信号は、電気的出力トルク
演算部１１に供給され、この演算部１１で前記（７）式
によって電気的出力トルクを算出する。
【００２１】（７）式は近似式であり、ここでは発電機
の回転速度が事故前と変わらず一定であると仮定してい
るが、一般に発電機の電気的出力トルクの最大値は事故
発生から数サイクル以内で発生し、シェアピンの破断の
予測には、この最大値が対象となるので、発電機の回転
速度の変化は無視することができる。また、（７）式で
は、電機子の抵抗による損失を考慮していないが、電機
子の抵抗は小さいので、これを無視しても差し支えな
い。
の回転速度が事故前と変わらず一定であると仮定してい
るが、一般に発電機の電気的出力トルクの最大値は事故
発生から数サイクル以内で発生し、シェアピンの破断の
予測には、この最大値が対象となるので、発電機の回転
速度の変化は無視することができる。また、（７）式で
は、電機子の抵抗による損失を考慮していないが、電機
子の抵抗は小さいので、これを無視しても差し支えな
い。
【００２２】電気的出力トルク演算部１１により演算に
よって算出されたトルクと、事故直前に算出された電気
的出力トルク（（８）式参照）および発電機の定数は、
軸ねじりトルク演算部１２に供給され、この演算部１２
で前記（５）式、（６ａ）および（６ｂ）式によって軸
ねじりトルクが算出される。算出された軸ねじりトルク
は、検出部１３に供給され、供給されたトルクの値が一
定値以上のときに、遮断指令を系統連系遮断器４７に送
出する。なお、上記（５）式、（６ａ）および（６ｂ）
式は近似式であり、ここでは、摩擦など発電機機械系の
損失は無視している。上記の理由で軸トルクの最大値
は、事故発生から数サイクル以内で発生し、シェアピン
の破断の予測には、この最大値が対象となるので、発電
機機械系の損失は無視することができる。
よって算出されたトルクと、事故直前に算出された電気
的出力トルク（（８）式参照）および発電機の定数は、
軸ねじりトルク演算部１２に供給され、この演算部１２
で前記（５）式、（６ａ）および（６ｂ）式によって軸
ねじりトルクが算出される。算出された軸ねじりトルク
は、検出部１３に供給され、供給されたトルクの値が一
定値以上のときに、遮断指令を系統連系遮断器４７に送
出する。なお、上記（５）式、（６ａ）および（６ｂ）
式は近似式であり、ここでは、摩擦など発電機機械系の
損失は無視している。上記の理由で軸トルクの最大値
は、事故発生から数サイクル以内で発生し、シェアピン
の破断の予測には、この最大値が対象となるので、発電
機機械系の損失は無視することができる。
【００２３】上記図１に示すように構成することによ
り、発電機４２の軸ねじりトルクが発電機４２の定格出
力に対するトルクの数倍になるような電気的外乱、すな
わち系統事故が発生すると、発電機４２の三相分の端子
電圧、電流から演算部１１で演算して、系統事故時の発
電機４２の電気的出力トルクを求める。求められたこの
値と、あらかじめ求められていた事故直前のトルクとを
演算部１２で演算して軸ねじりトルクを求める。このよ
うにして求めたトルク検出値を検出部１３に入力して、
その検出値が一定値以上になったときに遮断指令を系統
連系遮断器４７へ与えて、発電機４２を系統から解列
し、シェアピン４４を破断から保護する。
り、発電機４２の軸ねじりトルクが発電機４２の定格出
力に対するトルクの数倍になるような電気的外乱、すな
わち系統事故が発生すると、発電機４２の三相分の端子
電圧、電流から演算部１１で演算して、系統事故時の発
電機４２の電気的出力トルクを求める。求められたこの
値と、あらかじめ求められていた事故直前のトルクとを
演算部１２で演算して軸ねじりトルクを求める。このよ
うにして求めたトルク検出値を検出部１３に入力して、
その検出値が一定値以上になったときに遮断指令を系統
連系遮断器４７へ与えて、発電機４２を系統から解列
し、シェアピン４４を破断から保護する。
【００２４】次に、この発明の実施の第２形態について
述べる。図１、図２において、発電機４２が接地されて
いない場合、あるいは高抵抗で接地されている場合に
は、前記（７）式を次式（９）式のように簡略化するこ
とができる。発電機４２の中性点が接地されていない
か、高抵抗で接地されている場合には、次式（９）式が
成り立つ。
述べる。図１、図２において、発電機４２が接地されて
いない場合、あるいは高抵抗で接地されている場合に
は、前記（７）式を次式（９）式のように簡略化するこ
とができる。発電機４２の中性点が接地されていない
か、高抵抗で接地されている場合には、次式（９）式が
成り立つ。
【００２５】 ia(t)+ib(t)+ic(t)=0 ……（９） ∴ib(t)=-ia(t)-ic(t) ……（１０） この（１０）式を（７）式に代入すると、次式（１１）
式が得られる。 Te(t)=va(t)ia(t)+vb(t){-ia(t)-ic(t)}+vc(t)ic(t) ={va(t)-vb(t)}ia(t)-{vb(t)-vc(t)}ic(t) =vab(t)ia(t)-vbc(t)ic(t) ……（１１） 電気的出力トルク演算部１１で（７）式の替わりに、上
記（１１）式を用いることにより、３台の変圧器ＰＴ，
変流器ＣＴを、それぞれ２台に削減することができるよ
うになる。
式が得られる。 Te(t)=va(t)ia(t)+vb(t){-ia(t)-ic(t)}+vc(t)ic(t) ={va(t)-vb(t)}ia(t)-{vb(t)-vc(t)}ic(t) =vab(t)ia(t)-vbc(t)ic(t) ……（１１） 電気的出力トルク演算部１１で（７）式の替わりに、上
記（１１）式を用いることにより、３台の変圧器ＰＴ，
変流器ＣＴを、それぞれ２台に削減することができるよ
うになる。
【００２６】次に、この発明の実施の第３形態について
述べる。前記（６ａ）式、（６ｂ）式の二元連立微分方
程式を、ひとつの微分方程式に縮約することができる。
すなわち、（６ａ）式／Ｊ1−（６ｂ）式／Ｊ2より次式
（１２）式が得られる。
述べる。前記（６ａ）式、（６ｂ）式の二元連立微分方
程式を、ひとつの微分方程式に縮約することができる。
すなわち、（６ａ）式／Ｊ1−（６ｂ）式／Ｊ2より次式
（１２）式が得られる。
【００２７】
【数３】
【００２８】この微分方程式は容易に解くことができ、
軸ねじりトルク演算部１２は一つの積分演算部で構成す
ることができるようになる。
軸ねじりトルク演算部１２は一つの積分演算部で構成す
ることができるようになる。
【００２９】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
シェアピンにかかる軸トルクを演算し、これによりシェ
アピンの破断を予測するため、保護装置の誤動作／誤不
動作がなくなる。
シェアピンにかかる軸トルクを演算し、これによりシェ
アピンの破断を予測するため、保護装置の誤動作／誤不
動作がなくなる。
【図１】この発明の実施の形態を示す構成説明図。
【図２】実施の形態の補足説明用のガスタービン発電機
ロータを示す原理説明図。
ロータを示す原理説明図。
【図３】実施の形態の補足説明用の電気的出力トルクと
軸ねじりトルクの特性図。
軸ねじりトルクの特性図。
【図４】従来例を示す構成説明図。
１１…電気的出力トルク演算部 １２…軸ねじりトルク演算部 １３…検出部 ４１…ガスタービン ４２…発電機 ４３…減速機 ４４…シェアピン ４５…電力系統 ４６…マイクロプロセッサ ４７…系統連系遮断器 ＰＴ…変圧器 ＣＴ…変流器 Ａ／Ｄ…アナログ・ディジタル変換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐々木 春生 東京都品川区大崎２丁目１番17号 株式会 社明電舎内 (72)発明者 岩佐 照久 東京都品川区大崎２丁目１番17号 株式会 社明電舎内 Ｆターム(参考） 5G044 AA01 AA03 AC01 AD01 BA10 5H607 AA01 BB02 CC07 FF30 HH02 HH05
Claims (4)
- 【請求項１】 発電機の端子電圧および電流を検出し、
この検出信号をディジタル変換して演算処理装置に入力
し、演算処理装置で入力した信号を処理して遮断指令を
送出するガスタービン発電機のシェアピン保護装置にお
いて、 前記演算処理装置は、入力された電圧値、入力された電
流値および発電機の定数から電気的出力トルクを算出す
る電気的出力トルク演算部と、このトルク演算部で算出
されたトルクと事故直前の電気的出力トルクおよび発電
機の定数から軸ねじりトルクを算出する軸ねじりトルク
演算部と、この軸ねじりトルク演算部で算出された軸ね
じりトルクが供給され、この軸ねじりトルクが一定値以
上になったときに系統連系遮断器へ遮断指令を送出する
検出部とから構成されたことを特徴とするガスタービン
発電機のシェアピン保護装置。 - 【請求項２】 前記演算処理装置は、マイクロプロセッ
サから構成したことを特徴とする請求項１記載のガスタ
ービン発電機のシェアピン保護装置。 - 【請求項３】 前記電気的出力トルク演算部への入力を
２相の電圧値および電流値としたことを特徴とする請求
項１また２記載のガスタービン発電機のシェアピン保護
装置。 - 【請求項４】 前記軸ねじりトルク演算部を、原動機、
発電機からなる二元連立微分方程式を一元に縮約した微
分方程式を解くための一つの積分演算部のみにより構成
したことを特徴とする請求項１から３記載のガスタービ
ン発電機のシェアピン保護装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20103498A JP3899687B2 (ja) | 1998-07-16 | 1998-07-16 | ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20103498A JP3899687B2 (ja) | 1998-07-16 | 1998-07-16 | ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000037057A true JP2000037057A (ja) | 2000-02-02 |
| JP3899687B2 JP3899687B2 (ja) | 2007-03-28 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20103498A Expired - Fee Related JP3899687B2 (ja) | 1998-07-16 | 1998-07-16 | ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3899687B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1310419C (zh) * | 2003-01-29 | 2007-04-11 | 株式会社电装 | 车辆发电机的扭矩计算单元 |
| KR100806178B1 (ko) | 2005-01-25 | 2008-02-25 | 가부시키가이샤 덴소 | 발전토크 산출/제어를 위한 방법 및 장치 |
-
1998
- 1998-07-16 JP JP20103498A patent/JP3899687B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1310419C (zh) * | 2003-01-29 | 2007-04-11 | 株式会社电装 | 车辆发电机的扭矩计算单元 |
| KR100806178B1 (ko) | 2005-01-25 | 2008-02-25 | 가부시키가이샤 덴소 | 발전토크 산출/제어를 위한 방법 및 장치 |
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