JP2000018389A - 樹脂部品のガスケットシール溝構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ガスケットの的確な装着を保証するととも
に、同ガスケットの熱膨張時であれ樹脂部品自体の十分
な強度と耐久性を確保することのできるガスケットシー
ル溝構造を提供する 【解決手段】 シリンダヘッドカバー３の周縁部３ａに
はシール溝３ｂが設けられている。シール溝３ｂは、そ
の奥部壁面を平坦とし、両横壁を周縁部３ａの開口部か
ら奥部に向かって段状に切り欠いた形状として形成され
ている。シリンダヘッドカバー３のシリンダヘッド２へ
の装着の際には、Ｔ字型の断面形状を有するゴム製のガ
スケット６の突出した側をシール溝３ｂに挿入し、平坦
な他端をシリンダヘッド２の周縁部２ａに接触させる。
ガスケット６のシール溝３ｂへの組付け後、シール溝の
開口部付近の空間３２の一部は、ガスケット６が熱膨張
したときの逃げ空間として残される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば樹脂製シリ
ンダヘッドカバーとエンジンとのシール部等に採用して
好適な樹脂部品のガスケットシール溝構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】車載用エンジンのシリンダヘッドカバー
は、エンジンの頭部を覆うように装着され、オイルが外
部へ漏洩したり飛散するのを防止する機能を有するもの
である。このシリンダヘッドカバーの材質には、従来よ
りアルミ合金が広く用いられてきたが、最近では軽量且
つ安価な樹脂製のものも広く採用されるようになってき
ている。

【０００３】例えば図７には、車載用エンジンのシリン
ダヘッドに装着された従来の樹脂製シリンダヘッドカバ
ーの一例を概略的に示す。同図に示すように、エンジン
１０は、燃焼室（図示略）等をその内部に備えたエンジ
ンブロック１、吸排気バルブ（図示略）やカムシャフト
（図示略）の台座となるアルミ合金製のシリンダヘッド
２、及び樹脂製のシリンダヘッドカバー１０３等から構
成される。シリンダヘッドカバー１０３は、その周縁部
１０３ａがシリンダヘッド２の頭部外周部２ａと同輪郭
を有し，この周縁部１０３ａを外周部２ａに重ね合わせ
たのち、その接触部の複数箇所をボルト４により締め付
けてることにより内部の空間を外部から遮断し、密閉状
態に保持している。

【０００４】図８には、図７のＩ−Ｉ断面、すなわちシ
リンダヘッド２の外周部２ａとシリンダヘッドカバー１
０３の周縁部１０３ａとの接触部５を示し、図９にはこ
の接触部５を更に拡大して示す。

【０００５】これら図８及び図９に示すように、シリン
ダヘッド２の外周部２ａが平坦であるのに対し、シリン
ダヘッドカバー１０３の周縁部１０３ａにはシール溝１
０３ｂが形成され、このシール溝１０３ｂにリング状の
ゴム製ガスケット６が填め込まれている。そして、この
（ゴム製）ガスケット６を周縁部１０３ａと外周部２ａ
とによって挟み、更にボルト４（図７）によって締め付
けることにより、内部空間７を密閉状態にする。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
な態様で接触部５の密閉を行うと、シール溝１０３ｂが
ガスケット６を押しつける力に対し、ガスケット６によ
るシール溝１０３ｂへの垂直方向への反力Ｆ１及び水平
方向への反力Ｆ２が生じる。これら反力Ｆ１及びＦ２
は、ガスケット６本来の弾性に加え、エンジン１０の温
度が上昇したときに起こるガスケット６の熱膨張により
一層増大されることとなる。樹脂製シリンダヘッドカバ
ーの場合、従来の合金製シリンダヘッドカバーに比べ、
コスト低減や軽量化の面で有利ではあるものの、上記の
ような反力Ｆ１や反力Ｆ２に対する耐久性は樹脂製のも
のがやや劣ることとなるのは否めない。このため、図９
からも明らかなように、反力Ｆ１や反力Ｆ２は、シール
溝１０３ｂ内壁の隅部１０３ｃを軸としたモーメントと
して、同隅部１０３ｃを裂くように作用するため、ガス
ケット６の熱膨張により反力Ｆ１及びＦ２が増大する
と、同隅部１０３ｃに亀裂が生じることもあった。

【０００７】そこで、例えば図１０に示すように、ガス
ケットの形状を部分的に変更することも考えられる。す
なわち、シール溝１０３ｂに填め込まれる突起部分のう
ち、基幹部Ｋの幅Ｈを細くしてガスケット１０６のよう
な形状とすれば、隅部１０３ｃにかかるモーメント（負
担）を半減させることができる。

【０００８】ところが、上記ガスケット１０６のように
基幹部Ｋの幅Ｈを細くして隅部１０３ｃにかかる負担を
軽減しようとすれば、ガスケット１０６の形状保持に必
要な力が弱まり、例えば図１１に示すように、接触部５
における締め付けを行う際、ガスケット１０６の突起部
がシール溝１０３ｂで変形しまい、この部位におけるシ
ール性が極端に低下することとなってしまう。

【０００９】なお、上記シリンダヘッドカバーに限ら
ず、ガスケットを用いた的確なシールが望まれる樹脂部
品にあっては、こうした実情も概ね共通したものとなっ
ている。

【００１０】本発明は、上記実情に鑑みてなされたもの
であり、その目的とするところは、ガスケットの的確な
装着を保証するとともに、同ガスケットの熱膨張時であ
れ樹脂部品自体の十分な強度と耐久性を確保することの
できるガスケットシール溝構造を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明は、樹脂部品の他部材との対
向面にあってそれら樹脂部品と他部材との間をシールす
るためのガスケットが填め込まれるガスケットシール溝
の構造であって、前記シール溝は、前記ガスケットが填
め込まれる嵌合空間と、同ガスケットの体積膨張を吸収
する逃げ空間とを有して構成されることを要旨とする。

【００１２】同構成によれば、ガスケットの変形による
シール溝内部への圧迫が好適に緩和され、シール溝構造
としての信頼性及び耐久性が向上する。とくに、ガスケ
ットが高温に晒され膨張したときであれ、その体積膨張
分を逃げ空間が吸収することにより、溝構造が損傷する
こともない。

【００１３】請求項２に記載の発明は、請求項１記載の
樹脂部品のガスケットシール溝構造において、前記嵌合
空間は前記シール溝の底部に形成され、前記逃げ空間は
該嵌合空間の開口側にその開口幅を拡大する空間として
形成されることを要旨とする。

【００１４】同構成によれば、ガスケットが嵌合空間に
確実に係止されることとなり、ガスケットの歪みも抑制
されるために、請求項１に記載した発明の作用、すなわ
ちシール構造としての信頼性が一層増す。

【００１５】請求項３に記載の発明は、請求項２記載の
樹脂部品のガスケットシール溝構造において、前記逃げ
空間は前記嵌合空間の開口幅を段状に拡大する矩形空間
として形成されることを要旨とする。

【００１６】同構成によれば、ガスケットの変形による
シール溝への圧迫を逃がす（吸収する）作用がより効果
的となり、とくに損傷の生じやすいシール溝奥部への負
担が軽減される。

【００１７】請求項４に記載の発明は、請求項３記載の
樹脂部品のガスケットシール溝構造において、前記シー
ル溝全体の深さをｈ、前記逃げ空間の深さをｈ’、前記
嵌合空間の開口幅をｗ、前記逃げ空間の開口幅をｗ’と
するとき、それらｈ、ｈ’、ｗ、ｗ’が、 ０＜（ｗ’／ｗ）＜０．５ 且つ ０＜（ｈ’／ｈ）＜０．８ なる関係に設定されることを要旨とする。

【００１８】請求項５に記載の発明は、請求項３記載の
樹脂部品のガスケットシール溝構造において、前記シー
ル溝全体の深さをｈ、前記逃げ空間の深さをｈ’、前記
嵌合空間の開口幅をｗ、前記逃げ空間の開口幅をｗ’と
するとき、それらｈ、ｈ’、ｗ、ｗ’が、 ０．０５＜（ｗ’／ｗ）＜０．４ 且つ ０．１＜（ｈ’／ｈ）＜０．６ なる関係に設定されることを要旨とする。

【００１９】上記請求項４又は５に記載した発明の構成
によれば、シール溝構造としてのシール性及び耐久性と
いう相反する作用が好適にバランスすることとなり、請
求項３記載の発明の作用が一層効果的となる。

【００２０】

【発明の実施の形態】本発明に係る樹脂部品のガスケッ
トシール溝構造を車載用ガソリンエンジンのシリンダヘ
ッドとシリンダヘッドカバーとのシール部に適用した一
実施の形態について図１〜図５を参照して説明する。

【００２１】なお、本実施形態においても、これが適用
される車載用エンジン（以下、エンジンという）として
は、図７において説明したエンジン１０と同一のものを
想定している。

【００２２】図１（ａ）には、本実施形態に係るシリン
ダヘッドカバー３及びシリンダヘッド２間のシール構造
を、図９〜図１１と同様に、図７のＩ−Ｉ断面の拡大図
として示す。

【００２３】一方図１（ｂ）は、図１（ａ）に示すシー
ル構造のうち、シリンダヘッドカバー３のみの拡大断面
を示すものである。図１（ａ）に示すように、シリンダ
ヘッドカバー３の周縁部３ａにはシール溝３ｂが設けら
れている。シール溝３ｂは、その奥部壁面を平坦とし、
両横壁を周縁部３ａの開口部から奥部に向かって段状に
切り欠いた形状として形成されている。ちなみに、この
シール溝３ｂの断面形状は、中心線Ｃに対し左右対称形
である。また、シリンダヘッド２の周縁部２ａは平面状
に形成されている。

【００２４】シリンダヘッドカバー３のシリンダヘッド
２への装着の際には、Ｔ字型の断面形状を有するゴム製
のガスケット６の突出した側を前記シール溝３ｂに挿入
し、平坦な他端をシリンダヘッド２の周縁部２ａに接触
させる。そして、このガスケット６をシリンダヘッドカ
バー３及びシリンダヘッド２によって挟み込むととも
に、先の図７において示したようにボルト４により締め
付けることにより、内部空間７を外部から完全に密閉す
る。

【００２５】ところで図１（ｂ）に示すように、このシ
ール溝３ｂを、溝奥部（嵌合空間）３１、溝開口端部
（逃げ空間）３２、及び溝開口部３３に区分すると、シ
リンダヘッドカバー３、シリンダヘッド２、及びガスケ
ット６の三部材を先の図１（ａ）のように組付けた状態
では、Ｔ字型のガスケット６の突出した側を溝奥部３１
に填め込み固定され、少なくとも溝開口端部３２の一部
は余剰空間として残されることとなる。

【００２６】従来の樹脂製シリンダヘッドカバーにあっ
ては、エンジンが運転を開始し、その温度が上昇する
と、シリンダヘッドカバーの材質である樹脂に比し、ガ
スケットの材質であるゴムの熱膨張率が顕著に異なるこ
と（ゴムの熱膨張率＞樹脂の熱膨張率）に起因し、ガス
ケットによるシリンダヘッドへの圧迫、すなわち先の図
９に示した反力Ｆ１や反力Ｆ２が増大してシリンダヘッ
ドのシール溝に亀裂が生じる懸念がある等、その耐久性
に不安があった。

【００２７】この点、本実施形態では、シリンダヘッド
３、シリンダヘッド２、及びガスケット６の組付けに際
し、その組付け後にこのような余剰空間を残すことによ
って、エンジン１の温度が上昇しても、ガスケットが膨
張による体積増加分はこれら余剰空間（逃げ空間）に吸
収されることになるために、上記反力１や反力２は大幅
に軽減されることとなる。

【００２８】なお、これも先の図１０にて説明したよう
に、ガスケットの一部を削って上記のような組付け後の
余剰空間を形成すると、ガスケット自身がねじれや歪み
をおこし易くなってしまい、シリンダヘッドカバー及び
シリンダヘッド間のシール性に不安が生じてしまう。

【００２９】この点においても、本実施形態では、Ｔ字
型のガスケット６の突出した側を溝奥部３１に填め込ん
で固定することにより、その装着後の安定も良好であ
る。さらに、上記のように、シリンダヘッド３のシール
溝３ｂに余剰空間（溝開口端部）３２を形成することに
より、ガスケットの圧迫によるシリンダヘッドの損傷に
係る不安は解消されるとして、そのような余剰空間３２
を設けた場合に、シリンダヘッドカバー３及びガスケッ
ト６間のシール性が、余剰空間３２とシール溝３ｂとの
相対的な関係に依存することが発明者らにより確認され
ている。

【００３０】例えば、図１（ａ）に示したシリンダヘッ
ドカバー３、シリンダヘッド２及びガスケット６とそれ
ぞれ同形状の部材を適用し、ボルト４を用いて所定の締
結トルクでシールを行うとする。このとき、溝開口端部
３２の幅ｗ’に対するシール溝３ｂの全幅ｗの比率（幅
比率）（ｗ’／ｗ）と、溝開口端部３２の高さ（部分
高）ｈ’に対するシール溝３ｂの全高ｈの比率（高さ比
率）（ｈ’／ｈ）とを様々に変更すると、シール溝３ｂ
内壁に対するガスケット６の平均的な面圧（以下、単に
面圧という）Ｐ及びシール溝３ｂの幅方向についてのガ
スケット６の歪み（以下、単に歪みという）εが変化す
る。

【００３１】図２〜図５は、上記のように幅比率（ｈ’
／ｈ）及び高さ比率（ｈ’／ｈ）を変更した場合に、面
圧Ｐ及び歪みεがどのように変化するかを、それぞれ条
件を変えてグラフ上に示したものである。

【００３２】先ず、図２には、高さ比率（ｈ’／ｈ）は
０．１（１０％）に設定し、幅比率（ｗ’／ｗ）を０〜
１．０（０％〜１００％）まで変化させたときの面圧Ｐ
（実線）及び歪みε（一点鎖線）を、同一横軸（幅比
率）上に示す。ただし、面圧Ｐ及び歪みεは、それぞれ
幅比率（ｗ’／ｗ）が０％である状態、すなわち余剰空
間〓及び〓’が全く存在しない状態での面圧Ｐ0及び歪
みε0を基準値（１００％）として、これら基準値に対
する相対値としてそのスケール（縦軸）を設定してあ
る。

【００３３】同図２に示すように、高さ比率（ｈ’／
ｈ）を１０％に固定して幅比率（ｗ’／ｗ）を増加させ
ていくと、面圧Ｐは、幅比率（ｗ’／ｗ）が６０％を越
えた付近で急激に降下する。一方、歪みεは、幅比率
（ｗ’／ｗ）を０％から５％程度まで増加させると顕著
に減少し、幅比率（ｗ’／ｗ）がおよそ１０％を上回る
範囲においてはほぼ一定となる。

【００３４】図１（ａ）からも明らかなように、ガスケ
ット６の面圧Ｐが大きいほど、又歪みεが小さいほど、
シリンダヘッドカバー３及びシリンダヘッド２間のシー
ル性は向上することとなる。

【００３５】すなわち図２に示すデータによれば、高さ
比率（ｈ’／ｈ）を１０％程度に設定した場合には、幅
比率（ｗ’／ｗ）が５％〜６０％にある範囲Ｒ１でシリ
ンダヘッドカバー３及びシリンダヘッド２間のシール性
は好適に保持されることとなる。

【００３６】次に、図３には、幅比率（ｗ’／ｗ）は
０．０５（５％）に設定し、高さ比率（ｈ’／ｈ）を０
〜１．０（０％〜１００％）まで変化させたときの面圧
Ｐ（実線）及び歪みε（一点鎖線）を、同一横軸（幅比
率）上に示す。

【００３７】同図３に示すように、幅比率（ｗ’／ｗ）
を５％に固定して高さ比率（ｈ’／ｈ）を増加させてい
くと、面圧Ｐは、幅比率（ｗ’／ｗ）が６０％を越えた
付近で急激に降下する。一方、歪みεは、幅比率（ｗ’
／ｗ）を０％から１０％程度まで増加させると顕著に減
少し、幅比率（ｗ’／ｗ）がおよそ１０％を上回る範囲
においてはほぼ一定となる。

【００３８】すなわち同図３に示すデータによれば、幅
比率（ｗ’／ｗ）を５％程度に設定した場合には、高さ
比率（ｈ’／ｈ）が１０％〜６０％にある範囲Ｒ２でシ
リンダヘッドカバー３及びシリンダヘッド２間のシール
性は好適に保持されることとなる。

【００３９】さらに、図４並びに図５に示すように、高
さ比率（ｈ’／ｈ）を６０％に固定して幅比率（ｗ’／
ｗ）を増加させていった場合の面圧Ｐ及び歪みε、並び
に幅比率（ｗ’／ｗ）を４０％に固定して高さ比率
（ｈ’／ｈ）を増加させていった場合の面圧Ｐ及び歪み
εについても、図２又は図３に示した面圧Ｐ及び歪みε
と同様の傾向が確認された。すなわち、幅比率（ｗ’／
ｗ）又は高さ比率（ｈ’／ｈ）を増加させると、面圧Ｐ
は所定比率を境に急落するのに対し、歪みεは所定比率
を越えると好適な値まで減少する。結果として、同図４
及び図５中、それぞれ範囲Ｒ３及びＲ４として示す範囲
がシール構造のシール性及び耐久性を両立する好適な範
囲であるといえる。

【００４０】ちなみに、図２及び図４における高さ比率
（ｈ’／ｈ）の設定値１０％及び６０％、並びに図３及
び図５における幅比率（ｗ’／ｗ）の設定値５％及び４
０％は、本実施形態に係るシリンダヘッドカバーのシー
ル構造において、面圧Ｐの増大及び歪みεの低減を両立
するという点において顕著な効果を奏することのできる
下限値及び上限値である。

【００４１】上記のような面圧Ｐの増大及び歪みεの低
減を両立するという点においては、シリンダヘッドカバ
ー３のシール溝３ｂは以下に示す条件（１）及び（２）
を満たすことで高いシール性及び高温条件も含めた広い
条件下での耐久性を両立することができる。

【００４２】すなわち、 ０＜（ｗ’／ｗ）＜０．５ …（１） 且つ、 ０＜（ｈ’／ｈ）＜０．８ …（２） さらに、上記条件（１）及び（２）を以下の条件（３）
及び（４）に限定すれば、より好適な効果を得ることが
できる。 ０．０５＜（ｗ’／ｗ）＜０．４ …（３） 且つ、 ０．１＜（ｈ’／ｈ）＜０．６ …（４） ただし、上記のように限定した数値範囲は、シール溝を
有する樹脂製のシール部材とゴム製のガスケットには広
く適用することができるものの、材質、サイズ、形状、
及びボルト４による締結トルク等により微妙に相違する
こととなる。

【００４３】しかしながら、樹脂部品のガスケットシー
ル溝構造において、ガスケットの形状にあわせ、これを
確実に係止する嵌合空間を溝奥部に確保した上で、同ガ
スケットが温度上昇により膨張した場合であれ、その体
積膨張分を吸収してとくに溝奥部の隅部への負担を軽減
するようシール溝の開口部に逃げ空間を形成すれば、面
圧Ｐの増大及び歪みεの低減という本実施形態から得ら
れる効果がもっとも好適に両立する範囲を設定すること
は容易である。

【００４４】以上詳述したように、本実施の形態によれ
ば、以下に示す効果が得られるようになる。 ・温度上昇によりガスケット６が膨張したときであれ、
その体積膨張分を溝開口端部（逃げ空間）３２に吸収さ
せ、シール溝奥部に亀裂が入る等、シール溝の損傷を好
適に防止できるようになる。

【００４５】・ガスケット６を溝奥部（嵌合空間）３１
に確実に係止させたうえで、ガスケット６のシール溝３
ｂ内壁への面圧Ｐ増大及びガスケットの歪みε低減を好
適に両立させ、シール構造としての信頼性及び耐久性を
一層向上させることができるようになる。

【００４６】なお、本実施形態では、樹脂製シリンダヘ
ッドカバーとそのシール構造に本発明を適用したが、例
えばインテークマニホールドの連結部やエンジンのタイ
ミングチェーンカバー等、高温条件下で使用される如何
なる部材のシール構造に対しても、本発明を適用するこ
とはできる。

【００４７】また、本実施形態では、シール溝３ｂを形
成する空間である溝奥部（嵌合空間）３１や溝開口端部
（逃げ空間）３２の断面（図１（ｂ）参照）は、矩形と
した。これに対し、溝奥部３１にあってはガスケットを
確実に固定し、溝開口端部３２にあっては温度上昇によ
るガスケットの体積膨張分を吸収し、図９に示した反力
Ｆ１，Ｆ２を好適に軽減し、且つ十分なシール性を保持
できるものであれば、シール溝３ｂが全体としてどのよ
うな形状であってもよい。例えば、図６（ａ）〜（ｄ）
に示すシリンダヘッドカバー３Ａ〜３Ｄの有するシール
溝の形状であってもよい。さらに、溝奥部３１は、ガス
ケットの突出部を確実に固定する形状が望ましいため、
ガスケットの形状次第では、シール溝３ｂを図６（ｅ）
（シリンダヘッドカバー３Ｅ）に示すように形成しても
よい。これらのシール溝構造にあっても、本実施形態と
ほぼ同様の効果を奏することはできる。

【００４８】さらに、本実施形態では、シール溝３ｂの
断面形状は中心線Ｃに対して対称であるとしたが、非対
称な形状であってもかまわない。

【００４９】

【発明の効果】請求項１に記載した発明の構成によれ
ば、ガスケットの変形によるシール溝内部への圧迫が好
適に緩和され、シール溝構造としての信頼性及び耐久性
が向上する。とくに、ガスケットが高温に晒され膨張し
たときであれ、その体積膨張分を逃げ空間が吸収するこ
とにより、溝構造が損傷することもない。

【００５０】請求項２に記載した発明の構成によれば、
ガスケットが嵌合空間に確実に係止されることとなり、
ガスケットの歪みも抑制されるために、請求項１に記載
した発明の作用、すなわちシール構造としての信頼性が
一層増す。

【００５１】請求項３に記載した発明の構成によれば、
ガスケットの変形によるシール溝への圧迫を逃がす（吸
収する）作用がより効果的となり、とくに損傷の生じや
すいシール溝奥部への負担が軽減される。

【００５２】請求項４又は５に記載した発明の構成によ
れば、シール溝構造としてのシール性及び耐久性という
相反する作用が好適にバランスすることとなり、請求項
３記載の発明の効果が一層顕著となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るガスケットシール溝構造の一実施
形態を示す一部断面図。

【図２】幅比率の変更に係る面圧及び歪みの変化態様の
一例を示すグラフ。

【図３】高さ比率の変更に係る面圧及び歪みの変化態様
の一例を示すグラフ。

【図４】幅比率の変更に係る面圧及び歪みの変化態様の
一例を示すグラフ。

【図５】高さ比率の変更に係る面圧及び歪みの変化態様
の一例を示すグラフ。

【図６】本発明に係るガスケットシール溝構造の一実施
形態を示す一部断面図。

【図７】シリンダヘッドカバーを備えたエンジンの概略
構成を示す平面図。

【図８】従来のシリンダヘッドカバーのシール溝構造を
示す平面図。

【図９】従来のシリンダヘッドカバーのシール溝構造を
示す平面図。

【図１０】従来のシリンダヘッドカバーのシール溝構造
を示す平面図。

【図１１】従来のシリンダヘッドカバーのシール溝構造
を示す平面図。

【符号の説明】

１…エンジン、１ａ…エンジンブロック、２…シリンダ
ヘッド、２ａ…周縁部、３…シリンダヘッドカバー、３
ｂ…シール溝、４…ボルト、５…接触部、７…内部空
間、３１…溝奥部（嵌合空間）、３２…溝開口端部（逃
げ空間）。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内田 和広 愛知県豊田市四郷町宮下河原１番地 内浜 化成株式会社内 Ｆターム(参考） 3J040 AA17 BA01 FA05 HA05 HA19

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】樹脂部品の他部材との対向面にあってそれ
   ら樹脂部品と他部材との間をシールするためのガスケッ
   トが填め込まれるガスケットシール溝の構造であって、 前記シール溝は、前記ガスケットが填め込まれる嵌合空
   間と、同ガスケットの体積膨張を吸収する逃げ空間とを
   有して構成されることを特徴とする樹脂部品のガスケッ
   トシール溝構造。
2. 【請求項２】前記嵌合空間は前記シール溝の底部に形成
   され、前記逃げ空間は該嵌合空間の開口側にその開口幅
   を拡大する空間として形成される請求項１記載の樹脂部
   品のガスケットシール溝構造。
3. 【請求項３】前記逃げ空間は前記嵌合空間の開口幅を段
   状に拡大する矩形空間として形成される請求項２記載の
   樹脂部品のガスケットシール溝構造。
4. 【請求項４】請求項３記載の樹脂部品のガスケットシー
   ル溝構造において、 前記シール溝全体の深さをｈ、前記逃げ空間の深さを
   ｈ’、前記嵌合空間の開口幅をｗ、前記逃げ空間の開口
   幅をｗ’とするとき、それらｈ、ｈ’、ｗ、ｗ’が、 ０＜（ｗ’／ｗ）＜０．５ 且つ ０＜（ｈ’／ｈ）＜０．８ なる関係に設定されることを特徴とする樹脂部品のガス
   ケットシール溝構造。
5. 【請求項５】請求項３記載の樹脂部品のガスケットシー
   ル溝構造において、 前記シール溝全体の深さをｈ、前記逃げ空間の深さを
   ｈ’、前記嵌合空間の開口幅をｗ、前記逃げ空間の開口
   幅をｗ’とするとき、それらｈ、ｈ’、ｗ、ｗ’が、 ０．０５＜（ｗ’／ｗ）＜０．４ 且つ ０．１＜（ｈ’／ｈ）＜０．６ なる関係に設定されることを特徴とする樹脂部品のガス
   ケットシール溝構造。