JP2000001682A - ガスエンジン潤滑油組成物 - Google Patents
ガスエンジン潤滑油組成物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】長時間の使用に対し、安定した性状と性能を確
保できるガスエンジン用潤滑油組成物を提供する。 【解決手段】ポリαオレフィンと芳香族エステル系合成
油の混合油を基材として、酸化防止剤、金属系清浄剤、
無灰型の分散剤、極圧剤及び消泡剤を含有してなること
を特徴とするガスエンジン油組成物。
保できるガスエンジン用潤滑油組成物を提供する。 【解決手段】ポリαオレフィンと芳香族エステル系合成
油の混合油を基材として、酸化防止剤、金属系清浄剤、
無灰型の分散剤、極圧剤及び消泡剤を含有してなること
を特徴とするガスエンジン油組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスエンジン油組
成物に関し、詳しくは、高温条件下において使用され
る、発電容量が数ｋｗ〜数千ｋｗのコジェネレーション
用ガスエンジン油の酸化安定性を長期間にわたって維持
することが可能なガスエンジン油組成物に関する。
成物に関し、詳しくは、高温条件下において使用され
る、発電容量が数ｋｗ〜数千ｋｗのコジェネレーション
用ガスエンジン油の酸化安定性を長期間にわたって維持
することが可能なガスエンジン油組成物に関する。
【０００２】また、本発明は、ガスエンジン油潤滑油組
成物に関し、詳しくは高温清浄性並びに長期の連続使用
に耐えられるロングドレン型ガスエンジン用潤滑油組成
物に関する。
成物に関し、詳しくは高温清浄性並びに長期の連続使用
に耐えられるロングドレン型ガスエンジン用潤滑油組成
物に関する。
【０００３】
【従来の技術及びその課題】ガスエンジンシステムは、
燃焼性が良く、燃焼温度もガソリンエンジンや陸上ディ
ーゼルエンジンよりも高いため、高温酸化やＮＯxの発
生が激しく、液体燃料を使用するエンジンに比較して、
エンジン用潤滑油、すなわちエンジン油の劣化がより促
進される。したがって、耐酸化性や耐ＮＯx性に優れて
いることが、ガスエンジン油にとって重要である。
燃焼性が良く、燃焼温度もガソリンエンジンや陸上ディ
ーゼルエンジンよりも高いため、高温酸化やＮＯxの発
生が激しく、液体燃料を使用するエンジンに比較して、
エンジン用潤滑油、すなわちエンジン油の劣化がより促
進される。したがって、耐酸化性や耐ＮＯx性に優れて
いることが、ガスエンジン油にとって重要である。
【０００４】従来、潤滑油の酸化安定性を改善するため
に、一般には、アミン系やフェノール系酸化防止剤が配
合されている。これらは、単独で、あるいは２種以上が
組み合わされて使用される。
に、一般には、アミン系やフェノール系酸化防止剤が配
合されている。これらは、単独で、あるいは２種以上が
組み合わされて使用される。
【０００５】また、潤滑油の酸化安定性を高め、かつ長
期間安定した性能を維持するために、合成潤滑基油が配
合されている。
期間安定した性能を維持するために、合成潤滑基油が配
合されている。
【０００６】ところで、コジェネレーション用エンジン
油の使用温度条件は、さらに苛酷となってきており、一
般に使用されている上記のような酸化防止剤では、この
ような苛酷な使用温度条件下での耐熱性及び耐ＮＯx性
が劣り、更油間隔を短くせざるを得ない。したがって、
メンテナンスの容易性をもたらす更油間隔の延長という
点から、エンジン油の長期にわたる耐酸化性及び耐ＮＯ
x性が要望されている。
油の使用温度条件は、さらに苛酷となってきており、一
般に使用されている上記のような酸化防止剤では、この
ような苛酷な使用温度条件下での耐熱性及び耐ＮＯx性
が劣り、更油間隔を短くせざるを得ない。したがって、
メンテナンスの容易性をもたらす更油間隔の延長という
点から、エンジン油の長期にわたる耐酸化性及び耐ＮＯ
x性が要望されている。
【０００７】以上のように、ガスエンジン油は、ガスエ
ンジンシステムの高温燃焼により燃焼温度が極めて高い
雰囲気下に曝されるため、従来のものでは、高温酸化に
よる熱劣化やＮＯx劣化が促進され、スラッジや堆積物
を生成する。これらは、ガスエンジン油に対し、粘度上
昇、全酸価の上昇、あるいは塩基価の低下といった悪影
響を及ぼし、潤滑油性能を著しく阻害する要因となって
いる。
ンジンシステムの高温燃焼により燃焼温度が極めて高い
雰囲気下に曝されるため、従来のものでは、高温酸化に
よる熱劣化やＮＯx劣化が促進され、スラッジや堆積物
を生成する。これらは、ガスエンジン油に対し、粘度上
昇、全酸価の上昇、あるいは塩基価の低下といった悪影
響を及ぼし、潤滑油性能を著しく阻害する要因となって
いる。
【０００８】また、自動車の高出力化に伴い、高速／高
負荷運転が頻繁に行われ、また車体の軽量化に伴うクラ
ンクケースの小型化は使用される内燃機関油の量が少な
くなり、単位油量当たりの熱負荷が増大して短時間で劣
化が進み、頻繁に油交換を行う必要がある。
負荷運転が頻繁に行われ、また車体の軽量化に伴うクラ
ンクケースの小型化は使用される内燃機関油の量が少な
くなり、単位油量当たりの熱負荷が増大して短時間で劣
化が進み、頻繁に油交換を行う必要がある。
【０００９】一方、経済的及び環境保全面から内燃機関
油の更油時間の延長が求められており、過酷な使用条件
にも耐えられ、且つ長時間の使用にも対応できる内燃機
関用油の開発が求められている。また、コジェネレーシ
ョンシステムの発電用内燃機関も改善、改良が進み、長
期の連続操業が可能になったが、従来の鉱油を基油とし
た内燃機関油では連続長期操業に対処できないため、内
燃機関油の更油がコジェネレーションの長期連続操業を
不可能にしていた。
油の更油時間の延長が求められており、過酷な使用条件
にも耐えられ、且つ長時間の使用にも対応できる内燃機
関用油の開発が求められている。また、コジェネレーシ
ョンシステムの発電用内燃機関も改善、改良が進み、長
期の連続操業が可能になったが、従来の鉱油を基油とし
た内燃機関油では連続長期操業に対処できないため、内
燃機関油の更油がコジェネレーションの長期連続操業を
不可能にしていた。
【００１０】これらの要求を満足し、問題を解決する手
段として、比較的安価なポリα−オレフィン単体又は耐
熱性の高いポリオールエステルとの組み合わせからなる
合成系潤滑油基油を用いたロングドレン型潤滑油が開発
されてきた。しかし、要求される性能を十分満足させる
ものではなく、また価格面でも極めて高価であり、広く
普及するには至っていなかった。
段として、比較的安価なポリα−オレフィン単体又は耐
熱性の高いポリオールエステルとの組み合わせからなる
合成系潤滑油基油を用いたロングドレン型潤滑油が開発
されてきた。しかし、要求される性能を十分満足させる
ものではなく、また価格面でも極めて高価であり、広く
普及するには至っていなかった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、更油間隔の
長いガスエンジン油が要望される中で、メンテナンスを
容易にすることができるガスエンジン油として、耐熱
性、耐高温酸化性、耐ＮＯx性に優れた長寿命性を有す
る安価なガスエンジン油組成物を提供することを目的と
する。
長いガスエンジン油が要望される中で、メンテナンスを
容易にすることができるガスエンジン油として、耐熱
性、耐高温酸化性、耐ＮＯx性に優れた長寿命性を有す
る安価なガスエンジン油組成物を提供することを目的と
する。
【００１２】また、本発明は、長期の連続使用に耐えら
れるロングドレン型ガスエンジン用潤滑油組成物を提供
することを目的とする。
れるロングドレン型ガスエンジン用潤滑油組成物を提供
することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の目的
を達成するために鋭意検討を重ねた結果、潤滑油の基材
（基油）にポリαオレフィンと芳香族エステルの混合油
を使用すること（第１発明）及び従来樹脂の可塑剤に用
いられていた芳香族エステル（フタル酸エステル）を主
要構成要素としてそれに鉱油と任意の割合で用いるか、
又はポリα−オレフィン、又はポリα−オレフィンと高
粘度のエチレンとオレフィンのオリゴマーを用いること
（第２発明）により本発明を完成するに至った。
を達成するために鋭意検討を重ねた結果、潤滑油の基材
（基油）にポリαオレフィンと芳香族エステルの混合油
を使用すること（第１発明）及び従来樹脂の可塑剤に用
いられていた芳香族エステル（フタル酸エステル）を主
要構成要素としてそれに鉱油と任意の割合で用いるか、
又はポリα−オレフィン、又はポリα−オレフィンと高
粘度のエチレンとオレフィンのオリゴマーを用いること
（第２発明）により本発明を完成するに至った。
【００１４】第１発明は、以下の１．〜６．に関する。 １．ポリαオレフィンと芳香族エステルの混合油を基材
として、酸化防止剤、金属系清浄剤、無灰型の分散剤、
極圧剤及び消泡剤を含有してなることを特徴とするガス
エンジン油組成物。 ２．上記芳香族エステルがフタル酸と脂肪族直鎖アルコ
ールまたは脂肪族分岐アルコールまたはそれらの混合ア
ルコールとの反応により得られた芳香族エステルである
ことを特徴とする１．のガスエンジン油組成物。 ３．上記ポリαオレフィンとエステルの混合比率が９
０：１０〜５０：５０であることを特徴とする１．のガ
スエンジン油組成物。 ４．上記ガスエンジン油組成物の１００℃での動粘度が
９．３〜１６．３mm2／Ｓ、粘度指数８５〜１６０であ
ることを特徴とする請求項１のガスエンジン油組成物。 ５．オイルパンの温度が９０℃以上のガスエンジン用で
ある１．のガスエンジン油組成物。 ６．触媒により排ガス処理を行っているガスエンジン用
である１．のガスエンジン油組成物。
として、酸化防止剤、金属系清浄剤、無灰型の分散剤、
極圧剤及び消泡剤を含有してなることを特徴とするガス
エンジン油組成物。 ２．上記芳香族エステルがフタル酸と脂肪族直鎖アルコ
ールまたは脂肪族分岐アルコールまたはそれらの混合ア
ルコールとの反応により得られた芳香族エステルである
ことを特徴とする１．のガスエンジン油組成物。 ３．上記ポリαオレフィンとエステルの混合比率が９
０：１０〜５０：５０であることを特徴とする１．のガ
スエンジン油組成物。 ４．上記ガスエンジン油組成物の１００℃での動粘度が
９．３〜１６．３mm2／Ｓ、粘度指数８５〜１６０であ
ることを特徴とする請求項１のガスエンジン油組成物。 ５．オイルパンの温度が９０℃以上のガスエンジン用で
ある１．のガスエンジン油組成物。 ６．触媒により排ガス処理を行っているガスエンジン用
である１．のガスエンジン油組成物。
【００１５】第２発明は、以下の７．〜１１．に関す
る。 ７．下記一般式（１）
る。 ７．下記一般式（１）
【００１６】
【化２】
【００１７】〔式中、ＲはＣ8〜Ｃ13の有機基を示
す。〕で表される芳香族エステルを構成要素とするガス
エンジン用潤滑油基油に、ジチオリン酸亜鉛、無灰系酸
化防止剤、清浄分散剤及び／又は粘度指数向上剤、その
他の添加剤を添加してなることを特徴とするガスエンジ
ン用潤滑油組成物。 ８．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族エ
ステル１５〜４０重量％及び（ｂ）水素化精製鉱油６０
〜８５重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤滑油
組成物。 ９．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族エ
ステル１５〜４０重量％及び（ｂ）ポリα−オレフィン
６０〜８５重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤
滑油組成物。 １０．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族
エステル１５〜４０重量％、（ｂ）ポリα−オレフィン
４０〜６５重量％及び（ｃ）水素化精製鉱油２０〜４５
重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤滑油組成
物。 １１．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族
エステル１５〜３５重量％、（ｂ）１００℃における動
粘度が４〜４０mm2／ｓであるポリα−オレフィン６０
〜８０重量％及び（ｃ）１００℃における動粘度が５１
０〜６９０mm2／ｓのエチレンとオレフィンのオリゴマ
ー５〜１０重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤
滑油組成物。
す。〕で表される芳香族エステルを構成要素とするガス
エンジン用潤滑油基油に、ジチオリン酸亜鉛、無灰系酸
化防止剤、清浄分散剤及び／又は粘度指数向上剤、その
他の添加剤を添加してなることを特徴とするガスエンジ
ン用潤滑油組成物。 ８．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族エ
ステル１５〜４０重量％及び（ｂ）水素化精製鉱油６０
〜８５重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤滑油
組成物。 ９．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族エ
ステル１５〜４０重量％及び（ｂ）ポリα−オレフィン
６０〜８５重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤
滑油組成物。 １０．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族
エステル１５〜４０重量％、（ｂ）ポリα−オレフィン
４０〜６５重量％及び（ｃ）水素化精製鉱油２０〜４５
重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤滑油組成
物。 １１．基油が（ａ）前記一般式（１）で表される芳香族
エステル１５〜３５重量％、（ｂ）１００℃における動
粘度が４〜４０mm2／ｓであるポリα−オレフィン６０
〜８０重量％及び（ｃ）１００℃における動粘度が５１
０〜６９０mm2／ｓのエチレンとオレフィンのオリゴマ
ー５〜１０重量％からなる７．記載のガスエンジン用潤
滑油組成物。
【００１８】
【発明の実施の形態】（１）第１発明について 本発明のガスエンジン油組成物は、上記芳香族エステル
がフタル酸と脂肪族直鎖アルコールまたは脂肪族分岐ア
ルコールまたはそれらの混合アルコールとの反応により
得られた芳香族エステルであり、上記ポリαオレフィン
とエステルの混合比率（重量比）が９０：１０〜５０：
５０であることが好ましい。
がフタル酸と脂肪族直鎖アルコールまたは脂肪族分岐ア
ルコールまたはそれらの混合アルコールとの反応により
得られた芳香族エステルであり、上記ポリαオレフィン
とエステルの混合比率（重量比）が９０：１０〜５０：
５０であることが好ましい。
【００１９】本発明に使用されるガスエンジン油組成物
は、１００℃での動粘度が９．３〜１６．３mm2／Ｓ、
粘度指数８５〜１６０を有し、粘度指数は８５〜１５０
のものが好ましい。
は、１００℃での動粘度が９．３〜１６．３mm2／Ｓ、
粘度指数８５〜１６０を有し、粘度指数は８５〜１５０
のものが好ましい。
【００２０】ポリαオレフィンは、分子量が４００〜１
１００のαオレフィンの重合体が好ましく、同一の分子
量の重合体単独で、或いは分子量の異なる重合体を混合
して使用することができる。
１００のαオレフィンの重合体が好ましく、同一の分子
量の重合体単独で、或いは分子量の異なる重合体を混合
して使用することができる。
【００２１】芳香族エステルとしては、フタル酸、イソ
フタル酸、テレフタル酸、ベンゼントリカルボン酸およ
びナフタレンジカルボン酸をはじめとする芳香族カルボ
ン酸と炭素数が５から１３の直鎖又は分岐を有する脂肪
族アルコールから得られるエステルが使用できる。また
脂肪族アルコールは直鎖あるいは分岐のものを単独また
は混合しても使用できる。
フタル酸、テレフタル酸、ベンゼントリカルボン酸およ
びナフタレンジカルボン酸をはじめとする芳香族カルボ
ン酸と炭素数が５から１３の直鎖又は分岐を有する脂肪
族アルコールから得られるエステルが使用できる。また
脂肪族アルコールは直鎖あるいは分岐のものを単独また
は混合しても使用できる。
【００２２】本発明の潤滑油組成物には、本発明の目的
が損なわれない範囲で従来潤滑油に慣用されている各種
添加物、例えば金属系清浄剤、摩擦低減剤、摩耗防止
剤、粘度指数向上剤、流動点降下剤、防錆剤、腐食防止
剤、消泡剤などを適宜添加することができる。
が損なわれない範囲で従来潤滑油に慣用されている各種
添加物、例えば金属系清浄剤、摩擦低減剤、摩耗防止
剤、粘度指数向上剤、流動点降下剤、防錆剤、腐食防止
剤、消泡剤などを適宜添加することができる。
【００２３】金属系清浄剤としては、例えばカルシウム
スルホネート、マグネシウムスルホネート、バリウムス
ルホネート、カルシウムフェネート、バリウムフェネー
ト、カルシウムサリチレート、バリウムサリチレートな
どが挙げられ、これらは、通常０．１〜５重量％の割合
で使用される。
スルホネート、マグネシウムスルホネート、バリウムス
ルホネート、カルシウムフェネート、バリウムフェネー
ト、カルシウムサリチレート、バリウムサリチレートな
どが挙げられ、これらは、通常０．１〜５重量％の割合
で使用される。
【００２４】摩擦低減剤としては、例えばモリブデン
系、アミン系、りん酸エステル系などがあり、これらは
通常０．０５〜５．０重量％の割合で使用される。
系、アミン系、りん酸エステル系などがあり、これらは
通常０．０５〜５．０重量％の割合で使用される。
【００２５】摩擦防止剤としては、例えばジチオリン酸
金属塩（Ｚｎ，Ｐ，Ｓｂ，Ｍｏなど）、ジチオカルバミ
ン酸金属塩（Ｚｎなど）、硫黄化合物、リン酸エステ
ル、亜リン酸エステル、リン酸エステルのアミン塩、亜
リン酸エステルのアミン塩などを挙げることができ、こ
れらは、通常０．０５〜５．０重量％の割合で使用され
る。
金属塩（Ｚｎ，Ｐ，Ｓｂ，Ｍｏなど）、ジチオカルバミ
ン酸金属塩（Ｚｎなど）、硫黄化合物、リン酸エステ
ル、亜リン酸エステル、リン酸エステルのアミン塩、亜
リン酸エステルのアミン塩などを挙げることができ、こ
れらは、通常０．０５〜５．０重量％の割合で使用され
る。
【００２６】粘度指数向上剤としては、例えばポリメタ
クリレート系、ポリイソブチレン系、エチレン−プロピ
レン共重合体系、スチレン−ブタジエン水添共重合体系
などが挙げられ、これらは、通常０．５〜３５重量％の
割合で使用される。
クリレート系、ポリイソブチレン系、エチレン−プロピ
レン共重合体系、スチレン−ブタジエン水添共重合体系
などが挙げられ、これらは、通常０．５〜３５重量％の
割合で使用される。
【００２７】流動点降下剤としては、例えばポリメタク
リレートなどが、防錆剤としては、例えばアルケニルこ
はく酸やその部分エステルなどが、腐食防止剤として
は、例えばベンゾトリアゾールやベンゾイミダゾールな
どが挙げられ、これらは適宜添加することができる。
リレートなどが、防錆剤としては、例えばアルケニルこ
はく酸やその部分エステルなどが、腐食防止剤として
は、例えばベンゾトリアゾールやベンゾイミダゾールな
どが挙げられ、これらは適宜添加することができる。
【００２８】消泡剤としては、例えばジメチルポリシロ
キサンやポリアクリレートなどが挙げられ、これらは通
常０．００１〜０．００６重量％の割合で使用される。
キサンやポリアクリレートなどが挙げられ、これらは通
常０．００１〜０．００６重量％の割合で使用される。
【００２９】無灰型の分散剤としては、アルキル基又は
アルケニル基の分子量が約７００〜３０００のものが付
加されたこはく酸イミド、こはく酸エステル、ベンジル
アミンなどが使用される。更にこはく酸イミドのホウ酸
化されたものも使用できる。そしてこれらの無灰系分散
剤は組成物中に一般には０．５〜１５重量％配合でき
る。
アルケニル基の分子量が約７００〜３０００のものが付
加されたこはく酸イミド、こはく酸エステル、ベンジル
アミンなどが使用される。更にこはく酸イミドのホウ酸
化されたものも使用できる。そしてこれらの無灰系分散
剤は組成物中に一般には０．５〜１５重量％配合でき
る。
【００３０】酸化防止剤としては、アミン系、フェノー
ル系酸化防止剤などが挙げられる。これらは組成物中に
一般には０．１〜３重量％配合できる。
ル系酸化防止剤などが挙げられる。これらは組成物中に
一般には０．１〜３重量％配合できる。
【００３１】極圧剤としては、ジチオリン酸亜鉛、リン
酸塩、アルキルスルフィドリン酸エステル、金属ジチオ
リン酸塩などが挙げられ、これらは組成物中に一般には
０．１〜３重量％配合できる。
酸塩、アルキルスルフィドリン酸エステル、金属ジチオ
リン酸塩などが挙げられ、これらは組成物中に一般には
０．１〜３重量％配合できる。
【００３２】排ガス処理のための触媒としては、Ｐｔ−
Ｒｈ（補助剤としてＣｅ）、Ｐｔ−Ｐｄ、Ｃｕ−ゼオラ
イト、Ｖ2Ｏ5、ＷＯ3、ＭｏＯ3などが例示される。 （２）第２発明について 本発明のガスエンジン油潤滑油基油（以下、単に潤滑油
基油ともいう。）のポリα−オレフィンはα−オレフィ
ンを原料として、チーグラー触媒を用いる方法、ラジカ
ル重合による方法、塩化アルミニウム触媒を用いる方
法、フッ化ホウ素とアルコールからなる触媒を用いる方
法等を用いて重合或いは共重合させて得られる三量体以
上のオリゴマーが主成分であるポリα−オレフィンであ
る。また、エチレンとα−オレフィンのオリゴマーは下
記の一般式（２）に示す構造を持った合成油で従来のα
−オレフィン合成油と比較すると極めて粘度及び粘度指
数の高いものが得られ、且つ低温特性の優れた合成基油
である。従って、低温域から高温域の広い範囲にわたり
優れた粘度特性を持つマルチグレード型内燃用潤滑油を
設計するに適した合成基油である。 一般式（２）：
Ｒｈ（補助剤としてＣｅ）、Ｐｔ−Ｐｄ、Ｃｕ−ゼオラ
イト、Ｖ2Ｏ5、ＷＯ3、ＭｏＯ3などが例示される。 （２）第２発明について 本発明のガスエンジン油潤滑油基油（以下、単に潤滑油
基油ともいう。）のポリα−オレフィンはα−オレフィ
ンを原料として、チーグラー触媒を用いる方法、ラジカ
ル重合による方法、塩化アルミニウム触媒を用いる方
法、フッ化ホウ素とアルコールからなる触媒を用いる方
法等を用いて重合或いは共重合させて得られる三量体以
上のオリゴマーが主成分であるポリα−オレフィンであ
る。また、エチレンとα−オレフィンのオリゴマーは下
記の一般式（２）に示す構造を持った合成油で従来のα
−オレフィン合成油と比較すると極めて粘度及び粘度指
数の高いものが得られ、且つ低温特性の優れた合成基油
である。従って、低温域から高温域の広い範囲にわたり
優れた粘度特性を持つマルチグレード型内燃用潤滑油を
設計するに適した合成基油である。 一般式（２）：
【００３３】
【化３】
【００３４】〔式中、Ｒ1はＣnＨ2n+1（ｎは３〜８）を
示し、ｘ、ｙ及びｐは正の整数を示す。〕 Ｒで表されるＣ8〜Ｃ13の有機基としては、直鎖又は分
枝を有するＣ8〜Ｃ13のアルキル基、Ｃ8〜Ｃ13のアルケ
ニル基、Ｃ8〜Ｃ13のアリール基、Ｃ8〜Ｃ13のアラルキ
ル基、Ｃ8〜Ｃ13のエーテルないしアルキレングリコー
ル基などが挙げられる。
示し、ｘ、ｙ及びｐは正の整数を示す。〕 Ｒで表されるＣ8〜Ｃ13の有機基としては、直鎖又は分
枝を有するＣ8〜Ｃ13のアルキル基、Ｃ8〜Ｃ13のアルケ
ニル基、Ｃ8〜Ｃ13のアリール基、Ｃ8〜Ｃ13のアラルキ
ル基、Ｃ8〜Ｃ13のエーテルないしアルキレングリコー
ル基などが挙げられる。
【００３５】本発明の基幹部分である芳香族エステルの
一例として挙げたフタル酸エステルはポリエステルの架
橋剤、ポリ塩化ビニルの可塑剤として多量に量産されて
おり、経済的にも従来から使用されている合成潤滑油基
油と比較すると有利に展開できることが大きな利点であ
る。本発明者らはこの利点を生かすべく、内燃機関潤滑
油基油としての適応性について鋭意研究を進めた結果、
１００℃における粘度が２〜１０mm2／ｓのポリα−オ
レフィンとエチレンとα−オレフィンの重合体であっ
て、数平均分子量（Ｍｎ）が２３００〜２９００のオリ
ゴマーで動粘度が５１０〜６９０mm2／ｓの化合物との
組合せからなる組成物が特に優れたガスエンジン用潤滑
油基油としての性能を有することを見出した。
一例として挙げたフタル酸エステルはポリエステルの架
橋剤、ポリ塩化ビニルの可塑剤として多量に量産されて
おり、経済的にも従来から使用されている合成潤滑油基
油と比較すると有利に展開できることが大きな利点であ
る。本発明者らはこの利点を生かすべく、内燃機関潤滑
油基油としての適応性について鋭意研究を進めた結果、
１００℃における粘度が２〜１０mm2／ｓのポリα−オ
レフィンとエチレンとα−オレフィンの重合体であっ
て、数平均分子量（Ｍｎ）が２３００〜２９００のオリ
ゴマーで動粘度が５１０〜６９０mm2／ｓの化合物との
組合せからなる組成物が特に優れたガスエンジン用潤滑
油基油としての性能を有することを見出した。
【００３６】本発明のガスエンジン用潤滑油基油は、上
述の如く（ａ）フタル酸エステル２０〜４０重量％、
（ｂ）エチレンとα−オレフィンのオリゴマー５〜１０
重量％、好ましくは５〜８重量％で、残りのポリα−オ
レフィンは５８〜７８重量％であり、そして他の組成物
の配合割合に応じて６２〜７３重量％の範囲で配合量を
適用することが好ましい。特にエチレンとα−オレフィ
ンのオリゴマーが上記の範囲の上限を逸脱すると清浄性
が悪化するという問題が生ずる。また、芳香族エステル
も範囲の下限を逸脱するとその効果が少なく、上限を逸
脱すると蒸発性が高くなり、オイル消費が増大して頻繁
なオイル補給が必要となり、経済性及び排気による環境
保全に問題が生ずる。
述の如く（ａ）フタル酸エステル２０〜４０重量％、
（ｂ）エチレンとα−オレフィンのオリゴマー５〜１０
重量％、好ましくは５〜８重量％で、残りのポリα−オ
レフィンは５８〜７８重量％であり、そして他の組成物
の配合割合に応じて６２〜７３重量％の範囲で配合量を
適用することが好ましい。特にエチレンとα−オレフィ
ンのオリゴマーが上記の範囲の上限を逸脱すると清浄性
が悪化するという問題が生ずる。また、芳香族エステル
も範囲の下限を逸脱するとその効果が少なく、上限を逸
脱すると蒸発性が高くなり、オイル消費が増大して頻繁
なオイル補給が必要となり、経済性及び排気による環境
保全に問題が生ずる。
【００３７】次に、本発明のガスエンジン用潤滑油組成
物（以下、単に潤滑油組成物ともいう。）は、上記
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の成分を所定割合で配合してな
る基油に各種添加剤を加えてなる組成物である。ここで
用いる添加剤の内、少なくともジチオリン酸亜鉛、清浄
分散剤は本発明の組成物では必須の成分とすることが好
ましい。その他粘度指数向上剤を添加することも好まし
い。このジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）は、酸化防止
剤、摩耗防止剤、極圧剤、腐食防止剤等の機能を持つ添
加剤であり、また、清浄分散剤としては、金属系のもの
や無灰系のものなど各種のものが使用可能である。例え
ば金属系としてカルシウム、マグネシウム、バリウム等
の金属スルホネート／フィネート／サリシレート等があ
り、無灰系としてはコハク酸イミド、酸アミド、ベンジ
ルアミン、コハク酸エステル等を挙げることができる。
物（以下、単に潤滑油組成物ともいう。）は、上記
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の成分を所定割合で配合してな
る基油に各種添加剤を加えてなる組成物である。ここで
用いる添加剤の内、少なくともジチオリン酸亜鉛、清浄
分散剤は本発明の組成物では必須の成分とすることが好
ましい。その他粘度指数向上剤を添加することも好まし
い。このジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）は、酸化防止
剤、摩耗防止剤、極圧剤、腐食防止剤等の機能を持つ添
加剤であり、また、清浄分散剤としては、金属系のもの
や無灰系のものなど各種のものが使用可能である。例え
ば金属系としてカルシウム、マグネシウム、バリウム等
の金属スルホネート／フィネート／サリシレート等があ
り、無灰系としてはコハク酸イミド、酸アミド、ベンジ
ルアミン、コハク酸エステル等を挙げることができる。
【００３８】更に粘度指数向上剤にはポリメタクリレー
ト、ポリイソブチレンオレフィン重合体、オレフィン共
重合体（エチレン−プロピレン共重合体等）、ポリアル
キルスチレン、フェノール縮合物、ナフタレン縮合物、
スチレン−ブタジエン共重合体及びこれらの分散型重合
体等が使用される。
ト、ポリイソブチレンオレフィン重合体、オレフィン共
重合体（エチレン−プロピレン共重合体等）、ポリアル
キルスチレン、フェノール縮合物、ナフタレン縮合物、
スチレン−ブタジエン共重合体及びこれらの分散型重合
体等が使用される。
【００３９】本発明のガスエンジン用潤滑油組成物で
は、上記の添加剤の配合量は該組成物に対する要求特
性、添加成分等に応じて適宜選定すればよい。またその
他必要に応じて耐摩耗剤、極圧剤、上記以外の酸化防止
剤、油性剤等を適量に配合することもできる。これら本
発明に適用できる耐摩耗剤、極圧剤、上記以外の酸化防
止剤、油性剤としては、従来公知のものを特別の制限な
く利用できる。
は、上記の添加剤の配合量は該組成物に対する要求特
性、添加成分等に応じて適宜選定すればよい。またその
他必要に応じて耐摩耗剤、極圧剤、上記以外の酸化防止
剤、油性剤等を適量に配合することもできる。これら本
発明に適用できる耐摩耗剤、極圧剤、上記以外の酸化防
止剤、油性剤としては、従来公知のものを特別の制限な
く利用できる。
【００４０】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
するが、本発明はこれらの例によってなんら限定される
ものではない。 （１）第１発明について 以下の実施例において： ・ＩＳＯＴ酸化安定試験は、ＪＩＳ Ｋ２５１４の方法
に準じて行った。 ・赤外分析法によるカルボニル化度及び硝酸化度の分析
は、キャタピラー”赤外線分析法”に準拠して行った。 ・ＧＰＣ（ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィ
ー）の測定は、以下の方法により行った。
するが、本発明はこれらの例によってなんら限定される
ものではない。 （１）第１発明について 以下の実施例において： ・ＩＳＯＴ酸化安定試験は、ＪＩＳ Ｋ２５１４の方法
に準じて行った。 ・赤外分析法によるカルボニル化度及び硝酸化度の分析
は、キャタピラー”赤外線分析法”に準拠して行った。 ・ＧＰＣ（ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィ
ー）の測定は、以下の方法により行った。
【００４１】すなわち、使用油０．３０００ｇを精秤
し、メスシリンダーを用いてテトラハイドロフランにて
５ｃｃにメスアップし、分析用サンプルとした。このサ
ンプル２０μｌをマイクロシリンジを使用し、下記液体
クロマトグラフィーに注入した。検出波長として２８０
ｎｍを用いて、分子量が約１５００以上の高分子量体の
ピーク面積を算出し、劣化度合いの分析を行った。
し、メスシリンダーを用いてテトラハイドロフランにて
５ｃｃにメスアップし、分析用サンプルとした。このサ
ンプル２０μｌをマイクロシリンジを使用し、下記液体
クロマトグラフィーに注入した。検出波長として２８０
ｎｍを用いて、分子量が約１５００以上の高分子量体の
ピーク面積を算出し、劣化度合いの分析を行った。
【００４２】液体クロマトグラフ：Waters製６００シリ
ーズ、検出器 Waters 996 photodiode array Detector
を使用した。流量(0.8cc/min)、カラム（Styragel（登
録商標）HR0.5 + HR1×2 + HR4E；7.8×300mm)であっ
た。 ・動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３の方法に準じて測定し
た。 ・ペンタン不溶分は、石油学会規格(JPI-5S-18-80)の方
法に準じて行った。 ・全酸価は、ＪＩＳ Ｋ２５０１の方法に準じて測定し
た。 ・全塩基価は、ＪＩＳ Ｋ２５０１の方法に準じて測定
した。 ・ＩＣ法による硫酸イオン分析は、ＪＩＳ Ｋ０１２７
の化学分析通則に準拠して行った。 ・ＩＣＰ法によるＦｅ摩耗分析は、ＪＩＳ Ｋ０１１６
の化学分析通則に準拠して行った。 ・シェル四球摩耗試験は、石油学会規格(JPI-5S-32-90)
の方法に準じて行った。 ・ＮＯｘ−Ｏ2吸収は、特許第２６７８６３５号に記載
の方法に従い測定した。 実施例１Ａ〜３Ａ及び比較例１Ａ〜２Ａ 以下の表１の組成のオイルを用いて、ＩＳＯＴ酸化安定
試験（表２）および理論空燃比燃焼ガスエンジンを用い
た実機テストにより各経時時間ごとにオイルの分析を行
い性能評価を行った（図１〜図１０）。
ーズ、検出器 Waters 996 photodiode array Detector
を使用した。流量(0.8cc/min)、カラム（Styragel（登
録商標）HR0.5 + HR1×2 + HR4E；7.8×300mm)であっ
た。 ・動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３の方法に準じて測定し
た。 ・ペンタン不溶分は、石油学会規格(JPI-5S-18-80)の方
法に準じて行った。 ・全酸価は、ＪＩＳ Ｋ２５０１の方法に準じて測定し
た。 ・全塩基価は、ＪＩＳ Ｋ２５０１の方法に準じて測定
した。 ・ＩＣ法による硫酸イオン分析は、ＪＩＳ Ｋ０１２７
の化学分析通則に準拠して行った。 ・ＩＣＰ法によるＦｅ摩耗分析は、ＪＩＳ Ｋ０１１６
の化学分析通則に準拠して行った。 ・シェル四球摩耗試験は、石油学会規格(JPI-5S-32-90)
の方法に準じて行った。 ・ＮＯｘ−Ｏ2吸収は、特許第２６７８６３５号に記載
の方法に従い測定した。 実施例１Ａ〜３Ａ及び比較例１Ａ〜２Ａ 以下の表１の組成のオイルを用いて、ＩＳＯＴ酸化安定
試験（表２）および理論空燃比燃焼ガスエンジンを用い
た実機テストにより各経時時間ごとにオイルの分析を行
い性能評価を行った（図１〜図１０）。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】ＩＳＯＴ酸化安定試験についての表２の結
果は、従来の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、
合成油を基油に用いた実施例１Ａ〜３Ａにおいては、明
らかに基油の耐酸化性が向上していることを示す。
果は、従来の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、
合成油を基油に用いた実施例１Ａ〜３Ａにおいては、明
らかに基油の耐酸化性が向上していることを示す。
【００４６】赤外分析法によるカルボニル化度及び硝酸
化度の分析についての図１及び図２の結果は、従来の鉱
油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合成油を基油に
用いた実施例１Ａ〜３Ａにおいては、明らかに基油の耐
熱性及び耐酸化性が向上していることを示す。また、比
較例１Ａでは１０００時間を超えると急激な劣化が始ま
るが、実施例１Ａ〜３Ａにおいてはそのような傾向はな
く、ガスエンジンオイルとしてより好ましい。
化度の分析についての図１及び図２の結果は、従来の鉱
油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合成油を基油に
用いた実施例１Ａ〜３Ａにおいては、明らかに基油の耐
熱性及び耐酸化性が向上していることを示す。また、比
較例１Ａでは１０００時間を超えると急激な劣化が始ま
るが、実施例１Ａ〜３Ａにおいてはそのような傾向はな
く、ガスエンジンオイルとしてより好ましい。
【００４７】ＧＰＣによる基油の劣化分析（一般分析）
についての図３の結果は、従来の鉱油を基油に用いた比
較例１Ａに比べて、合成油を基油に用いた実施例１Ａ〜
３Ａにおいては、明らかに基油の耐熱性及び耐酸化性が
向上していることを示す。
についての図３の結果は、従来の鉱油を基油に用いた比
較例１Ａに比べて、合成油を基油に用いた実施例１Ａ〜
３Ａにおいては、明らかに基油の耐熱性及び耐酸化性が
向上していることを示す。
【００４８】動粘度分析についての図４の結果は、従来
の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合成油を基
油に用いた実施例１Ａ〜３Ａの方が劣化速度が遅く同じ
使用時間では、粘度上昇率は実施例１Ａ〜３Ａの方が小
さいことを示す。
の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合成油を基
油に用いた実施例１Ａ〜３Ａの方が劣化速度が遅く同じ
使用時間では、粘度上昇率は実施例１Ａ〜３Ａの方が小
さいことを示す。
【００４９】ペンタン不溶分分析についての図５の結果
は、従来の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合
成油を基油に用いた実施例１Ａ〜３Ａの方が、ペンタン
不溶分は少ないことを示す。
は、従来の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合
成油を基油に用いた実施例１Ａ〜３Ａの方が、ペンタン
不溶分は少ないことを示す。
【００５０】全酸価分析についての図６の結果は、従来
の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合成油を基
油に用いた実施例１Ａ〜３Ａにおいては、全酸価の上昇
率が小さく、明らかに基油の耐熱性及び耐酸化性が向上
していることを示す。
の鉱油を基油に用いた比較例１Ａに比べて、合成油を基
油に用いた実施例１Ａ〜３Ａにおいては、全酸価の上昇
率が小さく、明らかに基油の耐熱性及び耐酸化性が向上
していることを示す。
【００５１】全塩基価分析についての図７の結果は、比
較例１Ａの場合８００ｈでほぼ０になるが、実施例１Ａ
においては１７００ｈ、実施例２Ａにおいては２０００
ｈを超えても存在することを示す。
較例１Ａの場合８００ｈでほぼ０になるが、実施例１Ａ
においては１７００ｈ、実施例２Ａにおいては２０００
ｈを超えても存在することを示す。
【００５２】ＩＣ法による硫酸イオン分析についての図
８の結果は、比較例１Ａにおいては８００ｈを超えると
急激に増加しており、腐食の引き金となるが、実施例１
Ａ〜３Ａにおいてはそのような急激な増加は起こらない
ことを示す。
８の結果は、比較例１Ａにおいては８００ｈを超えると
急激に増加しており、腐食の引き金となるが、実施例１
Ａ〜３Ａにおいてはそのような急激な増加は起こらない
ことを示す。
【００５３】ＩＣＰ法によるＦｅ摩耗分析についての図
９の結果は、比較例１Ａに比べて実施例１Ａ〜３Ａの方
がＦｅの摩耗量は少ないことを示す。また、トータルの
摩耗量に関しては問題ない値である。
９の結果は、比較例１Ａに比べて実施例１Ａ〜３Ａの方
がＦｅの摩耗量は少ないことを示す。また、トータルの
摩耗量に関しては問題ない値である。
【００５４】シェル四球摩耗試験についての図１０の結
果は、比較例１Ａに比べて実施例１Ａ〜３Ａの方が摩耗
量は少なく、潤滑性能が向上していることを示す。
果は、比較例１Ａに比べて実施例１Ａ〜３Ａの方が摩耗
量は少なく、潤滑性能が向上していることを示す。
【００５５】実施例１Ａのオイルを用いた１７００ｈエ
ンジン試験後のカム、バルブ、シリンダー、ピストンお
よびピストンリングの異常および磨耗量について評価を
行った結果、全く問題がなかった。
ンジン試験後のカム、バルブ、シリンダー、ピストンお
よびピストンリングの異常および磨耗量について評価を
行った結果、全く問題がなかった。
【００５６】実施例２Ａのオイルを用いた２３００ｈエ
ンジン試験後のカム、バルブ、シリンダー、ピストンお
よびピストンリングの異常および磨耗量について評価を
行った結果、全く問題がなかった。
ンジン試験後のカム、バルブ、シリンダー、ピストンお
よびピストンリングの異常および磨耗量について評価を
行った結果、全く問題がなかった。
【００５７】比較例１Ａのオイルは従来用いられていた
ものであり、１０００ｈ以上運転した際、腐食が発生
し、エンジントラブルとなった。
ものであり、１０００ｈ以上運転した際、腐食が発生
し、エンジントラブルとなった。
【００５８】比較例２Ａに関しては運転開始後３００ｈ
でカムの磨耗によりエンジントラブル発生した。
でカムの磨耗によりエンジントラブル発生した。
【００５９】以上の結果よりも明らかなように、本願発
明において、基油として芳香族エステルとＰＡＯの混合
物を使用することが肝要であって、このような構成を有
することによってのみ、耐動弁系磨耗性能に優れ、長時
間にわたる使用においても動粘度と全酸価の増加が抑制
され塩基価が維持され、エンジンの清浄性が確保できる
ガスエンジン用潤滑油組成物を得ることができる。 （２）第２発明について 実施例１Ｂ １００℃における動粘度が６ｍｍ2／ｓのポリα−オレ
フィン６８重量％とエチレン−オレフィンのオリゴマー
７重量％及び請求項１記載の芳香族エステル２５重量％
とからなる合成潤滑油基油を調製した。
明において、基油として芳香族エステルとＰＡＯの混合
物を使用することが肝要であって、このような構成を有
することによってのみ、耐動弁系磨耗性能に優れ、長時
間にわたる使用においても動粘度と全酸価の増加が抑制
され塩基価が維持され、エンジンの清浄性が確保できる
ガスエンジン用潤滑油組成物を得ることができる。 （２）第２発明について 実施例１Ｂ １００℃における動粘度が６ｍｍ2／ｓのポリα−オレ
フィン６８重量％とエチレン−オレフィンのオリゴマー
７重量％及び請求項１記載の芳香族エステル２５重量％
とからなる合成潤滑油基油を調製した。
【００６０】次に、この合成潤滑油基油に対しＺｎＤＴ
Ｐ及び清浄分散剤（金属系、無灰分系の両者）並びに無
灰分系酸化防止剤を合計１６重量％配合して潤滑油組成
物を調製した。この潤滑油組成物について酸化寿命をＮ
Ｏｘ−Ｏ2吸収試験機を用いて評価した。ＮＯｘ−Ｏ2吸
収試験は試験温度１６５．５℃のオイルにＮＯｘ含有Ｏ
2ガスを吹き込み、６００ｍｌ吸収するのに要する時間
により酸化安定性を評価するもので、吸収時間の長いも
の程酸化安定性がよい。更に耐摩耗性について石油学会
規格（ＪＰＩ−５Ｓ−３２−９２）の「潤滑油の耐摩耗
性試験方法」を用いて４０ｋｇｆ×３０分の条件で耐摩
耗性を評価した。
Ｐ及び清浄分散剤（金属系、無灰分系の両者）並びに無
灰分系酸化防止剤を合計１６重量％配合して潤滑油組成
物を調製した。この潤滑油組成物について酸化寿命をＮ
Ｏｘ−Ｏ2吸収試験機を用いて評価した。ＮＯｘ−Ｏ2吸
収試験は試験温度１６５．５℃のオイルにＮＯｘ含有Ｏ
2ガスを吹き込み、６００ｍｌ吸収するのに要する時間
により酸化安定性を評価するもので、吸収時間の長いも
の程酸化安定性がよい。更に耐摩耗性について石油学会
規格（ＪＰＩ−５Ｓ−３２−９２）の「潤滑油の耐摩耗
性試験方法」を用いて４０ｋｇｆ×３０分の条件で耐摩
耗性を評価した。
【００６１】その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験の吸収時
間は１８４０分、摩耗試験の摩耗痕径は０．４２ｍｍで
あった。また、高温時における清浄性を評価するため、
パネルコーキング試験を実施した。パネルコーキング試
験は、Federal Test Method791B-3462に準拠し、パネル
温度３２０℃、油温９０℃、テスト時間３時間としてア
ルミニウムパネルに付着するカーボン量（ｍｇ）を評価
することにより清浄性を評価した。パネルへのカーボン
付着量は、６４ｍｇであった。 実施例２Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油として請求項７記載の
芳香族エステル２５重量％、ポリα−オレフィン４５重
量％、水素化精製鉱油３０重量％を用いたこと以外は、
実施例１Ｂと同様に潤滑油組成物を調製し、ＮＯｘ−Ｏ
2吸収試験及び摩耗試験を行った。その結果、ＮＯｘ−
Ｏ2吸収試験の吸収時間は１４６０分、摩耗試験の摩耗
痕径は０．４４ｍｍであった。また、パネルコーキング
試験のカーボン堆積量は５０ｍｇであった。 比較例１Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油として鉱油の水素化精
製基油のみを用いた以外は、実施例１Ｂと同様に潤滑油
組成物を調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験及び摩耗試験を
行った。その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験の吸収時間は
１０００分、摩耗試験の摩耗痕径は０．４５ｍｍであっ
た。また、パネルコーキング試験のカーボン堆積量は８
０ｍｇであった。 比較例２Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油としてポリα−オレフ
ィン（１００℃における動粘度が６mm2／ｓのものが８
２重量％及び４０mm2／ｓのものが１８重量％）のみを
用いたこと以外は、実施例１Ｂと同様に潤滑油組成物を
調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験及び摩耗試験を行った。
その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験の吸収時間は９５０
分、摩耗試験の摩耗痕径は０．５２ｍｍであった。ま
た、パネルコーキング試験のカーボン堆積量は８９ｍｇ
であった。 比較例３Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油として１００℃の動粘
度が６mm2／ｓのポリα−オレフィン６８重量％とエチ
レン−オレフィンのオリゴマー７重量％及び１００℃の
動粘度が４．３mm2／ｓのポリオールエステル２５重量
％とからなる合成潤滑油基油を用いたこと以外は、実施
例１と同様に潤滑油組成物を調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収
試験及び摩耗試験を行った。その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸
収試験の吸収時間は１１４０分、摩耗試験の摩耗痕径は
０．５４ｍｍであった。また、パネルコーキング試験の
カーボン堆積量は８７ｍｇであった。 比較例４Ｂ 潤滑油基油として１００℃の動粘度が６mm2／ｓのポリ
α−オレフィン６４重量％とエチレン−オレフィンのオ
リゴマー１１重量％及び請求項７記載の芳香族エステル
２５重量％とからなる、実施例１Ｂのポリα−オレフィ
ン及びエチレン−オレフィンのオリゴマーの配合割合の
み変えたこと以外は、実施例１Ｂと同様に潤滑油組成物
を調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験、摩耗試験及びパネル
コーキング試験を行った。その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸収
試験の吸収時間は１８００分、摩耗試験の摩耗痕径は
０．４２ｍｍと実施例１とほぼ同様の結果であったが、
パネルコーキング試験のカーボン堆積量は１２４ｍｇで
あった。従って、清浄性の面からエチレン−オレフィン
のオリゴマーの配合割合は上限１０重量％が限度であ
る。
間は１８４０分、摩耗試験の摩耗痕径は０．４２ｍｍで
あった。また、高温時における清浄性を評価するため、
パネルコーキング試験を実施した。パネルコーキング試
験は、Federal Test Method791B-3462に準拠し、パネル
温度３２０℃、油温９０℃、テスト時間３時間としてア
ルミニウムパネルに付着するカーボン量（ｍｇ）を評価
することにより清浄性を評価した。パネルへのカーボン
付着量は、６４ｍｇであった。 実施例２Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油として請求項７記載の
芳香族エステル２５重量％、ポリα−オレフィン４５重
量％、水素化精製鉱油３０重量％を用いたこと以外は、
実施例１Ｂと同様に潤滑油組成物を調製し、ＮＯｘ−Ｏ
2吸収試験及び摩耗試験を行った。その結果、ＮＯｘ−
Ｏ2吸収試験の吸収時間は１４６０分、摩耗試験の摩耗
痕径は０．４４ｍｍであった。また、パネルコーキング
試験のカーボン堆積量は５０ｍｇであった。 比較例１Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油として鉱油の水素化精
製基油のみを用いた以外は、実施例１Ｂと同様に潤滑油
組成物を調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験及び摩耗試験を
行った。その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験の吸収時間は
１０００分、摩耗試験の摩耗痕径は０．４５ｍｍであっ
た。また、パネルコーキング試験のカーボン堆積量は８
０ｍｇであった。 比較例２Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油としてポリα−オレフ
ィン（１００℃における動粘度が６mm2／ｓのものが８
２重量％及び４０mm2／ｓのものが１８重量％）のみを
用いたこと以外は、実施例１Ｂと同様に潤滑油組成物を
調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験及び摩耗試験を行った。
その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験の吸収時間は９５０
分、摩耗試験の摩耗痕径は０．５２ｍｍであった。ま
た、パネルコーキング試験のカーボン堆積量は８９ｍｇ
であった。 比較例３Ｂ 実施例１Ｂにおいて、潤滑油基油として１００℃の動粘
度が６mm2／ｓのポリα−オレフィン６８重量％とエチ
レン−オレフィンのオリゴマー７重量％及び１００℃の
動粘度が４．３mm2／ｓのポリオールエステル２５重量
％とからなる合成潤滑油基油を用いたこと以外は、実施
例１と同様に潤滑油組成物を調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収
試験及び摩耗試験を行った。その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸
収試験の吸収時間は１１４０分、摩耗試験の摩耗痕径は
０．５４ｍｍであった。また、パネルコーキング試験の
カーボン堆積量は８７ｍｇであった。 比較例４Ｂ 潤滑油基油として１００℃の動粘度が６mm2／ｓのポリ
α−オレフィン６４重量％とエチレン−オレフィンのオ
リゴマー１１重量％及び請求項７記載の芳香族エステル
２５重量％とからなる、実施例１Ｂのポリα−オレフィ
ン及びエチレン−オレフィンのオリゴマーの配合割合の
み変えたこと以外は、実施例１Ｂと同様に潤滑油組成物
を調製し、ＮＯｘ−Ｏ2吸収試験、摩耗試験及びパネル
コーキング試験を行った。その結果、ＮＯｘ−Ｏ2吸収
試験の吸収時間は１８００分、摩耗試験の摩耗痕径は
０．４２ｍｍと実施例１とほぼ同様の結果であったが、
パネルコーキング試験のカーボン堆積量は１２４ｍｇで
あった。従って、清浄性の面からエチレン−オレフィン
のオリゴマーの配合割合は上限１０重量％が限度であ
る。
【００６２】以上の実施例１Ｂ〜４Ｂ及び比較例１Ｂ〜
４Ｂの配合量及び実用性能評価の結果を表３にまとめて
示した。
４Ｂの配合量及び実用性能評価の結果を表３にまとめて
示した。
【００６３】
【表３】
【００６４】
【発明の効果】（１）第１発明について 本発明のガスエンジン用潤滑油組成物は、長時間の使用
に対し、安定した性状と性能を確保できるもので、本潤
滑油組成物を用いることにより、オイル交換期間を大幅
に延長することができ、ガスコジェネレーションのメン
テナンス費用の削減をはじめとして、優れたコストパフ
ォーマンスを実現できる。 （２）第２発明について 本発明の潤滑油組成物によれば、ガスエンジン用の潤滑
油として優れた耐摩耗性及び低温流動性を有し、特に優
れた酸化安定性は、ガスエンジン油のロングドレン化が
可能となり、大きな経済的効果をもたらし、また環境保
全面からも廃油の減少は大きな効果といえる。
に対し、安定した性状と性能を確保できるもので、本潤
滑油組成物を用いることにより、オイル交換期間を大幅
に延長することができ、ガスコジェネレーションのメン
テナンス費用の削減をはじめとして、優れたコストパフ
ォーマンスを実現できる。 （２）第２発明について 本発明の潤滑油組成物によれば、ガスエンジン用の潤滑
油として優れた耐摩耗性及び低温流動性を有し、特に優
れた酸化安定性は、ガスエンジン油のロングドレン化が
可能となり、大きな経済的効果をもたらし、また環境保
全面からも廃油の減少は大きな効果といえる。
【００６５】本発明の組成物は、ガスエンジン用の潤滑
油として幅広く且つ有効に利用される。
油として幅広く且つ有効に利用される。
【図１】赤外分析法によるカルボニル化度の分析結果を
示す。
示す。
【図２】赤外分析法による硝酸化度の分析結果を示す。
【図３】ＧＰＣの測定結果を示す。
【図４】動粘度分析結果を示す。
【図５】ペンタン不溶分分析結果を示す。
【図６】全酸価分析結果を示す。
【図７】全塩基価分析結果を示す。
【図８】ＩＣ法による硫酸イオン分析結果を示す。
【図９】ＩＣＰ法によるＦｅ摩耗分析結果を示す。
【図１０】シェル四球摩耗試験結果を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｃ１０Ｎ 10:04 20:02 30:02 30:04 30:10 30:18 40:25 (72)発明者 合田 泰規 大阪府大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 上川 康彰 大阪府大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 一本松 正道 大阪府大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 角村 裕介 神奈川県横浜市緑区北八朔町1968−２ (72)発明者 竹島 茂樹 神奈川県茅ヶ崎市緑が浜11−21
Claims (11)
- 【請求項１】ポリαオレフィンと芳香族エステルの混合
油を基材として、酸化防止剤、金属系清浄剤、無灰型の
分散剤、極圧剤及び消泡剤を含有してなることを特徴と
するガスエンジン油組成物。 - 【請求項２】上記芳香族エステルがフタル酸と脂肪族直
鎖アルコールまたは脂肪族分岐アルコールまたはそれら
の混合アルコールとの反応により得られた芳香族エステ
ルであることを特徴とする請求項１のガスエンジン油組
成物。 - 【請求項３】上記ポリαオレフィンとエステルの混合比
率が９０：１０〜５０：５０であることを特徴とする請
求項１のガスエンジン油組成物。 - 【請求項４】上記ガスエンジン油組成物の１００℃での
動粘度が９．３〜１６．３mm2／Ｓ、粘度指数８５〜１
６０であることを特徴とする請求項１のガスエンジン油
組成物。 - 【請求項５】オイルパンの温度が９０℃以上のガスエン
ジン用である請求項１のガスエンジン油組成物。 - 【請求項６】触媒により排ガス処理を行っているガスエ
ンジン用である請求項１のガスエンジン油組成物。 - 【請求項７】下記一般式（１） 【化１】 〔式中、ＲはＣ8〜Ｃ13の有機基を示す。〕で表される
芳香族エステルを構成要素とするガスエンジン用潤滑油
基油に、ジチオリン酸亜鉛、無灰系酸化防止剤、清浄分
散剤及び／又は粘度指数向上剤、その他の添加剤を添加
してなることを特徴とするガスエンジン用潤滑油組成
物。 - 【請求項８】基油が（ａ）前記一般式（１）で表される
芳香族エステル１５〜４０重量％及び（ｂ）水素化精製
鉱油６０〜８５重量％からなる請求項７記載のガスエン
ジン用潤滑油組成物。 - 【請求項９】基油が（ａ）前記一般式（１）で表される
芳香族エステル１５〜４０重量％及び（ｂ）ポリα−オ
レフィン６０〜８５重量％からなる請求項７記載のガス
エンジン用潤滑油組成物。 - 【請求項１０】基油が（ａ）前記一般式（１）で表され
る芳香族エステル１５〜４０重量％、（ｂ）ポリα−オ
レフィン４０〜６５重量％及び（ｃ）水素化精製鉱油２
０〜４５重量％からなる請求項７記載のガスエンジン用
潤滑油組成物。 - 【請求項１１】基油が（ａ）前記一般式（１）で表され
る芳香族エステル１５〜３５重量％、（ｂ）１００℃に
おける動粘度が４〜４０mm2／ｓであるポリα−オレフ
ィン６０〜８０重量％及び（ｃ）１００℃における動粘
度が５１０〜６９０mm2／ｓのエチレンとオレフィンの
オリゴマー５〜１０重量％からなる請求項７記載のガス
エンジン用潤滑油組成物。
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