ITMI941738A1 - Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica - Google Patents
Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica Download PDFInfo
- Publication number
- ITMI941738A1 ITMI941738A1 IT001738A ITMI941738A ITMI941738A1 IT MI941738 A1 ITMI941738 A1 IT MI941738A1 IT 001738 A IT001738 A IT 001738A IT MI941738 A ITMI941738 A IT MI941738A IT MI941738 A1 ITMI941738 A1 IT MI941738A1
- Authority
- IT
- Italy
- Prior art keywords
- ammonia
- carbon dioxide
- process according
- reactor
- stripper
- Prior art date
Links
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 70
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 65
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims description 40
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims description 32
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims description 31
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 21
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims description 21
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims description 18
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 14
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 12
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 11
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 8
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 4
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 3
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 208000005156 Dehydration Diseases 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical compound OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
Descrizione
La presente invenzione riguarda un procedimento per la sintesi di urea a partire da ammoniaca ed anidride carbonica.
Tutti i processi industriali di preparazione dell'urea sono basati sulla sintesi diretta secondo la reazione:
La prima è una reazione di equilibrio esotermica avente una velocità di reazione elevata già a temperatura ambiente ma un equilibrio favorevole, alle elevate temperature richieste dalla (lb), solo ad elevate pressioni;la seconda è endotermica, con una velocità significativa solo ad elevate temperature (> 150°C) e un equilibrio che a 185°C porta ad una conversione di solo circa il 53% della C02: questo valore può essere convenientemente elevato aumentando il rapporto NH/C02 ma viene abbassato sensibilmente in presenza di acqua.
I processi industriali classici conducono la sintesi in un reattore alimentato da NH,, da C02 e da soluzioni acquose di ammonio carbonato e/o carbammato di riciclo, a temperature comprese fra 170 e 200°C, a pressioni almeno di 140 atm e comunque tali da generare sostanzialmente una sola fase liquida nello stesso reattore, con un rapporto molare NH3/C02 in carica fra 2,5 e 4,5: il prodotto scaricato dal reattore presenta conversioni del 50 - 65 % della C02 alimentata. Oltre che dall'acqua formatasi e dall'NH, in eccesso utilizzata, l'effluente dal reattore presenta ancora notevoli quantità di C02 sotto forma di carbammato di ammonio non convertito.
La separazione dell'urea da questi prodotti viene condotta in più sezioni in cui, ad elevata temperatura ed a pressioni decrescenti, sia viene decomposto il carbammato ad NH3 e C02 (prodotti resi disponibili per il riciclo al reattore) sia viene eliminata l'acqua di reazione, ottenendo infine l'urea ad alta purezza per il successivo stadio di prilling. La sezione di separazione del carbammato presenta costi di investimento che incidono in modo pesante sul costo del prodotto finale; da questa sezione tutta la C02 e parte dell<r>NH3 , a causa della loro contemporanea presenza, vengono rese disponibili per il riciclo come sali di ammonio (carbonato e/o bicarbonato e/o carbammato a seconda della temperatura) imponendo l'utilizzazione di acqua come mezzo solvente per la loro movimentazione: per quanto già indicato ciò comporta effetti decisamente negativi sull'operazione.
Per meglio chiarire quanto sopra esposto è utile evidenziare che la quantità di acqua riciclata al reattore per la suddetta movimentazione è quantitativamente nell'ordine di quella prodotta nel corso della reazione. Il tradizionale reattore si trova quindi ad essere particolarmente penalizzato perchè interessato, già dall'inizio, dall'elevata concentrazione di acqua proveniente dalle linee di riciclo e la massima concentrazione di acqua si ha proprio, con effetti negativi sull'equilibrio della reazione (lb), nella zona terminale del reattore dove viceversa sarebbe molto più utile avere una bassa concentrazione di acqua.
Per aumentare il più possibile la conversione della C02 nei tradizionali impianti, si forzano anche le condizioni di temperatura e pressione: anche così non si superano livelli di conversione del 60-65 %.
Noi abbiamo trovato un procedimento che permette di superare le difficoltà dei processi industriali tradizionali.
Il procedimento, oggetto della presente invenzione, per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica è caratterizzato dal fatto di comprendere le seguenti operazioni:
a) alimentare i reagenti in un reattore di sintesi mantenuto a temperatura e pressione tali da generare nello stesso un sistema bifasico costituito da una fase liquida ed una fase gassosa, scaricando una corrente liquida contenente essenzialmente urea, ammoniaca, acqua e carbammato d'ammonio ed una corrente gassosa costituita essenzialmente da ammoniaca , anidride carbonica e acqua ;
b) alimentare ad uno stripper, in controcorrente fra loro, sia la corrente liquida sia la corrente gassosa , generate nel reattore di sintesi, decomponendo mediante riscaldamento con vapore sostanzialmente tutto il carbammato d'ammonio contenuto nella detta corrente liquida ed ottenendo di fondo conseguentemente una corrente liquida contenente essenzialmente urea e acqua che viene inviata ad un successivo stadio finale di separazione per eliminarne l'acqua; c) alimentare la corrente gassosa contenente essenzialmente ammoniaca e anidride carbonica ottenuta dalla testa dello stripper ad un condensatore in cui, abbassando il livello termico ed asportando il relativo calore di reazione, viene ottenuta una miscela ad alto contenuto di carbammato, la quale, prima di essere riciclata al reattore di sintesi, viene eventualmente inviata ad un separatore di fasi per separare gli inerti presenti.
L'ammoniaca e l'anidride carbonica fresca possono essere alimentate al reattore dopo essere state, almeno in parte, utilizzate come fluido motore in uno o più eiettori, per permettere l'esercizio dello stripper e del condensatore a pressione più bassa del reattore, e/o utilizzate come fluido strippante nello stripper e/o inviate al condensatore.
Il reattore di sintesi opera a temperature preferibilmente comprese fra 160 e 220°C, più preferibilmente comprese fra 170 e 210°C, a pressioni preferibilmente comprese fra 50 e 250 ata, più preferibilmente fra 70 e 200 ata, e con rapporti molari ammoniaca/anidride carbonica preferibilmente compresi fra 2 e 6, più preferibilmente fra 2,5 e 4,5.
Il reattore è fornito di più piatti, di varia tipologia e adatti all'esercizio in presenza di sistemi bifasici reattivi.
Il calore sviluppato e più in generale il livello termico del reattore è controllato agendo sul livello termico delle correnti di anidride carbonica e/o ammoniaca alimentate al reattore e/o in base alla ripartizione delle stesse correnti di alimentazione fra stripper, condensatore e reattore e/o sulla quantità di calore asportato nel condensatore.
La separazione dell'urea dall'ammoniaca e dall'anidride carbonica ancora presente nella corrente liquida di fondo stripper viene completata nella sezione di disidratazione finale dell'urea, sezione che è caratterizzata dall'esercizio preferibilmente sotto vuoto (fino a 0, 1 ata) .
La corrente di ammoniaca e anidride carbonica di recupero proveniente dalle operazioni di separazione condotte a valle della sezione reazione- strippaggio in questione viene riciclata preferibilmente a monte dello stripper (sulla linea che invia la fase liquida scaricata dal reattore allo stesso stripper).
Il separatore di fasi a valle del condensatore può essere provvisto di raffreddamento ad acqua per aumentare l'efficienza dello stesso..
La corrente gassosa ricca in inerti scaricata dalla testa dello stesso può essere anche inviata ad un ulteriore stadio di separazione per il recupero totale dell'ammoniaca e dell'anidride carbonica contenutevi: nel caso, anche questa corrente viene recuperata preferibilmente per riciclo sulla linea di alimentazione della fase liquida dal reattore allo stripper.
Il reattore deve avere un hold-up di liquido tale da permettere un tempo di permanenza allo stesso compreso fra qualche minuto e qualche decina di minuti per consentire al carbammato di ammonio formatosi per reazione dell'ammoniaca con l'anidride carbonica nel condensatore e/o nel reattore stesso di disidratare ad urea ; i piatti presenti nel reattore dovranno essere distribuiti ed in numero sufficiente a garantire sia il raggiungimento dell'equilibrio chimico che dell'equilibrio liquido-gas necessari a condurre la sintesi in condizioni di bifasicità volute per il sistema reattivo in questione.
La separazione necessaria nello stadio finale di separazione dell’acqua e di concentrazione dell'urea è decisamente meno impegnativa in termini di costo di esercizio e di investimento di quella tradizionale caratterizzata dalla contemporanea presenza di forti contenuti di anidride carbonica (ovvero del carbammato non convertito) e non comporta la necessità di uso di acqua per movimentare il riciclo con conseguenti ulteriori notevoli benefici sullo svolgimento della reazione nel reattore.
L'invenzione sarà meglio descritta avvalendosi dello schema della figura allegata che rappresenta una realizzazione preferita ma non limitativa dell'invenzione stessa.
Al reattore di sintesi (R) vengono inviate sia l'anidride carbonica (1) tramite la linea (Ir) sia l'ammoniaca (2) tramite la linea (2r), che possono essere interessate anche dall'utilizzo dell'eiettore (E) (linee (le) e (2e)).
La miscela liquida ricca in urea uscente dal reattore (R) tramite la linea di fondo (3) viene inviata nello stripper (S) (dove con V, è indicato il vapore ad alta pressione fornito per il riscaldamento).
La corrente gassosa (4 ) contenente sostanzialmente ammoniaca e anidride carbonica scaricata dallo stesso stripper viene condensata in (C )dove con V2 è indicato il vapore a bassa pressione generato nella condensazione), inviata al separatore di fasi (SF), che può essere anche raffreddato, da cui la fase gassosa (5) contenente gli inerti viene scaricata o inviata ad un ulteriore stadio (non riportato) di recupero deH'ammoniaca e dell'anidride carbonica ivi contenute e la fase ricca in carbammato (6) viene riciclata per gravità o mediante l'eiettore (E).
La corrente gassosa (7 ) contenente sostanzialmente ammoniaca e anidride carbonica, scaricata dalla testa del reattore, viene inviata allo stripper (S ) in controcorrente alla fase liquida (3 ) per essere utilizzata come fluido strippante e ridurre pressoché a zero il carbammato nella correrne liquida (8) scaricata dallo stripper (S) e inviata alla sezione finale di concentrazione dell'urea,, preferibilmente sotto vuoto.
La/e corrente/i gassosa/e di ammoniaca (2) e/o di anidride carbonica (1) possono essere in alternativa anche inviate sia allo stripper (S ) (linea (2 s), linea (ls)) e/o al condensatore (C ) (linea (2c), linea (1c)) .
La /e miscela/e acqua-ammoniaca-anidride carbonica recuperata/e dal/i trattamento/i a valle del sistema reattore-stripper-condensatore viene/vengono recuperata/e tramite la linea (9 ) inserita sulla linea liquida (3) dal reattore allo stripper.
Vengono ora forniti esempi allo scopo di meglio illustrare l'invenzione , essendo tuttavia inteso che non deve essere ad essi o da essi limitata.
Esempio 1
Riferendoci allo schema della figura allegata, vengono inviati dalla linea (ls) e dalla linea (2s) allo stripper (S) rispettivamente 571 e 441 kg/h di anidride carbonica e di ammoniaca.
Lo stripper opera a 150 ata con una temperatura di fondo di circa 205°C (con fornitura di circa 77000 Kcal/h).
La corrente gassosa (4) scaricata dalla testa dello stripper (S) è inviata al condensatore (C), che opera alla stessa pressione delle apparecchiature e delle linee in gioco.
Condensando a circa 165°C (con produzione di vapore a bassa pressione per circa 280000 Kcal/h si ottiene in uscita dal separatore sottoraffreddato (SF) di testa una corrente (5) di inerti non considerata nel bilancio e di fondo una fase mista (6) costituita da:
I componenti della fase mista (6) vengono poi per la maggior parte convertiti ad urea nel reattore (R) (operante a circa 203 °C ed alla già citata pressione , meno le perdite di carico delle linee e delle apparecchiature stesse, ovvero in condizioni da generare una fase gassosa in uscita significativa in termini ponderali rispetto al totale della massa in gioco).
La fase liquida (3) scaricata dal fondo del reattore (mediante livello di troppo pieno che stabilisce l'hold-up liquido del reattore) è costituita da :
e viene inviata allo stripper (S) in controcorrente con la fase gassosa scaricata dalla testa dello stesso reattore costitutita da
Dal fondo dello stripper viene prodotta una corrente (8) pressoché esente da carbammato (ovvero anidride carbonica) costituita da
che viene inviata al successivo stadio di disidratazione sotto vuoto per la separazione dell'acqua (ed il recupero deH'anidride carbonica e dell'ammoniaca ancora presenti) precedente il prilling finale dell'urea; la fase gassosa (4) è caratterizzata come la (6) già prima indicata.
La corrente di recupero dell'anidride carbonica e dell'ammoniaca (riciclo (9)) è costituita da:
Esempio 2
Riferendoci allo schema della figura allegata, vengono inviate al reattore dalle lineee (Ir) e (2e) (interessando l'eiettore E) rispettivamente 580 e 452 Kg/h di anidride carbonica ed ammoniaca (oltre a 13 Kg/ di inerti).
Lo stripper (S) opera a circa 149 ata e con una temperatura di fondo di circa 205°C (con fornitura con vapore ad alta pressione di circa 83000 Kcal/h); la corrente gassosa (4) scaricata dalla testa dello stripper (S) è inviata al condensatore (C) che opera alla suddetta pressione (meno le perdite di carico delle apparecchiature e delle linee in gioco) e a circa 145°C (con produzione di vapore a bassa pressione equivalente a circa 278000 Kcal/h). In uscita dal separatore (SF) raffreddato a 100°C si ottiene una corrente di inerti (5) costituita da:
che viene inviata ad uno stadio successivo di recupero (non considerato nel bilancio in gioco).
ed è inviata via l'eiettore (E) al reattore (R) per essere convertita ad urea .
Il reattore a tale scopo opera a 203 °C ed a pressione uguale a ISO ata.
La fase liquida (3) scaricata dal fondo del reattore è costituita da:
viene inviata allo stripper (S) in controcorrente con la fase gassosa scaricata dallo stesso reattore costituita da:
Dal fondo stripper viene scaricata una corrente (8) pressoché esente da carbammato costituita da:
che viene inviata al successivo stadio di disidratazione sotto vuoto per la separazione dell'acqua ed il recupero dell'anidride carbonica e deH'ammoniaca.
La corrente di riciclo (9) è costituita da:
Claims (12)
- RIVENDICAZIONI 1 ) Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica caratterizzato dal fatto di comprendere le seguenti operazioni: a) alimentare i reagenti in un reattore di sintesi mantenuto a temperatura e pressione tali da generare nello stesso un sistema bifasico costituito da una fase liquida ed una fase gassosa, scaricando una corrente liquida contenente essenzialmente urea, ammoniaca, acqua e carbammato d'ammonio ed una corrente gassosa costituita essenzialmente da ammoniaca , anidride carbonica e acqua ; b) alimentare ad uno stripper, in controcorrente fra loro, sia la corrente liquida sia la corrente gassosa , generate nel reattore di sintesi, decomponendo mediante riscaldamento con vapore sostanzialmente tutto il carbammato d'ammonio contenuto nella detta corrente liquida ed ottenendo di fondo conseguentemente una corrente liquida contenente essenzialmente urea e acqua che viene inviata ad un successivo stadio finale di separazione per eliminarne l'acqua; c) alimentare la corrente gassosa contenente essenzialmente ammoniaca e anidride carbonica ottenuta dalla testa dello stripper ad un condensatore in cui, abbassando il livello termico ed asportando il relativo calore di reazione, viene ottenuta una miscela ad alto contenuto di carbammato, la quale, prima di essere riciclata al reattore di sintesi, viene eventualmente inviata ad un separatore di fasi per separare gli inerti presenti..
- 2) Procedimento come da rivendicazione 1 dove l'ammoniaca viene alimentata almeno in parte al reattore di sintesi mediante un eiettore.
- 3) Procedimento come da rivendicazione 1 dove l'ammoniaca viene alimentata almeno in parte direttamente allo stripper.
- 4) Procedimento come da rivendicazione 1 dove l ammoniaca viene alimentata almeno in parte al condensatore di cui al punto (c).
- 5) Procedimento come da rivendicazione 1 dove l'anidride carbonica viene alimentata almeno in parte al reattore di sintesi mediante un eiettore.
- 6) Procedimento come da rivendicazione 1 dove anidride carbonica viene alimentata almeno in parte allo stripper.
- 7) Procedimento come da rivendicazione 1 dove l'anidride carbonica viene alimentata almeno in parte al condensatore di cui al punto (c).
- 8) Procedimento come da rivendicazione 2 o 5 dove la miscela contenente carbammato ottenuta nel condensatore di cui al punto (c) viene riciclata al reattore di sintesi mediante un eiettore.
- 9) Procedimento come da rivendicazione 1 dove i componenti separati dalla corrente contenente urea nello stadio di separazione a valle dello stripper vengono uniti alla corrente liqui da uscente dal fondo del reattore ed inviati allo stripper.
- 10) Procedimento come da rivendicazione 1 dove il separatore di fasi è provvisto di raffreddamento.
- 11) Procedimento come da una o più delle rivendicazioni da 1 a 10 dove il reattore opera a temperature comprese fra 160 e 220°C, pressioni comprese fra 50 e 250 atm e con rapporti molari ammoniaca/anidride carbonica compresi fra 2 e 6.
- 12) Procedimento come da rivendicazione 11 dove il reattore opera a temperature comprese fra 170 e 210°C, pressioni comprese fra 70 e 200 atm e con rapporti molari ammoniaca/anidri de carbonica compresi fra 2,5 e 4,5.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT001738A ITMI941738A1 (it) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica |
| ITMI941738D IT1274613B1 (it) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT001738A ITMI941738A1 (it) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ITMI941738A0 ITMI941738A0 (it) | 1994-08-11 |
| ITMI941738A1 true ITMI941738A1 (it) | 1996-02-11 |
Family
ID=11369475
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| IT001738A ITMI941738A1 (it) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica |
| ITMI941738D IT1274613B1 (it) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ITMI941738D IT1274613B1 (it) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| IT (2) | ITMI941738A1 (it) |
-
1994
- 1994-08-11 IT IT001738A patent/ITMI941738A1/it unknown
- 1994-08-11 IT ITMI941738D patent/IT1274613B1/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ITMI941738A0 (it) | 1994-08-11 |
| IT1274613B1 (it) | 1997-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7582795B2 (en) | Apparatus for synthesizing urea and method for revamping the same | |
| US10501407B2 (en) | Urea manufacturing method and urea manufacturing apparatus | |
| ITMI20011216A1 (it) | Procedimento migliorato per la produzione con alte rese di melanina | |
| KR20000035903A (ko) | 우레아의 제조방법 | |
| EP3083571A1 (en) | Integrated production of urea and melamine | |
| HU180880B (en) | Process for preparing carbamide | |
| CN108026034A (zh) | 尿素制造方法以及尿素制造装置 | |
| CN109890788A (zh) | 尿素与尿素-硝酸铵的集成工艺 | |
| EP3233792B1 (en) | Process for urea production | |
| US11084731B2 (en) | Method for producing ammonia and urea in a common facility | |
| JPH0920745A (ja) | ２つの別個の反応帯を含んで成る尿素の合成方法 | |
| US3936500A (en) | Process for preparing urea | |
| US3725210A (en) | Method of removing unreacted materials remaining in urea synthesis effluent by plural stage distillation and co2 stripping | |
| US4540813A (en) | Process for the preparation of urea | |
| EP0727414A1 (en) | High yield process for urea synthesis | |
| EP2521710B1 (en) | A urea stripping process for the production of urea | |
| US10781167B2 (en) | Urea process with high-temperature stripping | |
| US6870050B2 (en) | Method for the production of melamine | |
| IL44851A (en) | Process for preparing urea from ammonia and carbon dioxid | |
| ITMI941738A1 (it) | Procedimento per la sintesi di urea da ammoniaca e anidride carbonica | |
| EP1289943B1 (en) | Process for decomposing a carbamate aqueous solution coming from the urea recovery section of a urea production plant | |
| KR870000807B1 (ko) | 요소 합성방법 | |
| KR20060015616A (ko) | 베크만 전위에 의한 카프로락탐의 제조방법 | |
| CA1040215A (en) | Method of controlling water content in urea reactions | |
| US4053508A (en) | Process and installation for preparing urea from ammonia and carbon dioxide |