ITMI20131564A1 - Sistema per la generazione di endogas - Google Patents

Sistema per la generazione di endogas

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ITMI20131564A1
ITMI20131564A1 IT001564A ITMI20131564A ITMI20131564A1 IT MI20131564 A1 ITMI20131564 A1 IT MI20131564A1 IT 001564 A IT001564 A IT 001564A IT MI20131564 A ITMI20131564 A IT MI20131564A IT MI20131564 A1 ITMI20131564 A1 IT MI20131564A1
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IT
Italy
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generator
endogas
air
catalytic
tubes
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IT001564A
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Pasquale Nicola Di
Giulio Rinaldi
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Rivoira S P A
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Description

Descrizione dell’ invenzione avente per titolo:
“SISTEMA PER LA GENERAZIONE DI ENDOGAS”
DESCRIZIONE
La presente invenzione si riferisce ad un impianto modulabile per la produzione di endogas per l’alimentazione di una pluralità di forni di trattamento termico.
Più in particolare la presente invenzione si riferisce ad un tale impianto capace di produrre endogas con composizione ottimale costante anche a portate di alimentazione ridotte fino al 90% rispetto alla portata nominale.
L’ endogas è una miscela di gas, denominata anche “miscela endotermica” o “atmosfera controllata”, la quale viene utilizzata sia come atmosfera protettiva in trattamenti termici e/o superficiali di metalli (nei confronti dell’ossidazione), sia come miscela in grado di conferire determinate caratteristiche meccaniche al metallo sottoposto al trattamento, ad esempio nella carburazione superficiale di particolari in acciaio destinati ad organi meccanici che debbono accoppiare la resistenza a fatica alla durezza superficiale e resistenza all'usura.
Detto endogas è il risultato di una reazione endotermica di combustione incompleta tra aria e metano (o altro idrocarburo), condotta in difetto di ossigeno per formare sostanze riducenti quali CO a scapito della CO2(reazione indicata anche come COPx) ed ha tipicamente la seguente composizione volumetrica ottimale:
N2=35-40% H2=40-45% CO=20-22,5% CO2=0, 1-1,0%
dove un contenuto finale di CH4intorno allo 0,5% in volume, o inferiore, è indice di una conversione massima e del completamento sostanziale della reazione.
La suddetta composizione ottimale è attualmente il risultato di una reazione condotta utilizzando specifici catalizzatori a base di nichel (i.e. ossidi esaidrati di Nickel, su un supporto di allumina), con rapporti molari tra aria e gas naturale compresi tra 2,25/1 e 2,75/1, e ad una temperatura compresa tra 1000 e 1100°C, generalmente intorno ai 1050° C.
Detto endogas viene prodotto in speciali e appositi impianti chiamati “generatori endogas”, formati da una camera di riscaldamento che fornisce calore ad un reattore catalitico, disposto al suo interno, il quale è formato da una o due “storte” cilindriche, in forma di tubo semplice o tubo ad U, contenenti il catalizzatore, seguita da uno scambiatore di calore, generalmente gas/acqua, per raffreddare rapidamente i prodotti di reazione così da evitare che la reazione proceda ulteriormente formando CO2in quantità elevate a scapito del CO. Da detto scambiatore l’endogas esce ad una temperatura generalmente inferiore ai 150°C, preferibilmente intorno ai 50-100°C.
Importante ai fini del dimensionamento del suddetto generatore è la velocità spaziale del catalizzatore, che definisce la quantità di gas che passa per unità di tempo (Nmc/h) in rapporto al volume di catalizzatore (litri), ed è inversamente proporzionale al tempo di sosta del gas nel catalizzatore: questo parametro permette di calcolare il volume di catalizzatore necessario per avere la massima efficienza di conversione alla temperatura di lavoro del catalizzatore da cui dipende l’ottenimento della composizione ottimale.
L’attività dei catalizzatori a base di nickel non è molto elevata, in particolare la selettività verso H2e CO è inferiore al 100% e la velocità spaziale (definita come la quantità di endogas prodotto con composizione ottimale nell’unità di tempo dall’unità di volume di catalizzatore) è inferiore a 4000 h-1, ovvero inferiore a 4 Nmc/h di endogas prodotto per litro di catalizzatore. Detto catalizzatore si presenta in forma di sfere e/o cubetti di diametro indicativo di 18 mm e lato di 18-25 mm, con normalmente un diametro o lato che non eccedono i 40 mm per contenere le perdite di carico ed avere una sufficiente superfìcie attiva.
Una volta definito il volume di catalizzatore necessario a produrre una certa quantità oraria di endogas, si dimensiona di conseguenza il diametro del reattore (storta): generalmente tale diametro negli attuali generatori di endogas, che adottano una o due “storte” di reazione (RETORT), è superiore a 100 mm per limitare lo sviluppo in altezza della camera di combustione e fornire un sufficiente letto catalitico (volume di catalizzatore).
Sono altresì disponibili in commercio generatori di endogas con tre storte ma il diametro di ciascun tubo è comunque superiore a 100 mm sempre al fine di contenere le dimensioni in altezza della camera di riscaldo (altezza massima generalmente nell’ordine di due metri).
Lo svantaggio di questo tipo di generatori endogas risiede nella scarsa modulabilità della portata quando si vuole ridurre di molto la produzione rispetto a quella nominale di dimensionamento dell’impianto: di fatto volendo ridurre la capacità nominale diminuendo la portata in alimentazione si rischia di avere un flusso che non entra completamente in contatto con il catalizzatore poiché la massa di gas perde forza di penetrazione nel catalizzatore (minore velocità nella storta): in questo modo non viene sfruttato a pieno il potere catalitico della storta per cui non si ottiene la composizione ottimale di endogas.
Inoltre, essendo la reazione endotermica, una riduzione eccessiva di portata nella storta espone potenzialmente il catalizzatore al rischio di sovratemperature localizzate, con conseguente danneggiamento precoce.
In alcuni impianti noti ad una storta, la portata viene diminuita senza alterare la composizione ottimale dell’endogas prevedendo due linee di by-pass, una sulla alimentazione della miscela aria/metano e l’altra sull’endogas prodotto: tuttavia questo tipo di accorgimento prevede di diminuire la portata al massimo di un 30% perché diminuzioni ulteriori modificano eccessivamente la velocità e la composizione, risultando in un impianto poco modulabile in termini di produttività.
Una riduzione ulteriore di portata, ad esempio intorno al 50%, viene raggiunta da alcuni impianti noti, ad una o due storte, utilizzando una pompa a velocità variabile oppure facendo lavorare una sola storta anziché due: tuttavia riduzioni al di sotto del 50% della portata nominale non sono attualmente previste senza influenzare la composizione.
Poiché la composizione dell’endogas influisce sulle prestazioni dei trattamenti metallurgici, è importante mantenere la suddetta composizione ottimale durante tutta la produzione dello stesso, anche per portate di molto inferiori rispetto a quella nominale dell'impianto.
Per cercare di superare tale problema è stato previsto nell’arte un sistema modulare formato da più generatori montati in parallelo, ciascuno dotato di una propria storta e pompa di alimentazione, dove un sistema di controllo automatico centralizzato gestisce l’attivazione, la disattivazione o la parzializzazione delle pompe in maniera tale che alla richiesta di una portata elevata si attivino più generatori, mentre alla richiesta di minore portata si disattivino più generatori e/o ridurre la velocità della pompa di uno o più generatori per coprire il più ampio intervallo possibile di portate.
Tuttavia tale sistema modulare di generatori risulta molto costoso oltre che di complessa gestione.
Inoltre in questo tipo di generatori dell’arte nota ad una o due storte, quando il livello di sporcamente del catalizzatore (fuligginazione) è elevato occorre fermare l’impianto per sostituire la storta oppure lavorare a metà della potenzialità nominale (nel caso di due storte) ricadendo nelle problematiche di composizione sopra espresse.
Scopo della presente invenzione è quello di superare, almeno in parte, gli svantaggi della tecnica nota fornendo un generatore di endogas che sia altamente modulabile per quanto riguarda la portata di endogas prodotto garantendo la composizione ottimale dell’ endogas.
Un ulteriore scopo è quello di fornire un tale generatore che sia poco costoso, di facile gestione e che in caso di sporcamento del catalizzatore possa comunque produrre endogas a composizione ottimale.
Questi scopi sono raggiunti dal generatore di endogas in accordo all’invenzione avente le caratteristiche elencate nella annessa rivendicazione indipendente 1.
Realizzazioni vantaggiose dell’invenzione appaiono dalle rivendicazioni dipendenti.
Un oggetto della presente invenzione riguarda un nuovo generatore di endogas vantaggioso per la produzione di circa 100 Nmc/h ma dimensionabile per una produzione compresa tra 50-200 Nmc/h, per l’alimentazione di una pluralità di forni di trattamento termico, detto generatore comprendendo
- una camera di riscaldamento che fornisce calore, preferibilmente mediante bruciatori, ad una pluralità di tubi catalitici o storte disposti al suo interno, preferibilmente in numero uguale o maggiore di tre, ciascuno dei quali ha un diametro inferiore a 100 mm, preferibilmente uguale o inferiore a 80 mm e contiene un catalizzatore di ossidazione parziale a base di ossidi di metalli nobili avente una velocità spaziale maggiore di 4000 h<-1>, dette storte essendo disposte in parallelo tra loro, e opzionalmente collegate tra loro a due a due, così da formare un reattore catalitico per ossidazione parziale in forma di fascio tubiero;
- uno o più scambiatori gas/aria, preferibilmente in numero di tre, per raffreddare rapidamente, preferibilmente fino 50-100°C, i prodotti di reazione uscenti dalle storte per evitare che la reazione proceda oltre formando CO2in quantità elevate.
I catalizzatori qui impiegati sono quelli a base di ossidi di metalli nobili (platino, oro, argento, rodio, iridio, palladio, osmio, rutenio) previsti per i processi di ossidazione parziale catalitica i quali hanno una alta efficienza catalitica (conversione intorno al 100%) e sono dotati di velocità spaziali generalmente maggiori di 4.000 h<-1>, preferibilmente uguali o maggiori di 10.000 h<-1>, più preferibilmente nell’ordine di almeno 15.000 h<-1>, quali ad esempio quelli a base di renio oppure di rodio, palladio, platino, o loro miscele in quantità generalmente dallo 0,1% al 10% in peso, e supportati.
Un esempio di tali catalizzatori è rappresentato da un catalizzatore a base di renio, in quantità tra lo 0,1% al 10% in peso, contenente anche un secondo metallo nobile scelto tra platino, rodio, iridio, rutenio e palladio, supportati su allumina. Le caratteristiche distintive del presente generatore rispetto a quelli noti sono molteplici.
In primo luogo l’uso di nuovi catalizzatori dotati di una maggiore velocità spaziale comporta l’impiego di una minore quantità di catalizzatore a parità di endogas prodotto, grazie alla maggiore attività superficiale, contenendo quindi le dimensioni di impianto rispetto a quelli noti a parità di endogas prodotto; in secondo luogo, è possibile ridurre il diametro della storta senza sforare in altezza grazie al fatto che vengono previste un numero di storte tali da formare un fascio tubiero di storte a diametro ridotto.
Avendo i tubi delle storte del presente impianto una sezione ridotta, la reazione tra metano ed aria avviene in modo omogeneo in tutta la sezione orizzontale del tubo poiché in detta sezione non vi è un gradiente di temperatura: di fatto la Richiedente ha trovato che con tubi aventi un diametro uguale o inferiore a 80 mm il gradiente di temperatura tra interno tubo ed esterno tubo è praticamente nullo e la temperatura al centro del tubo (cuore) risulta più allineata alla temperatura in prossimità della superficie del tubo esposto alle fiamme del bruciatore. Ciò determina necessariamente una maggiore uniformità di temperatura lungo tutto il letto catalitico, anche a portate basse, che permette di ottenere più facilmente una uniformità di composizione, ottenendo un endogas a composizione ottimale anche a basse portate rispetto a quella nominale.
I rapporti molari tra aria e metano (o altro idrocarburo) qui impiegati sono preferibilmente compresi tra 2,25/1 e 2,75/1, e la temperatura di reazione è compresa tra 1000 e 1100°C, generalmente intorno ai 1050° C.
E’ da intendersi che è possibile utilizzare, come fonte di ossigeno in sostituzione dell’aria ambiente, anche ossigeno in miscela con altri gas oppure aria arricchita di ossigeno oppure ossigeno puro.
E’ da notare che in ciascun tubo contenuto nella camera di riscaldo il catalizzatore occupa solo un tratto rispetto alla lunghezza totale del tubo, cosicché il restante tratto libero costituisce una camera di riscaldamento della miscela in ciascun tubo: alla luce del ridotto diametro dei suddetti tubi la miscela aria-metano (o altro idrocarburo) riesce a riscaldarsi velocemente nel tratto libero del tubo catalitico, entrando quindi nel tratto catalitico vantaggiosamente già alla temperatura di reazione con un evidente vantaggio di rendimento.
Ulteriori caratteristiche dell’invenzione risulteranno più chiare dalla descrizione dettagliata che segue, riferita ad una sua forma puramente esemplificativa, e quindi non limitativa, di realizzazione illustrata nei disegni annessi, in cui:
la figura 1 è una vista in sezione dall’alto del generatore della presente invenzione completo di quadro di elettrico e di comando;
la figura 2 è una vista frontale di una sezione verticale presa lungo la linea II-II di fig. 1;
la figura 3 è la vista di una sezione verticale trasversale presa lungo la linea ΙΙΙ-ΙI di fig. 1;
In figura 1 viene illustrato un generatore di endogas, indicato complessivamente con il riferimento numerico 100.
Esso comprende una camera cilindrica esterna di riscaldamento 1, opportunamente coibentata (ad esempio mediante l’impiego di materiale refrattario) al cui interno è disposta una pluralità di bruciatori 2 i quali riscaldano per contatto diretto con la fiamma una camera cilindrica 3, disposta internamente alla camera esterna 1, al cui interno è disposta una pluralità di reattori catalitici tubolari, o storte, 4. Dette storte sono preferibilmente in numero maggiore di tre.
I bruciatori 2 vengono generalmente disposti in maniera contrapposta rispetto a detta camera cilindrica interna 3 così da formare due gruppi di bruciatori 2, ciascun gruppo di detti bruciatori 2 prevedendo una serie di bruciatori 2 allineati verticalmente tra loro (fig.3): tale disposizione permette di riscaldare in maniera uniformemente tutta la superficie esterna di detta camera interna 3 contenente dette storte 4.
Detti bruciatori 2 possono essere alimentati separatamente ed in maniera indipendente oppure essere alimentati a gruppi attraverso uno o più collettori (non illustrati nelle figure).
Detti reattori catalitici tubolari o storte 4 hanno ciascuno un diametro uguale o inferiore a 80 mm, preferibilmente intorno a 50-60 mm.
Nelle figure dette storte 4 sono complessivamente in numero di sei anche se ciò non è vincolante ai fini della presente invenzione.
Ciascun reattore catalitico 4 è riempito parzialmente con una opportuna quantità di uno specifico catalizzatore per endogas a base di ossidi di metalli nobili.
Questo tipo di catalizzatore, più attivo rispetto a quelli a base nickel, permettono una velocità spaziale (in termini di portata oraria gas/volume catalizzatore) più elevata, generalmente maggiori di 4.000 h<-1>, preferibilmente uguali o maggiori di 10.000 h<-1>, più preferibilmente nell’ordine di almeno 15.000 h<-1>(ovvero almeno 15 Nmc/h di gas reformato per litro di catalizzatore). In questo caso la pezzatura è normalmente in sfere di piccolo diametro compreso tra 2,5 e 5 mm, così da avere una superficie specifica elevata e basse perdite di carico.
Detti sei tubi 4 di diametro inferiore a 50 mm, sono disposti all’interno della camera interna 3 in modo sostanzialmente circolare in forma di fascio tubiero così da poter essere tutti irraggiati dalla camera interna 3 in modo omogeneo tra loro, durante la loro contemporanea alimentazione.
Così facendo, la reazione tra metano ed aria può avvenire in modo più omogeneo attraverso tutta la sezione di passaggio del flusso nel tubo 4 poiché la temperatura a cuore è più allineata alla temperatura in prossimità della superficie del tubo 4 visto che i presenti tubi o storte 4 hanno una sezione inferiore rispetto ai reattori noti.
Detti tubi o storte 4 sono in comunicazione di fluido con i rispettivi tubi di alimentazione 5 a cui sono connessi per far entrare la miscela aria-metano (o altro idrocarburo) in detti tubi 4.
Detti tubi o storte 4 possono quindi essere alimentati, ciascuno, singolarmente dal corrispondente tubo di alimentazione 5, oppure essere alimentati in parallelo a gruppi, attraverso l’alimentazione di uno o più distributori o collettori (non illustrati nelle figure) posti a monte di detti tubi di alimentazione 5.
E’ da notare che in tale sistema di tubi a fascio tubiero dove il flusso complessivo di alimentazione è la somma dei flussi in ingresso a ciascun tubo, la riduzione della portata complessiva mediante l’esclusione di uno o più tubi fa sì che la velocità ottimale in ciascuno dei rimanenti tubi catalitici 4 rimanga inalterata.
Una o più pompe di alimentazione (non illustrate nelle figure) andranno poi ad alimentare i tubi di alimentazione 5 e/o i rispettivi collettori, se presenti, secondo modalità di per sé note.
Vantaggiosamente a monte dei tubi di alimentazione 5 sarà previsto un distributore della miscela aria-metano (o altro idrocarburo) d’ingresso dotato di una pluralità di valvole di intercettazione per poter escludere singolarmente o a coppie i tubi catalitici 4, in modo da parzializzare il flusso di gas senza variare in modo significativo la velocità di passaggio del gas sul catalizzatore rispetto al flusso di gas nominale.
Tale impianto a sei tubi o storte è quindi capace di produrre endogas con composizione ottimale costante anche a portate di alimentazione ridotte del 90% rispetto alla portata nominale definita sopra nell’intervallo di 50-200 Nmc/h.
La realizzazione di un reattore catalitico di ossidazione parziale mediante l’impiego di una pluralità di tubi 4 di piccolo diametro, disposti a mo’ di fascio tubiero in una camera di riscaldamento ed alimentati in parallelo, permette inoltre vantaggiosamente di escludere uno o più tubi 4 che dovessero risultare non performanti in termini di composizione del gas prodotto, senza compromettere in modo significativo la portata totale generata (riduzione di circa il 30% della portata nominale normalmente accettabile anche negli impianti noti ad una storta).
Anche l’esclusione di quattro dei sei tubi catalitici 4 permette di ottenere una composizione ottimale dell’endogas con una portata ridotta del 67% rispetto alla portata nominale, riduzione normalmente non ottenibile nell’arte con gli impianti ad una o due storte.
Un controllo delle condizioni operative di ciascun tubo catalitico 4 può essere fatto tramite controllo della pressione di alimentazione, il cui valore è dipendente dalle perdite di carico del sistema e conseguentemente dal livello di sporcamente (fuligginazione) del catalizzatore.
Inoltre disponendo il generatore di più tubi di reazione 4 è possibile sostituire solo i tubi che dovessero risultare danneggiati, riducendo i costi di manutenzione.
All’uscita di ciascun reattore catalitico 4, al di fuori della camera di riscaldamento 1, è previsto un rispettivo tubo alettato 6 in comunicazione di fluido con il relativo reattore catalitico 4.
Detti tubi alettati 6 sono disposti all’ interno di un primo condotto 7 posto all’esterno della camera esterna 1, il quale è collegato ad un secondo condotto 8 da cui entra l’aria necessaria per il raffreddamento di detti tubi alettati 6.
All' di detto secondo condotto 8 è presente un ventilatore o booster 9 atto a convogliare l’aria in detto primo condotto 7.
Detto primo condotto 7 insieme a detti tubi alettati 6 costituisce uno scambiatore di calore gas/aria per il raffreddamento dell’endogas.
E’ anche possibile raggruppare i sei tubi alettati 6 in tre scambiatori di calore gas/aria (e quindi in tre condotti 8), in parallelo tra loro, ciascuno scambiatore essendo a servizio di una coppia di tubi di reazione 4. Tale disposizione è particolarmente vantaggiosa in condizioni di marcia a regimi parziali, poiché è possibile escludere uno degli scambiatori migliorando gli specifici energetici.
Il presente generatore 100 prevede inoltre un quadro elettrico 10 a bordo macchina per l’alimentazione elettrica delle macchine elettriche necessarie al suo funzionamento (ventilatore 9, pompe, etc.).
E’ da notare che nei generatori di endogas noti, il raffreddamento viene effettuato vantaggiosamente con acqua e non con aria: nel presente sistema è possibile impiegare aria, anziché acqua, in maniera efficiente grazie all’impiego di tubi alettati di diametro di gran lunga minore rispetto a quelli degli scambiatori degli impianti noti, per cui lo scambio di raffreddamento risulta buono.
Diversamente dalle soluzioni note, il tipo di costruzione in accordo alla presente invenzione permette di raffreddare l’endogas prodotto immediatamente all’uscita dalla camera di riscaldo senza l’interposizione di componenti aggiuntivi che limiterebbero l' efficienza del sistema.
In questa realizzazione specifica sopra descritta con riferimento alle figure il generatore di endogas è un sistema di tipo TOP-DOWN, cioè con l’alimentazione della miscela aria-metano(o altro idrocarburo) che entra dall’alto del reattore 100 e l’endogas che esce dal basso del reattore 100: resta tuttavia inteso che tale realizzazione non è limitativa allo scopo della presente invenzione e che si potrebbe ricorrere ad una alimentazione della miscela aria-metano (o altro idrocarburo) dal basso e ad una uscita dell’ endogas dall’alto, senza per questo uscire dall’ambito della presente invenzione.
E’ da notare inoltre che il raffreddamento aria-gas nel presente sistema è stato illustrato in equicorrente anche se tuttavia potrebbe essere effettuato in controcorrente senza per questo allontanarsi dallo spirito della presente invenzione.
La presente invenzione non è limitata alle particolari forme di realizzazione precedentemente descritte e illustrate nei disegni annessi, ma ad essa possono essere apportare numerose modifiche di dettaglio, alla portata del tecnico del ramo, senza per questo fuoriuscire dall’ambito dell’invenzione stessa, come definito nelle rivendicazioni annesse.

Claims (9)

  1. RIVENDICAZIONI 1. Generatore di endogas (100), in particolare per la produzione di 50-200 Nmc/h, per alimentare una pluralità di forni di trattamento termico, detto generatore comprendendo - una camera esterna di riscaldamento (1) che fornisce calore ad un reattore catalitico interno a detta camera e contenente un catalizzatore per ossidazione parziale a base di ossidi di metalli nobili, avente una velocità spaziale maggiore di 4000 h<-1>, preferibilmente uguali o maggiori di 10.000 h<-1>, più preferibilmente nell’ordine di almeno 15.000 h<-1>per l’ossidazione parziale di una miscela aria-metano (o altro idrocarburo); - almeno uno scambiatore per il raffreddamento rapido dell’ endogas prodotto uscente da detta camera esterna di riscaldamento (1), detto generatore essendo caratterizzato dal fatto che detto reattore catalitico, contenuto internamente alla camera di riscaldamento (1) è costituito da almeno tre tubi catalitici (4) disposti in forma di fascio tubiero, ciascuno dei quali avente un diametro uguale o inferiore a 80 mm, detti tubi catalitici (4) essendo disposti in parallelo tra loro.
  2. 2. Generatore (100) secondo la rivendicazione 1 in cui detti tubi catalitici (4) sono racchiusi all’intemo di una camera interna (3) disposta a sua volta all’interno di detta camera esterna di riscaldamento (1), detta camera interna (3) essendo riscaldata direttamente da fiamma proveniente da una pluralità di bruciatori (2) disposti all’ interno detta camera cilindrica esterna (1).
  3. 3. Generatore (100) secondo la rivendicazione 1 o 2 in cui detti tubi catalitici (4) sono in comunicazione di fluido con rispettivi tubi di alimentazione (5) per l’ingresso di detta miscela aria-metano(o altro idrocarburo), detti tubi di alimentazione (5) potendo essere alimentati da un distributore d’ingresso dotato di una pluralità di valvole di intercettazione per poter escludere singolarmente o a coppie detti tubi di alimentazione (5).
  4. 4. Generatore (100) secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti in cui detto almeno uno scambiatore è uno scambiatori gas/aria.
  5. 5. Generatore secondo la rivendicazione 4 in cui detto scambiatore gas/aria è costituito da almeno un primo condotto (7) al cui interno sono disposti tubi alettati (6), ciascuno di detti tubi alettati (6) essendo in comunicazione di fluido con il corrispondente tubo catalitico (4) disposto internamente a detta camera di riscaldamento (1).
  6. 6. Generatore (100) secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti comprendente inoltre un condotto (8) per l’ingresso di aria per il raffreddamento di detto endogas, detto condotto (8) contenente preferibilmente mezzi (9) per la movimentazione dell’aria.
  7. 7. Generatore (100) secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti in cui gli scambiatori per il raffreddamento rapido dell’endogas uscente da detta camera esterna di riscaldamento (1) sono tre, in parallelo tra loro, ciascuno scambiatore essendo al servizio di una coppia di tubi catalitici (4).
  8. 8. Generatore (100) secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti in cui il catalizzatore impiegato è a base di renio contenente anche un secondo metallo nobile scelto tra platino, rodio, iridio, rutenio e palladio, supportati su allumina, avente una velocità spaziale uguale o maggiore di 10.000 h<-1>.
  9. 9. Processo per generare endogas mediante l’ossidazione parziale in difetto di ossigeno di una miscela aria-metano (o altro idrocarburo) in presenza di un catalizzatore per ossidazione parziale a base di ossidi di metalli nobili, preferibilmente a base di renio, avente una velocità spaziale maggiore di 4000 h<-1>, detto processo comprendente l’alimentazione dei detta miscela aria-metano (o altro idrocarburo) ad un reattore catalitico costituito da almeno tre tubi catalitici (4) come definito in una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti.
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