IT201700011367A1 - Dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza meccanica - Google Patents
Dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza meccanicaInfo
- Publication number
- IT201700011367A1 IT201700011367A1 IT102017000011367A IT201700011367A IT201700011367A1 IT 201700011367 A1 IT201700011367 A1 IT 201700011367A1 IT 102017000011367 A IT102017000011367 A IT 102017000011367A IT 201700011367 A IT201700011367 A IT 201700011367A IT 201700011367 A1 IT201700011367 A1 IT 201700011367A1
- Authority
- IT
- Italy
- Prior art keywords
- layer
- layers
- fibers
- carbon fibers
- heat sink
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 18
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 59
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 59
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 40
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 32
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 25
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 19
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 13
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 claims description 10
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 claims description 7
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 6
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 5
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 239000011231 conductive filler Substances 0.000 claims description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 4
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 claims description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 13
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 12
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 10
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 8
- 229920002239 polyacrylonitrile Polymers 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 5
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 4
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 4
- 238000013517 stratification Methods 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000002144 chemical decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012707 chemical precursor Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 2
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 2
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 241001465754 Metazoa Species 0.000 description 1
- CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-M Methacrylate Chemical compound CC(=C)C([O-])=O CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N O.O.O.[Al] Chemical compound O.O.O.[Al] MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004904 UV filter Substances 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011340 mesogenic pitch Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001507 metal halide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000005309 metal halides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 239000002470 thermal conductor Substances 0.000 description 1
- 238000001931 thermography Methods 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 239000005341 toughened glass Substances 0.000 description 1
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
- 238000004383 yellowing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
- H01L23/00—Details of semiconductor or other solid state devices
- H01L23/34—Arrangements for cooling, heating, ventilating or temperature compensation ; Temperature sensing arrangements
- H01L23/36—Selection of materials, or shaping, to facilitate cooling or heating, e.g. heatsinks
- H01L23/373—Cooling facilitated by selection of materials for the device or materials for thermal expansion adaptation, e.g. carbon
- H01L23/3737—Organic materials with or without a thermoconductive filler
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/06—Fibrous reinforcements only
- B29C70/10—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres
- B29C70/16—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length
- B29C70/20—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in a single direction, e.g. roofing or other parallel fibres
- B29C70/202—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in a single direction, e.g. roofing or other parallel fibres arranged in parallel planes or structures of fibres crossing at substantial angles, e.g. cross-moulding compound [XMC]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/68—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts by incorporating or moulding on preformed parts, e.g. inserts or layers, e.g. foam blocks
- B29C70/86—Incorporated in coherent impregnated reinforcing layers, e.g. by winding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/88—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts characterised primarily by possessing specific properties, e.g. electrically conductive or locally reinforced
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2063/00—Use of EP, i.e. epoxy resins or derivatives thereof, as moulding material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2307/00—Use of elements other than metals as reinforcement
- B29K2307/04—Carbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
- B29K2995/0012—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds having particular thermal properties
- B29K2995/0013—Conductive
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2007/00—Flat articles, e.g. films or sheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2031/00—Other particular articles
- B29L2031/747—Lightning equipment
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
- H01L2933/00—Details relating to devices covered by the group H01L33/00 but not provided for in its subgroups
- H01L2933/0008—Processes
- H01L2933/0033—Processes relating to semiconductor body packages
- H01L2933/0075—Processes relating to semiconductor body packages relating to heat extraction or cooling elements
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
- H01L33/00—Semiconductor devices having potential barriers specially adapted for light emission; Processes or apparatus specially adapted for the manufacture or treatment thereof or of parts thereof; Details thereof
- H01L33/48—Semiconductor devices having potential barriers specially adapted for light emission; Processes or apparatus specially adapted for the manufacture or treatment thereof or of parts thereof; Details thereof characterised by the semiconductor body packages
- H01L33/64—Heat extraction or cooling elements
- H01L33/641—Heat extraction or cooling elements characterized by the materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Cooling Or The Like Of Semiconductors Or Solid State Devices (AREA)
Description
“Dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza meccanica”
TESTO DELLA DESCRIZIONE
CAMPO DELLA TECNICA A CUI L’INVENZIONE FA RIFERIMENTO La presente invenzione riguarda un dissipatore di calore planare in materiale composito caratterizzato da alta conducibilità termica, alta resistenza meccanica e basso peso specifico, impiegato nell’ambito della tecnologia LED per lo smaltimento del calore prodotto durante il funzionamento da uno o più dispositivi LED ad esso applicati.
STATO DELLA TECNICA PREESISTENTE
La sorgente luminosa che negli ultimi anni si sta affermando maggiormente rispetto alle fonti tradizionali (sorgenti a filamento, a ciclo di alogeni, fluorescenti, a scarica è la sorgente LED (Light Emitting Diode) HB (High Brightness) . In particolare, nelle applicazioni in ambienti esterni, il diodo luminoso di ultima generazione, ad alta luminanza, fornisce prestazioni nettamente superiori, in termini sia energetici che qualitativi (fotometrici e colorimetrici), rispetto alle tradizionali sorgenti a vapori di mercurio ad alta pressione, a valori di alogenuri metallici, a vapori di sodio ad alta e a bassa pressione.
Altri vantaggi di questa nuova tecnologia sono: alta affidabilità, lunga durata, elevata efficienza luminosa, minore generazione di calore, peso e ingombro ridotti, robustezza, abbattimento drastico dei costi di manutenzione.
L’attenzione verso il rispetto dell’ambiente e la continua ricerca del risparmio energetico rende la sorgente LED attualmente la miglior sorgente luminosa nei campi sopracitati. Inoltre, risultando ancora una tecnologia molto giovane rispetto alle altre, presenta enormi margini di crescita e di sviluppo.
I LED infatti non contengono sostanze tossiche e nocive alla salute dell’uomo, degli animali e all’ambiente, a differenza di alcuni tipi di lampade tradizionali che contengono mercurio e altre sostanze pericolose.
Un apparecchio illuminante a LED si compone di diverse parti : Un substrato MCPCB, cioè Metal Core Printed Circuit Board, cioè caratterizzato da un nucleo principale costituito da alluminio o rame, metalli con buona conducibilità termica su cui sono saldati i LED, un dissipatore passivo di calore comprendente una pluralità di alette -generalmente costituito ad esempio dal telaio dell’apparecchio illuminante stesso ed è convenzionalmente realizzato in lega di alluminio, sottoposto a trattamenti di anticorrosione e/o verniciatura che in genere è a polveri di poliestere-, una eventuale tecnologia di raffreddamento attivo come ad esempio delle ventole di raffreddamento che indirizzano un certo flusso d’aria direttamente tra le alette del dissipatore di calore, una soluzione per il trasferimento del calore tra MCPCB e dissipatore di calore, (come per esempio un biadesivo atto al trasferimento termico, eventuale sistema per direzionare la luce, come ad esempio lenti e/o riflettori, un sistema di protezione meccanico da acqua e polvere, ad esempio generalmente costituito da uno schermo in metacrilato o vetro temprato, che viene assemblato sul dissipatore tramite viti interponendo eventualmente tra quest’ultimi una opportuna guarnizione, un driver, come ad esempio un convertitore AC/DC, per alimentare elettricamente l’apparecchio illuminante, eventuale elettronica di controllo remoto o stand alone, e dispositivi di alimentazione degli eventuali elementi attivi di raffreddamento.
I diodi LED convertono quasi tutta la potenza assorbita in luce visibile; ciononostante è necessario l’utilizzo di un cooler abbastanza ingombrante per impedire il riscaldamento della giunzione P-N e la conseguente degradazione delle proprietà ottiche. Riuscire a ridurre la massa di tale componente dell’apparecchio a power LED è fondamentale per il risparmio di materiale e per la facilità di applicazione.
Malgrado una maggiore efficienza rispetto alle altre sorgenti luminose, i LED possono presentare problemi di affidabilità se una qualsiasi delle parti del sistema di illuminazione, incluso il driver, non sono protette in modo adeguato dal surriscaldamento.
Poiché i LED non emettono nell’infrarosso per irraggiamento, il calore prodotto deve essere rimosso per conduzione o convezione. Se la dissipazione del calore è insufficiente, il LED può essere soggetto a viraggio precoce del colore: nello specifico, il voltaggio di mandata comincia a decrescere, dando origine a un incremento del carico sui componenti del driver LED e causando un aumento della loro temperatura; con temperature ancora superiori, si può spostare la lunghezza d’onda di emissione, facendo assumere alle luci arancioni il colore rosso e alle luci bianche un colore azzurrato. Inoltre, un LED termicamente stressato perde efficienza, e il flusso luminoso diminuisce: se il calore non viene dissipato, la giunzione LED si può danneggiare, portando a rottura l’intero elemento; altre conseguenze possono includere delaminazione interna del punto di saldatura, danneggiamento alla resina epossidica e ingiallimento delle lenti.
Il parametro operativo che caratterizza l’efficienza di un dissipatore termico, riassumendo i numerosi fattori che la influenzano – materiale costituente, dimensioni, forma, colore, finitura superficiale, condizioni di ventilazione, posizione di montaggio, ecc. – è la sua resistenza termica Rthda, ovvero la resistenza termica all’interfaccia fra il dissipatore e l’ambiente circostante. Questa è definita come l’incremento di temperatura subìto dal dissipatore a causa dell’applicazione di una potenza elettrica di 1 watt, concordemente con quanto si può dedurre dall’equazione (1):
Td – Ta = Pd · Rthda (1)
dove Td(°C) è la temperatura del dissipatore, Ta(°C) è la temperatura ambientale e Pd (W) è la potenza dissipata dal dispositivo elettronico del caso, come ad esempio il sistema di illuminazione a LED. La resistenza termica del dissipatore Rthda (°C/W) rappresenta la difficoltà di smaltimento verso l’ambiente del calore generato dai LED e trasmesso al dissipatore cui sono solidali.
Come si deduce dall’equazione (1), una bassa resistenza termica è auspicabile in quanto: a parità di temperatura di esercizio del dissipatore, e quindi anche dei LED, sarebbe possibile dissipare una potenza maggiore, oppure, a parità di potenza dissipata, sarebbe possibile ridurre la temperatura di lavoro del dissipatore e quindi dei LED, con ovvie ricadute positive in termini di efficienza, vita utile ed emissione spettrale dei dispositivi a giunzione.
Gli avanzamenti della tecnologia stanno rendendo la gestione termica dei LED se possibile ancora più complessa, a causa del continuo aumento di potenza e corrente necessario per creare diodi con flusso luminoso sempre maggiore.
Per affrontare tale problema, le soluzioni sono orientate alla realizzazione di nuove configurazioni e geometrie che ottimizzino la dissipazione del calore, e all’utilizzazione di nuovi materiali che possano offrire performance superiori. Attualmente, molti dissipatori di calore per LED estrusi o stampati utilizzano conformazioni alettate, che aumentano la superficie di scambio termico e producono uno scambio convettivo più efficace. Tale presenza di alette comporta problemi di annidamento di impurità tra le stesse e questo porta ad un degrado delle prestazioni termiche degli stessi dissipatori.
Allo stato della tecnica, i materiali attualmente impiegati nella realizzazione dei dissipatori sono l’alluminio, che ha una buona conducibilità termica e un costo relativamente basso, e il rame, che ha conducibilità doppia, ma un costo molto più elevato.
Entrambi i materiali sono caratterizzati comunque da un elevato peso specifico e pertanto, con l’aumentare delle potenze in gioco, portano ad un aumento considerevole del peso complessivo dell’intero apparecchio illuminante con conseguenti ricadute in termini di costo e ingombri sia del sistema illuminante che delle strutture adibite al fissaggio e supporto dello stesso.
Inoltre per realizzare i dissipatori di calore in alluminio con tecniche di estrusione o con quella di pressofusione occorre l’impiego di costose attrezzature e stampi in acciaio e processi di produzione che richiedono un ingente impiego di energia e impianti costosi.
Una altra implicazione dell’impiego di dissipatori di calore realizzati con tecnologie tradizionali è quella della corrosione dovuta agli agenti atmosferici nel momento in cui vernici o passivazioni superficiali fossero degradate per invecchiamento dovuto all’esposizione ai raggi solari e agli agenti atmosferici.
Compito del presente trovato è dunque quello di realizzare un dissipatore di calore per apparecchi illuminanti a LED in grado di superare gli inconvenienti della tecnica nota così come sopra evidenziati attraverso lo sviluppo di nuove soluzioni.
Nell'ambito di questo compito, uno scopo del trovato è quello di realizzare un sistema di gestione termica del calore generato dalla sorgente LED che consenta di ottenere una migliore performance dell’apparecchio illuminante a LED; lo stesso è infatti caratterizzato da un dissipatore di calore realizzato in materiale composito termoconduttivo sul quale sono applicati i moduli led preferibilmente mediante biadesivo termico. La conseguenza di quanto sopra permette di conseguire un importante scopo del trovato che è quello di ottenere un dissipatore di calore e quindi un apparecchio luminoso, con un peso nettamente più bassi rispetto ai dissipatori tradizionali in alluminio realizzati mediante processo di estrusione o mediante pressofusione di alluminio. Tale caratteristica permette di impiegare staffe di sostegno molto meno robuste, e quindi molto meno costose, rispetto a quelle relative a lampade che impiegano dissipatori di tipo tradizionale.
Ulteriore scopo del trovato è quello di realizzare un dissipatore di calore con geometria preferibilmente planare e quindi con una elevata superficie atta allo scambio termico per convezione termica pur non impiegando le classiche alette di raffreddamento. Questo porta ad un altro vantaggio che è quello di evitare che impurità e polvere di ogni tipo si annidino nell’interstizio ricavato tra le alette di raffreddamento pregiudicandone le prestazioni termiche.
Ulteriore scopo del trovato è quindi quello di ottenere dissipatori di calore e quindi apparecchi illuminanti LED, nettamente meno ingombranti rispetto a quelli impieganti dissipatori realizzati con tecniche convenzionali.
Ulteriore scopo del trovato è quello di permette la realizzazione di apparecchi illuminanti con struttura portante costituita dal dissipatore di calore in materiale composito ad alta resistenza meccanica, mentre le restanti parti meccaniche, compreso il vano contenente i driver e l’elettronica di controllo, prive di eccessivi carichi di servizio, possono essere realizzate preferibilmente in tecnopolimero mediante il processo di iniezione plastica ottenendo in tal modo rispetto al processo di pressofusione di leghe metalliche dei costi della materia prima inferiori, basse tolleranze sul prodotto, costi di processo inferiori, isolamento elettrico, maggiori possibilità di finitura, vita dello stampo più elevata, sfrido di processo inferiori e peso delle parti prodotte più contenuti.
L’impiego del tecnopolimero per la costruzione delle parti estetiche e funzionali del trovato consente di perseguire un altro scopo del trovato che è quello di eliminare la necessità di dover proteggere mediante verniciatura il corpo dell’apparecchio portando così ad un notevole abbattimento dei costi di produzione.
La conseguenza di quanto sopra permette di conseguire un altro scopo del trovato che è quello di diminuire l’inquinamento e, in generale, l’impatto ecologico sull’ambiente, grazie all’ utilizzo di plastiche completamente riciclabili, alla minore energia impiegata nel processo di iniezione plastica rispetto al processo di pressofusione di leghe metalliche e all’assenza di vernici.
Inoltre l’oggetto del seguente trovato non è sottoposto a degrado dovuto ai fenomeni di corrosione dovuti all’esposizione agli agenti atmosferici e alle radiazioni solari per tutta la durata di vita delle sorgenti LED ad esso applicate.
Ulteriore scopo del trovato è quello di poter impiegare degli stampi per la realizzazione del presente trovato di costo nettamente inferiore rispetto a quelli impiegati nella tecnologia della pressofusione di alluminio e nella tecnologia dell’estrusione di alluminio per realizzare un componente di pari prestazioni termo-meccaniche.
I termini tecnici specifici utilizzati nella descrizione e nelle rivendicazioni hanno il seguente significato:
Con il termine prepreg si indicano fibre composite pre-impregnate con una resina termoindurente. Le fibre possono essere distribuite in modo qualsivoglia e secondo direzioni qualsivoglia e possono anche essere intrecciate e non ad esempio sotto forma di tessuto, tessuto non tessuto, tessuto tridimensionale ed altre forme attualmente note e la resina è utilizzata per legare le fibre insieme. Il processo di indurimento della resina è eseguito solo parzialmente, cioè la polimerizzazione non è completa per cui il materiale pre-impregnato è facilmente manipolabile e può venire sottoposto a lavorazione in un successivo processo di trattamento come ad esempio formatura, laminazione ed altri processi.
Con il termine fibre di carbonio di tipo pitch si identifica una tipologia di fibra di carbonio sulla base del processo di ottenimento delle stesse e cioè ottenute da fibre di pece sottoposte a stabilizzazione e carbonizzazione;
Con il termine pitch mesofasica o MPP si intente il processo di ottenimento delle fibre di carbonio da pece mesogenica convertita in pece mesofasica durante la filatura; tale pece mesofasica è poi sottoposta a stabilizzazione, carbonizzazione e trattamento termico ad elevata temperatura.
Con il termine PAN si indicano le fibre di carbonio del tipo ottenuto attraverso stabilizzazione, carbonizzazione ed eventuale trattamento termico ad elevata temperatura del poliacrilonitrile.
La presente invenzione è, quindi, ora descritta, a titolo illustrativo, ma non limitativo secondo sue forme preferite ma non esclusive di realizzazione, con particolare riferimento alla figure dei disegni allegati, in cui:
La figura 1 illustra una vista prospettica esplosa di una possibile composizione e stratificazione dell’oggetto del presente trovato;
la figura 2 rappresenta una vista schematica del flusso di calore all’interno di un corpo planare oggetto del presente trovato;
la figura 3 rappresenta una vista esplosa in sezione trasversale di una possibile configurazione di impiego del presente trovato;
la figura 4 illustra un diagramma di flusso inerente una preferibile sequenza di istruzioni per la laminazione relative al presente trovato:
la figura 5 illustra in sequenza l’orientamento dei singoli tessuti nei vari strati relativi al processo di laminazione del dissipatore oggetto del presente trovato.
DESCRIZIONE DELLE FIGURE
La figura 1 illustra una vista prospettica esplosa di una possibile realizzazione della laminazione di quattro strati di prepreg unidirezionale sovrapposti in sequenza bilanciata 0/+45/−45/90 descritto nella presente invenzione.
La figura 2 rappresenta una vista schematica del flusso di calore che scorre per conduzione in un laminato con stratificazione bilanciata oggetto della presente invenzione.
La figura 3 rappresenta una vista esplosa in sezione trasversale di una possibile configurazione di impiego del presente trovato, in cui sono distinguibili il dissipatore in materiale composito termoconduttivo (1), il biadesivo termico per l’accoppiamento e la dissipazione (2) e i circuiti MCPCB con LED assemblati (3).
La figura 4 mostra un diagramma di flusso descrivente le operazioni di stampaggio di un laminato oggetto della presente invenzione.
La figura 5 rappresenta un diagramma di flusso descrivente la sequenza di laminazione degli strati di tessuto prepreg sullo stampo.
In una forma esecutiva preferita, il dissipatore termico (1) oggetto della presente invenzione è realizzato in materiale composito, e come tale è costituito di una matrice e di un rinforzo. Il rinforzo è ottenuto mediante l’impiego di fibre continue di carbonio. In particolare, si utilizzano fibre di carbonio ad alta conducibilità termica cosiddette di tipo “pitch”, che si differenziano dalle fibre di carbonio tradizionali cosiddette di tipo “PAN” per la tipologia di precursore chimico impiegato nel processo di sintesi pirolitica con cui vengono prodotte: nel primo caso pece mesofasica (pitch) e nel secondo caso poliacrilonitrile (PAN). L’impiego di un differente precursore chimico per la sintesi delle fibre di carbonio PAN e pitch determina significative differenze nella microstruttura e quindi nelle proprietà delle fibre stesse. Le fibre di carbonio pitch presentano un maggior grado di ordine cristallino, potendosi osservare – nella sezione – gli strati di carbonio allineati fra loro e con l’asse della fibra, come nella struttura della grafite. Ciò comporta che le fibre di carbonio di tipo pitch presentino maggiori modulo elastico e conducibilità termica rispetto alle fibre di carbonio di tipo PAN, le quali invece presentano maggiore resistenza meccanica. La conducibilità termica della fibra si intende come longitudinale, cioè lungo l’asse della fibra. La conducibilità termica longitudinale di particolari gradi di fibra di carbonio di tipo pitch può sopravanzare di gran lunga la conducibilità termica longitudinale delle fibre di carbonio di tipo PAN ed anche la conducibilità termica dell’alluminio. Esempi tipici di prodotti commerciali si attestano su valori molto superiori a 100 W/(m·K) e fino anche a 1000 W/(m·K). Una problematica comune ad ambedue le tipologie di fibre di carbonio, sia PAN che pitch, è invece la modesta conducibilità termica trasversale, cioè in direzione normale all’asse della fibra. Questa si attesta in ambo i casi su valori dell’ordine dei 10 W/(m·K). Per tale ragione si prediligono geometrie planari dei dissipatori realizzati secondo la presente invenzione.
La matrice del materiale composito costituente il dissipatore termico oggetto della presente invenzione è una resina termoindurente, in particolare epossidica. Tali resine, com’è tipico dei materiali a base organica, presentano generalmente valori molto bassi di conducibilità termica, di solito inferiori a 1 W/(m·K). Di conseguenza, un laminato composito costituito da rinforzo in fibra di carbonio pitch e matrice in resina epossidica presenterà una buona conducibilità termica nel piano del laminato (in-plane) – purché si tratti di un laminato bilanciato – ma una scarsa conducibilità termica nella direzione perpendicolare al piano del laminato (out-of-plane). Per ovviare anche solo parzialmente a questa problematica, nella presente invenzione si prevede l’addizione alla resina, in opportuno tenore, di un riempitivo termicamente conduttivo come ad esempio particelle metalliche (rame, alluminio, ecc.), particelle ceramiche (allumina, ecc.) o particelle carboniose (nerofumo, grafite, ecc.).
Per la produzione del dissipatore termico in materiale composito oggetto della presente invenzione, si adopera un tessuto cosiddetto “prepreg”, ovvero un tessuto di fibra di carbonio pitch già pre-impregnato di resina secondo le opportune proporzioni.
Secondo una prima forma esecutiva, e lo strato di fibre prepreg ha preferenzialmente architettura tessile unidirezionale, con le fibre cioè orientate tutte nella stessa direzione.
Una variante esecutiva prevede in alternativa anche l’utilizzo , di tessuti bidimensionali di varia armatura – ad esempio tela (plain), saia (twill) o raso (satin), ciò in particolare se si desidera conferire al componente finale una finitura cosiddetta “carbon look”.
Viceversa, adoperando un prepreg unidirezionale, la finitura superficiale del componente sarà nera opaca.
La grammatura totale del prepreg, espressa in grammi per metro quadro di superficie piana, è variabile a seconda delle prestazioni termiche e meccaniche richieste per il componente finale.
La resina costituente il prepreg è di tipo epossidico o di altra natura, comunque termoindurente. La resina presenta elevata temperatura di transizione vetrosa, superiore alla massima temperatura di esercizio attesa per il componente, tenendo presente che il dissipatore termico è soggetto a riscaldamento sia per trasferimento conduttivo da parte dei LED sia per trasferimento radiativo se esposto a luce solare diretta (applicazione in ambienti esterni).
Come sopra riportato, secondo una forma esecutiva, la resina incorpora un riempitivo termo-conduttivo che ne aumenti la conducibilità termica. La resina, inoltre, incorpora un riempitivo UV-assorbente che filtri la radiazione ultravioletta incidente sul componente, se esso è esposto a luce solare diretta, riducendo i fenomeni di degradazione foto-chimica altrimenti indotti nella resina stessa e la conseguente riduzione delle sue proprietà meccaniche.
La resina è presente nel prepreg nel minimo quantitativo utile a garantire una adeguata impregnazione delle fibre di carbonio di tipo pitch e quindi adeguate proprietà meccaniche per il componente. Per gli scopi della dissipazione termica, infatti, è auspicabile adoperare una quantità di resina il più possibile bassa, essendo questa un isolante termico.
Secondo una forma esecutiva, a livello indicativo, la resina è presente nel prepreg in ragione del 40% in peso o valore inferiore, ed il contenuto di resina è uniforme e costante in tutto il prepreg.
Il prepreg di fibra di carbonio di tipo pitch viene ritagliato in dimensioni opportune, come previsto dal piano di taglio appositamente predisposto allo scopo.
I ritagli di fibre di carbonio pre-impregnate con resina termoindurente, ovvero i ritagli di materiale prepreg vengono laminati su di uno stampo, in alluminio, riproducente la geometria del dissipatore. La finitura “lato stampo”, perfettamente liscia, viene riservata alla superficie del componente che si prevede essere a vista nell’applicazione finale.
Secondo un procedimento di laminazione preferito per la realizzazione del componente secondo la presente invenzione, le fibre di carbonio pre-impregnate ovvero il materiale prepreg vengono laminati in stratificazione bilanciata come riportato in fig. 1, cioè con almeno uno strato di fibra di carbonio in ciascuna delle quattro principali direzioni del piano (0°, ±45°, 90°), in modo da massimizzare la conducibilità termina in-plane del dissipatore.
Secondo il suddetto procedimento, nel caso di fibre di carbonio pre-impregnate (ovvero materiale prepreg) in cui le fibre presentano un orientamento unidirezionale occorrono almeno quattro strati sovrapposti di dette fibre di carbonio pre-impregnate per ottenere una stratificazione bilanciata: il primo strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione 0° (definita arbitrariamente, fig.1-a); il secondo strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione 45° (fig.1-b); il terzo strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione −45° (fig. 1-c); il quarto strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione 90° (fig.1-d). Tale stratificazione può essere indicata sinteticamente come 0°/+45°/−45°/90° (fig. 1).
La sequenza di laminazione dei quattro strati è descritta in dettaglio dalla fig. 5 e può essere modificata ed in particolare invertita.
Al passo 500 viene posizionato sullo stampo il primo strato di fibre di carbonio con orientamento unidirezionale e pre-impregnate. L’orientamento delle fibre è arbitrario e viene assunto come orientamento di riferimento geometrico corrispondente alla direzione 0°. Al passo 510 sul primo strato viene deposto un secondo strato di fibre di carbonio con orientamento unidirezionale e pre-impregnate. L’orientamento di queste fibre rispetto a quelle del primo strato è corrispondente ad una rotazione con un angolo pari a 45° in direzione oraria.
Al passo 520 sul secondo strato viene deposito un terzo strato di fibre di carbonio con orientamento unidirezionale e pre-impregnate. L’orientamento di queste fibre rispetto a quelle del primo strato è corrispondente ad una rotazione con un angolo pari a 45° in direzione antioraria, ovvero opposta a quella del secondo strato di fibre di carbonio.
Al passo 530 sul terzo strato viene deposito un quarto strato di fibre di carbonio con orientamento unidirezionale e pre-impregnate. L’orientamento di queste fibre rispetto a quelle del primo strato è corrispondente ad una rotazione con un angolo pari a 90°, ovvero perpendicolare all’orientamento delle fibre nel primo strato di fibre di carbonio.
Come indicato in figura 4, questi passi sono riassunti quale laminazione bilanciata al passo 400, mentre il processo di finitura del dissipatore ha luogo grazie a passi 410 di consolidamento in forno e/o in autoclave con cui viene portato a termine il processo di polimerizzazione della matrice di resina e con il successivo passo 420 di taglio a formato e/o rifilatura del componente.
Secondo una ulteriore variante del presente processo di fabbricazione, è’ possibile prevedere un numero di strati superiore ai quattro sopra indicati purché permanga la condizione di bilanciamento. A titolo di esempio possono essere eseguite le seguenti stratificazioni:
- sei strati in sequenza 0°/90°/+45°/−45°/90°/0° oppure
- otto strati in sequenza 0°/90°/+45°/−45°/−45°/+45°/90°/0°.
La stratificazione minima, quattro strati in sequenza 0°/+45°/−45°/90°, può essere impiegata previa verifica che i requisiti meccanici del caso siano soddisfatti.
Secondo una ulteriore variante esecutiva è possibile anche utilizzare due strati di tessuto di fibre di carbonio pre-impregnate in cui ciascuno strato di tessuto presenta un intreccio di fibre orientate secondo due direzioni non parallele come ad esempio due strati di fibre di carbonio sotto forma di tessuto plain, twist o satin, o simili.
Ancora secondo una alternativa è possibile combinare fra loro due strati di fibre unidirezionali fra cui è interposto uno strato di fibre di carbonio sotto forma di tessuto con fibre orientate secondo due direzioni diverse fra loro, ad esempio come sopra meglio specificato ed in cui i due strati di fibre unidirezionali presentano orientamenti ruotati fra loro di 90° l’uno rispetto all’altro, mentre lo strato intermedio formato da un tessuto con fibre di carbonio intrecciate ed orientate secondo due direzioni fra loro trasversali, preferibilmente perpendicolari è ruotato rispetto alla direzione delle fibre dei due strati con fibre unidirezionali in misura tale per cui le direzioni delle fibre di carbonio del tessuto con fibre bidirezionali sono ruotate di 45° rispettivamente in senso orario ed antiorario rispetto alle fibre di carbonio con orientamento unidirezionale.
Con riferimento alle condizioni di laminazione bilanciata di più strati di fibre di carbonio secondo una qualsivoglia delle varianti sopra descritte, esperimenti di laboratorio condotti mediante termografia infrarossa hanno dimostrato come un laminato bilanciato, così come sopra definito, si comporti come un buon conduttore termico, paragonabile ad un metallo. Il calore generato dai LED in funzione viene dissipato efficacemente nel piano del laminato cui sono solidali, grazie all’elevata conducibilità termica longitudinale delle fibre di carbonio di tipo pitch ed alla stratificazione bilanciata del laminato stesso. Grazie all’orientazione delle fibre nelle quattro principali direzioni del piano (0°, ±45°, 90°), infatti, si instaura nel laminato un flusso termico stazionario negli otto versi corrispondenti (0, ±45°, ±90°, ±135°, 180°) che disperde il calore per conduzione verso gli spigoli laterali, dove avviene lo scambio convettivo con l’aria circostante come riportato in fig. 2. Questo effetto comporta, come è stato verificato sperimentalmente, che la distribuzione superficiale della temperatura del laminato sia piuttosto uniforme e che la temperatura massima rilevata sia relativamente bassa, addirittura inferiore di alcuni gradi rispetto ad una piastra di alluminio di pari dimensioni usata come controllo. Ciò corrisponde ad una bassa resistenza termica del dissipatore, così come definita nell’equazione (1). Una bassa resistenza termica del dissipatore garantisce che la sua temperatura resti ovunque inferiore alla temperatura di transizione vetrosa della resina, scongiurando la possibilità che si verifichi un indebolimento strutturale del composito attivato termicamente. Inoltre, una bassa resistenza termica del dissipatore garantisce che la temperatura di funzionamento, a regime, dei dispositivi a giunzione rimanga entro i limiti suggeriti dal produttore, massimizzandone di conseguenza la vita utile. Le prestazioni di dissipazione termica sopra descritte non sono parimenti ottenibili con una stratificazione del laminato non-bilanciata, ad esempio prevedendo che le fibre di carbonio di tipo pitch vengano orientate in due sole direzioni del piano (0° e 90°). Tali risultati sono stati confermati dall’analisi FEM termostrutturale del sistema in esame. Le simulazioni numeriche hanno anche dimostrato come un laminato bilanciato esibisca caratteristiche meccaniche superiori rispetto ad un laminato non-bilanciato, consentendo di ottenere coefficienti di sicurezza maggiori rispetto alle sollecitazioni che il componente può sperimentare in esercizio (peso proprio e dei componenti elettronici, forza del vento, ecc.).
Sulla superficie del laminato opposta a quella dello stampo viene disposto il sacco a vuoto: la depressione creata all’interno del sacco grazie all’aspirazione dell’aria da parte di un compressore consente di migliorare l’impregnazione delle fibre e ridurre i vuoti nel componente. La finitura “lato sacco”, non perfettamente liscia, viene riservata alla superficie del componente che si prevede non essere a vista nell’applicazione finale. In alternativa, può essere impiegato un contro-stampo, garantendo una finitura liscia su ambedue le superfici del componente, se richiesto dall’applicazione finale.
Dunque, il componente –all’interno del sacco a vuoto – viene consolidato in forno od in autoclave secondo il ciclo di cura della resina.
Una volta completato il processo di cura, il componente grezzo, così come sformato dallo stampo, viene sottoposto alla rifilatura dei bordi secondo una opportuna maschera di taglio. Si ottiene così il dissipatore in carbonio nella sua geometria definitiva. Tale flusso di lavorazioni è specificato in fig.4.
In alternativa all’addizione nella resina di un riempitivo UV-assorbente, come sopra riportato, è possibile prevedere un post-trattamento del componente finito volto a ridurre i fenomeni di degradazione chimica della resina stessa indotti dall’esposizione prolungata e continuativa agli agenti atmosferici normalmente attivi in una eventuale applicazione in ambienti esterni: irraggiamento ultravioletto, umidità e temperatura, anche in combinazione fra loro. In tal modo si evitano i fenomeni dell’erosione della matrice costituente il composito, della conseguente esposizione della fibra di carbonio sulla superficie del componente e quindi del possibile rilascio nell’ambiente della fibra stessa. A tal scopo è possibile prevedere l’applicazione sul componente finito di un rivestimento protettivo, ad esempio a base poliuretanica, che conferisca alla resina durabilità nel tempo, confrontabile con la vita utile della lampada LED, rispetto agli effetti dell’esposizione ambientale.
Di seguito vengono riportati i dettagli costruttivi relativi ad una particolare configurazione della presente invenzione.
Per la produzione del dissipatore termico in materiale composito si adopera un prepreg unidirezionale puro, cioè uno strato di fibre di carbonio con orientamento unidirezionale e che sono pre-impregnate con una resina termoindurente. L’insieme di fibre di carbonio è privo dell’ordito di contenimento in fibra di vetro o di carbonio ed è ottenuto direttamente da bobina (roving).
Il rinforzo del materiale prepreg sopra descritto è costituito da fibre continue di carbonio di tipo pitch ad alta conducibilità termica longitudinale, dell’ordine di 200 W/(m·K) o valore superiore. La matrice del materiale prepreg è una resina epossidica bicomponente ad alta temperatura di transizione vetrosa (110÷130 °C), appositamente formulata per processi di cura a bassa pressione (sacco a vuoto out-ofautoclave). La resina è caricata, in opportuno tenore, di un riempitivo particellare che ne incrementa la conducibilità termica.
Secondo una forma esecutiva, a titolo di esempio, il riempitivo conduttivo consiste di particelle ceramiche di allumina tri-idrata, addizionate alla resina in ragione del 50% in peso o valore superiore. In tal caso, la conducibilità termica della matrice aumenta da valori dell’ordine di 0,2 W/(m·K) o inferiore (resina pura) a valori dell’ordine di 1 W/(m·K) o superiore (resina caricata).
Secondo una ulteriore caratteristica, la resina, inoltre, incorpora un filtro UV capace di assorbire la componente ultravioletta della radiazione solare eventualmente incidente sul componente in condizioni normali di esercizio (applicazioni outdoor).
Secondo una forma esecutiva, il materiale prepreg unidirezionale a base di fibra di carbonio di tipo pitch presenta un contenuto di matrice dell’ordine di 35÷40% in peso ed una grammatura totale dell’ordine di 500÷600 g/mq o valore inferiore.
Come già precedentemente descritto, il materiale prepreg viene laminato su uno stampo di alluminio in numero di quattro strati sovrapposti in sequenza bilanciata, in modo da massimizzare la conducibilità termina in-plane del dissipatore.
In particolare, il primo strato viene disposto con le fibre orientate in direzione 0° (definita arbitrariamente); il secondo strato viene disposto con le fibre orientate in direzione 45°; il terzo strato viene disposto con le fibre orientate in direzione −45°; il quarto strato viene disposto con le fibre orientate in direzione 90°. La sequenza di laminazione dei quattro strati può essere invertita.
Lo stampo, insieme col prepreg laminato su di esso, viene chiuso mediante un sacco a vuoto ed il componente viene consolidato in forno secondo il ciclo di cura della resina epossidica, ad esempio: 60 minuti a 120 °C, 90 minuti a 110 °C oppure 120 minuti a 100 °C.
La figura 2 mostra un esempio schematico in cui un dissipatore 1 secondo quanto precedentemente descritto è combinato ad esempio mediante adesivo bifacciale termoconduttivo ad un circuito elettronico 3 che comprende almeno una sorgente di luce del tipo LED 301 montata su un circuito stampato 302
Nella figura 3 viene mostrata una vista laterale esplosa in cui sono visibili, il dissipatore planare 1, sotto forma di piastra o simili, lo strato di adesivo termoconduttivo indicato con 2 ed il circuito elettronico 3 che comprende la scheda o basetta di circuito stampato o simili 302 su cui sono montati i LED 301.Si fa notare come tali circuiti elettronici siano noti e pertanto non vengono descritti in dettaglio poiché gli stessi non formano oggetto della presente invenzione, Le schede possono comprendere i singoli led oppure anche altri componenti elettronici circuitale per un circuito di alimentazione e/o controllo dei LED.
Si è così mostrato che il dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza, descritto secondo la presente invenzione, raggiunge gli scopi e i compiti prefissati, risolvendo le problematiche della tecnica nota.
Numerose modifiche possono essere effettuate dall’esperto del ramo senza uscire dall’ambito di protezione della presente invenzione. L’ambito di protezione delle rivendicazioni, quindi, non deve essere limitato dalle illustrazioni o dalle forme di realizzazione preferite mostrate nella descrizione in forma di esempio, ma piuttosto le rivendicazioni devono comprendere tutte le caratteristiche di novità brevettabile deducibili dalla presente invenzione, incluse tutte le caratteristiche che sarebbero trattate come equivalenti dal tecnico del ramo.
Claims (13)
- RIVENDICAZIONI 1) Dissipatore di calore in materiale composito sotto forma di elemento planare caratterizzato da una combinazione di fibre di rinforzo in carbonio, unidirezionali e termicamente conduttive incorporate in una matrice polimerica costituita da una resina epossidica termoindurente.
- 2) Dissipatore secondo la rivendicazione 1, in cui le fibre di carbonio sono di tipo pitch.
- 3) Dissipatore secondo la rivendicazione 1 o 2, in cui la matrice polimerica è costituita da una resina epossidica termoindurente che incorpora un riempitivo conduttivo che ne aumenti la conducibilità termica.
- 4) Dissipatore di calore secondo una o più delle precedenti rivendicazioni, in cui la matrice polimerica contiene un riempitivo UV assorbente che filtra la radiazione ultravioletta incidente sul componente.
- 5) Dissipatore di calore secondo una o più delle rivendicazioni precedenti, caratterizzato dal fatto che è composto da due o più, preferibilmente almeno quattro strati di fibre di carbonio pre-impregnate e laminate l’una sull’altra i quali quattro strati comprendono ciascuno uno strato di fibre orientate unidirezionalmente nell’ambito dello stesso strato essendo i detti strati disposti l’uno sull’altro secondo una sequenza di sovrapposizione bilanciata ovvero secondo cui l’orientamento delle fibre di carbonio dei singoli strati relativamente alla direzione di un primo strato di fibre di carbonio il cui orientamento è definito come riferimento a 0° è di 45°/-45°/90°.
- 6) Dissipatore secondo la rivendicazione 5, caratterizzato dal fatto che è composto da: un primo strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione 0°; un secondo strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione 45°; un terzo strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione −45°; un quarto strato con le fibre di carbonio orientate tutte od almeno prevalentemente in direzione 90°; i detti strati essendo sovrapposti fra loro in condizione di combinazioni di fibre di carbonio orientate unidirezionalmente nell’ambito di uno strato e pre-impregnate con una matrice di resina termoindurente in condizione di parziale indurimento, ovvero polimerizzazione, ed i detti strati essendo fissati l’uno all’altro mediante compressione l’uno contro l’altro e consolidamento mediante riscaldamento secondo il ciclo di cura ovvero indurimento o polimerizzazione della resina epossidica.
- 7) Dissipatore secondo una o più delle precedenti rivendicazioni 1 a 5 caratterizzato dal fatto che presenta una sequenza di disposizione degli strati secondo una delle seguenti alternative: - sei strati in sequenza 0°/90°/+45°/−45°/90°/0° oppure - otto strati in sequenza 0°/90°/+45°/−45°/−45°/+45°/90°/0°.
- 8) Procedimento di fabbricazione per un dissipatore di calore in materiale composito comprendente i seguenti passi: prevedere almeno uno strato di fibre di carbonio, preferibilmente di tipo pitch, le quali fibre presentano tutte un’unica direzione sostanzialmente identica nell’ambito del detto strato, le quali fibre sono pre-impregnate con una resina termoindurente che è in condizione di parziale indurimento ovvero di parziale polimerizzazione, ovvero uno strato di cosiddetto prepreg; sottoporre il detto strato a compressione ed a complemento del processo di indurimento, ovvero di polimerizzazione del detto strato di fibre di carbonio per-impregnate ovvero del detto prepreg.
- 9) Procedimento secondo la rivendicazione 8 in cui sono previsti i seguenti passi: prevedere due o più, preferibilmente almeno quattro strati di fibre di carbonio, preferibilmente di tipo pitch, le quali fibre presentano tutte un’unica direzione sostanzialmente identica nell’ambito del corrispondente strato, le quali fibre sono preimpregnate con una resina termoindurente che è in condizione di parziale indurimento ovvero di parziale polimerizzazione, ovvero due o più, preferibilmente quattro strati di cosiddetto prepreg; sovrapporre i detti due o più, preferibilmente i detti quattro strati l’uno sull’altro ruotando gli stessi l’uno rispetto all’altro in modo tale per cui le fibre di ciascuno strato sono orientate secondo una diversa direzione rispetto alle fibre degli altri strati; preferibilmente ed opzionalmente disporre i singoli strati l’uno sull’altro con un orientamento relativo fra le direzioni delle fibre dei diversi strati fra loro secondo i seguenti angoli 0° per il primo strato, 45° in senso orario rispetto al primo strato, per il secondo strato, 45° in senso antiorario rispetto al primo strato, per il terzo strato, 90° rispetto al primo strato, per il quarto strato; sottoporre la detta combinazione di strati sovrapposti a compressione ed a consolidamento mediante complemento del processo di indurimento, ovvero di polimerizzazione della matrice di resina epossidica.
- 10) Metodo secondo le rivendicazioni 8 o 9, in cui il numero degli strati da sovrapporre può essere maggiore di quattro ed opzionalmente secondo una delle due alternative: - sei strati in sequenza 0°/90°/+45°/−45°/90°/0° oppure - otto strati in sequenza 0°/90°/+45°/−45°/−45°/+45°/90°/0°.
- 11) Metodo secondo una delle rivendicazioni 8 a 10, in cui almeno uno dei due strati più esterni presenta una faccia a vista con finitura liscia mediante compressione contro la superficie di formatura di uno stampo.
- 12) Combinazione di dissipatore di calore in materiale composito secondo una o più delle rivendicazioni precedenti con un circuito elettronico sotto forma di scheda il quale circuito elettronico comprende almeno un elemento generatore di energia termica, in particolare una sorgente luminosa di tipo LED ed in cui il detto circuito elettronico, ovvero la detta scheda è accoppiata mediante biadesivo termico (2) ad una faccia a vista del detto dissipatore planare.
- 13) Lampada a LED comprendente un dissipatore di calore del tipo secondo una o più delle rivendicazioni 1 a 7 o una combinazione di dissipatore elettronico e circuito elettronico secondo la rivendicazione 12.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT102017000011367A IT201700011367A1 (it) | 2017-02-02 | 2017-02-02 | Dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza meccanica |
PCT/IB2018/050599 WO2018142298A1 (en) | 2017-02-02 | 2018-01-31 | Planar heat sink made of high thermal conductivity and high mechanical strength composite material |
EP18708475.1A EP3576930A1 (en) | 2017-02-02 | 2018-01-31 | Planar heat sink made of high thermal conductivity and high mechanical strength composite material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT102017000011367A IT201700011367A1 (it) | 2017-02-02 | 2017-02-02 | Dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza meccanica |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
IT201700011367A1 true IT201700011367A1 (it) | 2018-08-02 |
Family
ID=58995149
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
IT102017000011367A IT201700011367A1 (it) | 2017-02-02 | 2017-02-02 | Dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza meccanica |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3576930A1 (it) |
IT (1) | IT201700011367A1 (it) |
WO (1) | WO2018142298A1 (it) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN117135871A (zh) * | 2023-01-30 | 2023-11-28 | 荣耀终端有限公司 | 复合材料件及其加工方法、零部件和电子设备 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11117143A (ja) * | 1997-07-15 | 1999-04-27 | Mitsubishi Chemical Corp | 炭素繊維織物 |
JP5703542B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2015-04-22 | 三菱樹脂株式会社 | 炭素繊維強化樹脂シート及びそのロール巻回体 |
WO2015119064A1 (ja) * | 2014-02-10 | 2015-08-13 | 新日鉄住金マテリアルズ株式会社 | 熱伝導性複合材及びその製造方法 |
-
2017
- 2017-02-02 IT IT102017000011367A patent/IT201700011367A1/it unknown
-
2018
- 2018-01-31 WO PCT/IB2018/050599 patent/WO2018142298A1/en unknown
- 2018-01-31 EP EP18708475.1A patent/EP3576930A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11117143A (ja) * | 1997-07-15 | 1999-04-27 | Mitsubishi Chemical Corp | 炭素繊維織物 |
JP5703542B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2015-04-22 | 三菱樹脂株式会社 | 炭素繊維強化樹脂シート及びそのロール巻回体 |
WO2015119064A1 (ja) * | 2014-02-10 | 2015-08-13 | 新日鉄住金マテリアルズ株式会社 | 熱伝導性複合材及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3576930A1 (en) | 2019-12-11 |
WO2018142298A1 (en) | 2018-08-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9404028B2 (en) | Heat conducting composite material and light-emitting diode having the same | |
US20130242573A1 (en) | LED Light Fixture With Improved Thermal Management | |
JP2011126262A (ja) | 熱伝導性樹脂複合成形体、led照明装置 | |
JPWO2011010535A1 (ja) | Led照明具 | |
CN102997082A (zh) | 发光二极管型照明模块 | |
CN203608481U (zh) | 一种led显示单元箱体及其支撑基板 | |
US20110038166A1 (en) | High efficiency heat dissipating device for lamps | |
IT201700011367A1 (it) | Dissipatore di calore planare in materiale composito ad alta conducibilità termica e ad alta resistenza meccanica | |
CN102321370B (zh) | 一种防静电、高热导率的led封装基座材料及其生产工艺 | |
CN206247200U (zh) | 汽车led大灯 | |
JP6767610B2 (ja) | 断熱体とその製造方法 | |
US10001256B2 (en) | Structures subjected to thermal energy and thermal management methods therefor | |
JP6242774B2 (ja) | トンネル用照明灯具 | |
CN204948599U (zh) | 一种高导散热器 | |
TWI542826B (zh) | 可撓性照明光伏打複合模組及其製備方法 | |
KR102494939B1 (ko) | 자외선 램프 | |
KR20100105003A (ko) | 방열량에 따라 가변시킬 수 있는 히트싱크 | |
KR101298287B1 (ko) | 엘이디 조명등용 피라미드적층방열판 및 이를 장착한 엘이디조명등 | |
JP2011165699A (ja) | 放熱構造体 | |
JP6827588B2 (ja) | 照明デバイス、及び照明デバイスを製造する方法 | |
KR20110032756A (ko) | 방열성 및 열 확산성이 우수한 인쇄회로기판 및 인쇄회로기판을 이용한 발광모듈 | |
CN206257618U (zh) | 发光体的内置辐射散热结构 | |
JP5933621B2 (ja) | 投光器 | |
RU116603U1 (ru) | Светодиодный светильник | |
CN108224245A (zh) | 轻便型多功能模块化投光灯 |