HU207153B - Cryonenic separating method and system for yielding ethylene from hydrocarbon gas raw material containing methane, ethylene and ethane - Google Patents

Cryonenic separating method and system for yielding ethylene from hydrocarbon gas raw material containing methane, ethylene and ethane Download PDF

Info

Publication number
HU207153B
HU207153B HU902709A HU270990A HU207153B HU 207153 B HU207153 B HU 207153B HU 902709 A HU902709 A HU 902709A HU 270990 A HU270990 A HU 270990A HU 207153 B HU207153 B HU 207153B
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
stream
methane
ethylene
gas
zone
Prior art date
Application number
HU902709A
Other languages
English (en)
Other versions
HU902709D0 (en
HUT55127A (en
Inventor
Richard Harold Mccue
John Leslie Pickering
Original Assignee
Mobil Oil Corp
Stone & Webster Eng Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mobil Oil Corp, Stone & Webster Eng Corp filed Critical Mobil Oil Corp
Publication of HU902709D0 publication Critical patent/HU902709D0/hu
Publication of HUT55127A publication Critical patent/HUT55127A/hu
Publication of HU207153B publication Critical patent/HU207153B/hu

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/80—Retrofitting, revamping or debottlenecking of existing plant

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

A találmány tárgyát képezi továbbá egy önmagukban ismert vegyipari technológiai berendezésekből felépített kriogén szeparáló rendszer etilén kinyerésére metánt, etilént és etánt tartalmazó szénhidrogén gáz nyersanyagból.
A találmány tárgya kriogén szeparáló eljárás etilén kinyerésére metánt, etilént és etánt tartalmazó szénhid- 15 rogéngáz nyersanyagból hidegen nyomás alá helyezett gázáramoknak egymás után elrendezett több szeparáló egységen történő átvezetésével, amelynek során mindegyik szeparáló egységben egy alsó gyűjtő térből fokozatosan lehűlő gázt áramoltatnak fölfelé egy felső térbe, a kondenzálódó folyadékot gravitációs áramlással az alsó gyűjtő térben gyűjtik össze, miközben a fölfelé áramoltatott, részben kondenzálódó gázt a kondenzált folyadékkal közvetlenül érintkeztetve reflux folyadék kondenzátum áramot képeznek. A találmány tárgyát 25 képezi továbbá egy önmagukban ismert vegyipari technológiai berendezésekből felépített kriogén szeparáló rendszer etilén kinyerésére metánt, etilént és etánt tartalmazó szénhidrogéngáz nyersanyagból.
A kriogén technológiát ipari méretekben alkalmaz- 30 zák gáz alakú szénhidrogén komponensek, így 1-2 szénatomos alkánok és alkének különféle anyagokból, így földgázból, a kőolaj finomítás során, valamint szénből és más ásványi fűtőanyagokból történő kinyerésére. A távozó krakkóit szénhidrogének mág gáz alakú 35 komponenseiből szeparált nagy tisztaságú etilén a műanyagipar fő kémiai nyersanyagforrása. Számos ipari eljárás gázaiból állítható elő olyan etilén polimer, amely általában 1%-nál kevesebb más anyagot tartalmaz. A kőolajfinomításhoz és a földgázból vagy hasonlókból kondenzálható nedves C^gáz hasznosításához széles körben alkalmazzák a hőkrakkolást és hidrokrakkolást. Az olcsó szénhidrogéneket általában magas hőmérsékleten krakkolják, és így a melléktermékként keletkező metán és hidrogén mellett értékes anya- 45 gokat, így pirrolízis benzint, rövid szénláncú olefineket és cseppfolyósított kőolajgázt (LPG) állítanak elő. A közel szobahőmérsékleten és környezeti nyomáson végzett szokásos szeparáló módszerekkel a krakkgázokból ezt követő cseppfolyósítással, desztillációval, 50 szorpcióval stb. sok komponenst kinyerhetnek. Ahhoz azonban, hogy a metánt és hidrogént elválaszthassák a sokkal értékesebb alifás C2 szénhidrogénektől, különösen az etiléntől és az etántól, viszonylag költséges berendezésre és energiára van szükség.
Számos publikáció foglalkozik a többlépéses rektifikálással és kriogén fagyasztással, így különösen a Peny’s Chemical Engineering Handbook című szakkönyv (5. kiadás) és több más, a desztillációs technikákkal foglalkozó tanulmány. A jelenlegi ipari eljárá- 60 : sokban deflegmátor típusú rektifikáló egységeket használnak a fagyasztósorban és visszafolyató hűtőként gázelegyek metánmentesítésére. Tipikus rektifikáló egységeket ismertetnek a 2582968 (Roberts), a 4 002 042, 4 270 940, 4 519 825 és 4 732 598 (Rowles és munkatársai), valamint a 4657 571 (Gazzi) számú US 20 szabadalmi leírásokban. A tipikus előzetes metánmetesítő egységekhez nagy mennyiségű, ultraalacsony hőmérsékletű hűtőközegre van szükség, és a berendezést is speciális anyagokból kell készíteni, hogy az 1-2 szénatomos biner vagy még bonyolultabb összetételű elegyek megfelelő szétválasztása megtörténjen. Amint azt Kaiser és munkatársai a Hydrocarbon Processing c. folyóirat 1988. novemberi számának az 57-61. oldalain ismertették, egy javított hatékonyságú etilénelválasztó egység több metánmentesítő tornyot használ. Legalább 99%-os etilénkinyerésre van szükség, ehhez a C 2 frakciót lényegében teljesen kondenzálni kell a fagyasztósorban, hogy azt betáplálhassák a desztillátortoronyba. Ismert, hogy a nehezebb C3 komponenseket, így a propilént el lehet távolítani az etánmentesítő elején, ez a kisegítő megoldás azonban kevésbé hatékony, mint a találmány szerinti elválasztó technika.
A találmány feladata, hogy egy olyan javított, hidegen frakcionáló rendszert biztosítson könnyű gázok alacsony hőmérsékleten végzett szeparálására, amely 40 jó hasznosítja az energiát és kisebb tőkebefektetéssel teszi lehetővé a kriogén rendszer kialakítását.
A kitűzött célt olyan, a jelen leírás bevezető bekezdésében ismertetett ismert jellemzőkkel rendelkező kriogén szeparáló eljárás kialakításával és alkalmazásával érjük el, amelynek meghatározó új intézkedései a találmány szerint, hogy (a) a gáz nyersanyagot egy egymással sorba kapcsolt több, fokozatosan egyre hidegebb szeparáló egységként kialakított rektifikáló egységet tartalmazó primer szeparáló zónába vezetjük be, amelyben a gáz nyersanyagot alacsony hőmérsékleten kinyert metánban dús fejtermék gázáramra és 2-szénatomos szénhidrogén komponensekben dús, csekély mennyiségű metánt tartalmazó legalább egy folya55 dék kondenzátum áramra választjuk szét, (b) a legalább egy folyadék kondenzátum áramot a primer szeparáló zónából egy sorba kapcsolt metánmentesítő zónákat tartalmazó frakcionáló rendszerbe továbbítjuk, amelynek egy első metánmentesítő zónájában mérsékelten alacsony kriogén hő1
HU 207 153 Β mérsékleten a folyadék kondenzátum áramból és metán túlnyomó részét fejtermék gőzáramként kinyerjük, míg az első metánmentesítő zónából fenéktermékként egy metánmentesített, etánban és etilénben dús folyadékáramot vezetünk el, majd (c) az első metánmentesítő zónában fejtermékként nyert gőzáram legalább egy részét egy második metánmentesítő zónában egy etilénben dús, 2-szénatomos szénhidrogéneket tartalmazó cseppfolyós nyerstermék áramra és egy ultra alacsony kriogén hőmérsékletű, 2-atomos szénhidrogénektől mentes gőzállapotú fejtermék áramra bontjuk szét.
A találmány szerinti fenti eljárás foganatosítására alkalmas ugyancsak találmány szerinti kriogén szeparáló rendszer a rendszert különböző hőmérsékletű hűtőközegekkel ellátó, egy mérsékelten alacsony kriogén hűtési hőmérsékletű és egy ultra alacsony kriogén hűtési hőmérsékletű hűtőközegforrást tartalmaz, és lényeges, meghatározó jellemzői szerint egy hidegen nyomás alá helyezett gázáram szeparálására alkalmas módon egy deflegmátor típusú primer rektifíkáló egységhez soros elrendezésben csatlakozó, ugyancsak deflegmátor típusú közbenső és végső rektifíkáló egységeket tartalmazó fagyasztósora van, amelyben minden egyes rektifíkáló egység egy magasabb forráspontú komponensekben dús, egy felső hőcserélő részből lefelé áramló, fölfelé áramoltatott gázzal közvetlenül érintkező és az utóbbit részlegesen kondenzálva azzal reflux folyadékot képező, a lefelé áramlás során fokozatosan lehűlő és 2-atomos szénhidrogénekben fokozatosan feldúsuló folyadék kondenzátum áramot összegyűjtő alsó dobrésszel van kialakítva, a primer rektifíkáló egység elé az abban az alacsony hűtési hőmérsékletű hűtőközeg hőmérsékletén fejtermékként egy metánban gazdag primer gázáramra és egy 2-atomos szénhidrogénekben gazdag, csupán csekély mennyiségben metánt tartalmazó primer folyadék kondenzátum áramra fokozatos fagyasztással szétváló nyers gázáram nyomás alatti bevezetésére alkalmas szerkezeti egységek vannak kapcsolva, és a rendszer el van látva továbbá a folyadék kondenzátum áramnak a primer rektifíkáló egységből egy alacsony hőmérsékletű metánmentesítő frakcionáló berendezésbe való betáplálására alkalmas közegkezelő egységekkel, ahol is a kondenzált alacsony forráspontú komponenseknek a folyadék kondenzátumból történő kinyerésére alkalmas metánmentesítő frakcionáló berendezés egy mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközegforrásról táplált visszafolyató hűtőt is magába foglaló, az alacsony forráspontú komponensek túlnyomó részét a folyadék kondenzátum áramból fejtermék gőzáram alakjában, míg az alacsony forráspontú komponensektől mentes részt abból fenéktermékként elválasztó első metánmentesítő zónát, továbbá egy az ultra alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközegforrásról táplált visszafolyató hűtőt magába foglaló, a magasabb forráspontú komponenseket egy cseppfolyós nyerstermék áramra és egy gőznemű fejtermék áramra szétválasztó második metánmentesítő zónát tartalmaz, és a rendszerbe egy a legalább egy deflegmátor típusú közbenső rektifíkáló egységből kivezetett, a második metánmentesítő zóna egy középfokozatába egy folyadék kondenzátum áram bevezetésére alkalmas szerkezeti egység is be van iktatva.
A leírásban utalunk a fokozatosan egyre hidegebb, mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű és ultra alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközegre, ezek a hőmérséklet-tartományok általában körülbelül 235290 °K-ot, illetve körülbelül 235 °K alatti hőmérsékletet jelentenek. A találmány szerinti eljárás megvalósításakor előnyösen legalább három eltérő hűtőszakaszt használunk, a nagy finomítók 4-8 szakaszt is alkalmazhatnak ezeken a hőmérséklet-tartományokon belül vagy átfedve ezeket a tartományokat.
A találmány szerinti eljárás jól alkalmazható nagy mennyiségű etilént, etánt és metánt tartalmazó, főként 1-2 szénatomos gázelegyek szeparálására. A krakkóit szénhidrogén gázt kis mennyiségű C2 szénhidrogének, nitrogén, szén-dioxid és acetilén mellett általában jelentős mennyiségű hidrogén kíséri. Az acetilén komponens a kriogén műveletek előtt vagy azok után egyaránt eltávolítható. Előnyös azonban, ha az etánmentesített 2-szénatomos anyagáramot katalitikusán hidrogénezzük, hogy az acetilént az etilén végtermék frakcionálása előtt átalakítsuk. A kőolajfinomítás tipikus véggázait vagy a paraffínkrakkolásból származó anyagot általában előkezeljük, hogy eltávolítsuk a savas gázokat, és azokat vízmegkötő molekulaszitán megszárítjuk, hogy harmatpontjuk körülbelül 145 °K legyen. így kapjuk a kriogén nyersanyagkeveréket. Egy tipikus gáz nyersanyag pl. az olyan krakkoló gáz, amely 10-50% mól% etilént, 5-20% etánt, 10-40% metánt, 10-40% hidrogént és legfeljebb 10% 3-szénatomos szénhidrogéneket tartalmaz.
A találmány szerinti eljárás egy előnyös foganatosítási módja szerint száraz, komprimált, krakkóit gáz nyersanyagot szobahőmérsékleten, vagy az alatti hőmérsékleten és legalább 2500 kPa, előnyösen körülbelül 3700 kPa nyomáson, fagyasztósoron, kriogén körülmények között több folyadékáramra és gáz alakú metán/hidrogén áramra választunk szét. Az értékesebb etilén áramot olyan nagy tisztaságban kapjuk, hogy az felhasználható a hagyományos polimerizációhoz.
A találmány lényegét részletesebben az alábbiakban a csatolt rajz ábráira hivatkozva ismertetjük. A rajzon az
1. ábra egy sematikus eljárásdiagram, amely egy tipikus példaképpeni találmány szerinti szénhidrogénfeldolgozó üzem műveleti egységeinek elrendezését ábrázolja, amelyben az etilént krakkolással és hideg frakcionálással állítják elő.
2. ábra egy alternatív eljárás- és berendezésdiagram, amely több fagyasztósort és két metánmentesítő frakcionáló egységet tartalmaz deflegmátorokkal.
Az 1. ábrán egy olyan példaképpeni találmány szerinti kriogén szeparáló rendszer sematikus diagramja látható, amely szénhidrogén gáz nyersanyagból tisztított etilén kinyerésére szolgál.
HU 207 153 B
Egy szokásos (10) krakkoló egység friss (12) nyersanyagot, így etánt, propánt, könnyűbenzint vagy nehezebb nyersanyagot és kívánt esetben visszacirkuláltatott (13) szénhidrogéneket krakkóit szénhidrogén gáz árammá alakít át. A (10) krakkoló egységből kilépő anyagáramot egy (15) szeparáló egységben a szokásos módon szeparáljuk, így (15L) folyékony termék, 3-4 szénatomos (15P) kőolajgáz és egy krakkóit (15G) könnyű gázáram keletkezik, amely főleg metánból, etilénből és etánból áll és különböző mennyiségű hidrogént, acetilént és C3 komponenseket tartalmaz. A krakkóit (15G) könnyű gázáram nyomását egy (16) kompresszorral az eljárásban alkalmazott nyomásértékre állítjuk be, és azt (17 és 18) hőcserélőkkel szobahőmérsékletre hűtjük vissza. így kapjuk a találmány szerinti kriogén szeparáláshoz felhasználandó nyersanyagot.
A fagyasztósoron a hideg, nyomás alá helyezett gázáramokat lehűtjük és sorozatban elrendezett rektifikáló egységekben részlegesen kondenzáljuk. Az egyes rektifikáló egységeket úgy kapcsoljuk össze, hogy a kondenzált folyadékot gravitáció segítségével egy alsó folyadékgyűjtőben gyűjtjük össze egy felső függőleges rektifikálóból, amelyen alulról fölfelé az alsó gyűjtőből gáz halad át, hogy az említett rektifikálóban közvetlenül érintkezés jöjjön létre a gáz és a folyadék között. Ezáltal a fölfelé áramló, metánban gazdag gáz részben kondenzál az említett rektifikálóban, ahol hideg reflux folyadék kerül közvetlenül érintkezésbe a fölfelé áramló gázárammal. így lefelé folyó, etilénben és etánban fokozatosan gazdagodó hideg, kondenzált folyadék kondenzátum áram jön létre. Előnyösen a rektifikáló egységek közül legalább egy deflegmátor típusú, azonban töltött oszlopos, vagy tálcás egység is beiktatható a fagyasztósorba. A deflegmátor hőcserélő egységek tipikus alumínium magvú szerkezetek, amelyeknek ismert konstrukciós módszerekkel fémből kialakított belső vertikális vezetékei vannak.
A hideg, nyomás alá helyezett gáz alakú nyersanyag áramot több, egymás után kapcsolt deflegmátor típusú (20, 24) rektifikáló egységben szeparáljuk. Mindegyik ilyen (20, 24) rektifikáló egység úgy van elrendezve, hogy egy alsó (20D, 24D) dobrészben gravitáció segítségével összegyűjti a kondenzált folyadékot egy felső rektifikáló (20R, 24R) hőcserélő részből, amely több, vertikálisan elhelyezett közvetett hőcserélő szakaszból áll, amelyen át az alsó (20D, 24D) dobrészből gáz áramlik fölfelé alacsony hőmérsékletű hűtőfolyadékkal, vagy más fagyasztó közeggel való hűtés céljából a hőcserélő szakaszokon belüli közvetett hőcserélővel. A fölfelé áramló, metánban gazdag gáz részlegesen kondenzál a hőcserélő szakaszok vertikális felületén, és így a fölfelé áramló gázzal közvetlen kapcsolatba kerülve reflux folyadékot képez, egy hidegebb, lefelé áramló kondenzált folyadék kondenzátum áram jön létre, és ezáltal a kondenzált folyadékot fokozatosan etilénnel és etán komponensekkel dúsítja.
A találmány szerinti rendszer lehetőséget biztosít száraz nyersanyag (15G) könnyű gázáramnak egy primer (20) rektifikáló egységbe, vagy egy több, egymás után kapcsolt, egyre hidegebb (20, 24) rektifikáló egységet tartalmazó fagyasztósorba való bevezetésére abból a célból, hogy a gáz nyersanyagot egy alacsonyabb hőmérsékleten kinyert, primer, metánban gazdag (20V) fejtermék gázáramra és legalább egy 2-szénatomos szénhidrogén komponensekben gazdag és kis mennyiségű metánt tartalmazó, primer (22) folyadék kondenzátum áramra válasszuk szét.
A (22) folyadék kondenzátum áramot a metán eltávolítása céljából tisztítjuk oly módon, hogy a primer (20) rektifikáló egységből kilépő legalább egy primer (22) folyadék kondenzátum áramot olyan frakcionáló rendszerbe vezetjük, amelynek egymás után kapcsolt több (30, 34) metánmentesítő zónája van. Egy (31) hőcserélőben mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletet alkalmazunk, hogy lehűtsük az első (30) metánmentesítő zóna (32) fejtermékét, és így visszanyerjük a metán nagy részét a primer (22) folyadék kondenzátum áramból az első (30) metánmentesítő zóna (32) fejtermékeként keletkező gőzáramban, és visszanyerjük az első, metánmentesített folyadék (30L) fenéktermék áramot, amely etánban és etilénben gazdag és lényegében metánmentes. Az első (30) metánmentesítő zóna (32) fejtermékeként kapott gőzáramot előnyösen mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközeggel, így pl. egy propilén hűtőciklusból származó közeggel hűtjük, hogy (30R) reflux folyadékot kapjunk az első (30) metánmentesítő zóna felső részébe való visszavezetéshez.
Etilénben gazdag áramot kapunk, ha az első (30) metánmentesítő zóna (32) fejtermékeként kapott gőzáramnak legalább egy részét egy ultra alacsony kriogén hőmérsékletű további (34) metánmentesítő zónában tovább szeparáljuk, hogy egy etilénben gazdag szénhidrogén (34L) nyerstermék folyadékáramot és egy ultra alacsony hőmérsékletű gőz alakú (34V) fejtermék áramot nyerjünk ki. A visszamaradó etilént úgy nyerjük ki, hogy a (34) metánmentesítő zóna gőz alakú (34V) fejtermék áramát egy ultra alacsony kriogén hőmérsékletű (36) hőcserélőn vezetjük át egy végső (38) rektifikáló egységbe, hogy egy ultra alacsony kriogén hőmérsékletű reflux (38R) folyadék kondenzátum áramot kapjunk a (34) metánmentesítő zóna felső részébe való visszavezetéshez. így egy metánban gazdag végső gőz alakú (38V) fejtermék áramot nyerünk ki, amely lényegében mentes a C2 szénhidrogénektől. A kettős metánmentesítő technikát használva a teljes metánmentesítő hőcserélő munkájának nagy részét egy mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközeg végzi a (31) hőcserélő egységben, és csökken a hűtés összes energiaszükséglete, amit a C2szénhidrogéneknek a metántól és a könnyebb komponensektől való elválasztására hasznosítunk. Az etilén kívánt tisztaságát úgy érjük el, hogy az első (30) metánmentesítő zónából kilépő, Ct, komponenseket tartalmazó folyékony (30L) fenéktermékek egy (40) frakcionáló toronyban tovább frakcionáljuk, hogy egy (40L) áramban eltávolítsuk a 3-szénatomos és nehezebb szénhidrogéneket, és egy második, nyers (40V) etilénáramot kapjunk.
Tiszta etilént nyerünk ki egy (50) bontótoronyból
HU 207 153 Β (50V) fejtermékként oly módon, hogy együtt frakcionáljuk a második, nyers (40V) etilénáramot és az első, etilénben gazdag nyers (34L) nyerstermék szénhidrogénáramot. Az (50) bontótorony etán (50L) fenéktermékét visszavezethetjük a komponenseket tartalmazó (40L) árammal együtt a (10) krakkoló egységbe, így a (17, 18) hőcserélőkben és/vagy a (20R) hőcserélő részben mérsékelten hűtött nyersanyaggal végzett közvetett hőcserével visszanyerjük a hőértéket.
A metánban gazdag (24V) fejterméket kívánt esetben egy nem ábrázolt hidrogénvisszanyerő egységbe vezethetjük és fűtögázként vagy más módon hasznosíthatjuk. Amint azt a továbbiakban ismertetjük, ezt a gázáramot vagy annak egy részét más metángőzzel együtt a (38) rektifíkáló egységben tovább hűthetjük ultra alacsony kriogén hőmérsékletre, hogy eltávolítsuk az etilén maradékát. Ebben az eljárásváltozatban a fagyasztósor legalább egy közbenső (24) rektifíkáló egységet tartalmaz egy közbenső (24L) folyadék kondenzátum áram részleges kondenzálására a primer (20V) fejtermékból a fagyasztósor sorrendben utolsó rektifíkáló egysége előtt. Az alacsony hőmérsékletű hőcserélő munkájának jelentős részét megtakaríthatjuk, ha az első (30) metánmentesítő zóna (32) fejtermékének legalább egy részét érintkezésbe hozzuk az említett közbenső (24L) folyadék kondenzátum árammal. Ez történhet egy közvetett (33H) hőcserélő egységben, ahogyan azt az 1. ábra ábrázolja. Úgy is eljárhatunk, hogy ezeket az áramokat egy ellenáramú érintkeztető zónában, amely a primer és szekunder (30, 34) metánmentesítő zóna között van elrendezve, közvetlen érintkezésbe hozzuk az említett ellenáramú érintkeztető zónából kilépő metánmentesített folyadékkal, amelyet a szekunder (34) metánmentesítő zóna alsó részébe vezetünk, és az említett ellenáramú érintkeztető zónából kilépő, metánban gazdag gőzzel, amelyet a szekunder (34) metánmentesítö zóna felső részébe vezetünk.
Könnyen belátható, hogy a találmányi gondolaton belül tetszés szerinti egységeket különböző módokon rendezhetünk el. így például a primer fagyasztósort alkotó (20, 24 stb.) rektifíkáló egységeket négy vagy több sorba kapcsolt deflegmátor egységgel növelhetjük, amelynek kondenzáló hőmérséklete egyre hidegebb. Egy (24F) fejterméket végső rektifíkáló lépésként egy (38F) bevezetőcsövön átvezetve egy végső deflegmátor típusú (38) rektifíkáló egységet kapcsolhatunk sorba végső metánmentesítő egységként, hogy egy végső ultra alacsony kriogén hőmérsékletű teflux folyadékot kapjunk, amelyet a (34) metánmentesítő zóna frakcionáló felső részébe vezethetünk vissza.
Egyes szeparáló rendszerekben az előelválasztó művelethez (15) szeparáló egységként egy elő-etánmentesítő egységet használunk, hogy a kriogén fagyasztósorba való belépés előtt eltávolítsuk a nehezebb komponenseket. Az ilyen elrendezésekben kívánt esetben egy a primer fagyasztóból származó (22A) folyadékáram egy etánban és etilénben gazdag folyadékot szolgáltat az elő-etánmentesítő torony tetejére refluxként való visszavezetéshez. Ez a technika lehetővé teszi egy lefelé történő áramoltatással működő etánmentesítő, így példánk esetében a (40) frakcionáló torony elhagyását. Ez esetben a primer (30) metánmentesítő zóna (30L) fenékterméke közvetlenül egy (50) bontótoronyba vezethető be.
A találmány szerinti kriogén szeparáló rendszer tartalmazhat egy (60) acetilén hidrogénező egységet is, amelyet célszerűen vissza nem nyert acetilént tartalmazó, etilénben gazdag legalább egy anyagárammal táplálhatunk. Az acetilén az etilén frakcionáló (50) bontótoronyba való bevezetése előtt katalitikusán hidrogénezhető.
A 2. ábra egy olyan találmány szerinti kriogén szeparáló rendszert mutat be, ahol több, egymással sorba kapcsolt deflegmátort használunk egy több-zónájú metánmentesítő frakcionáló rendszerrel kombinálva. A 2. ábrán az egyes funkcionálisan azonos részek számozása a hivatkozási számok utolsó két számjegye tekintetében azonos az 1. ábra kapcsán használtakkal. Ennél a kiviteli alaknál többféle alacsony hőmérsékletű hűtőközeget használunk. Minthogy megfelelő hűtőfolyadékok a szokásos finomítókból könnyen beszerezhetők, a mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű külső hűtőkör előnyösen egy zárt ciklusú propilénrendszer (C3R), amelynek fagyasztó hőmérséklete körülbelül 235 °K. A (C3R) hűtőkör használata azért gazdaságos, mert ennek a hűtőközegnek a komprimálásához, kondenzálásához és elpárologtatásához viszonylag kis energiamennyiségre van szükség, és a rendszerben felhasznált szerkezeti anyagok szempontjából is gazdaságos. Az első metánmentesítő zóna oszlopa és a csatlakozó reflux berendezés, amely a találmány szerinti, két metánmentesítő zónát alkalmazó rendszer legnagyobb egysége, egyszerű szénacélból készíthető. A (C3R) hűtőközeg egy kényelmes energiaforrás a primer és szekunder metánmentesítő zóna fenéktermékének újraforralásához a szekunder újraforraló egységéből kinyert, viszonylag hideg propilénnel. Ezzel ellentétben az ultra alacsony kriogén hőmérsékletű külső hűtőkör előnyösen egy zárt ciklusú etilén-rendszer (C2R), amelynek fagyasztó hőmérséklete körülbelül 172 °K, amelyhez egy nagyon alacsony hőmérsékletű kondenzáló rendszerre van szükség, és az ilyen ultra alacsony kriogén hőmérsékleten való üzemeltetéshez a szerkezeti anyagoknak költséges Cr-Ni ötvözeteknek kell lenniük. Az ultra alacsony hőmérsékletű szekunder metánmentesítő hőmérséklet- és anyagszükségletét szétválasztva, a költségesebb egységben végzett műveletet kisebb méretben végezzük, így a kriogén elválasztás önköltsége jelentősen alacsonyabb lesz. A deflegmátoros fagyasztósor kezdeti szakaszában a szokásos zárt hűtőrendszereket használhatjuk, a hideg etilén terméket vagy az etilénből elválasztott hideg etánt előnyösen a gáz nyersanyaggal együtt betáplálhatjuk a primer rektifíkáló egységbe, hogy abból a hőt visszanyerjük.
A 2. ábrán látható berendezést úgy működtetjük, hogy a száraz, komprimált nyersanyagot 3700 kPa nyomáson (117 és 118) hőcserélőkön vezetjük át, majd betápláljuk a fagyasztósorba. Sorbakapcsolt (120,124, 126 és 128) rektifíkáló egységek mindegyikének van egy-egy alsó (120D, 124D, 126D) dobrésze és egy
HU 207 153 Β felső rektifikáló (120R, 124R, 126R) hőcserélő része. Előnyös esetben a fagyasztósor magában foglal legalább két közbenső rektifikáló egységet, hogy részlegesen kondenzálja az első és második, egyre hidegebb közbenső folyadék kondenzátum áramot a primer í (120) rektifikáló egység gőz alakú (120V) fejtermékéből a végső (128) rektifikáló egység előtt. Előnyös, ha az első közbenső (124L) folyadék kondenzátum áramot a primer (130) metánmentesítő zónában frakcionáljuk és azután egy második közbenső (126L) folya- 1 dék kondenzátum áramot frakcionálunk egy szekunder (134) metánmentesítő zónában. A deflegmátorok és a kettős metánmentesítő kapcsolási sorrendje azonos az
1. ábrán szereplővel, azonban egy közbenső folyadékgáz érintkeztető (133) torony, különösen töltetes oszlop 1 gondoskodik a hőcseréről, és a közbenső (126L) folyadék kondenzátum áram és a primer (130) metánmentesítő zóna (132) fejterméke közötti ellenáramú anyagátadás egy etilénben dúsított (133L) folyadékáramot szolgáltat, amelyet a szekunder (134) metánmentesítő 2 zóna középső részébe továbbítunk, ahol annak metántartalma tovább csökken. A metánban dúsított (133V) gőzáramot az ultra alacsony kriogén hőmérsékletű (133H) hőcserélőn visszük keresztül, hogy előhűtsük, mielőtt azt a (134) metánmentesítő zóna magasabb 2 fokozataiban frakcionáljuk. Kívánt esetben a (133) torony által biztosított hőcserét elvégezhetjük közvetetten is a gáz- és folyadékáramok között. A szekunder (134) metánmentesítő zónába bevezetett hidegebb anyag csökkenti a kondenzáló hatást. 2
A (134V) gőzáramnak a (136) hőcserélőben ultra alacsony kriogén hőmérsékleten végzett kondenzálásán kívül, amely egy szekunder metánmentesítő (138R) reflux folyadék kondenzátum áramot szolgáltat, egy deflegmátor típusú (138) rektifikáló egység 2 kondenzálja a visszamaradó etilént, és így egy metánmentesítő (138V) fejterméket kapunk, amelyet metánnal és hidrogénnel egyesítünk a (128V) fejtermék áramból, és azt a fagyasztósor áramaival való hőcsere céljából bevezetjük a deflegmátor típusú közbenső z (124,126) rektifikáló egységekbe. Az etilént a fagyasztósor végső kondenzátumaként kapott (128L) folyadék kondenzátum áramból nyerjük ki oly módon, hogy azt bevezetjük a szekunder (134) metánmentesítő zóna felső részébe, miután kiegészítő hűtőközegként bevezet) tűk a (138) rektifikáló egységbe. Viszonylag tiszta 2szénatomos (134L) nyerstermék folyadékáramot nyerünk ki a frakcionáló rendszerből, amely tipikusan lényegében etilénből és etánből áll körülbelül 3:1-8:1 mólarányban, előnyösen legalább 7 mól etilént tartal0 máz 1 mól etánra számítva. Magas etiléntartalma következtében ez a folyadékáram sokkal gazdaságosabban tisztítható egy kisebb 2-szénatomos termékeket bontó oszlopon. Minthogy lényegében mentes a propiléntől és más, magasabb forráspontú komponensektől, az etilénben gazdag (134L) nyerstermék folyadékáramot nem kell bevezetni a szokásos etánmentesítöbe, hanem közvetlenül a végterméket frakcionáló toronyba visszük. Ha két külön anyagáramot vezetünk be az etilén terméket szolgáltató toronyba, annak mérete és fenntartási követelményei jelentősen csökkennek a szokásos egyáramú frakcionálókhoz képest. Az ilyen szokásos termékfrakcionálók általában a legnagyobb hűtőenergia fogyasztók a modem olefinkinyerő üzemekben.
A találmányi gondolaton belül maradva számos módosítást végezhetünk a rendszeren. így például egységesített konstrukciót használhatunk úgy, hogy a teljes metánmentesítő frakciót egyetlen többzónájú desztilláló toronyban helyezzük el. Ezt a technikát meglevő kriogén üzemek átalakítására, vagy új üzemek felszerelésére adaptálhatjuk. Néhány üzemi helyszínen csúsztathatóan szerelt egységekre lehet szükség. Egy, a 2. ábrán bemutatott példaképpeni találmány szerinti kriogén szeparáló rendszerben végrehajtott példaképpeni találmány szerinti eljárás anyagmérlegét adjuk meg az alábbi táblázatban. Mindegyik egység állandó, folyamatos áramlási feltételek között dolgozik, a komponensek relatív mennyisége mindegyik áramban 100 kgmól etilénre vonatkozik a primer nyersanyagban. A fő műveleti egységek energiaszükségletét is megadjuk az áram entalpia értékek feltüntetésével.
Anyagmérleg
Áram száma 115 130R 122 120V
Hőmérséklet (°C) 16,1 -34,4 -18,3 -34,4
Nyomás (kp/cm2) 37,1 31,9 36,8 36,6
Entalpia (kCal, mm) 3,1447 0,4455 0,2721 2,1873
Gőz mól. frakc. 1,0 0 0 1,0
Áramlási sebességek (kG mól)
Összes 299,15 9,16 65,69 233,45
Hidrogén (H2) 79,02 0,23 0,67 78,34
Metán (CH4) 62,85 1,48 4,64 58,20
Acetilén (C2H2) 1,3 0,69 0,48 0,81
Etilén (C2H4) 100,0 5,94 ; 27,36 72,63
HU 207 153 B
Áram száma 115 130R 122 120V
Etán (C2H6) 32,4 . 1,64 12,63 19,79
Propin (C3H4) 0,45 0 0,43 0,22
Propilén (C3H6) 12,8 0,58 10,53 2,30
Propán (C3H8) 5,8 0 5,02 0,77
1,3-Butadién (C4H6) 2,0 0 1,98 0,16
1-Butén (C4H8) 0,66 0 0,65 0,58
1-Bután (C4Hio) 0,11 0 0,11 0,12
1-Pentén (C5H10) 0,58 0 0,58 0
Benzol (C6H6) 0,52 0 0,51 0,12
Touol (C7H8) 0,45 0 0,45 0
1-Hexén (C6H12) 0,14 0 0,14 0
CO2 0,54 0 0 0,53
Áram száma 124 126L 128V 128R
Hőmérsékletbe) -39,7 -77,6 -126,1 99,4
Nyomás (kp/cm2) 36,7 36,49 36,1 29,7
Entalpia (kCal, mm) 0,3699 0,9027 0,9259 0,3529
Gőz mól. frakc. 0 0 1,0 0
Áramlási sebességek (kG mól)
Összes 86,35 24,14 115,24 7,72
Hidrogén (H2) 1,11 0,31 76,80 0,12
Metán (CH4) 9,28 6,12 37,81 4,98
Acetilén (C2H2) 0,74 0,69 0 0,11
Etilén (C2H4) 53,89 16,09 0,83 2,57
Etán (C2H6) 18,20 1,54 0,11 0,48
Propin (C3H4) 0,22 0 0 0
Propilén (C3Hg) 2,29 0,11 0,11 0
Propán (C3H8) 0,77 0 0 0
1,3-Butadién (C4H6) 0,16 0 0 0
1-Butén (C4H8) 0,46 0 0,11 0
1-Bután (C4H10) 0,11 0 0 0
1-Pentén (C5H10) 0 0 0 0
Benzol (C6H6) 0 0 0,11 0
Touol (C7H8) 0 0 0 0
1-Hexén (C6Hl2) 0 0 0 0
CO2 0 0 0,53 0
Áram száma 132 133L 138V 133V
Hőmérséklet(°C) -34,4 -36,2 -99,6 -47,4
Nyomás (kp/cm2) 31,9 31,8 31,1 31,8
Entalpia (kCal, mm) 0,3121 0,1482 0,2253 0,2549
HU 207 153 B
Aram száma 132 133L 138V 133V
Gőz mól. frakc. 1,0 0 1,0 1,0
Áramlási sebességek (kG mól)
Összes 33,66 30,1 27,16 27,69
Hidrogén (H2) 1,79 0,79 2,22 2,02
Metán (CH4) 13,85 5,05 24,92 14,92
Acetilén (C2H2) 0,13 0,17 0 0,30
Etilén (C2H4) 15,05 21,05 0,18 10,08
Etán (C2H6) 2,83 2,75 0 0,62
Propin (C3H4) 0 0 0 0
Propilén (C3H6) 0,35 0,47 0 0
Propán (C3Hg) 0 0 0 0
1,3-Butadién (C4H6) 0 0 0 0
1-Butén (C4Hg) 0 0 0 0
1-Bután (C4HI0) 0 0 0 0
1-Pentán fC3H10) 0 0 0 0
Benzol (C6H6) 0 0 0 0
Touol (C7H8) 0 0 0 0
1-Hexén (C6H12) 0 0 0 0
CO2 0 0 0 0
Áram száma 134 134V 138R 130L
Hőmérséklet (°C) -9,9 -95,3 -97,8 6,4
Nyomás (kp/cm2) 32,6 31,1 31,1 32,5
Entalpia (kCal, mm) 0,2169 0,5295 0,2148 0,6486
Gőz mól. frakc. 0 1,0 0 0
Áramlási sebességek (kG mól)
Összes 38,36 63,49 36,3 118,38
Hidrogén (H2) 0 2,40 0,18 0
Metán (CH4) 0,37 60,38 35,46 0,69
Acetilén (C2H2) 0,20 0 0 1,10
Etilén (C2H4) 33,69 0,70 0,68 66,20
Etán (C2H6) 4,42 0,47 0,47 28,00
Propin (C3H4) 0 0 0 0,45
Propilén (C3H6) 0,47 0 0 12,83
Propán (C3Hg) 0 0 0 5,80
1,3-Butadién (OjH^ 0 0 0 2,00
1-Butén (C4Hg) 0 0 0 0,65
1-Bután (C4H,0) 0 0 0 0,11
1-Pentén (C5H,0) 0 0 0 0,58
Benzol (CgH^ 0 0 0 0,52
Touol (C7H8) 0 0 0 0,45
1-Hexén (CgHjj) 0 0 0 0,14
CO2 · 0/ . o .; o 0 ·
HU 207 153 Β
A kriogén technológiában járatos szakember számára belátható, hogy a műveleti egységek elrendezése lehetővé teszi a szekunder metánmentesítő zónában a folyadék refluxszal szemben támasztott hűtési követelmények csökkentését az egyetlen refluxárammal működő ismert metánmentesítő berendezésekhez viszonyítva. Az ultra alacsony hőmérsékletű (C2R) hűtőközeg használata minimális, sőt esetenként egyáltalán nincs rá szükség a legalacsonyabb 172 °K hőmérsékleten.

Claims (10)

  1. SZABADALMI IGÉNYPONTOK
    1. Kriogén szeparáló eljárás etilén kinyerésére metánt, etilént és etánt tartalmazó szénhidrogén gáz nyersanyagból hidegen nyomás alá helyezett gázáramoknak egymás után elrendezett több szeparáló egységen történő átvezetésével, amelynek során mindegyik szeparáló egységben egy alsó gyűjtő térből fokozatosan lehűlő gázt áramoltatunk fölfelé egy felső térbe, a kondenzálódó folyadékot gravitációs áramlással az alsó gyűjtő térben gyűjtjük össze, miközben a fölfelé áramoltatott, részben kondenzálődó gázt a kondenzált folyadékkal közvetlenül érintkeztetve reflux folyadék áramot képezünk, ózza/ jellemezve, hogy (a) a gáz nyersanyagot (12) egy egymással sorba kapcsolt több, fokozatosan egyre hidegebb szeparáló egységként kialakított rektifikáló egységet (20,24) tartalmazó primer szeparáló zónába vezetjük be, amelyben a gáz nyersanyagot (12) alacsony hőmérsékleten kinyert metánban dús fejtennék (20V, 24V) gázáramra és 2-szénatomos szénhidrogén komponensekben dús, csekély mennyiségű metánt tartalmazó legalább egy folyadék kondenzátum áramra (22,24L) választjuk szét, (b) a legalább egy folyadék kondenzátum áramot (22, 24L) a primer szeparáló zónából egy sorba kapcsolt metánmentesítő zónákat (30, 34) tartalmazó frakcionáló rendszerbe továbbítjuk, amelynek egy első metánmentesítő zónájában (30) mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékleten a primer folyadék kondenzátum áramból (22) a metán túlnyomó részét fejtermék (32) gőzáramként kinyerjük, míg az első metánmentesítő zónából (30) fenéktermékként (30L) egy metánmentesített, etánban és etilénben dús folyadékáramot vezetünk el, majd (c) az első metánmentesítő zónában (30) fejtermékként (32) nyert gőzáram legalább egy részét egy második metánmentesítő zónában (34) egy etilénben dús, 2-szénatomos szénhidrogéneket tartalmazó cseppfolyós nyerstermék (34L) áramra és egy ultra alacsony kriogén hőmérsékletű, 2-atomos szénhidrogénektől mentes gőzállapotú fejtermék (34V) áramra bontjuk szét.
  2. 2. Az 1. igénypont szerinti kriogén szeparáló eljárás, azzaljellemezve, hogy egy járulékos eljárási lépésben az első metánmentesítő zónából (30) fenéktermékként (30L) elvezetett metánmentesített, etánban és etilénben dús folyadékáram, valamint a második metánmentesítő zónában (34) leválasztott, etilénben dús, 2atomos szénhidrogéneket tartalmazó cseppfolyós nyerstermék (34L) áram túlnyomó részét tovább frakcionálva tiszta etilénteiméket állítunk elő.
  3. 3. A 2. igénypont szerinti kriogén szeparáló eljárás, azzal jellemezve, hogy az első metánmentesítő zónából (30) fenéktermékként (30L) elvezetett metánmentesített, etánban és etilénben dús folyadékáramból az etánt és a nehezebb szénhidrogéneket előbb egy további járulékos eljárási lépésben frakcionálással elválasztjuk és ily módon egy második nyerstermék etilénáramot (40V) képezünk, amelyet a második metánmentesítő zónában (34) leválasztott, etilénben dús, 2-atomos szénhidrogéneket tartalmazó cseppfolyós nyerstermék (34L) árammal együtt tovább frakcionálva fejtermékként (50V) tiszta etilént állítunk elő,
  4. 4. Az 1. igénypont szerinti kriogén szeparáló eljárás, azzal jellemezve, hogy a gázáramok metánban gazdag gázáramra és csak csekély mennyiségű metánt tartalmazó folyadék kondenzátum áramra történő szétválasztását deflegmátor típusú szeparáló rektifikáló egységekben (20, 24) végezzük, amelyekben a folyadék kondenzátumot egy felső hőcserélő részből (20R, 24R) gravitációsan egy alsó dobrészben (20D, 24D) gyűjtjük össze, ahol is a felső hőcserélő rész (20R, 24R) függőleges elrendezésű több közvetett hőcserélőszakaszból áll, amelyeken az alsó dobrészből (20D, 24D) kiindulóan a gázáramot felfelé vezetjük át, a hőcserélőszakaszokat és ezzel a gázáramot közvetett hőcsere révén cseppfolyós hűtőközeggel hűtjük, így a gázáramot a hőcserélőszakaszok függőleges felületein részlegesen kondenzáljuk, és abból reflux folyadék kondenzátum áramot (22,24L) állítunk elő.
  5. 5. A 4. igénypont szerinti kriogén szeparáló eljárás, azzal jellemezve, hogy egymással sorba kapcsolt legalább három deflegmátor típusú rektifikáló egységből (20,24,38) vezetünk el folyadék kondenzátum áramot (22,24L, 38R), és az első metánmentesítő zónából (30) kivett fejtermék (32) gőzáram legalább egy részét ellenáramú közvetlen hőcserét adó módon egy, az első és a második metánmentesítő zóna (30, 34) közé iktatott hőcserélőben (33H) egy, a második rektifikáló egységből (24) elvezetett közbenső kondenzált folyadék kondenzátum árammal (24L) érintkeztetjük, a hőcserélő érintkeztetést követően a kondenzált folyadék kondenzátum áramot (24L) a második metánmentesítő zóna (34) alsó tartományába, míg az érintkeztetett fejtermék (32) gőzáramot ezen második metánmentesítő zóna (34) egy felső tartományába vezetjük be.
  6. 6. Az 5. igénypont szerinti kriogén szeparáló eljárás, azzal jellemezve, hogy a második metánmentesítő zóna (34) fejtermékeként (34V) kapott gőzáramot egy deflegmátor típusú végső rektifikáló egységbe (38) vezetjük be, és ezzel egy ultra alacsony kriogén hőmérsékletű reflux folyadék kondenzátum áramot (38R), míg a végső rektifikáló egység (38) fejtermékeként (38V) egy metándús gőzáramot állítunk elő, miközben a reflux folyadék kondenzátum áramot (38R) visszavezetjük a második metánmentesítő zóna (34) felső részébe.
    HU 207 153 B
  7. 7. Az 1. igénypont szerinti kriogén szeparáló eljárás, azzal jellemezve, hogy a mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletet 235 és 290 °K hőmérsékletű, míg az ultra alacsony kriogén hőmérsékletet 235 °K hőmérsékletű hűtőközeg áramoltatásával biztosítjuk.
  8. 8. Az 1. igénypont szerinti kriogén szeparáló eljárás, azzal jellemezve, hogy a szeparálandó gáz nyersanyag (12) 10-50 mól% etilént, 5-20 mól% etánt, 1040 mól% hidrogént és legfeljebb 10 mól%-ban 3-atomos szénhidrogéneket tartalmaz.
  9. 9. Kriogén szeparáló rendszer etilén kinyerésére metánt, etánt és etilént tartalmazó szénhidrogéngáz nyersanyagból, amely rendszer különböző hőmérsékletű hűtőközegekkel ellátó, egy mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű és egy ultra alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközegforrást tartalmaz, azzal jellemezve, hogy hidegen nyomás alá helyezett gáz nyersanyag (12) áram szeparálására alkalmas módon egy deflegmátor típusú első rektifikáló egységhez (20) soros elrendezésben csatlakozó, ugyancsak deflegmátor típusú közbenső és végső rektifikáló egységeket (24, 38) tartalmazó fagyasztósora van, amelyben minden egyes rektifikáló egység (20, 24, 38) egy magasabb forráspontú komponensekben dús, egy felső hőcserélő részből (20R, 24R) lefelé áramló, fölfelé áramoltatott gázzal közvetlenül érintkező és az utóbbit részlegesen kondenzálva azzal reflux folyadék kondenzátum áramot (22, 24L, 38R) képező, a lefelé áramlás során fokozatosan lehűlő és 2-atomos szénhidrogénekben fokozatosan feldúsuló folyadék kondenzátum áramot (22, 24L, 38R) összegyűjtő alsó dobrésszel (20D, 24D) van kialakítva, az első rektifikáló egység (20) elé egy, az abban a mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközeg hőmérsékletén fejtermékként (20V) egy metánban gazdag primer gázáramra és egy 2-atomos szénhidrogénekben gazdag, csupán csekély mennyiségben metánt tartalmazó primer folyadék kondenzátum áramra (22) fokozatos fagyasztással szétváló nyers könnyű gázáram (15G) nyomás alatti bevezetésére alkalmas szerkezeti egységek vannak kapcsolva, a rendszer el van látva továbbá a primer folyadék kondenzátum áramnak (22) az első rektifikáló egységből (20) egy mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű metánmentesítő frakcionáló berendezésbe való betáplálására alkalmas közegkezelő egységekkel, ahol is a kondenzált alacsony forráspontú komponenseknek a folyadék kondenzátumból történő kinyerésére alkalmas metánmentesítő frakcionáló berendezés egy mérsékelten alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközegforrásról táplált visszafolyató hűtőt is magába foglaló, az alacsony forráspontú komponensek túlnyomó részét a primer folyadék kondenzátum áramból (22) fejtermék (32) gőzáram alakjában, míg az alacsony forráspontú komponensektől mentes részt abból fenéktermékként (30L) elválasztó primer metánmentesítő zónát (30), továbbá egy az ultra alacsony kriogén hőmérsékletű hűtőközegforrásról táplált visszafolyató hűtőt magába foglaló, a magasabb forráspontú komponenseket egy cseppfolyós nyerstermék (34L) áramra és egy gőznemű fejtermék (34V) áramra szétválasztó második metánmentesítő zónát (34) tartalmaz, és a rendszerbe egy, a legalább egy deflegmátor típusú közbenső rektifikáló egységből (24) kivezetett, a második metánmentesítő zóna (34) egy középfokozatába egy folyadék kondenzátum áram (24L) bevezetésére alkalmas szerkezeti egység is be van iktatva.
  10. 10. A 9. igénypont szerinti kriogén szeparáló rendszer, azzal jellemezve, hogy a primer hűtőközeg propilént, míg az ultra alacsony hőmérsékletű hűtőközeg etilént tartalmaz.
HU902709A 1989-04-05 1990-03-20 Cryonenic separating method and system for yielding ethylene from hydrocarbon gas raw material containing methane, ethylene and ethane HU207153B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/333,214 US4900347A (en) 1989-04-05 1989-04-05 Cryogenic separation of gaseous mixtures

Publications (3)

Publication Number Publication Date
HU902709D0 HU902709D0 (en) 1991-03-28
HUT55127A HUT55127A (en) 1991-04-29
HU207153B true HU207153B (en) 1993-03-01

Family

ID=23301828

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU902709A HU207153B (en) 1989-04-05 1990-03-20 Cryonenic separating method and system for yielding ethylene from hydrocarbon gas raw material containing methane, ethylene and ethane

Country Status (13)

Country Link
US (1) US4900347A (hu)
EP (1) EP0419623B1 (hu)
JP (1) JP3073008B2 (hu)
KR (1) KR0157595B1 (hu)
CN (1) CN1025730C (hu)
AU (1) AU618892B2 (hu)
CA (1) CA2029869C (hu)
DE (1) DE69008095T2 (hu)
ES (1) ES2056460T3 (hu)
HU (1) HU207153B (hu)
MY (1) MY105526A (hu)
NO (1) NO176117C (hu)
WO (1) WO1990012265A1 (hu)

Families Citing this family (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1241471B (it) * 1990-07-06 1994-01-17 Tpl Processo ed apparecchiatura per il massimo recupero dell'etilene e del propilene dal gas prodotto dalla pirolisi di idrocarburi.
US5123946A (en) * 1990-08-22 1992-06-23 Liquid Air Engineering Corporation Cryogenic nitrogen generator with bottom reboiler and nitrogen expander
US5390499A (en) * 1993-10-27 1995-02-21 Liquid Carbonic Corporation Process to increase natural gas methane content
US5372009A (en) * 1993-11-09 1994-12-13 Mobil Oil Corporation Cryogenic distillation
US5523502A (en) * 1993-11-10 1996-06-04 Stone & Webster Engineering Corp. Flexible light olefins production
US5377490A (en) * 1994-02-04 1995-01-03 Air Products And Chemicals, Inc. Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
US5361589A (en) * 1994-02-04 1994-11-08 Air Products And Chemicals, Inc. Precooling for ethylene recovery in dual demethanizer fractionation systems
US5379597A (en) * 1994-02-04 1995-01-10 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
EP0667327B1 (en) * 1994-02-04 1997-11-19 Air Products And Chemicals, Inc. Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
US5421167A (en) * 1994-04-01 1995-06-06 The M. W. Kellogg Company Enhanced olefin recovery method
US5502971A (en) * 1995-01-09 1996-04-02 Abb Lummus Crest Inc. Low pressure recovery of olefins from refinery offgases
US5678424A (en) * 1995-10-24 1997-10-21 Brown & Root, Inc. Rectified reflux deethanizer
US5626034A (en) * 1995-11-17 1997-05-06 Manley; David Mixed refrigerants in ethylene recovery
US5680775A (en) * 1996-01-12 1997-10-28 Manley; David B. Demixing sidedraws for distillation columns
US5634354A (en) * 1996-05-08 1997-06-03 Air Products And Chemicals, Inc. Olefin recovery from olefin-hydrogen mixtures
US6395952B1 (en) 1996-08-16 2002-05-28 Stone & Webster Process Technology, Inc. Chemical absorption process for recovering olefins from cracked gases
US5763715A (en) * 1996-10-08 1998-06-09 Stone & Webster Engineering Corp. Butadiene removal system for ethylene plants with front end hydrogenation systems
CN1048713C (zh) * 1996-10-29 2000-01-26 倪进方 提高乙烯回收率的轻烃分离方法
US5768913A (en) * 1997-04-16 1998-06-23 Stone & Webster Engineering Corp. Process based mixed refrigerants for ethylene plants
US6271433B1 (en) 1999-02-22 2001-08-07 Stone & Webster Engineering Corp. Cat cracker gas plant process for increased olefins recovery
FR2797640B1 (fr) * 1999-08-17 2001-09-21 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de separation d'ethane et d'ethylene a partir d'un effluent de vapocraquage par absorption par solvant et hydrogenation de la phase solvant
FR2797641B1 (fr) 1999-08-17 2001-09-21 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de separation d'ethane et d'ethylene par absorption par solvant et hydrogenation de la phase solvant et regeneration du solvant
US6343487B1 (en) 2001-02-22 2002-02-05 Stone & Webster, Inc. Advanced heat integrated rectifier system
US6487876B2 (en) 2001-03-08 2002-12-03 Air Products And Chemicals, Inc. Method for providing refrigeration to parallel heat exchangers
CN100507416C (zh) * 2003-11-03 2009-07-01 弗劳尔科技公司 液化天然气蒸气处理构型和方法
US20050154245A1 (en) * 2003-12-18 2005-07-14 Rian Reyneke Hydrogen recovery in a distributed distillation system
WO2006104799A2 (en) * 2005-03-30 2006-10-05 Fluor Technologies Corporation Integrated of lng regasification with refinery and power generation
WO2007018510A1 (en) * 2005-07-28 2007-02-15 Innovene Usa Llc Process for recovering ethylene from an autothermal cracking reactor effluent
US8256243B2 (en) * 2006-12-16 2012-09-04 Kellogg Brown & Root Llc Integrated olefin recovery process
US9103586B2 (en) * 2006-12-16 2015-08-11 Kellogg Brown & Root Llc Advanced C2-splitter feed rectifier
EP2130811A1 (en) * 2008-06-03 2009-12-09 SOLVAY (Société Anonyme) Process for the production of low-concentration ethylene for chemical use
FR2951815B1 (fr) 2009-10-27 2012-09-07 Technip France Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque pour obtenir une coupe riche en ethylene et un courant de combustible, et installation associee.
US8309776B2 (en) * 2009-12-15 2012-11-13 Stone & Webster Process Technology, Inc. Method for contaminants removal in the olefin production process
CN106000393B (zh) 2010-05-24 2019-11-19 希路瑞亚技术公司 纳米线催化剂
EP2993157A3 (en) * 2010-10-05 2016-06-22 MEMC Electronic Materials, Inc. Processes and systems for purifying silane
US8921256B2 (en) 2011-05-24 2014-12-30 Siluria Technologies, Inc. Catalysts for petrochemical catalysis
CN104039451B (zh) 2011-11-29 2018-11-30 希路瑞亚技术公司 纳米线催化剂及其应用和制备方法
AU2013207783B2 (en) 2012-01-13 2017-07-13 Lummus Technology Llc Process for providing C2 hydrocarbons via oxidative coupling of methane and for separating hydrocarbon compounds
US9446397B2 (en) 2012-02-03 2016-09-20 Siluria Technologies, Inc. Method for isolation of nanomaterials
CA3125016C (en) 2012-05-24 2024-04-30 Lummus Technology Llc Catalytic forms and formulations
EP2855005A2 (en) 2012-05-24 2015-04-08 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane systems and methods
US9969660B2 (en) 2012-07-09 2018-05-15 Siluria Technologies, Inc. Natural gas processing and systems
US9598328B2 (en) 2012-12-07 2017-03-21 Siluria Technologies, Inc. Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products
US10101083B2 (en) * 2012-12-13 2018-10-16 Total Research & Technology Feluy Process for removing light components from an ethylene stream
US8715488B1 (en) 2013-01-07 2014-05-06 Clean Global Energy, Inc. Method and apparatus for making hybrid crude oils and fuels
WO2014143880A1 (en) 2013-03-15 2014-09-18 Siluria Technologies, Inc. Catalysts for petrochemical catalysis
WO2015081122A2 (en) 2013-11-27 2015-06-04 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
US10301234B2 (en) 2014-01-08 2019-05-28 Siluria Technologies, Inc. Ethylene-to-liquids systems and methods
EP3097068A4 (en) 2014-01-09 2017-08-16 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane implementations for olefin production
US10377682B2 (en) 2014-01-09 2019-08-13 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
EP2926882A1 (de) * 2014-04-01 2015-10-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Anlage zur Trennung eines Gasgemischs und Verfahren zum Umrüsten einer Trennanlage
EP3137211A2 (en) 2014-05-02 2017-03-08 Siluria Technologies, Inc. Heterogeneous catalysts
CA2995805A1 (en) * 2014-08-20 2016-02-25 Nexcrude Technologies, Inc. Methods for separating light fractions from hydrocarbon feedstock
PL3194070T3 (pl) 2014-09-17 2021-06-14 Lummus Technology Llc Katalizatory do utleniającego sprzęgania metanu i utleniającego odwodornienia etanu
EP3201549B1 (en) * 2014-09-30 2019-11-27 Dow Global Technologies LLC Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
US10793490B2 (en) 2015-03-17 2020-10-06 Lummus Technology Llc Oxidative coupling of methane methods and systems
US9334204B1 (en) 2015-03-17 2016-05-10 Siluria Technologies, Inc. Efficient oxidative coupling of methane processes and systems
US20160289143A1 (en) 2015-04-01 2016-10-06 Siluria Technologies, Inc. Advanced oxidative coupling of methane
US9328297B1 (en) 2015-06-16 2016-05-03 Siluria Technologies, Inc. Ethylene-to-liquids systems and methods
EP3362425B1 (en) 2015-10-16 2020-10-28 Lummus Technology LLC Separation methods and systems for oxidative coupling of methane
WO2017180910A1 (en) 2016-04-13 2017-10-19 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane for olefin production
WO2018118105A1 (en) 2016-12-19 2018-06-28 Siluria Technologies, Inc. Methods and systems for performing chemical separations
WO2018122662A1 (en) 2017-01-02 2018-07-05 Sabic Global Technologies B.V. Ethylene plant refrigeration system
RU2764097C2 (ru) 2017-05-23 2022-01-13 Люммус Текнолоджи Ллс Интеграция окислительного сочетания в метановые установки
RU2020102298A (ru) 2017-07-07 2021-08-10 Люммус Текнолоджи Ллс Системы и способы окислительного сочетания метана
CN110698315A (zh) * 2018-07-10 2020-01-17 中国石油天然气股份有限公司 乙烯生产系统
RU2705160C1 (ru) * 2018-12-24 2019-11-05 Андрей Владиславович Курочкин Установка низкотемпературной дефлегмации с ректификацией нтдр для комплексной подготовки газа с выработкой спг
RU2730289C2 (ru) * 2018-12-24 2020-08-21 Андрей Владиславович Курочкин Установка низкотемпературной дефлегмации с ректификацией нтдр для комплексной подготовки газа и выработки спг
RU2743127C1 (ru) * 2019-12-30 2021-02-15 Андрей Владиславович Курочкин Установка для комплексной подготовки газа и получения сжиженного природного газа путем низкотемпературного фракционирования
KR102432669B1 (ko) * 2020-10-15 2022-08-16 주식회사 피트잇 의류 포장용 카드보드 및 이를 이용한 의류 포장 방법

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4002042A (en) * 1974-11-27 1977-01-11 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of C2 + hydrocarbons by plural stage rectification and first stage dephlegmation
FR2458525A1 (fr) * 1979-06-06 1981-01-02 Technip Cie Procede perfectionne de fabrication de l'ethylene et installation de production d'ethylene comportant application de ce procede
US4270939A (en) * 1979-08-06 1981-06-02 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of hydrogen containing gas mixtures
US4270940A (en) * 1979-11-09 1981-06-02 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of C2 hydrocarbons from demethanizer overhead
US4464189A (en) * 1981-09-04 1984-08-07 Georgia Tech Research Institute Fractional distillation of C2 /C3 Hydrocarbons at optimum pressures
US4501600A (en) * 1983-07-15 1985-02-26 Union Carbide Corporation Process to separate nitrogen from natural gas
US4548629A (en) * 1983-10-11 1985-10-22 Exxon Production Research Co. Process for the liquefaction of natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
JPH03505913A (ja) 1991-12-19
KR0157595B1 (ko) 1998-12-15
EP0419623B1 (en) 1994-04-13
WO1990012265A1 (en) 1990-10-18
NO176117C (no) 1995-02-01
MY105526A (en) 1994-10-31
HU902709D0 (en) 1991-03-28
CA2029869A1 (en) 1990-10-06
CN1046729A (zh) 1990-11-07
KR920700381A (ko) 1992-02-19
CA2029869C (en) 2000-01-18
JP3073008B2 (ja) 2000-08-07
ES2056460T3 (es) 1994-10-01
NO905212L (no) 1990-11-30
DE69008095D1 (de) 1994-05-19
US4900347A (en) 1990-02-13
AU5338490A (en) 1990-11-05
AU618892B2 (en) 1992-01-09
EP0419623A4 (en) 1991-10-02
CN1025730C (zh) 1994-08-24
DE69008095T2 (de) 1994-07-28
HUT55127A (en) 1991-04-29
NO905212D0 (no) 1990-11-30
NO176117B (no) 1994-10-24
EP0419623A1 (en) 1991-04-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU207153B (en) Cryonenic separating method and system for yielding ethylene from hydrocarbon gas raw material containing methane, ethylene and ethane
US5035732A (en) Cryogenic separation of gaseous mixtures
KR101619568B1 (ko) 탄화수소 가스 처리공정
KR101660082B1 (ko) 탄화수소 가스 처리
AU675893B2 (en) Cryogenic separation
EP0675190B1 (en) Olefin recovery method
EP0675094A2 (en) Hybrid condensation-absorption olefin recovery
KR20110137778A (ko) 탄화수소 가스 처리
KR101643796B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
JP5793139B2 (ja) 炭化水素ガス処理
US3320754A (en) Demethanization in ethylene recovery with condensed methane used as reflux and heat exchange medium
JP5870086B2 (ja) 炭化水素ガスの処理
JP2013525722A (ja) 炭化水素ガス処理
US6343487B1 (en) Advanced heat integrated rectifier system
RU2039329C1 (ru) Способ криогенного разделения газовых смесей и устройство для его осуществления
EP1009963B1 (en) Process for separating hydrocarbons and for the production of a refrigerant
KR101758395B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
JPH0353289B2 (hu)

Legal Events

Date Code Title Description
HMM4 Cancellation of final prot. due to non-payment of fee