HU204472B - Apparatus for producing gas-solide reactions first of all for diminishing sulfur dioxide content of raw gas - Google Patents
Apparatus for producing gas-solide reactions first of all for diminishing sulfur dioxide content of raw gas Download PDFInfo
- Publication number
- HU204472B HU204472B HU287688A HU287688A HU204472B HU 204472 B HU204472 B HU 204472B HU 287688 A HU287688 A HU 287688A HU 287688 A HU287688 A HU 287688A HU 204472 B HU204472 B HU 204472B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- gas
- section
- sulfur dioxide
- powder
- dioxide content
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
- B01D53/504—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound characterised by a specific device
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
- B01D45/16—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by the winding course of the gas stream, the centrifugal forces being generated solely or partly by mechanical means, e.g. fixed swirl vanes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
A találmány tárgya berendezés gáz-szilárd reakciók végrehajtására, főleg nyersgáz kén-dioxíd-tartalmának csökkentésére, ahol a berendezés belsejében a reagáló pornak a tartózkodási idejét és reagáló felületét a por és gáz belső keringtetésével növeljük.
A por/gázkeveiékek közötti hó és anyagtranszport és kémiai reakciók véghezvitele gyakori ipari eljárás. Uyen reagáltatás hatékony alkalmazása történik például a káros gázalkotók, pL kén-dioxid leválasztásánál. A kén-dioxid-emissziő csökkentése aktuális és távlatilag egyre fontosabb ipari tevékenység.
Számos ipari technológiában, közöttük a konvencionális tüzelőberendezések, elsősorban gőzkazánok füstgázában a kén-dioxid-emisszió csökkentésére: száraz, félszáraz, nedves eljárásokat alkalmaznak. Ezek költségei, kéntelenítési foka és bonyolultsága is a felsorolás sorrendjében adódik.
Az elsőként említett száraz kéntelenítésnél 800900 °C hőmérsékletű füstgázban történik a mészkő kalcinálődása és a kén-dioxíd megkötése. A továbbiak üzemi hőmérséklete a vízhaimatpont közelében van, vagy azzal azonos (45-80 °C).
A tűztérbe való száraz adalékolás ma már nem tekinthető korszerűnek, a kéntelenítési fok alacsony, és magas a nem hasznosított mész aránya. Irodalmi példaként említjük a műszaki részletekre: Μ. Y. Chughtai, S. Michelfelden Schadstoffeinbindung durch Additiveinblasung um die Hamme (BWK Nr 3 [1983] 75-83. oldalán) c. cikket
A félszáraz eljárások drágább adalékanyagokat (pl. alkáh'ákat) alkalmaznak vizes szuszpenzióban vagy oldatban, üzemeltetésük egyszerű és praktikus, létesítési költségük már jelentékeny. Irodalmi példaként említjük Hammer: A/S NIRO Atomiser Desulphurisatíon of Flue Gases from Coalbuming Spray Absorbtion (Coal Technology Europe 82 [Copenhagen] vol. 3297-311. oldal).
Még nagyobb költségekkel lehet a nedves eljárásokat alkalmazni, melyek általában mészkőpor vizes szuszpenziójával kötik le a kén-dioxidot majd víztelenítés után kell az elhasznált anyagot deponálni. Egyes változataiknál kereskedelmi minőségű gipsz keletkezik, mely részben vagy egészben hasznosítható. Az ilyen eljárásoknál problémát okozhat hogy a keletkező szennyvíz miatt a levegőtisztaság-védelem fontos fel- ‘ adatát esetleg a talajvédelem és talajvíz-védelelm rovására lehet megoldani. Ez utóbbi szempont további drága berendezéselemek beiktatásátigényli. Irodalmi példaként említjük E. Deuster, H. Schaffauen Betriebsertahrungen mit REÁ aus drei Kraftwerkblocken í (Brennstaft, Wanne, Kraft Bd. 38 [1986] Nr 5. 217223. oldalán) közölt cikket
Utóbbi időben kifejlesztettek egy eljárást is, melyet száraz/félszáraz fluídizációs abszorbciós eljárásnak neveztek. Alapelve a félszáraz módszerhez hasonlít de £ annak hatékonyságát és az adalékhasznosítást egy, az abszorberen kívül elhelyezett porleválasztóval biztosított porciikulációval fokozza. Irodalmi példaként említjük C. Schmole, R. Dietl: Betriebserfahrungen mit einer trockenen/halbfrockenen Rauchgasentschwefe- 6
Iung nach dem Lurgi-Wirbelschichtabsoibtionsverfahren im Kraftweik Schwandorf dér Bayerwerk AG (Brennstaft Wárme, Kraft Nr 6 [1986] AnwenderreportRauchgasentschwefelung 76-79. oldal).
Alkalmaznak a félszáraznál egyszerűbb és olcsóbb adalékolást is, amely a tűztér 800 °C körüli zónájában történik, mészkőpor formájában, ahol a mész némi kénlekötést is végez, kalcinálődás közben, majd a kazán után még vízbefecskendezéssel történik hűtés kb.
70 °C-ra. Egy „U” alakú csatornát is alkalmaznak abszorberként tehát az adalékrecirkuláltatást nem alkalmazzák. Az így elért kéntelenítés foka alacsonyabb, mint a cirkulációs rendszernél. Irodalmi példaként említjük: T. Kenakkola, M. Snokas, I. Hantanen: The [5 Tampella LIFAC SO2 Removal Process (KGST-Fínn környezetvédelmi szakértői értekezlet 8F közleménye) publikációt
Találmányunkkal célkitűzésünk olyan berendezés kialakítása általánosságban a szilárd-gáz fázisok közötΌ ti reagáltatás hatékonyságának fokozása, különösen olyan, a félszáraz kéntelenítő eljárásokhoz hasonló és nedves melléktermékeket nem, produkáló kén-dioxidleválasztó berendezés kialakítása, ahol a technika állásához képest külön reaktor és porleválasztó berendezés 5 alkalmazása helyett valamennyi funkciót egyetlen berendezéssel valósítjuk meg, melynek aerodinamikai kiképzése belső por- és gázcirkulációt és ezáltal a reagens porkoncentrációjának és felületének a reaktorban való megnövekedését biztosítja.
Ezt a célkitűzést a berendezés olyan geometriai kialakításával valósítjuk meg, amely először függőlegesen felfelé irányított nyersgázáramlást majd egy foiűulószakasz után lefelé irányított áramlást ezután pedig egy ciklonszerű áramlást biztosít amelynek során a gázban lévő por magas hányadának visszatérítését a felfelé irányított gázáramlásba a ciklonáramlás biztosítja.
A ciklonáramlásből keresztirányban kivezetett gáz szállítja ki a por további hányadát amely főként reagált sziláid anyagot tartalmaz. A függőlegesen felfelé irá1 nyitott gázáramlásban előnyösen az ún. cirkulációs íluidizáció rs kialakítható, amely, mint ismert, a gáz-szilárd reakciók hatékonyságát növeli. Ehhez gázelosztó szerkezet vagy az ugyancsak önmagában ismert „tölcséres fluidizáció” tölcsére, mint porvisszatartó sza> kasz alkalmazandó.
A találmány szerinti berendezés alkalmazásának legfontosabb előnyei a következők:
a gáz-szilárd reakciókat, főleg a nyersgáz kén-dioxid-tartalmának csökkentését az ismert eljárásokhoz • képest lényegesen gazdaságosabban, hatékonyabban végezzük, minthogy egyetlen olyan berendezést alkalmazunk, amelynek új aerodinamikai képessége a belső por és gázciikuláció jelentős növelését biztosítja.
A találmány szerinti berendezés célszerű kiviteli alakjait az 1-6. ábrákon ismertetjük részletesebben, ahol az
1. ábra a találmány szerinti berendezés hosszmetszetének rajzát szemlélteti vázlatosan, a
2. ábra az 1. ábra szerinti berendezés keresztmetszete, a
HU 204 472 Β
3. ábra a találmány szerinti berendezés egy további kiviteli alakjának hosszmetszetét szemlélteti vázlatosan, a
4. ábra a 3. ábra szerinti berendezés keresztmetszetét ábrázolja, az
5. ábra egy további kiviteli alak hosszmetszetének vázlatos képét mutatja, a
6. ábra az 5. ábra szerinti berendezés keresztmetszetét szemlélteti.
Az 1. ábrán hosszmetszetben és a 2. ábrán keresztmetszetben látható kiviteli alaknál az 1 könyökcsőhöz a 2 tölcsér, majd a felfelé áramoltató 3 szakasz, ennek tetején a 4 fordítókamra, majd a lefelé áramoltató 5 szakasz csatlakozik, majd a 6 záróelem, a 11 terelőfal és a 8a elzárópalást között a 8 leválasztótér van kialakítva, mely utóbbihoz a 7 elvezetőcső a lefelé áramoltató 5 szakaszhoz excentrikus helyzetben egyik oldalon csatlakozik.
A 3. ábrán hosszmetszetben és a 4. ábrán keresztmetszetben látható kiviteli alaknál is megtalálhatók az
1. ábránál már tárgyalt elemek, de kevesebb és egyszerűbb belső 11 terelőfal van, a berendezés 3,5 szakaszai egyetlen testben találhatók és kiegészítésül még a 10 terelőelem a kisodródott por visszaszórásával javítja a lefelé áramoltató 5 szakaszban az anyagtranszportot, végül a 7 elvezetőcsövek kétoldalt szimmetrikusan vannak elrendezve.
Az 5. ábrán hosszmetszetben, a 6. ábrán keresztmetszetben látható kiviteli alaknál a 3 és 5 szakaszok között nem egy, hanem három 8 leválasztótér és 7 elvezetőcső található, mellyel az áramlási ellenállás csökkentése és a kisebb helyigény biztosítható. Az 5. ábrán látható 12 porkivezető nyílás feladata, hogy a szilárd fázis 20-40 tőmeg%-át kivezesse és ezzel a szemcseösszetétel beszabályozását elősegítse.
Az 1. és 2. ábrákkal ismertetett kiviteli alak alkalmazható például egy kazánberendezés füstgáza kén-dioxidtartalmának csökkentésére oly módon, hogy az 1 könyökcső előtt vízbefecskendezéssel 70-80 °C hőmérsékletre hűtött füstgázba kalciumhidrátport adagolunk, majd a nyersgáz az 1 könyökcsövön és 2 tölcséren át felfelé áramlik, miközben a mészhidrátpor abszorbeálja a nyersgáz kén-dioxid-tartalmának jelentős részét a cirkulációs fluidizációhoz hasonló feltételek mellett. Az abszorbció folytatódik a 4 és 5 szakaszokban a transzport-reaktor feltételek között, majd a lefelé áramoltató 5 szakaszhoz képest excentrikusán elhelyezett 8 leválasztótérben egy ciklonáramlás alakul ki a 8a elzáró paláston belül, melyből kisodródott a por túlnyomó része és a 6 záróelem mentén a 9 nyíláson át visszajut a felfelé áramoltató 3 szakaszba, megnövelve ott a reagáló porkoncentrációját és felületét 5-10-szeresére a beadagolást koncentrációhoz képest A nagyrészt reagált adalékot tartalmazó tisztított gáz spirális pályán közeledve a 7 elvezetőcsőhöz, távozik azon a berendezésből és egy, az ábrákon fel nem tüntetett porleválasztón át kerül egy kéménybe. A porleválasztóból a kalciumszulfát és kalciumszulfit tartalmú por elszállítandó deponálásra, vagy egy esetleges hasznosítás helyére.
A 3. és 4. ábrákon ismertetett kiviteli alak alkalmazható például szénpor szárítására, forró (pl. 700 °C hőmérsékletű) füstgázba közvetlenül a berendezés előtt a nyers szénport beadagolva, mindkettő az 1 könyökcsövön és a 2 tölcséren át a 3, 5 szakaszokon át áramlik, miközben a szénpor leszárad és a füstgáz lehűl például 100 °C-ra és a 7 elvezetőcsövön át távozik. A durvább szemcsék, melyek nagyobb szárítási időt igényelnek, a 9 nyíláson át visszatérnek a felfelé irányító 3 szakaszba és többszörös keringés és némi aprózódás után távoznak a berendezésből.
Az 5. és 6. ábrákon ismertetett kiviteli alak szintén kazánfüstgáz kéntelenítésére szolgál, olyan esetben, amikor a tüzelt szén hamutartalma jelentős mennyiségű CaO és MgO alkotókat tartalmaz, a szállópemye a füstgázzal együtt a berendezésbe áramlik, tehát kalciumhidrát-adagolásra nincs szükség, a berendezés előtt alkalmazott vízbefecskendezéssel ismét 70-90 °C-ra hűtés szükséges, maga a kén-dioxid-lekötés pedig azonos módon történik az 1. és 2. ábrákon ismertetett működtetéssel.
Claims (7)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Berendezés gáz és poralakú szilárd fázisok közötti hő- és anyagtranszport, vagy kémiai reakciók végrehajtására, főleg nyersgáz kén-dioxid-tartalmának csökkentésére a sziláid fázis keringtetésével, amelynek a nyersgázt felfelé áramoltató szakasza, fordítókamrája, a gázt lefelé áramoltató szakasza van és adott esetben a berendezés elé poradagoló, szuszpenziőadagoló és/vagy hűtőszerv csatlakozik, azzal jellemezve, hogy a lefelé áramoltató szakasz (5) végén a felfelé áramoltató szakasz (3) felé fordító és ahhoz csatlakozó záróelemmel (6), valamint a felfelé és lefelé áramoltató szakasz (3, 5) között leválasztótérrel (8) és oldalirányú, egy vagy több elvezetőcsővel (7) rendelkezik.
- 2. Az 1. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a berendezés alsó záróelemének (6) fala a függőleges irányhoz képest 45e-nál kisebb dőlésszöggel csatlakozik.
- 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy az oldalirányú elvezetőcső (7) a leválasztótérbe (8) nyúlik be.
- 4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a leválasztótérben (8) az elvezetőcső (7) körül az áramlás külső, excentrikus rávezetését biztosító elzáró palást (8a) és terelőfal (11) van kialakítva, amelynek alsó része és a záróelem között nyílással (9) rendelkezik.
- 5. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy az oldalsó elvezetőcső (7) szimmetrikusan, mindkét irányban van elrendezve.
- 6. Az 1-5. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a fordítókamrához (4) a por fellazítását biztosító terelőelem (10) csaüakozik.
- 7. Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy záróelemen (6) porkivezető nyílás (12) van kialakítva.
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU287688A HU204472B (en) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | Apparatus for producing gas-solide reactions first of all for diminishing sulfur dioxide content of raw gas |
| DD32922389A DD283946A5 (de) | 1988-06-03 | 1989-06-02 | Vorrichtung zur vornahme von gas-feststoff-reaktionen, insbesondere zur verringerung des so tief 2-gehaltes von rohgasen |
| ES8901938A ES2013670A6 (es) | 1988-06-03 | 1989-06-02 | Dispositivo para el desarrollo de reacciones de gas-sustancia solida, especialmente para la reduccion del contenido de so2 de gases brutos. |
| FR8907329A FR2632209B1 (fr) | 1988-06-03 | 1989-06-02 | Installation pour la realisation de reactions gaz-solide, en particulier pour la diminution de la teneur en so2 de courants gazeux |
| GR890100368A GR890100368A (el) | 1988-06-03 | 1989-06-02 | Διαταξη διεξαγωγης αντιδρασεων αεριων-στερεων,ειδικοτερα για τη μειωση της περιεκτικοτητας ακατεργαστων αεριωνων σε so2. |
| YU114789A YU114789A (en) | 1988-06-03 | 1989-06-05 | Device for executing reactions gasseous-solid, especially for decreasing so2 content in raw gasses |
| CS893400A CS340089A3 (en) | 1988-06-03 | 1989-06-05 | Apparatus for bringing gas into reaction with solid matter, particularlyfor the reduction of content of sulfur dioxide in raw gases |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU287688A HU204472B (en) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | Apparatus for producing gas-solide reactions first of all for diminishing sulfur dioxide content of raw gas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT50084A HUT50084A (en) | 1989-12-28 |
| HU204472B true HU204472B (en) | 1992-01-28 |
Family
ID=10961473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU287688A HU204472B (en) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | Apparatus for producing gas-solide reactions first of all for diminishing sulfur dioxide content of raw gas |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS340089A3 (hu) |
| DD (1) | DD283946A5 (hu) |
| ES (1) | ES2013670A6 (hu) |
| FR (1) | FR2632209B1 (hu) |
| GR (1) | GR890100368A (hu) |
| HU (1) | HU204472B (hu) |
| YU (1) | YU114789A (hu) |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2723958A1 (de) * | 1977-05-27 | 1978-12-07 | Heinz Hoelter | Verfahren und vorrichtung zur trockenen gasreinigung |
| JPS6064647A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-13 | フロイント産業株式会社 | コ−チング方法および装置 |
| FR2572951B1 (fr) * | 1984-11-12 | 1989-08-11 | Air Ind Environnement | Procede de captation par voie semi-seche de polluants contenus dans des fumees |
| FR2574308B1 (fr) * | 1984-12-07 | 1989-09-01 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif permettant de generer de la chaleur et de realiser une desulfuration des gaz de combustion |
| DE3510669A1 (de) * | 1985-03-23 | 1986-09-25 | Walter 2848 Vechta Kärcher | Vorrichtung zum beseitigen von schadstoffen aus rauchgasstroemen sowie verfahren zum betrieb der vorrichtung |
| SE453964B (sv) * | 1986-01-29 | 1988-03-21 | Jan Johan Viktor Abom | Forfarande vid avseparering fran luft och/eller gasblandningar av derav burna emnen i forangat tillstand, sasom losningsmedel |
-
1988
- 1988-06-03 HU HU287688A patent/HU204472B/hu not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-06-02 FR FR8907329A patent/FR2632209B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1989-06-02 GR GR890100368A patent/GR890100368A/el unknown
- 1989-06-02 ES ES8901938A patent/ES2013670A6/es not_active Expired - Fee Related
- 1989-06-02 DD DD32922389A patent/DD283946A5/de not_active IP Right Cessation
- 1989-06-05 CS CS893400A patent/CS340089A3/cs unknown
- 1989-06-05 YU YU114789A patent/YU114789A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2013670A6 (es) | 1990-05-16 |
| FR2632209B1 (fr) | 1993-12-31 |
| DD283946A5 (de) | 1990-10-31 |
| YU114789A (en) | 1990-10-31 |
| GR890100368A (el) | 1990-05-11 |
| HUT50084A (en) | 1989-12-28 |
| FR2632209A1 (fr) | 1989-12-08 |
| CS340089A3 (en) | 1992-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4312646A (en) | Gas scrubbing tower | |
| KR101140748B1 (ko) | 습식 소결 연통 가스 탈황 및 탈먼지 공정 | |
| US4539024A (en) | Scrubber for the desulfurization of flue gases | |
| EP0923978B1 (en) | Flue gas treating process | |
| CN100395006C (zh) | 空塔型氨法脱硫工艺及装置 | |
| CN103194265B (zh) | 热循环连续煤矸石热解气化综合方法 | |
| JPS61178022A (ja) | Ｓｏ↓２とｓｏ↓３とダストの同時処理方法 | |
| JPS6048119A (ja) | 廃ガスからの汚染物質の分離方法 | |
| JP4284171B2 (ja) | パルプ・ミルで電気エネルギーを生産する方法および装置 | |
| US2593503A (en) | Method of recovering heat and chemicals from the residual liquor resulting from the digestion of cellulosic fibrous material | |
| CN108686490A (zh) | 一种烟气脱硫除尘塔及脱硫除尘方法 | |
| CN108339392A (zh) | 湿法脱硫系统及其脱硫废水处理装置 | |
| HU221181B1 (en) | Improved wet scrubbing method and apparatus for removing sulfur oxides from combustion effluents | |
| CN106642178B (zh) | 一种燃煤电厂烟气除湿系统及工艺 | |
| JPH0722673B2 (ja) | 廃ガスの浄化方法および装置 | |
| DE2129231C3 (de) | Verfahren zur Abscheidung von Schwefeldioxid aus den Rauchgasen schwefelhaltiger Brennstoffe | |
| CN106145497A (zh) | 一种脱硫废水回收利用工艺及装置 | |
| FI85184B (fi) | Virvelbaeddsreaktor. | |
| CN110639284B (zh) | 一种用于湿法除尘净化的排气筒和方法 | |
| CN102241419B (zh) | 一种闪蒸减湿联合装置 | |
| HU204472B (en) | Apparatus for producing gas-solide reactions first of all for diminishing sulfur dioxide content of raw gas | |
| CN101301572B (zh) | 干湿混合型除尘脱硫一体化装置 | |
| CN202089795U (zh) | 一种新型闪蒸减湿联合装置 | |
| JPS6344117Y2 (hu) | ||
| CN211226368U (zh) | 一种利用工业装置余热制取固体硫酸铵的装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |