HU199351B - Process for producing aluminium-oxide from gibbsite-base bauxite containing few reactive silicium-dioxide - Google Patents

Process for producing aluminium-oxide from gibbsite-base bauxite containing few reactive silicium-dioxide Download PDF

Info

Publication number
HU199351B
HU199351B HU861697A HU169786A HU199351B HU 199351 B HU199351 B HU 199351B HU 861697 A HU861697 A HU 861697A HU 169786 A HU169786 A HU 169786A HU 199351 B HU199351 B HU 199351B
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
bauxite
solution
silica
gibbsite
silicon
Prior art date
Application number
HU861697A
Other languages
English (en)
Other versions
HUT41326A (en
Inventor
Jean Lepetit
Jacques Mordini
Original Assignee
Pechiney Aluminium
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pechiney Aluminium filed Critical Pechiney Aluminium
Publication of HUT41326A publication Critical patent/HUT41326A/hu
Publication of HU199351B publication Critical patent/HU199351B/hu

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/46—Purification of aluminium oxide, aluminium hydroxide or aluminates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/04—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom
    • C01F7/06—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom by treating aluminous minerals or waste-like raw materials with alkali hydroxide, e.g. leaching of bauxite according to the Bayer process
    • C01F7/0613—Pretreatment of the minerals, e.g. grinding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/04—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom
    • C01F7/06—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom by treating aluminous minerals or waste-like raw materials with alkali hydroxide, e.g. leaching of bauxite according to the Bayer process
    • C01F7/062—Digestion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/46—Purification of aluminium oxide, aluminium hydroxide or aluminates
    • C01F7/47—Purification of aluminium oxide, aluminium hydroxide or aluminates of aluminates, e.g. removal of compounds of Si, Fe, Ga or of organic compounds from Bayer process liquors

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Nutrition Science (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)

Description

A találmány tárgya eljárás olyan bauxit ásványok kezelésére, amelyek az alumíniumot főként gibbsit formában tartalmazzák bizonyos mennyiségű, alumínium-szilikát vagy bármely más, nátrium-aluminát oldatban oldható formájú szilícium mellett. A találmány szerinti eljárás a Bayer eljárás egyik változata.
A Bayer eljárás, amelyet a szakirodalom részletesén ismertet, az alumínium elektrotermikus előállításához szükséges timföld gyártásának alapvető technikáját képezi.
Az~eljárás szerint a bauxit ásványt magas hőmérsékleten megfelelő koncentrációjú nátrium-hidroxid oldattal kezelik, amelynek során túltelített nátrium-aluminát oldatot kapnak.
A szilárd fázis és a lugozatian maradék (vörös iszap) elválasztása után a túltelített oldatot alumínium-trihidroxid darabkákkal oltják be, amelyen megkezdődik a leválás. A timföldben szegény nátrium-aluminát oldatot, amelyet használt oldatnak neveznek, nátrium-hidroxiddal dúsítják, és a kapott lugozó oldatot, amelynek töménysége elegendő az ásvány kilúgozásához, visszavezetik a lugozási szakaszhoz.
Szakember számára közismert, hogy a kezelés körülményeit egyrészt a hidratálás fokától és a timföld ásványtani szerkezetétől, másrészt a bauxitban lévő szennyeződések, így szilícium-oxid, vas-öxid és titánium fajtájától és mennyiségétől függően kell megválasztani.
így monohidrát állapotú timföldet (boehmit, diaspor) a Bayer ciklusban 200°C feletti hőmérsékleten kezelnek, míg trihidrát állapotú timföldet tartalmazó bauxitot, így gibbsitet lényegesen alacsonyabb, általában 100— 170°C közötti hőmérsékleten kezelnek. Az utábbi esetben a gibbsit nátrium-aluminát oldat (Bayer-oldat) segítségével a bauxitbói könnyen kioldható.
Az oldható timföld aránya a trihidrát állapotú timföldhöz viszonyítva általában több mint 90%, ha bizonyos szennyező anyagok, így szilicium-dioxid kedvezőtlen hatását figyelembe vesszük.
A gyakorlatban a szilicium-dioxid a bauxitban számos mineratógiai formában előfordulhat, amelyek nátrium-hidroxidban különbözőképpen oldódnak. Bizonyos mineralógiai formák, amelyek közül a kaolin (A12O3, 2SiO2, 2H2O) a legelterjedtebb, ugyanúgy oldódnak, mint a bauxitban lévő gibbsit.
A „reakcióképes szilícium-dioxidkifejezést az ismertetett bauxit fajtákban jelenlévő szí* lícium-dioxid egy részére alkalmazzuk, ame· j. lyet a SiO2 mennyiséggel fejezünk ki. Ennek mennyisége általában 0,5—7 tömeg% a száraz • bauxitra 'vonatkoztatva. A nátriumoldat je„ 4 lenlétében a reakcióképes szilicium-dioxid először oldódik, „majd rosszul oldódó nátriumszilícium-aluminát formájában kiválik.
A nátriumoldat szilíciumdioxid-koncentrációját a nátrium-szilícium-aluminát hosszú idő
- . . f . A 2 •után mért oldódási egyensúlya határozza meg. A gibbsit tartalmú bauxit ipari kezelése során általában nem érik el a nátrium-szilí. ,. xium-aluminát oldódási egyensúlyát. így a nátriumoldat szilíciumdioxid-koncentrációja legtöbbször magasabb, valójában sokkal magasabb, mint a nátrium-szilícium-aluminát oldódási egyensúlya. így ez a koncentráció összefügg mind a nátrium-szilícium-aluminát oldódási egyensúlyával, mind a későbbi leválási kinetikával. Ez a kinetikus aktivitás annál alacsonyabb, minél kisebb a bauxit reakcióképes szilícium-dioxid-tartalma, mivel a nátrium-szilícium-aluminát leválását a reak15 ciótermék jelenléte elősegíti.
A Bayer ciklusban a bauxit kezelésének végén kapott timföldben gazdag oldat szilícium-dioxid-koncentrációja fontos faktor, mivel annak szintje meghatározza a hasz20 nált oldat minőségét és a kapott timföld szilícium-dioxid szennyezettségét. Ezért legtöbb esetben előnyös, ha a bauxit kezelése közben a timföld kinyerési folyamatot összekapcsoljuk a nátriumoldat szilícium-mentesíté25 sével, amelynek során az oldatban csökkentjük a szilicium-dioxid mennyiségét és így a kapott timföld szilícium-szennyezettségét.
Ezt a szilícium-mentesítést általában a bauxit kilúgozásával egyidejűleg vagy attól függetlenül, a kilúgozás előtt vagy után végezzük (341 307. és 4 426 363. számú USAbeli szabadalmi leírások).
A szilícium-mentesítés során az elhasz2g nált Bayer oldat részben vagy egészben felhasználásra kerül, a kezelt bauxit fajtájától függően 100—200 g/1 maró Na2O koncentráció és 80—200°C hőmérséklet mellett. A Komplesn Ispolz, Miner Syrya 1, 54, 1984 40 (CA 102 10154s) szerint a gibbsittartalmú bauxitokból végzett A12O3 feltárás-javítása érdekében a bauxitot 240 g/1 Na2O-t tartalmazó lúgos aluminát oldattal mossák 105°C hőmérsékleten 30—240 percen keresztül.
Ez lehetővé teszi a több mint 2,5 tömeg% reakcióképes szilícium-dioxidot tartalmazó gibbsittartalmú bauxitok, így a Metall. Obogashch. 7, 10—15, 1972 (CA 81 156477u) szerint lúgos aluminát oldattal kezelt magas szilícium-dioxid-tartalmú bauxitok eredményes szilícium-mentesítését.
Másrészről, az olyan gibbsittartalmú bauxitok alacsony vagy közepes hőmérsékleten történő kezelésekor, amelyek reakció55 képes szilícium-dioxid-koncentrációja a fenti határ alatt marad, a bauxitot nagyon hosszú időn keresztül kell kezelni a nátriumoldattal, mint ezt a következő összehasonlító példák is mutatják.
A példa
Alacsony hőmérsékletű kilúgozás, majd szilíciummentesítés
Az alábbi összetételű gibbsit-tártalmú gg bauxitot alkalmaztuk (az adatokat a száraz bauxitra vonatkoztatva adjuk meg):
-2HU 199351 B ,A12O3 51,3xtömeg% ossz SiO2 3,8 tömeg% reakcióképes SiO2 2,8 tömeg%
A kilúgozást 107°C hőmérsékleten 1,5 órán keresztül literenként 140 g maró Na2O-t tartalmazó oldattal végeztük, amelynek mennyisége 1 tonna bauxitra számolva 6,5 m3. A szilíciummentesítést a kilúgozás után végeztük 104°C hőmérsékleten 6 órán keresztül.
A vizsgálat során Rp=l,06 arányt (Rp: :A12O3 koncentráció/az oldat maró Na2O koncentrációja) és a maró nátron koncentrációra vonatkoztatva 0,64% szilícium-dioxid koncentrációt kaptunk.
Az oldat szilicium-dioxid és maró Na2O koncentrációjának aránya lehetővé teszi az oldható szilícium-dioxid mennyiségének jellemzését a Bayer ciklus változataiban, függetlenül az oldat maró Na2O tartalmától. Ezt az értéket gramm/1 egységben fejezzük ki.
Jelen esetben a 0,64% azt jelenti, hogy az alumínium termék szilíciumtartalma kisebb, mint 100 ppm az Al2O3-ra vonatkoztatva, ami az alumínium gyártásban megfelelő felső határ.
B példa
Egyidejű kilúgozás és szilíciummentesítés alacsony hőmérsékleten Az A példában ismertetett gibbsittartalmú bauxitot az A példában megadott menynyiségben 150 g maró Na2O-t tartalmazó oldattal kilúgozzuk és szilíciummentesítjük 145°C hőmérsékleten 1,5 órán keresztül. A kapott Rp=l,21, az oldható szilícium-dioxid és a maró Na2O koncentrációjának aránya 0,62%.
pes szilicium-dioxidot tartalmazó bauxitot alkalmaztunk. Ez esetben a hatásos szilíciummentesítéshez sokkal hosszabb idő szükséges, ami jelentősen növeli a költségeket.
C példa
Alacsony hőmérsékletű kilúgozás, majd szilíciummentesítés
A.z alábbi összetételű bauxitot alkalmaztuk:
A12O3 47,5 tőmeg% reakcióképes SiO2 1,0 tömeg%
A kilúgozást 107°C hőmérsékleten 2 órán keresztül végeztük literenként 200 g maró Na2O-t tartalmazó oldattal, amelynek menynyisége 1 tonna bauxitra számítva 6,5 m3. Hígulás: <140 g/1 maró Na2O, szilíciummentesítés 104°C és 20 óra.
A kapott Rp=l,05, az oldható szilícium-dioxjd és a maró Na2O koncentrációjának aránya 0,63%.
Az A példával összehasonlítva megállapítható, hogy azonos kitermelés és minőség mellett háromszoros teljesítményfelhasználás szükséges.
D példa
Egyidejű kilúgozás és szilíciummentesítés közepes hőmérsékleten A C példában megadott bauxitot és bau5 xit/oldat arányt alkalmazzuk. A kilúgozást és a szilíciummentesítést 140°C hőmérsékleten 3 órán keresztül végezzük 150 g/1 maró Na2O koncentrációnál. A kapott Rp=l,14, az oldható szilícium-dioxid és a maró Na2O koncentrációjának aránya 0,64%.
A B példával összehasonlítva, kétszeres teljesítmény szükséges azonos termék előállításához; a kilúgozás tejesítménye Rp=l,21 ről 1,14-re csökken. Ez a kevés reakcióképes szilícium-oxid miatt megnövekedett szilíciummentesítési időnek tulajdonítható.
E példa
Alacsony hőmérsékletű szilíciummentesí20 tés, majd közepes hőmérsékletű kilúgozás A C . példában megadott gibbsittartalmú bauxitot kezeljük az alábbi módon:
— szilíciummentesítés: 1 tonna bauxitot 1,5 m3 oldat25 ba helyezzük, amely literenként
150 g maró Na2O-t tartalmaz; 100°C és 6 óra — kilúgozás: 4 m3 azonos oldat 1 tonna szilíciummentesített oldatban szusz3θ pendált bauxitra vonatkoztatva; 140°C és 20 perc.
A kapott Rp=l,16, az oldható szilícium-oxid és a maró Na2O koncentrációjának aránya 0,62%.
Megjegyezzük, hogy a hosszas szilíciummentesítés során a bauxitban lévő gibbsit jelentős része veszendőbe ment.
Ez a veszteség, amelynek mennyisége az előző példákban a kilúgozással kiextrahál40 ható timföld 1,5—2%-a, az oldhatatlan alumínium-monohidroxid leválásából ered, amit retrogradációnak is nevezhetünk, és ami a gibbsit feloldását célzó kilúgozási körülmények között következik be.
Magas szilícium-dioxid-tartalmú bauxitok 45 szilícium-mentesítése során ez a jelenség nem ölt jelentős mértéket, kétségtelenül a rövid szilíciummentesítési időnek köszönhetően.
Az A—E példák eredményei az alábbiak5q bán foglalható össze:
Az A és B példában a több mint 2 tömeg% reaktív szilícium-dioxid tartalmú bauxitok szilíciummentesítése elvégezhető több mint 120 g/1 Na2O koncentrációjú lúg segítségé55 vei 100°C feletti hőmérsékleten. A szilícium-mentesítés időigénye 1—6 óra.
A C és D példában a 2 tömeg% alatti reaktív szilícium-dioxid tartalmú bauxitot az előzőekhez hasonló körülmények (Na2O kon„ centráció több mint 120 g/1, hőmérséklet 100°C 00 felett) között kezeltük, amelynek következtében a szilíciurhmentesítés időigénye legalább kétszeresére (3—20 óra) nőtt. Az E példában a C és D példákat egészíti ki, ahol a feltárás előtt szilíciummentesítést végzünk,’ időigény legalább 6 óra.
-3HU 199351 Β
Az adott termelési eredményhez szükséges fokozott kapacitástól eltekintve további problémát jelent a bauxit gibbsittartalmának fen.t említett csökkenése.
Meglepő módon azt találtuk, hogy a szilíciummentesítés időigénye csökkenthető, ha csökkentjük a szilíciummentesítéshez használt lúg Na2O koncentrációját és a szilíciummentesítés hőmérsékletét. Ez a felismerés meglepőnek minősül azért, mert az ismert megoldások a lúgkoncentráció és a hőmérséklet növelését javasolják.
A fent említett hátrányok kiküszöbölésére új eljárást dolgoztunk ki olya.n gibbsittartalmú bauxitok kezelésére, amelyek reakcióképes szilícium-dioxid-tartalma a bauxit timföldtartalmára vonatkoztatva legfeljebb 5 tömeg%. Az eljárás során á Bayer ciklusnak megfelelően legalább 50%-kal csökkentjük a szilíciummentesítéshez szükséges térfogatot, mivel a folyamatot úgy aktiváljuk, hogy a timföld kioldás! hányados legalább 95%, és
1, táblázat a Bayer oldatban az oldott szilícium-dioxid és a maró Na2O koncentrációjának aránya legfeljebb 0,65%.
A találmány szerinti eljárás során a bauxi5 tót 50—120 g/1 maró Na2O-t tartalmazó nátriumoldattal kezeljük és 80—100°C hőmérsékleten 2—10 órán keresztül melegítjük.
Megjegyezzük, hogy a kilúgozás előtti szilíciummentesítés hatékonysága, amelyet az oldatban lévő oldott szilícium-dioxid és a maró Na20 arányával fejezünk ki, akkor a legnagyobb, ha a bauxit kezelésére használt oldat maró Na20 koncentrációja a 40—150 g/1 tartomány közepére esik.
Az 1. táblázat segítségével mutatjuk be a folyamat hatékonyságának csökkenését, egyrészt alacsony maró Na2O koncentrációnál, amikor is a reakcióképes szilícium-dioxid oldódásának kinetikus rátája túl alacsony, másrészt magas maró Na2O koncentrációnál, amikor is a nátrium-szilícium-aluminát leválásának kinetikus rátája túl alacsony.
% reakcióképes szilíciumdioxidot tartalmazó bauxit (C példa), szilíciummentesítése 100 °C hőmérsékleten 1000 g száraz bauxit liter nátriumoldat mellett
NagO koncentráció (g/1)
Idő óra Si0o/Nao0 Oldott Si0„/Na„0 Oldott Si0o/Nao0 Oldott
.<»’ aránya 44 /%/ arány (%) aranya 77 /%/ aránya kaolin aránya 150 /%/
1 0,96 25 0,78 60 1,76 79
2 0,79 45 0,47 87 0,92 96
4 0,55 70 O,3O* 98 o, 66 100
6 0,41 81 0,28 100 0,55 100
A timföldleválasztás termelékenységét csökkenti a retrogradáció, is, ha a szuszpenzió szilíciummentesítésének ideje túllépi a 4 órát, és ha a nátriumoldat maró Na2O koncentrá ciója túllépi a 2. táblázatban megadott érté keket.·
2« táblázat
Retrogradációa veszteség 5 órás 100 °C szilícium-
mentesítés folyamán
NagO koncentráció (g/1) 44 77 150
Szilíciummentesített folyadék Rp-értéke 0,55 0,69 0,95
.Veszteség (%) 0,7 1,5
-4HU 199351 Β
Egyéb paraméterek, így a hőmérséklet vagy az adott térfogatú oldatban szuszpendált bauxit mennyisége, optimalizálása során azt találtuk, hogy a szilíciummentesítés tel8 jesitménye jelentősen nő a hőmérséklet vagy a bauxit mennyiségének növelésével (lásd a
3. táblázatot).
3. táblázat g/1 NagO koncentrációjú oldattal végzett vizsgálatok különböző hőnérsékleten és bauxit
100°C 100°C baux/. baux/ foly 1000 g/1 foly 650 g/1 idő Si02/ oldott Si02/ oldott /óra/Hao0 kaolin Nao0 kaolin 2 M 2 M aennyiséggel
95°C 90°C baux/ baux/ foly 650 g/1 foly lOOOg/1
Si02/ oldott SiO2/ oldott NaoÓ kaolin Nao0 kaolin 2 /%/2 /%/
1 0,76 60 1.42 62 2,02 51 1,1 40
2 0,47 87 0,90 85 1,30 75 0,84 64
4 0,30 98 0,39 99 0,60 93 0,52 85
6 .0,28 100 0,29 100 0,46 99 0,36 96
A szilíciumaentesítéa éa a bauxit ezt követő' kilúgo záaa
A szilíciummentesítés és a bauxit ezt követő kilúgozása összekapcsolásához az alábbi adatok adhatók meg:
— a szilíciummentesítés folyamán feloldott reakcióképes szilícium-dioxid mennyisége több mint 95%, előnyösen több mint 90%, — a szilíciummentesítés végén kapott oldat szilíciumdioxid-tartalma a kilúgozás végén elérendő szilíciumdioxid-koncentrációjának legfeljebb 0,9-szerese.
Ilyen körülmények között, az oldható timföld legalább 95%-os oldódásának ideje a minimumra korlátozható.
A megfigyelésekből az következik, hogy ha a mosóvíz egy részét felhasználjuk a szílíciummentesítéshez szükséges nátriumoldathoz, úgy a kevés reakcióképes szilícium-dioxidot tartalmazó gibbsit alapú bauxitok szilíciummentesítésének időigényének jelentős csökkenése mellett egyéb előnyök is származnak a találmány szerinti eljárásból. Ezek a következők:
— csökken a retrogradáció okozta veszteség, — A Bayer-ciklus során csökken nagy mennyiségű nátrium-szilícium-aluminát leválásának veszélye és ennek megfelelően csökkenthető a berendezés mérete, — kevés szilíciumot tartalmazó timföld állítható elő (Si kisebb, mint 100 ppm).
Az 1. ábra a kevés reakcióképes szilícium-dioxidot tartalmazó gibbsit alapú bauxit találmány szerinti kezelését mutatja be. Az ábrán a főfolyamatot a folytonos vonal, a mellékfolyamatot a szaggatott vonal jelzi.
Az őrölt bauxitot olyan A nátriumoldatban szuszpendáljuk, amely az Al vörös iszap mosásából, az előállított A2 alumínium-trihidroxid 11 mosásából vagy a primer A3 13 mosásából származó mosóvíz egy részét vagy a fenti mosóvizek közül legalább kettő
2g keverékét vagy a B lúgozó oldat B2 frakcióját tartalmazza. Az Al és/vagy A2 és/vagy A3 mosó víz bepárlással 14 koncentrálható és/vagy 15 tisztítható.
4q Az A nátriumoldatot az őrlő berendezésben összekeverjük a gibbsit alapú bauxittal (0,5—1,2 m3 oldat 1 tonna bauxitra számolva), és így az SÍ szuszpenziót kapjuk. Az 1 őrlés után a szuszpenziót 80—100°C közötti hőmérsékletre melegítjük a 2 szilíciummen45 tesítéshez történő előkészítés érdekében. A szuszpenziót 2—10 órán keresztül ezen a hőmérsékleten tartjuk, hogy a reakcióképes'szilícium-dioxid legalább 85%-ban oldhatatlan
5q nátrium-szilícium-alumináttá alakuljon.
A kapott S2 szilíciummentesített oldatot az IC elválasztóból származó és a 14 bepárlóban koncentrált elhasznált B Báyer-oldat B1 frakciójával elegyítve 3 kilúgozzuk. Az elegyet, amely mintegy 5 m3 B1 oldatot tartalmaz, 1 tonna S2 szuszpenzióban lévő bauxitra számolva, 100—170°C közötti hőmérsékleten melegítjük a bauxitban lévő gibbsit legalább 95%-os kioldásához szükséges ideig.
A kapott S3 szuszpenziót lehűtjük, majd 60 a mosóvíz kiegészítéséhez az A4 frakcióval 4 hígítjuk;
A kapott S4 szuszpenziót 5 szűrjük, amelynek során egyrészt timföldben gazdag B Bever-oldatot kapunk, amelyet 7 szűrés után
8, 10, és 10 szétválasztunk, majd visszave-5HU 199351 Β zetünk; másrészt vörös iszapot kapunk, amelynek 6 mosásából származó Al mosóvizet az A2 és A3 mosóvízhez hasonlóan vagy A szilíciummentesítő oldatként vagy Á4 hígító oldatként visszavezetünk.
1. példa
47,5 tömeg% gibbsit formájú Al2O3-t és 1 tömeg% reakcióképes SiO2-t tartalmazó bauxit (Si02/Al203=0,021).
Szilíciummentesítés: Egy tonna bauxitot 1 m3 tiszta 1 mosóvíz jelenlétében őriünk. Az 1. mosóvíz a kilúgozás után visszamaradt inért maradék mosásából származik, és 70 g/1 maró Na2O-t és 65 g/1 AI2O3-t tartalmaz. A szuszpenziót 100°C hőmérsékletre melegítjük és 3 egymáshoz kapcsolt tartályban 4 órán keresztül szilíciummentesítjük. Ennek során annyi szilícium-dioxid oldódik, hogy az oldott SiO2/maró Na2O arány 0,3%.
Kilúgozás a gibbsittartalmú timföld kivonására: A szilíciummentesités után a szuszpenziót 5,1 m3 oldattal keverjük, amely 200 g/1 maró Na2O-t és 120 g/1 AI2O3-t tartalmaz. A timföld extrakcióját 3 egymáshoz kapcsolt tartályban végezzük 107°C hőmérsékleten 1 órán keresztül. A kapott Rp= 1,06.
A timföld extrakció kitermelése 97%, a kilúgozás utáni dúsított oldat oldott SiO2/ /maró Na2O aránya 0,57%, ami biztosítja, hogy 100 ppm-nél kevesebb szilicium-dioxidot tartalmazó timföldet kapunk kisméretű bepárlóban.
A kapott eredmények az A és C példákkal hasonlíthatók össze.
2. példa
1. példa szerinti bauxit Szilíciummentesítés: Egy tonna bauxitot 1 m3 kapott trihidrát mosásából származó 5 mosóvíz jelenlétében őriünk, amelyet előzőleg 76 g/1 maró Na2O-t tartalmazó kilúgozó oldattal kevertünk. Rp=0,57. A szuszpenziót 100°C hőmérsékletre melegítjük és 3 egymáshoz kapcsolt tartályban 4 órán keresztül szilíciummentesítjük. Ennek befejeztével az oldott SiO2/maró Na2O arány 0,3%
Kilúgozás a gibbsittartalmú timföld kivonására: A szuszpenzióhoz 4,95 m3 oldatot keverünk 140°C hőmérsékleten és 15 percen keresztül, amely 140 g/1 maró Na2O-t és 77 g/1 Al2O3-t tartalmaz. A kapott Rp=l,16.
A timföld extrakció kitermelése 97%, a kilúgozás utáni dúsított oldat oldott SiO2/ /maró Na2O aránya 0,58%.
A kapott eredmények az E példával hasonlíthatók össze.

Claims (1)

  1. Eljárás timföld Bayer eljárással történő előállítására a timföldet lényegében gibbsit formájában és a szilicium-dioxidot alumíniumszilikat formájában tartalmazó bauxitból,
    30 ahol a SiO2-ben kifejezett szilíciumtartalom legfeljebb 2,5 tömeg%, azzal jellemezve, hogy a bauxitot 50—120 g/1 maró Na2O-t tartalmazó nátriumoldattal kezeljük és 80—l00°C hőmérsékleten 2—10 órán keresztül melegít 35 jük.
HU861697A 1985-04-30 1986-04-23 Process for producing aluminium-oxide from gibbsite-base bauxite containing few reactive silicium-dioxide HU199351B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8506879A FR2581053B1 (fr) 1985-04-30 1985-04-30 Production d'alumine a partir de bauxite a gibbsite a basse teneur en silice reactive

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUT41326A HUT41326A (en) 1987-04-28
HU199351B true HU199351B (en) 1990-02-28

Family

ID=9319006

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU861697A HU199351B (en) 1985-04-30 1986-04-23 Process for producing aluminium-oxide from gibbsite-base bauxite containing few reactive silicium-dioxide

Country Status (19)

Country Link
US (1) US4650653A (hu)
EP (1) EP0203873B1 (hu)
JP (1) JPS61251513A (hu)
CN (1) CN1009189B (hu)
AU (1) AU578359B2 (hu)
BR (1) BR8601923A (hu)
CA (1) CA1268317A (hu)
DE (1) DE3671739D1 (hu)
ES (1) ES8704429A1 (hu)
FR (1) FR2581053B1 (hu)
GB (1) GB2183621B (hu)
GR (1) GR861072B (hu)
HU (1) HU199351B (hu)
IE (1) IE59069B1 (hu)
IN (1) IN167247B (hu)
MY (1) MY100107A (hu)
NZ (1) NZ215963A (hu)
OA (1) OA08239A (hu)
YU (1) YU44916B (hu)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5122349A (en) * 1988-10-27 1992-06-16 Aluminiumipari Troszt Process for producing alumina
CA2126885A1 (en) * 1993-06-30 1994-12-31 Gillian Mary Moody Production of alumina
FR2712275B1 (fr) * 1993-11-09 1995-12-15 Pechiney Aluminium Procédé de traitement de bauxites contenant un mélange de trihydrate d'alumine et de monohydrate d'alumine.
FR2732332B1 (fr) * 1995-03-31 1997-05-09 Pechiney Aluminium Procede de traitement de bauxite a trihydrate d'alumine a basse teneur en silice reactive
CN1049874C (zh) * 1996-06-28 2000-03-01 中国长城铝业公司 一种铝土矿浆预脱硅工艺方法
JP2000211919A (ja) * 1998-11-16 2000-08-02 Sumitomo Chem Co Ltd アルミナ含有鉱石からの水酸化アルミニウムの製造方法
AU784483B2 (en) * 2001-07-11 2006-04-13 Sumitomo Chemical Company, Limited Method for producing aluminum hydroxide
FR2870535B1 (fr) * 2004-05-18 2007-02-16 Aluminium Pechiney Soc Par Act Perfectionnement au procede bayer de production de trihydrate d'alumine par attaque alcaline de bauxite, ledit procede comportant une etape de predessilicatation
CN1730393A (zh) * 2005-07-18 2006-02-08 贵阳铝镁设计研究院 高铁三水铝土矿溶出技术
WO2008067594A1 (en) * 2006-12-07 2008-06-12 Bhp Billiton Aluminium Australia Pty Ltd Removal of impurities from bauxite
CN101676670B (zh) * 2008-09-16 2011-02-02 沈阳铝镁设计研究院 一种设备的冷却水供水方法及供水系统
CN113716577B (zh) * 2021-09-10 2023-04-18 湖南绿脉环保科技股份有限公司 一种含高岭土的含硅铝原料的脱硅方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1171888B (de) * 1959-04-28 1964-06-11 Chem Fab Heinrichshall Veb Verfahren zur Abscheidung von Kieselsaeure aus kieselsaeurereichen Bauxiten
US3413087A (en) * 1964-03-13 1968-11-26 Reynolds Metals Co Method for extracting alumina from its ores
FR1506516A (fr) * 1966-11-08 1967-12-22 Reynolds Metals Co Perfectionnements aux procédés pour l'extraction d'alumine à partir de minerais alumineux
JPS5422198B2 (hu) * 1974-09-28 1979-08-04
JPS57145029A (en) * 1981-02-27 1982-09-07 Sumitomo Alum Smelt Co Ltd Extracting method of alumina from mixed type bauxite
JPS585845A (ja) * 1981-07-02 1983-01-13 Nec Corp マイクロプロセツサ
US4483830A (en) * 1981-09-10 1984-11-20 Comalco Limited Production of alumina
US4519989A (en) * 1983-02-22 1985-05-28 Aluminum Company Of America Removal of organic contaminants from bauxite and other ores

Also Published As

Publication number Publication date
JPS61251513A (ja) 1986-11-08
GR861072B (en) 1986-08-19
DE3671739D1 (de) 1990-07-12
US4650653A (en) 1987-03-17
IE861126L (en) 1986-10-30
AU578359B2 (en) 1988-10-20
IN167247B (hu) 1990-09-29
OA08239A (fr) 1987-10-30
EP0203873A1 (fr) 1986-12-03
CN1009189B (zh) 1990-08-15
MY100107A (en) 1989-11-30
NZ215963A (en) 1988-09-29
AU5681486A (en) 1986-11-06
IE59069B1 (en) 1993-12-15
ES554442A0 (es) 1987-04-01
FR2581053A1 (fr) 1986-10-31
GB2183621B (en) 1989-07-05
BR8601923A (pt) 1986-12-30
FR2581053B1 (fr) 1987-05-29
GB2183621A (en) 1987-06-10
YU69686A (en) 1988-08-31
HUT41326A (en) 1987-04-28
ES8704429A1 (es) 1987-04-01
CA1268317A (fr) 1990-05-01
JPH0336766B2 (hu) 1991-06-03
YU44916B (en) 1991-04-30
CN86102989A (zh) 1986-12-17
GB8610463D0 (en) 1986-06-04
EP0203873B1 (fr) 1990-06-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US2992893A (en) Process for treating aluminum ores
AU619149B2 (en) Process for producing alumina from bauxite
US2806766A (en) Process of purifying caustic aluminate liquors
US4560541A (en) Production of low silica content, high purity alumina
HU199351B (en) Process for producing aluminium-oxide from gibbsite-base bauxite containing few reactive silicium-dioxide
EP0152463B1 (en) Production of high purity alumina
US6309615B1 (en) Process for removing reactive silica from a bayer process feedstock
US4597952A (en) Purification of solutions of sodium aluminate in the Bayer cycle by the removal of sodium oxalate
US2701752A (en) Process for the production of alumina
US2522605A (en) Process for extraction of alumina from aluminous ores
HU225042B1 (en) Method for the removal of iron from sodium aluminate liquors resulting from alkaline attack on alumina-monohydrate-containing bauxite
US4324769A (en) Extraction and production of alumina containing less than 0.03 percent iron oxide
US5653947A (en) Method of treating alumina trihydrate containing bauxite of low reactive silica content to form supersaturated sodium aluminate liquor
US4661328A (en) Alumina from high silica bauxite
US3983211A (en) Method of producing alumina and potassium sulphate form alunite
US2939764A (en) Method for reducing the silica content of alumina-containing materials of the clay type
US5545384A (en) Process for production of aluminum hydroxide from ore containing alumina
US3481705A (en) Predigestion of low-silica bauxite
US2946658A (en) Chemical process for extracting monohydrate alumina containing materials
US3966874A (en) Extraction of alumina from bauxite ores
AU736050B2 (en) Improved method for processing bauxite rich in alumina monohydrate
US4331636A (en) Method of producing pure alumina from alunite
US3094378A (en) Process for leaching of alumina from aluminous material
AU675361B2 (en) Process for the treatment of bauxites containing alumina trihydrate and alumina monohydrate
US2019553A (en) Production of alumina

Legal Events

Date Code Title Description
HU90 Patent valid on 900628