FR3044071A1 - Procede et installation de stockage d'un melange gazeux liquefie, en particulier d'air liquefie - Google Patents

Procede et installation de stockage d'un melange gazeux liquefie, en particulier d'air liquefie Download PDF

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Abstract

L'invention concerne un procédé de stockage d'un mélange gazeux liquéfié (1) comprenant un premier composé et un deuxième composé plus volatil que ledit premier composé, le mélange gazeux liquéfié (1) étant stocké dans le volume interne d'un réservoir de stockage (3). Selon l'invention, le mélange gazeux liquéfié (1) est refroidi par échange de chaleur direct avec un débit de liquide réfrigérant (4) distribué dans ledit volume interne du réservoir de stockage (3), le débit de liquide réfrigérant (4) étant formé essentiellement du deuxième composé plus volatil.

Description

La présente invention concerne un procédé de stockage d’un mélange gazeux liquéfié permettant le maintien d’une composition prédéterminée dudit mélange, ainsi qu’une installation configurée pour mettre en oeuvre un tel procédé. En particulier, l’invention concerne un procédé et une installation de stockage d’air liquéfié.
Par « mélange gazeux liquéfié », on entend un fluide à l’état liquide formé de plusieurs composés distincts, ledit fluide étant de préférence refroidi et stocké dans un réservoir isolé thermiquement à des températures dites cryogéniques, généralement comprises entre -50 et -273 °C.
Par « air liquéfié », on entend un mélange gazeux liquéfié comprenant environ 20% d’oxygène (02) liquide et 80% d’azote (N2) liquide (% en volume). Des procédés de production d’air liquéfié sont connus notamment des documents FR-A-2996909, FR-A-2996910, EP-A-0856713, US-A- 2011/0132032, WO-A-2012/020233.
Il est connu que le stockage à température cryogénique des mélanges gazeux liquéfiés est difficile compte-tenu des différences entre les températures d’ébullition des composés formant lesdits mélanges gazeux.
En effet, les entrées thermiques dans le réservoir de stockage cryogénique sont inévitables et entraînent une vaporisation d’au moins une partie du mélange gazeux liquéfié. Or, le composé du mélange gazeux ayant le point d’ébullition le plus bas, c’est-à-dire le plus volatil, a tendance à s’évaporer plus vite qu’un autre composé moins volatil dudit mélange. Ceci engendre un enrichissement progressif du mélange gazeux liquéfié en son composé le moins volatile. S’agissant de l’air liquéfié, le point d’ébullition de l’azote se situe à une température d’environ -196 °C, alors que le point d’ébullition de l’oxygène se situe à une température d’environ -183 °C (températures d’ébullition à la pression atmosphérique).
Il s’ensuit un enrichissement progressif en oxygène de l’air liquéfié contenu dans le réservoir de stockage, ce qui peut poser des problèmes de sécurité lors de son usage ultérieur. En particulier, lorsque l’air liquéfié est utilisé comme réfrigérant en remplacement du C02 ou de l’azote liquide, il est nécessaire de maintenir sa composition pour que celui-ci reste respirable. Le phénomène de suroxygénation de l’air liquéfié pose également un problème de sécurité (risques d’incendie ou d’explosion).
Le document FR-A-2991758 divulgue un procédé de production d’air liquéfié à l’aide d’un liquéfacteur d’air permettant de produire de l’air appauvri en oxygène, afin de tolérer un enrichissement progressif en oxygène lors de son stockage. Cette solution permet d’augmenter la durée de stockage de l’air liquéfié mais présente néanmoins l’inconvénient de complexifier le liquéfacteur d’air. En outre, il arrive nécessairement un moment où la concentration en oxygène dépasse la valeur compatible avec l’utilisation de l’air liquéfié, ce qui continue de limiter la durée de stockage. Cette solution offre aussi moins de souplesse en termes de contrôle de la teneur en oxygène, car la teneur réelle dans le stockage va dépendre de son cycle de vie antérieur, qui est fonction des remplissages et soutirages successifs.
Le document US-A-2007/0130962 divulgue un procédé de stockage d’air liquéfié dans lequel un fluide réfrigérant, typiquement de l’azote liquide, est utilisé pour refroidir l’air liquéfié par échange de chaleur indirect. Le fluide réfrigérant circule dans un conduit traversant le réservoir de stockage de sorte que l’azote liquide qui s’est évaporé se condense dans l’air liquéfié. Toutefois, cette solution entraîne des investissements coûteux liés à l’utilisation d’un échangeur de chaleur, nécessitant un stockage spécifique, et ne permettant pas de bénéficier de l’économie résultant de l’utilisation d’un stockage cryogénique standard.
Par ailleurs, on pourrait envisager de produire de l’air liquéfié par mélange d’oxygène liquide et d’azote liquide à l’aide d’un appareil installé directement chez l’utilisateur. Toutefois, cela a un coût énergétique important, du fait de l’énergie à fournir pour séparer l’oxygène de l’azote, pour finalement les mélanger à nouveau.
Un problème qui se pose est de pallier tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus, notamment de fournir un procédé et une installation de stockage d’un mélange gazeux liquéfié, en particulier d’air liquéfié, permettant de stocker ledit mélange pendant une durée plus longue et à un coût moindre qu’avec les solutions selon l’art antérieur.
La solution de l’invention est alors un procédé de stockage d’un mélange gazeux liquéfié comprenant un premier composé et un deuxième composé plus volatil que ledit premier composé, le mélange gazeux liquéfié étant stocké dans le volume interne d’un réservoir de stockage, caractérisé en ce que ledit mélange gazeux liquéfié est refroidi par échange de chaleur direct avec un débit de liquide réfrigérant distribué dans ledit volume interne du réservoir de stockage, le débit de liquide réfrigérant étant formé essentiellement du deuxième composé plus volatil.
Par ailleurs, la solution de l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - le débit de liquide réfrigérant est distribué dans le mélange gazeux liquéfié. - le volume interne du réservoir de stockage comprend un ciel gazeux surmontant le mélange gazeux liquéfié, le débit de liquide réfrigérant étant distribué dans le ciel gazeux du réservoir de stockage. - on soutire un premier débit de mélange gazeux liquéfié du réservoir de stockage et on prélève une partie du premier débit pour former un deuxième débit réintroduit dans le volume interne dudit réservoir de stockage, de préférence dans le ciel gazeux dudit réservoir. - le débit de liquide réfrigérant est distribué dans le volume interne du réservoir de stockage pendant un intervalle de temps prédéterminé de manière à maintenir une composition prédéterminée du mélange gazeux liquéfié. - le débit de liquide réfrigérant est distribué en continu dans le volume interne du réservoir de stockage. - le débit de liquide réfrigérant est régulé à une valeur de débit prédéterminée de manière à maintenir une composition prédéterminée du mélange gazeux liquéfié. - au cours du stockage, au moins une partie du mélange gazeux liquéfié est vaporisé dans le ciel gazeux, la pression dans le réservoir de stockage étant régulée en évacuant au moins une partie dudit mélange vaporisé hors du réservoir de stockage et le débit de liquide réfrigérant étant distribué de manière à réguler le niveau de mélange gazeux liquéfié dans ledit réservoir. - au cours du stockage, au moins une partie du mélange gazeux liquéfié est vaporisé dans le ciel gazeux, le débit de liquide réfrigérant étant distribué de manière à condenser au moins une partie dudit mélange vaporisé et à réguler la pression dans le réservoir de stockage. - le mélange gazeux liquéfié est de l’air liquéfié, le premier composé étant de l’oxygène et le deuxième composé étant de l’azote. - l’air liquéfié est maintenu à une composition prédéterminée telle que la concentration d’azote est comprise entre 77 et 82 % en volume d’azote et la concentration d’oxygène est comprise entre 18 et 23 % en volume d’oxygène. - le débit de liquide réfrigérant est un débit d’azote liquide.
Selon un autre aspect de l’invention, il est prévu une installation de stockage d’air liquéfié, comprenant : un réservoir de stockage ayant un volume interne pour stocker le mélange gazeux liquéfié, une source de liquide réfrigérant, des moyens de soutirage pour soutirer un débit de liquide réfrigérant de la source, caractérisée en ce que les moyens de soutirage sont en communication fluidique avec le volume interne du réservoir de stockage.
De préférence, les moyens de soutirage comprennent des moyens de commande de débit configurés pour réguler le débit de liquide réfrigérant et/ou pour déclencher ou stopper le débit de liquide réfrigérant.
Les moyens de commande de débit peuvent être sensibles à la pression dans le réservoir de stockage (3) et/ou au niveau de mélange gazeux liquéfié 1 dans ledit réservoir. L’installation peut éventuellement comprendre des moyens de remplissage de la source de réfrigérant, par exemple une canalisation ou un camion-citerne.
On peut aussi envisager de distribuer le débit de fluide réfrigérant directement à partir d’un camion. L’invention va maintenant être décrite plus en détail en référence à la Figure 1 ci-annexée.
La Figure 1 illustre un procédé et une installation selon l’invention permettant de stocker le mélange liquéfié 1, c’est-à-dire le mélange sous forme liquide 1, dans un réservoir de stockage 3.
Le mélange liquéfié 1 comprend un premier composé et un deuxième composé plus volatil que le premier composé. Les premier et deuxième composés sont majoritaires. Le mélange liquéfié 1 peut éventuellement comprendre des composés additionnels minoritaires autres que les premier et deuxième composés.
Typiquement, le mélange liquéfié 1 a une composition prédéterminée en fonction de l’utilisation souhaitée, cette composition étant définie par les concentrations du premier composé et du deuxième composé, qui doivent rester comprises dans des plages de valeurs données qui sont acceptables au regard de l’utilisation visée pour le mélange.
Le réservoir de stockage 3 comprend une enceinte 30 définissant un volume interne contenant le mélange liquéfié 1.
De façon connue en soi, le réservoir de stockage 3 est avantageusement un réservoir cryogénique classique isolé thermiquement. L’enceinte 30 comprend deux parois périphériques séparées par un espace rempli de perlite ou de super-isolant et tiré sous vide permettant d’isoler thermiquement le contenu du réservoir 3.
Le mélange liquéfié 1 est avantageusement stocké à une température typiquement comprise entre -50 et -273°C, et/ou à une pression comprise entre 1 et 30 bar.
Malgré que le réservoir de stockage 3 soit isolé, les entrées thermiques sont inévitables, ce qui entraîne une évaporation d’au moins une partie du mélange liquéfié 1, formant ainsi un ciel gazeux 2 au-dessus de la phase liquide 1.
Du fait de la différence de volatilité entre les premier et deuxième composés, le ciel gazeux 2 s’enrichit progressivement en le deuxième composé le plus volatil, et le mélange liquéfié 1 s’enrichit en le premier composé moins volatil. Il s’ensuit une variation dans le temps de la composition du mélange liquéfié 1, qui s’éloigne de la composition prédéterminée, jusqu’à ce que les concentrations du premier composé et du deuxième composé se situent finalement en-dehors des plages de valeurs acceptables.
Conformément à l’invention, un débit de liquide réfrigérant 4 est distribué dans le volume interne du réservoir de stockage 3, de manière à refroidir le mélange liquéfié 1 par échange de chaleur direct avec ledit débit de liquide réfrigérant 4. L’utilisation d’un réfrigérant à l’état liquide permet de refroidir le composé le plus volatil du mélange liquéfié 1. Le refroidissement du mélange liquéfié 1 limite ainsi le phénomène de vaporisation du mélange liquéfié 1. Le mélange liquéfié 1 reçoit ses frigories directement du débit de liquide réfrigérant 4, ce qui améliore l’efficacité de l’échange thermique et évite l’investissement coûteux d’un échangeur thermique. De plus, la solution selon l’invention est aisément adaptable sur des réservoirs classiques existants.
Selon l’invention, le débit de liquide réfrigérant 4 est formé essentiellement du deuxième composé le plus volatil. Par « formé essentiellement », on entend un débit de liquide réfrigérant 4 comprenant au moins 80%, de préférence au moins 90% du deuxième composé (% en volume), voire un débit de liquide réfrigérant 4 formé en totalité ou quasitotalité dudit deuxième composé.
De cette manière, le débit de liquide réfrigérant 4 permet aussi de contrôler et d’ajuster la composition du mélange liquéfié 1 en compensant son enrichissement en premier composé, ce qui permet d’allonger considérablement son temps de stockage. On atteint ainsi des durées de stockage pouvant aller jusqu’à plusieurs semaines, voire plusieurs mois.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, illustré en Figure 1, le débit de liquide réfrigérant 4 est distribué dans le mélange gazeux liquéfié 1, c’est-à-dire dans la phase liquide 1 située dans la partie inférieure du réservoir de stockage 3.
Selon une variante de réalisation, le débit de liquide réfrigérant 4 est distribué dans le ciel gazeux 2 du réservoir de stockage 3.
En fait, le contrôle de la composition du mélange liquéfié 1 peut être réalisé de plusieurs façons.
On peut ainsi distribuer un débit de liquide réfrigérant 4 de manière à ce qu’il vienne directement enrichir la phase liquide 1 en le deuxième composé. Le débit réfrigérant 4 peut être distribué dans le ciel gazeux 2 ou la phase liquide 1.
On peut aussi distribuer le débit de liquide réfrigérant 4 de manière à ce qu’il provoque, lors de sa mise en contact avec le mélange vaporisé, la condensation d’au moins une partie du mélange vaporisé dans le ciel gazeux 2, la partie condensée venant alors enrichir la phase liquide 1 en le deuxième composé. Dans ce cas, on distribue le débit de liquide réfrigérant 4 dans le ciel gazeux 2.
De préférence, le liquide réfrigérant 4 est distribué à l’état liquide sous-refroidi. Par « sous-refroidi », on entend que le liquide réfrigérant 4 est à une température inférieure à sa température d’ébullition, i. e. d’équilibre liquide-vapeur, à la pression considérée. L’utilisation de liquide réfrigérant 4 sous-refroidi est particulièrement avantageuse lorsque le débit de liquide réfrigérant 4 est mis en œuvre de manière à condenser le deuxième composé plus volatil.
Le liquide réfrigérant 4 peut provenir d’une source externe 6. De préférence, la source externe 6 est un stockage de liquide réfrigérant fixe ou mobile, tel un camion-citerne, le liquide réfrigérant étant avantageusement stocké à une température comprise entre -50 et -273°C, de préférence à température inférieure à celle du mélange liquéfié 1 et/ou à une pression comprise entre 1 et 50 bar, de préférence à pression supérieure à celle du mélange liquéfié 1, pour éviter l’utilisation d’une pompe. Le liquide réfrigérant 4 peut aussi provenir d’une unité de production déjà existante.
Le liquide réfrigérant peut être soutiré de ladite source 6 par des moyens de soutirage 7, 8. De préférence, les moyens de soutirage comprennent au moins une conduite 7 reliant fluidiquement la source externe 6 au volume interne du réservoir de stockage 3.
Dans le cadre de l’invention, le débit de liquide réfrigérant 4 peut être distribué dans le volume interne du réservoir de stockage 3 de façon continue, ou bien de façon discontinue, c’est-à-dire en distribuant le débit de liquide réfrigérant 4 pendant au moins un intervalle de temps donné.
De préférence, l’installation comprend des moyens 8 de commande de débit, tels une ou plusieurs vanne(s), ou une ou plusieurs pompe(s), qui permettent de réguler et/ou de déclencher ou stopper le débit de liquide réfrigérant 4 envoyé dans le réservoir de stockage 3.
Une telle régulation et/ou activation du débit de liquide réfrigérant 4 peut être opérée selon les deux modes de contrôle décrits ci-après, qui peuvent être mis en œuvre de façon alternative ou en combinaison.
Un premier mode de contrôle consiste à réguler la pression dans le réservoir de stockage 3, c’est-à-dire à maintenir ladite pression à une valeur de consigne donnée, en évacuant au moins une partie du mélange 1 vaporisé vers l’extérieur du réservoir 3. Le mélange 1 vaporisé peut être évacué par un évent 12 ou tout dispositif de décharge adéquat équipant le réservoir de stockage 3. L’évacuation de la phase vapeur est déclenchée lorsque la pression atteint le seuil haut prédéfini, puis stoppée lorsque la pression est abaissée jusqu’à la valeur de consigne. La canalisation d’évent 12 comprend typiquement une vanne d’évent 12a à laquelle est intégré un dispositif de mesure de la pression en amont de ladite vanne 12a. On dispose alors d’un système de régulation pneumatique directe. L’évaporation du mélange liquéfié entraîne une baisse du niveau de liquide 1 dans le réservoir 3. On distribue alors le débit de liquide réfrigérant 4 de manière à ramener le niveau de liquide à une valeur dite de référence. Par exemple, dans le cas d’une distribution discontinue du liquide réfrigérant 4, la distribution est déclenchée dès que le niveau de liquide atteint un seuil bas prédéterminé, qui peut correspondre à un écart prédéterminé entre le niveau de liquide dans le réservoir 3 et la valeur de référence, par exemple un écart de 5%. La distribution a lieu pendant un intervalle de temps donné jusqu’à ce que le niveau de liquide atteigne la valeur de référence. Dans le cas d’une distribution continue du débit de liquide réfrigérant 4, le débit 4 est régulé à une valeur de débit prédéterminée de façon à compenser régulièrement la baisse de niveau de liquide pour le maintenir à sa valeur de référence.
Avantageusement, le premier mode de régulation permet de prendre en compte une consommation de mélange liquéfié 1 par un utilisateur. En effet, une telle consommation entraîne une baisse du niveau de liquide dans le réservoir 3. Dans ce cas, la valeur de référence du niveau de liquide est actualisée après chaque phase d’utilisation du mélange 1. De préférence, l’installation selon l’invention comprend des moyens de détection d’une consommation du mélange 1 agencés en aval du réservoir 3, par exemple en 11a ou 11b. Cela permet de différencier une baisse de niveau résultant d’une utilisation du mélange 1 d’une baisse de niveau résultant d’une évaporation dudit mélange 1. Le déclenchement ou l’ajustement du débit 4 ne sont alors opérés qu’après les phases d’utilisation du mélange 1 et d’actualisation du niveau de référence.
Un deuxième mode de contrôle de la distribution du débit de liquide réfrigérant 4 consiste à réguler la pression dans le réservoir de stockage 3 en condensant le mélange 1 vaporisé au moyen du débit de liquide réfrigérant 4. Dans le cas d’une distribution discontinue du liquide réfrigérant 4, la distribution est déclenchée dès que la pression dans le réservoir atteint un seuil haut prédéterminé, puis stoppée lorsque la pression a été abaissée à sa valeur de consigne. Dans le cas d’une distribution continue du débit de liquide réfrigérant 4, le débit 4 est régulé à une valeur de débit prédéterminée de façon à abaisser régulièrement la pression pour la maintenir à sa valeur de consigne.
De préférence, l’installation selon l’invention comprend au moins un capteur de pression 13 agencé au niveau du ciel gazeux 2 et configuré pour mesurer la pression à l’intérieur du réservoir de stockage 3. Ledit capteur de pression 13 est avantageusement relié aux moyens 8 de commande de débit de manière à pouvoir réguler et/ou de déclencher ou stopper le débit de liquide en fonction de la pression régnant dans le réservoir 3.
Avantageusement, l’installation selon l’invention comprend en outre un capteur de niveau 14 configuré pour mesurer le niveau de la phase liquide dans le réservoir de stockage 3. De préférence, le capteur de niveau 14 met en œuvre une mesure de différentiel de pression avec une mesure au niveau de la phase liquide et une mesure au niveau de la phase gazeuse. Avantageusement, cette mesure au niveau de la phase gazeuse peut être réalisée au moyen du capteur de pression 13. Cela permet de ne faire qu'un seul piquage à travers la double paroi à isolation sous vide du réservoir 3
Avantageusement, le débit de liquide réfrigérant est distribué pendant un intervalle de temps prédéterminé qui est prédéfini en fonction des entrées thermiques supposées du stockage 3 et/ou du mode de contrôle choisi, pour permettre de rester dans une plage de concentrations acceptables pour la composition du mélange gazeux liquéfié 1.
En distribution continue, le débit de liquide réfrigérant 4 peut être régulé à une valeur de débit prédéterminée de manière à maintenir le mélange gazeux liquéfié 1 dans sa composition prédéterminée, c’est-à-dire à compenser l’enrichissement progressif du mélange 1 en le premier composé pour que sa concentration reste dans la plage de valeurs acceptables. Avantageusement, la valeur prédéterminée de débit est définie en fonction des entrées thermiques supposées du stockage 3.
La solution selon l’invention est particulièrement avantageuse pour contrôler la composition d’un mélange formé d’air liquéfié 1. Le premier composé est alors de l’oxygène et le deuxième composé est de l’azote.
De préférence, la composition prédéterminée de l’air liquéfié 1 est telle que la concentration d’azote est comprise entre 77% et 82 % en volume d’azote et la concentration d’oxygène est comprise entre 18% et 23 % en volume d’oxygène. Un premier débit d’air liquéfié 5 peut ainsi être soutiré du réservoir 3 et fourni à un utilisateur selon une composition adéquate et contrôlée.
De préférence, le débit de liquide réfrigérant 4 est un débit d’azote liquide, c’est-à-dire un débit comprenant au moins 90% d’azote (% en volume), de préférence un débit formé en totalité ou quasi-totalité d’azote.
Comme visible sur la Figure 1, le premier débit 5 de mélange gazeux liquéfié peut être fourni directement à un utilisateur (flèche 11a) ou être comprimé à une pression prédéterminée avant utilisation (flèche 11b), par exemple à une pression comprise entre 2 et 300 bars, au moyen d’une pompe 9 agencée en aval du réservoir 3.
Il peut aussi être avantageux de prélever une partie du premier débit 5 pour former un deuxième débit 10 de mélange liquéfié 1 qui peut être réintroduit, au moyen d’une pompe 9 de recirculation, dans le volume interne dudit réservoir de stockage 3. Ceci permet de prévenir une éventuelle inhomogénéité de la composition de la phase liquide 1, en particulier une accumulation du premier composé en partie basse et du deuxième composé en partie haute de la phase liquide 1.
De préférence, le deuxième débit 10 est injecté dans le ciel gazeux 2 du réservoir 3. En effet, le passage du deuxième débit 10 dans la pompe 9 est suivi d’une détente du deuxième débit 10. On génère ainsi un fluide légèrement diphasique dont il est préférable d’opérer la séparation liquide-gaz dans le ciel gazeux 2 du réservoir 3.

Claims (15)

  1. Revendications
    1. Procédé de stockage d’un mélange gazeux liquéfié (1) comprenant un premier composé et un deuxième composé plus volatil que ledit premier composé, le mélange gazeux liquéfié (1) étant stocké dans le volume interne d’un réservoir de stockage (3), caractérisé en ce que ledit mélange gazeux liquéfié (1) est refroidi par échange de chaleur direct avec un débit de liquide réfrigérant (4) distribué dans ledit volume interne du réservoir de stockage (3), le débit de liquide réfrigérant (4) étant formé essentiellement du deuxième composé plus volatil.
  2. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le débit de liquide réfrigérant (4) est distribué dans le mélange gazeux liquéfié (1).
  3. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le volume interne du réservoir de stockage (3) comprend un ciel gazeux (2) surmontant le mélange gazeux liquéfié (1), le débit de liquide réfrigérant (4) étant distribué dans le ciel gazeux (2).
  4. 4. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’on soutire un premier débit (5) de mélange gazeux liquéfié (1) du réservoir de stockage (3) et on prélève une partie du premier débit (5) pour former un deuxième débit (10) réintroduit dans le volume interne dudit réservoir de stockage (3), de préférence dans le ciel gazeux (2).
  5. 5. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le débit de liquide réfrigérant (4) est distribué dans le volume interne du réservoir de stockage (3) pendant un intervalle de temps prédéterminé de manière à maintenir une composition prédéterminée du mélange gazeux liquéfié (1).
  6. 6. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le débit de liquide réfrigérant (4) est distribué en continu dans le volume interne du réservoir de stockage (3).
  7. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le débit de liquide réfrigérant (4) est régulé à une valeur de débit prédéterminée de manière à maintenir une composition prédéterminée du mélange gazeux liquéfié (1).
  8. 8. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, au cours du stockage, au moins une partie du mélange gazeux liquéfié (1) est vaporisé dans le ciel gazeux (2), la pression dans le réservoir de stockage (3) étant régulée en évacuant au moins une partie dudit mélange vaporisé hors du réservoir de stockage (3) et le débit de liquide réfrigérant (4) étant distribué de manière à réguler le niveau de mélange gazeux liquéfié (1) dans ledit réservoir (3).
  9. 9. Procédé selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que, au cours du stockage, au moins une partie du mélange gazeux liquéfié (1) est vaporisé dans le ciel gazeux (2), le débit de liquide réfrigérant (4) étant distribué de manière à condenser au moins une partie dudit mélange vaporisé et à réguler la pression dans le réservoir de stockage (3).
  10. 10. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le mélange gazeux liquéfié (1) est de l’air liquéfié, le premier composé étant de l’oxygène et le deuxième composé étant de l’azote.
  11. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l’air liquéfié (1) est maintenu à une composition prédéterminée telle que la concentration d’azote est comprise entre 77 et 82 % en volume d’azote et la concentration d’oxygène est comprise entre 18 et 23 % en volume d’oxygène.
  12. 12. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le débit de liquide réfrigérant (4) est un débit d’azote liquide.
  13. 13. Installation de stockage d’un mélange gazeux liquéfié (1) comprenant : un réservoir de stockage (3) ayant un volume interne pour stocker le mélange gazeux liquéfié (1), une source (6) de liquide réfrigérant (4), des moyens de soutirage (7, 8) pour soutirer un débit de liquide réfrigérant (4) de la source (6), caractérisée en ce que les moyens de soutirage (7, 8) sont en communication fluidique avec le volume interne du réservoir de stockage (3).
  14. 14. Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que les moyens de soutirage (7, 8) comprennent des moyens (8) de commande de débit configurés pour réguler le débit de liquide réfrigérant (4) et/ou pour déclencher ou stopper le débit de liquide réfrigérant (4).
  15. 15. Installation selon l’une des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que les moyens (8) de commande de débit sont sensibles à la pression dans le réservoir de stockage (3) et/ou sont sensibles au niveau de mélange gazeux liquéfié (1) dans ledit réservoir (3).
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