FR3028510A1

FR3028510A1 - Produit a particules orientees

Info

Publication number: FR3028510A1
Application number: FR1461117A
Authority: FR
Inventors: Daniel Urffer; Philippe Auroy; Sylvain Deville
Original assignee: Saint Gobain Centre de Recherche et dEtudes Europeen SAS
Current assignee: Saint Gobain Centre de Recherche et dEtudes Europeen SAS
Priority date: 2014-11-18
Filing date: 2014-11-18
Publication date: 2016-05-20

Abstract

Dispositif choisi notamment parmi une turbine, notamment pour la propulsion et pour la génération d'énergie, un moteur, une pompe, un effecteur, un capteur, une poignée, un joint, notamment un joint d'étanchéité, un rail de coulissement, un roulement, notamment une bille de roulement, une cage de roulement, une pièce ou un revêtement anti-usure, une buse de pulvérisation, un étrier, un robinet, une valve, un guide-fils, une bague de frottement, une armure ou élément d'armure, un blindage ou élément de blindage, un outil de formage des métaux, un outil de formage des polymères, notamment une filière, un moule d'injection, un élément d'emballage, notamment une cale, un composant électrique ou électronique, notamment une varistance, un condensateur, et un substrat pour composant électronique, ledit dispositif comportant un produit dense, éventuellement fritté, présentant une masse volumique relative supérieure à 85%, comportant plus de 50% de grains céramiques orientables, plus de 80% de grains céramiques orientables étant sensiblement parallèles les uns aux autres.

Description

1 PRODUIT A PARTICULES ORIENTEES Domaine technique L'invention se rapporte à un procédé de fabrication d'un produit, éventuellement fritté, obtenu par congélation orientée d'une barbotine, puis élimination des cristaux obtenus par ladite congélation. L'invention concerne également un produit à pores tubulaires tronconiques, ainsi qu'un produit dense obtenu à partir d'un tel produit à pores tubulaires tronconiques. Etat de la technique Un produit, éventuellement fritté, obtenu par congélation orientée d'une barbotine, puis élimination des cristaux obtenus par ladite congélation présente des pores tubulaires tronconiques et est classiquement utilisé dans de nombreuses applications, et en particulier dans 10 une pile à combustible, comme support de catalyseur, ou dans un échangeur thermique. Il existe un besoin permanent pour un produit à pores tubulaires tronconiques adapté à ces applications et présentant une faible porosité ouverte dans les parois des pores tubulaires tronconiques (« macropores »), afin d'obtenir des propriétés mécaniques particulièrement élevées. 15 Il existe également un besoin pour un produit dense présentant un bon compromis entre les différentes propriétés mécaniques, notamment entre la ténacité et la résistance à la rupture en flexion trois points. Un objet de l'invention est de satisfaire, au moins partiellement, ces besoins. Résumé de l'invention 20 L'invention concerne un procédé de fabrication d'un produit, éventuellement fritté, ledit procédé comportant les étapes suivantes : a) préparation d'une barbotine comportant un ensemble de particules céramiques en suspension dans une phase liquide, l'ensemble de particules céramiques représentant plus de 4% et moins de 50% du volume de la barbotine et comportant : 25 - une première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, présentant une longueur médiane L'50 et représentant plus de 1% des particules céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques ; et - une deuxième fraction particulaire présentant une longueur médiane D50 au moins dix 30 fois inférieure à L'50 (c'est-à-dire D50 < L'50/10) et représentant plus de 1% des particules 3028510 2 céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques ; les première et deuxième fractions particulaires représentant ensemble, plus de 80% de l'ensemble des particules céramiques, en pourcentage volumique, 5 b) optionnellement, coulage de la barbotine dans un moule et/ou élimination de bulles d'air contenues dans la barbotine, c) congélation orientée de la barbotine par déplacement d'un front de solidification de manière à former un bloc de barbotine congelée, la vitesse Vp du front de solidification étant inférieure à la vitesse d' encapsulation des particules céramiques Vc et adaptée de manière à former des cristaux de phase liquide solidifiée séparés par des parois d'une épaisseur moyenne « e » supérieure ou égale à l'épaisseur moyenne des particules céramiques orientables W150; d) optionnellement, démoulage dudit bloc, e) élimination des cristaux de phase liquide solidifiée dudit bloc, éventuellement démoulé, de préférence par sublimation, de manière à obtenir une préforme macroporeuse, f) optionnellement, déliantage de la préforme macroporeuse obtenue en fin d'étape e), g) optionnellement, frittage de la préforme macroporeuse de manière à obtenir un produit fritté ; h) optionnellement, usinage et/ou imprégnation dudit produit fritté.

Les particules céramiques peuvent être remplacées, partiellement ou totalement, par des quantités équivalentes de précurseurs se transformant en particules céramiques de manière à obtenir avant l'étape c) ledit ensemble de particules céramiques, et/ou peuvent être remplacées, partiellement ou totalement, par des quantités équivalentes de particules de même forme en un précurseur de céramique se transformant en céramique à l'étape f) ou g).

Comme on le verra plus en détail dans la suite de la description, les inventeurs ont découvert qu'un procédé selon l'invention permet de fabriquer une préforme macroporeuse dont les parois des macropores comportent, sur au moins une partie de leur épaisseur, un empilement, globalement orienté, de particules céramiques orientables. De manière remarquable, la présence des particules présentant une longueur médiane D50 au moins dix fois inférieure à L'50 améliore considérablement la densité apparente de ces parois. Sans être liés par cette théorie, les inventeurs expliquent la structure particulière d'un produit selon l'invention du fait que, la vitesse Vp de déplacement du front de solidification étant 3028510 3 inférieure à la vitesse d' encapsulation des particules céramiques, le front de solidification repousse les particules orientables. Lors de leur déplacement, ces particules céramiques orientables s'orientent et peuvent ainsi s'empiler sensiblement suivant la direction de déplacement du front de solidification. Lors du déplacement et l'orientation des particules 5 orientables, les particules de la deuxième fraction particulaire sont progressivement emprisonnées dans les espaces entres les particules orientables. Il en résulte une densité apparente particulièrement élevée, notamment après frittage. Par ailleurs, en particulier lorsque la quantité de particules céramiques anisotropes est suffisamment élevée, les inventeurs ont constaté que les particules de la deuxième fraction 10 particulaire peuvent, lors du frittage, coalescer avec les particules anisotropes voisines pour former des particules anisotropes de plus grandes dimensions. Il en résulte un empilement de particules anisotropes surprenant, correspondant à une densité apparente remarquable. L'étape g) de frittage est donc préférée. De préférence, les particules céramiques orientables sont en un matériau à fonction orientée.

15 Dans un mode de réalisation, la forme des particules orientables est choisie en fonction de l'orientation de la fonction, de manière que l'orientation préférentielle permette d'obtenir des propriétés dont l'intensité est variable selon la direction considérée. Plus particulièrement, un arrangement particulier de telles particules orientables, par exemple sous la forme d'un empilement, permet d'augmenter la réponse d'une propriété lorsque cet 20 arrangement est corrélé à l'orientation de la fonction dans lesdites particules. La réponse peut ainsi être augmentée, selon un plan ou une direction privilégiés, en fonction du nombre de particules présentant sensiblement la même orientation. La fonction orientée peut notamment correspondre à des propriétés thermiques, électriques, piézoélectriques ou magnétiques. Le nitrure de bore hexagonal, le graphite, le graphène, sont par 25 exemple, des matériaux céramiques dont la conductivité thermique est orientée. Le graphite hexagonal, le graphène, sont des exemples de matériaux céramiques dont la conductivité électrique est orientée. Le PMN PT, ou (1-x)[Pb(MginNb2/3)03]-x[PbTiO3], avec x compris entre 0 et 1, PbTiO3, (Li,Na,K)(Nb,Ta,Sb)03, en particulier le niobiate de sodium et de potassium, sont des exemples de matériaux piézoélectriques. L'hématite est un exemple de matériau 30 céramique dont les propriétés ferromagnétiques sont orientées. Un procédé selon l'invention peut encore comporter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, qui peuvent être combinées suivant toutes les combinaisons possibles : 3028510 4 - L'ensemble de particules céramiques comporte en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques, plus de 80% de particules céramiques orientables. - Plus de plus de 90%, de préférence plus de 95%, de préférence plus de 98%, en nombre des particules de la première fraction particulaire, présentent une longueur inférieure à 70 5 i.tm, de préférence inférieure à 50 i.tm, de préférence inférieure à 40 i.tm, de préférence inférieure à 25 i.tm. - La deuxième fraction particulaire représente plus de 2%, de préférence plus de 3%, de préférence plus de 4%, voire plus de 5% des particules céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques. 10 - Dans un mode de réalisation, plus de 90%, de préférence plus de 95%, de préférence plus de 98%, en nombre des particules de la deuxième fraction particulaire, présentent une longueur au moins 5 fois inférieure, de préférence au moins 7 fois inférieure à L'50, - Dans un mode de réalisation, plus de plus de 90%, de préférence plus de 95%, de préférence plus de 98%, en nombre des particules de la deuxième fraction particulaire, 15 présentent une longueur inférieure à 6 i.tm, de préférence inférieure à 3 i.tm, de préférence inférieure à 1 i.tm, de préférence inférieure à 0,5 i.tm. Dans un mode de réalisation, l'ensemble des particules céramiques comporte moins de 1%, de préférence moins de 0,5% de particules orientables à fonction orientée si la quantité de particules de la deuxième fraction particulaire est supérieure à 5%, en pourcentage volumique sur la base 20 de l'ensemble des particules céramiques. - Dans un mode de réalisation, l'ensemble des particules céramiques comporte moins de 1%, de préférence moins de 0,5% de particules orientables à fonction orientée, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques. - Dans un mode de réalisation préféré, la deuxième fraction particulaire comprend des 25 particules de verre. De préférence, les particules de verre présentent une longueur médiane D50 au moins 50 fois inférieure à L'50, de préférence au moins 100 fois inférieure à L'50, de préférence au moins 150 fois inférieure à L'50, de préférence au moins 200 fois inférieure à L'50, de préférence au moins 300 fois inférieure à L'50. De préférence, les particules de verre sont choisies dans le groupe constitué des verres à base 30 de silice, des verres à base de bore, et leurs mélanges. Les verres à base de silice peuvent être des verres comportant SiO2, et CaO et/ou Na2O et/ou TiO2 et/ou K2O et/ou A1203. De préférence la teneur en silice desdits verres à base de silice est supérieure à 10%, supérieure à 20%, supérieure à 30%, supérieure à 40%, supérieure à 50%, supérieure à 3028510 5 60%, supérieure à 70%, supérieure à 80% en masse. De préférence le verre à base de silice contient SiO2 d'une part, et CaO et/ou A1203 d'autre part. De préférence, le verre à base de silice contient Si02 et CaO et A1203. Dans un mode de réalisation, le rapport molaire Si02/Ca0 est compris entre 2 et 4, de préférence entre 2,5 et 3,5, voire 5 sensiblement égal à 3. Les verres à base de bore peuvent être des verres comportant B2O3, et CaO et/ou Na2O et/ou TiO2 et/ou K2O et/ou A1203. De préférence la teneur en bore desdits verres à base de bore est supérieure à 10%, supérieure à 20%, supérieure à 30%, supérieure à 40%, supérieure à 50%, supérieure à 60%, supérieure à 70%, supérieure à 80% en masse. De préférence, la température de transition vitreuse du verre desdites 10 particules de verre est comprise entre la température de début de densification et la température de fin de densification, les températures de début et de fin de densification étant mesurées sur un produit obtenu par le même procédé et à partir de la même barbotine mais qui ne comporte aucune particule de verre. . La température de début de densification et de fin de densification sont mesurées sur un dilatomètre et correspondent 15 à la température où débute le retrait et à la température où se termine le retrait, respectivement. De préférence dans un mode de réalisation préféré, la quantité de particules de verre est supérieure à 0,5%, de préférence supérieure à 1% en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques. De préférence encore, la quantité de particules de verre est inférieure 20%, voire inférieure à 15%, voire inférieure 20 à 10%, voire inférieure à 5%, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques en suspension. Les particules de verre peuvent être remplacées, partiellement ou totalement, par des quantités équivalentes particules de précurseurs de verre. Dans un mode de réalisation préféré, la deuxième fraction particulaire comprend des 25 particules céramiques qui ne sont pas des particules de verre ou de précurseur de verre. De préférence, le rapport de la quantité volumique de particules qui ne sont pas des particules de verre ou de précurseur de verre sur la quantité totale de particules de verre et de particules de précurseur de verre est supérieur à 0,5, de préférence supérieur à 1 et/ou inférieur à 4, de préférence inférieur à 3, de préférence inférieur à 2,5. De préférence 30 encore, la longueur médiane D50 des particules qui ne sont pas des particules de verre ou de précurseur de verre est supérieure à 0,5 fois, de préférence supérieure à 0,7 fois, de préférence supérieure à 0,8 fois le produit du pourcentage volumique de la deuxième fraction particulaire sur la base de l'ensemble des particules céramiques et de l'épaisseur 3028510 6 moyenne des particules de la première fraction particulaire W15o, et de préférence inférieur à 1,5 fois, de préférence 1,3, de préférence 1,2 fois ledit produit. De préférence, la longueur médiane des particules de verre ou de précurseur de verre de la deuxième fraction particulaire D50v est au moins 2 fois, de préférence au moins 4 fois, de préférence 5 au moins 5 fois inférieure à la longueur médiane des particules qui ne sont pas des particules de verre ou de précurseur de verre de la deuxième fraction particulaire. - Le procédé comporte une étape a'), antérieure à l'étape a), de dépôt de précurseurs de particules de la deuxième fraction particulaire à la surface des particules de la première fraction particulaire. Avantageusement, la distribution des particules de la deuxième 10 fraction particulaire au sein du mélange particulaire en est améliorée. Le procédé comporte une étape g) de frittage. - A l'étape c), le rapport de la vitesse du front de solidification Vp et de la vitesse d' encapsulation des particules céramiques Vc, Vp/Vc, est de préférence supérieure à 0,25 et inférieur à 0,7, de préférence inférieur à 0,6, de préférence inférieur à 0,5. 15 - Le procédé comporte de préférence une étape g) de frittage et à l'étape c), la congélation orientée ne comporte pas la succession d'une opération de germination de cristaux de phase liquide solidifiée selon une ligne et d'une opération de croissance desdits cristaux par épitaxie. Dans un mode de réalisation, à l'étape c), la congélation orientée ne comporte pas la germination de cristaux de phase liquide solidifiée sur une ligne. Dans un 20 mode de réalisation, à l'étape c), la congélation orientée ne comporte pas une croissance de cristaux de phase liquide solidifiée par épitaxie. Dans un mode de réalisation, à l'étape c), lors de la congélation orientée, la barbotine est statique, c'est-à-dire qu'elle n'est pas en mouvement, et donc n'est pas soumise à un gradient de cisaillement. De manière surprenante, de bons résultats sont obtenus avec un procédé simple. 25 - Le procédé comporte une étape g). - Le procédé comporte, de préférence après l'étape d), une étape e') de compression successive à l'étape e), consistant à comprimer ledit bloc de manière à écraser au moins partiellement, de préférence totalement les macropores, de préférence selon une direction sensiblement transversale (perpendiculaire à la direction de la longueur des macropores), 30 de préférence encore, lorsque les macropores sont aplatis, selon une direction sensiblement parallèle à la direction de l'épaisseur desdits macropores. Avantageusement, un produit particulièrement dense est obtenu. Le procédé comporte une étape g) de 3028510 7 frittage, l'ensemble de particules céramiques comportant moins de 80%, en pourcentage volumique, de particules céramiques orientables. - Le procédé comporte une étape g) de frittage, l'ensemble de particules céramiques comportant moins de 80%, en pourcentage volumique, de particules céramiques 5 orientables, de préférence anisotropes, la fraction des particules céramiques non orientables présentant une longueur médiane inférieure à dix fois la longueur médiane des particules céramiques anisotropes. - Les particules céramiques orientables sont en un matériau à fonction orientée. - La première fraction particulaire représente plus de 50% du volume des particules 10 céramiques, et la deuxième fraction particulaire représente plus de 1%, de préférence plus de 2%, de préférence plus de 3%, de préférence plus de 4%, voire plus de 5%, voire plus de 7% du volume de particules céramiques, et plus de 90% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 90% du volume de l'ensemble des particules 15 céramiques, et la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions particulaires, respectivement, le procédé comportant de préférence une étape de frittage g). - La première fraction particulaire représente moins de 50% et plus de 5% du volume des particules céramiques, et la première fraction particulaire présente un facteur 20 d'allongement moyen, Rm, supérieur à 10, et plus de 90% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 90% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions particulaires, 25 respectivement, le procédé comportant de préférence une étape de frittage g). - La première fraction particulaire représente plus de 80% du volume des particules céramiques, et les particules de la première fraction particulaire sont en un matériau à fonction orientée, et la deuxième fraction particulaire représente moins de 20%, du volume de l'ensemble des particules céramiques, et plus de 90% en volume des particules 30 de la deuxième fraction particulaire sont non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 90% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions 3028510 8 particulaires, respectivement, le procédé comportant de préférence une étape de frittage g). - la première fraction particulaire représente moins de 50% et plus de 5% du volume des particules céramiques, et les particules de la première fraction particulaire sont en un 5 matériau à fonction orientée, et plus de 90% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 95% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions particulaires, 10 respectivement, le procédé comportant une étape de frittage g). - La première fraction particulaire représente moins de 15% du volume des particules céramiques, et plus de 95% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non orientables. - Les particules céramiques orientables sont des particules anisotropes ou des particules 15 multi-facettées présentant plus de deux facettes. - Plus de 50%, des particules orientables appartiennent à une même classe de forme, en pourcentage en volume. - Le matériau constituant les particules céramiques orientables, voire anisotropes, et/ou les particules céramiques de la deuxième fraction particulaire et/ou les particules de la 20 fraction complémentaire aux particules orientables ou aux particules anisotropes est choisi parmi les oxydes, les nitrures, les carbures, les carbo-oxy-nitrures, le graphite, le graphène et leurs mélanges. - Ledit matériau est choisi dans le groupe formé par l'oxyde de zirconium ou zircone (ZrO2), l'oxyde de zirconium partiellement stabilisé, l'oxyde de zirconium stabilisé, 25 l'oxyde d'yttrium (Y203), l'oxyde d'yttrium dopé, de préférence l'oxyde d'yttrium dopé à l'oxyde de samarium, l'oxyde de titane (TiO2), les aluminosilicates comme la mullite, la cordiérite (A13Mg2A1Si5O18), l'oxyde d'aluminium ou alumine (A1203), les alumines hydratées, et en particulier la boehmite, l'oxyde de magnésium (MgO), le talc (Mg3Si4Oio(OH)2), l'oxyde de nickel (NiO), les oxydes de fer (FeO, Fe2O3, Fe304), 30 l'oxyde de cérium, l'oxyde de cérium dopé, les oxydes de structure pérovskite, en particulier les gallates, les composés comportant du lanthane du type LaA1O3 ou LaGaO3 ou La(i,)Sr'1\403, avec 0 < x < 1 et M un élément choisi dans le groupe formé du chrome, du cobalt, du magnésium, du fer, du gadolinium, du manganèse et de leurs mélanges ; les 3028510 9 oxydes de structure pérovskite dopés avec du platine et/ou du palladium et/ou du rhodium et/ou de l'or et/ou de l'argent, par exemple La(i_x)SrxM(i_y)M'yO3 avec 0 < x < 1, 0 < y < 0,15, M étant un élément choisi dans le groupe formé du chrome, du cobalt, du magnésium, du fer, du gadolinium, du manganèse et de leurs mélanges, M' étant un 5 élément choisi dans le groupe formé du platine, du palladium, du rhodium, de l'or, de l'argent et leurs mélanges, les composés comportant du titane du type La4Sr8TiiiMni_xGax038 avec 0 < x < 1 et La4Sr8Ti12-nMnn03 8 avec 0 < n < 1, les composés du type BaTiO3, BaZrO3, (1-x)[Pb(Mgii3Nb2/3)03]-x[PbTiO3], avec x compris entre 0 et 1,Pb(Mg0,25Nb0,75)03, Ba(Zn0,25Nb0,75)03, Pb(Zn0,25Nb0,75)03, PbTiO3, 10 CaCu3Ti4O12, les composés de structure du type bimevox, par exemple Bi2Vi_xMex0z avec 0 < x < 1, z permettant d'assurer l'électroneutralité, et Me un élément choisi dans le groupe formé du magnésium, de l'aluminium, du silicium, du titane, du cobalt, du nickel, du cuivre, du zinc, du manganèse, de l'antimoine, du tantale, du niobium, du chrome, du molybdène, du tungstène, de l'uranium et de leurs mélanges, les composés de structure 15 du type lamox, par exemple La2Mo2O9, les composés de structure apatite, par exemple Me'io(X04)6Y'2 dans lequel Me' est un cation métallique choisi dans le groupe formé de Ca2+, de Cd2+, de Sr2+, de Ba2+, de Pb2+, de Na+, de K+, des cations de terres rares, de préférence La2+et Ne, de Al2+, de U4+, de Th4+, (X04) est un groupement anionique choisi parmi P043-, Si044-, As043-, Mn04-, S042-, C032-, HP042-, Si044-, Ge044- et leurs 20 mélanges, et Y' est un anion choisi parmi F-, CL, 0H-, Br-, I-, C032-, 02- et leurs mélanges, les composés de type SrCei,Mx03 avec 0 < x < 1 et M une terre rare, M étant de préférence l'ytterbium, les composés du type BaCei_xMx03, avec 0 < x < 1 et M une terre rare, par exemple le composé BaCeO3, les composés de la famille LaxSri,Sc03 avec 0 < x < 1, par exemple La0,9Sr0,1Sc03, les zéolithes de structure 25 Na,c/Ca,c2Mg,c3Ba,c4K,c5AL,6(Si,c70,,8),x9H20, xl à x9 étant des entiers positifs ou nuls respectant les conditions suivantes : x6 > 0, x7 > 0, x8 > 0, x9 > 0 et xl + x2 + x3 + x4 + x5 > 0, (Li,Na,K)(Nb,Ta,Sb)03, KNbO3 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, NaNbO3 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, (K0,5Na0,5)Nb03 30 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, l'hématite, le nitrure d'aluminium, le nitrure de bore, de préférence le nitrure de bore hexagonal, le nitrure de silicium, le nitrure de titane, le carbure de titane, le carbure de 3028510 10 silicium, le carbure de tungstène, le carbure de zirconium, le graphite, le graphène et leurs mélanges. L'invention concerne également une préforme obtenue ou susceptible d'avoir été obtenue à l'issue d'un procédé comportant des étapes a) à e) ci-dessus.

5 L'invention concerne aussi un produit obtenu ou susceptible d'avoir été obtenu par un procédé selon l'invention. La présente invention concerne également un produit, éventuellement fritté, comportant une pluralité de pores tubulaires tronconiques macroscopiques s'étendant sensiblement parallèlement les uns aux autres suivant une direction longitudinale, chaque pore tubulaire tronconique étant 10 délimité par une paroi, les parois entre lesdits pores tubulaires tronconiques comportant plus de 5%, en pourcentage volumique, de grains céramiques orientables et présentant une porosité apparente inférieure à 50%, de préférence inférieure à 40%, de préférence inférieure à 30%, de préférence inférieure à 20%, voire inférieure à 10%.

15 Comme cela apparaîtra dans la suite de la description, un procédé selon l'invention conduit à une orientation des particules céramiques orientables lors de la fabrication du produit. Les grains orientables du produit, correspondant aux particules orientables de la barbotine, sont ainsi orientés. De préférence, un produit selon l'invention comporte encore une, et de préférence plusieurs, des 20 caractéristiques optionnelles suivantes : - Les parois présentent une porosité ouverte inférieure à 30%. - Les parois comportent une strate périphérique constituée par une ou plusieurs couches de grains céramiques orientables. - La dispersion de l'orientation des joints de grains est inférieure à 30°, de préférence 25 inférieure à 15°. L'invention concerne encore un dispositif choisi parmi une cellule électrochimique céramique, une pile à combustible, et en particulier une pile SOFC, une pile IT-SOFC, une pile PCFC, un élément de filtration d'un fluide liquide ou gazeux, une microstructure de stockage utilisée pour stocker, dans les macropores, une substance, un support de catalyseur, un échangeur thermique, 30 un isolant thermique, un distributeur de fluide permettant de véhiculer ledit fluide, et notamment un distributeur de gaz, un séparateur de gouttes ou un bloc de ruissèlement pour une centrale de traitement de l'air, une batterie, et notamment un électrolyte d'une batterie, un 3028510 11 supercondensateur, un adsorbeur d'humidité, une micro-chambre de combustion, un transducteur, un capteur de déplacement, une sonde échographique, un support de cuisson, un moufle de frittage, en particulier un moufle utilisé pour le frittage du nitrure d'aluminium (A1N), ledit dispositif comportant un produit selon l'invention ou fabriqué suivant un procédé selon 5 l'invention. Ce produit peut être en particulier utilisé en tant qu'électrolyte imprégné dans les piles susmentionnées. Dans un développement supplémentaire, l'invention concerne un produit dense, éventuellement fritté, obtenu par un procédé selon l'invention comportant, après l'étape d), une étape e') de compression, successive à l'étape e), consistant à comprimer ledit bloc selon une direction de 10 préférence sensiblement parallèle à la direction de l'épaisseur des cristaux de phase liquide solidifiée, de manière à obtenir un produit dense selon l'invention. Un produit dense selon l'invention peut notamment présenter une masse volumique relative supérieure à 85%, de préférence supérieure à 90%, de préférence supérieure à 95%, comporter en pourcentage volumique plus de 50% de grains céramiques orientables, et optionnellement 15 comporter plus de 5%, en pourcentage volumique, de grains céramiques orientables et présentant une fonction orientée, de préférence des bâtonnets ou des plaquettes, plus de 80% des grains céramiques orientables étant sensiblement parallèles les uns aux autres. Dans un mode de réalisation, plus de 50%, plus de 70%, plus de 80%, plus de 90%, plus de 99%, plus de 99,5%, voire sensiblement 100%, en pourcentage volumique, des grains céramiques 20 orientables ne sont pas à fonction orientée. De préférence, l'épaisseur du produit dense est supérieure à 50 i.tm, de préférence supérieure à 100 i.tm, de préférence supérieure à 500 i.tm, voire supérieure à 1 mm, voire supérieure à 5 mm, voire supérieure à 1 cm, voire supérieure à 5 cm. Avantageusement, un produit dense selon l'invention présente de bonnes propriétés mécaniques, 25 notamment la contrainte à rupture et la ténacité, en particulier comparativement à un produit poreux obtenu en fin d'étape e), f) ou g) d'un procédé ne comportant pas d'étape e'). Définitions - On appelle « matériau céramique » tout matériau non métallique et non organique. 30 - On appel « précurseur » d'un élément, un objet qui se transforme en ledit élément par l'exécution d'un procédé selon l'invention. 3028510 12 - Par « vitesse d'encapsulation des particules céramiques », Vc, on entend la vitesse du front de solidification au-delà de laquelle, lors du passage dudit front de solidification, les particules céramiques ne sont plus repoussées par le front de solidification entre les cristaux de phase liquide solidifiée, mais restent emprisonnées dans ces cristaux de phase 5 liquide solidifiée. La vitesse d'encapsulation des particules céramiques d'une barbotine dépend notamment de la quantité de particules en suspension dans la barbotine, de leur taille, ainsi que de la viscosité de ladite barbotine. Un simple essai permet de déterminer cette vitesse d' encapsulation.

10 La vitesse d'encapsulation est décrite par exemple dans «The encapsulation of particles and bubbles by an advancing solidification front », Park et Al., Journal of Fluid Mechanics, 2006, vol. 560, pp. 415-436. En particulier, la figure 9 de cette publication résume l'influence de la taille des particules sur la vitesse d'encapsulation. - Par congélation « orientée », on entend une congélation effectuée progressivement 15 suivant une direction déterminée. - On appelle « sublimation » une opération, généralement sous vide, qui consiste à évaporer de la phase liquide solidifiée sans la faire fondre. - On appelle « fusion » une opération qui consiste à fondre de la phase liquide solidifiée. - Par « temporaire », on entend « éliminé du produit pendant le déliantage ou le frittage ». 20 - La section transversale médiane d'une particule ou d'un pore est la section dans un plan transversal, c'est-à-dire perpendiculaire à la direction de la longueur (ou « direction longitudinale ») de la particule ou du pore, qui s'étend à mi-longueur de ladite particule ou dudit pore. Par souci de clarté, on a référencé les longueurs des particules des première et deuxième fractions particulaires L et D, respectivement.

25 Une congélation orientée d'une barbotine, puis une élimination des cristaux obtenus par ladite congélation conduit à des pores tubulaires tronconiques. La direction de la longueur de ces pores correspond à la direction de croissance desdits cristaux lors de ladite congélation. - Par « aplati », on considère un pore dont la largeur est plus de 5 fois, de préférence plus 30 de 10 fois, voire plus de 20 fois supérieure à son épaisseur, les largeur et épaisseur étant mesurées dans une section transversale (c'est-à-dire perpendiculaire à la direction de la longueur du pore) médiane du pore. 3028510 13 - Sauf indication contraire, la direction de la longueur, ou direction longitudinale, ou de l'épaisseur d'un ensemble de cristaux de phase liquide solidifiée ou de macropores se réfère à la direction générale, en moyenne pour l'ensemble desdits cristaux de phase liquide solidifiée et macropores, respectivement. 5 - On appelle « particules » les éléments solides constitutifs d'une poudre ou en suspension dans une barbotine. Dans un sol, la matière dissoute ne constitue donc pas des particules. La structure d'un gel, obtenu par gélification d'un sol, ne comporte sensiblement pas de particules. Après mise en forme et dans un souci de clarté, les particules de la barbotine sont appelées « grains ». Les caractéristiques dimensionnelles relatives à un grain sont 10 celles de la particule correspondante. En particulier, un grain est considéré comme « anisotrope » lorsqu'il correspond à une particule anisotrope. Une particule est « orientable » lorsqu'elle s'oriente d'une manière particulière sous l'effet du passage du front de solidification. Une forme orientable, par exemple de plaquette ou de bâtonnet ou de grain de riz, ou une forme multi-facettée (avec un nombre 15 de faces supérieur à 2 et inférieur à 35) rendent une particule orientable. Lorsqu'une particule multi-facettée ne comporte que deux faces, des essais ont montré qu'elle doit être anisotrope pour être orientable. Un simple essai permet de vérifier si une particule est orientable. Une première particule (ou un premier grain) est dite « sensiblement parallèle » à une 20 deuxième particule (ou à un deuxième grain) lorsqu'elle comporte une direction transversale (c'est-à-dire s'étendant dans un plan perpendiculaire à la direction de sa longueur) sensiblement parallèle à une direction transversale de ladite deuxième particule. Une particule (ou un grain) est considérée comme « multi-facettée » lorsqu'elle présente 25 au moins 2 facettes, une facette étant une surface délimitée par une arête. Une forme « en noix » est un exemple de forme à deux facettes. Une particule (ou un grain) multi-facettée peut en particulier être « polyédrique », c'est-à-dire être limitée de toutes parts par des polygones plans. Une particule (ou un grain) multi-facettée peut en particulier être polyédrique « régulier » si toutes ses faces sont des 30 polygones réguliers de même type et si tous ses sommets sont de même degré. Un polyèdre régulier possède une sphère tangente à chaque face en son centre. Un « cube » est un polyèdre régulier comportant 6 faces carrées. 3028510 14 - On appelle « direction d'orientation d'une particule orientable » la direction selon laquelle la particule orientable s'oriente sous l'effet du passage du front de solidification. Sauf indication contraire, la direction d'orientation d'un ensemble de particules orientables se réfère à la direction générale, en moyenne pour l'ensemble desdites 5 particules orientables. - Une « classe de forme » est une fraction qui regroupe les particules orientables présentant une forme déterminée, par exemple qui regroupe toutes les particules présentant une forme de plaquette (quelles que soient les dimensions de ces plaquettes). - Une particule est considérée comme « anisotrope » lorsque le facteur d'allongement R 10 entre sa longueur L et son épaisseur Wl, soit R = L/W1, est supérieur à 4. - La « longueur » L d'une particule est sa plus grande dimension observable sur un cliché pris suivant une direction perpendiculaire au plan sur lequel repose ladite particule. La « largeur » W2 et « l'épaisseur » W1 d'une particule sont les longueurs des grand et petit axes, respectivement, de l'ellipse la plus petite possible dans laquelle peut être 15 inscrite la section transversale médiane de ladite particule. Une particule présente une forme en «bâtonnet » lorsqu'elle respecte les trois conditions suivantes : 1) 4 < L/W < 10 et W = (W 1+W2)/2, 2) 4 < L/W1, et 20 3) W2 < 1,5.W1. La figure 1 représente le schéma d'une particule se présentant sous la forme d'un bâtonnet. Une particule présente une forme en «plaquette » lorsqu'elle respecte les deux conditions suivantes : 25 1) 4 < L/W1, et 2) W2 > 1,5 Wl, de préférence W2 > 2 Wl. De préférence, la section transversale d'une plaquette est sensiblement constante sur toute la longueur de la plaquette, est sensiblement polygonale et comporte au moins 4 côtés. La figure 2 représente le schéma d'une particule se présentant sous la forme d'une 30 plaquette. Les particules sous la forme de plaquettes ou de bâtonnets se distinguent donc notamment des formes sphériques, fibreuses, des fils, des filaments, des aiguilles ou des cubes. 3028510 15 - La valeur « médiane » d'une propriété des particules d'un ensemble de particules est la valeur de cette propriété qui divise les particules dudit ensemble en première et deuxième populations égales en nombre, ces première et deuxième populations ne comportant que des particules présentant une valeur de ladite propriété supérieure ou égale, ou inférieure 5 respectivement, à la valeur médiane. Par exemple, la longueur médiane d'un ensemble de particules est la longueur divisant les particules en première et deuxième populations égales en nombre, ces première et deuxième populations ne comportant que des particules présentant une longueur supérieure ou égale, ou inférieure respectivement, à la longueur médiane. 10 - On appelle « pore tubulaire » un pore qui présente la forme générale d'un tube débouchant par une de ses deux extrémités (« pore borgne ») ou par ses deux extrémités (« pore traversant »). Dans un produit selon l'invention, la direction d'un pore tubulaire tronconique est qualifiée de « direction longitudinale » et est fonction de la direction d'avancement du front de solidification. 15 - Un pore tubulaire tronconique est dit « macroscopique », ou appelé « macropore » s'il présente une section transversale médiane présentant un diamètre équivalent supérieur à 0,15 um et inférieur à 450 um. Pour un ensemble de pores tubulaires tronconiques parallèles, le plan transversal médian moyen est le plan perpendiculaire à la direction des pores tubulaires tronconiques et 20 passant, en moyenne sur l'ensemble des pores, à mi-longueur desdits pores tubulaires tronconiques, la mi-longueur étant définie en moyenne sur l'ensemble des pores tubulaires tronconiques. On appelle « section transversale » d'un pore tubulaire tronconique, la section de ce pore dans un plan de coupe transversal. La longueur d'un pore tubulaire tronconique est la 25 dimension mesurée suivant son axe, entre ses deux extrémités. Le caractère « tubulaire » d'un pore peut être déterminé par observation de photographies des pores, en particulier en perspective ou en coupe longitudinale. - On appelle « diamètre équivalent » ou « taille » de l'ouverture ou d'une section d'un pore le diamètre d'un disque de même surface que ladite ouverture ou que ladite section. 30 - L'indice de convexité Ic d'un pore dans un plan de coupe transversal est le rapport Sp/Sc où Sp désigne la surface de la section transversale du pore, délimitée par son périmètre, et Sc désigne la surface convexe de cette section transversale, c'est-à-dire la surface de l'enveloppe convexe de cette section transversale.

3028510 16 Classiquement, on appelle « enveloppe convexe » la ligne de forme fermée convexe vers l'extérieur, de longueur minimale et contenant le périmètre dudit pore, le périmètre désignant classiquement la ligne de forme qui ferme la section du pore. L'enveloppe convexe se superpose donc aux portions convexes ou rectilignes du périmètre et suit des 5 cordes rejoignant chaque fois deux portions convexes ou rectilignes séparées par une portion concave (vu de l'extérieur). Une enveloppe convexe peut être comparée à la région qui serait délimitée par un élastique tendu qui s'appuierait exclusivement sur le périmètre. Par exemple, sur la figure 10, le périmètre 10 d'une section transversale d'un pore est 10 représenté, ainsi que l'enveloppe convexe 12 de ce pore. Si on note Sp la surface du pore, délimitée par le périmètre 10, et S, la surface convexe dudit pore correspondant à la surface délimitée par l'enveloppe convexe 12, alors l'indice de convexité Ic est égal à Sp/Sc. L'indice de convexité Ic est donc égal à 100 % pour un cercle, une ellipse ou pour un ovale, mais aussi pour un polygone tel qu'un triangle, un parallélogramme, un 15 hexagone, un pentagone. Il est inférieur à 100% pour les pores dont le périmètre présente, vu de l'extérieur, un ou plusieurs renfoncements. La figure 11 représente un pore dont le périmètre présente des portions concaves 1614 et convexes 141-4. Sur cette figure, l'enveloppe convexe 12 relie les deux portions convexes 141 et 143. Les portions convexes (141-2) sont ignorées.

20 L'indice de convexité Ic peut être évalué avec la méthode suivante, non limitative : L'échantillon à analyser est infiltré avec une résine, par exemple une résine époxy. Une tranche à analyser est découpée perpendiculairement à la direction de solidification, puis polie afin d'obtenir un bon état de surface, ledit polissage s'effectuant au minimum avec un papier grade 1200, de préférence avec une pâte diamantée. Des clichés sont ensuite 25 réalisés à l'aide d'un microscope électronique à balayage (MEB), de préférence dans un mode utilisant les électrons rétrodiffusés (mode B SE) afin d'obtenir un très bon contraste entre la phase céramique et la résine. Chaque cliché présente au minimum 1280x960 pixels, sans la barre d'échelle. Le grandissement utilisé est tel que la largeur de l'image est comprise entre 50 fois et 100 fois la taille moyenne des pores. Un premier cliché peut 30 être réalisé grâce à une estimation visuelle de la taille moyenne des pores. L'image est ensuite analysée à l'aide du logiciel imageJ, disponible sur le site http://rsbweb.nih.gov/ij/ selon la méthode suivante : - ouvrir l'image dans imageJ ; 3028510 17 - découper l'image (fonction « Crop ») pour enlever la barre d'échelle ou toute autre information complémentaire se trouvant sur l'image ; - ajuster la luminosité avec la fonction « Image>Adjust>Brightness/contrast », puis cliquer sur « Auto » ; 5 - binariser l'image avec la fonction Multithresholder (« Plugin>Filter>Multithresholder »), puis choisir le mode « Isodata » pour fixer le seuil permettant de distinguer le matériau à analyser de la résine infiltrée ; - s'assurer que les pores à analyser apparaissent bien en noir sur l'image (valeur 255 pour le blanc, 0 pour le noir). Dans le cas contraire, inverser l'image à l'aide de la 10 fonction « Edit>Invert » ; - analyser les pores à l'aide de la fonction « Analyse>Analyse particles ». Les paramètres pour l'analyse des pores peuvent être les suivants : « size min » : 0,2 x la taille moyenne de pores mesurée précédemment ; « size max » : aucune, « exclude on edges » pour ne pas analyser les pores interceptés par les bords de 15 l'image, ne pas cocher l'option « include holes » ; - vérifier que l'on a analysé au moins 50 pores. Dans le cas contraire, analyser d'autres images de façon à ce que le nombre total de pores analysés soit supérieur ou égal à 50; - dans le tableau de résultats, pour chaque pore, relever l'indice de solidité 20 (« solidity ») ; - classer les pores par indice de solidité croissant ; - tracer la fraction cumulée en nombre en fonction de l'indice de solidité Is. L'indice de solidité mesuré de cette manière fournit une très bonne approximation de l'indice de convexité Ic moyen. 25 - On appelle « oxyde de zirconium totalement stabilisé », un oxyde de zirconium présentant une quantité d'oxyde de zirconium sous une forme cristallographique monoclinique inférieure à 1% en masse, le complément étant constitué d'oxyde de zirconium sous une forme cristallographique quadratique, stable et/ou métastable, et/ou cubique. 30 - Un matériau est dit « à fonction orientée » lorsqu'il présente au moins une propriété, autre que mécanique, « orientée », c'est-à-dire dont l'intensité est variable selon l'orientation de la mesure, dans une proportion telle qu'il existe au moins une direction selon laquelle ladite propriété est au moins 1,1 fois supérieure, à la valeur moyenne de 3028510 18 ladite propriété selon les autres directions. Une telle propriété peut être par exemple une propriété électrique, thermique, diélectrique, magnétique ou encore optique. Ainsi, une particule en un matériau à fonction orientée présente au moins une propriété dont l'intensité est fonction de la direction selon laquelle la mesure de la propriété est 5 effectuée. L'alumine et la silice ne sont pas des matériaux à fonction orientée, à la différence du nitrure de bore dont la diffusivité thermique est fonction de la direction dans laquelle elle est mesurée. - On appelle « direction de fonction » une direction selon laquelle la fonction caractéristique d'un matériau à fonction orientée présente un extremum d'intensité. 10 - De préférence, deux plans sont « sensiblement parallèles » l'un à l'autre lorsqu'ils forment entre eux un angle aigu inférieur à 30°, de préférence inférieur à 20°, de préférence inférieur à 15°, de préférence inférieur à 10°, de préférence inférieur à 5°, de préférence inférieur à 2°, de préférence inférieur à 1°, de préférence nul. - De préférence, deux directions sont « sensiblement parallèles » l'une à l'autre lorsque 15 que des plans perpendiculaires aux dites directions forment entre eux un angle aigu inférieur à 30°, de préférence inférieur à 20°, de préférence inférieur à 15°, de préférence inférieur à 10°, de préférence inférieur à 5°, de préférence inférieur à 2°, de préférence inférieur à 1°, de préférence nul. - De préférence, deux directions sont « sensiblement perpendiculaires » l'une à l'autre 20 lorsque des plans perpendiculaires aux dites directions forment entre eux un angle aigu supérieur à 70°, supérieur à 75°, de préférence supérieur à 80°, de préférence supérieur à 85°, de préférence supérieur à 88°, de préférence supérieur à 89°, de préférence de 90°. - Par définition, une distribution « bimodale » fait apparaître deux catégories non contiguës ayant les valeurs les plus fortes, dits « pics principaux » ou « modes 25 principaux ». - Sauf indication contraire, une moyenne est une moyenne arithmétique. - Sauf indication contraire, tous les pourcentages relatifs à la composition d'une barbotine selon l'invention sont des pourcentages volumiques par rapport au volume de la barbotine. 30 - Les pourcentages en volume d'un ensemble de particules correspondent à des pourcentages en considérant la somme des volumes de chacune des particules considérées. La somme de ces volumes est classiquement calculée par le rapport de la masse dudit ensemble de particules divisée par la masse volumique absolue du matériau 3028510 19 desdites particules. Par exemple si la deuxième fraction particulaire représente moins de 20% « du volume de l'ensemble des particules céramiques », ou de manière équivalente « du volume des particules céramiques » ou « en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques » ou « en pourcentage volumique sur la base des 5 particules céramiques », les volumes à comparer sont le volume des particules de la poudre constituant la deuxième fraction particulaire et le volume de l'ensemble des particules céramiques. - La « masse volumique relative d'un produit » correspond au rapport égal à la masse volumique apparente du produit divisée par la masse volumique absolue du produit, 10 exprimé en pourcentage. - Par « masse volumique apparente d'un produit », on entend au sens de la présente invention, le rapport égal à la masse du produit divisée par le volume qu'occupe ledit produit. Elle peut être mesurée par imbibition, selon le principe de la poussée d'Archimède. 15 - Par « masse volumique absolue d'un produit », on entend au sens de la présente invention, le rapport égal à la masse de matière sèche dudit produit après un broyage à une finesse telle qu'il ne demeure sensiblement aucune porosité fermée, divisée par le volume de ladite masse de matière sèche après broyage. Elle peut être mesurée par pycnométrie à hélium. 20 - Les différentes caractéristiques d'un produit selon l'invention peuvent être déterminées par les méthodes de caractérisation utilisées pour les exemples ci-dessous. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront encore à l'examen du dessin, fourni à titre illustratif et non limitatif, dans lequel : 25 - les figures 1 et 2 représentent schématiquement un bâtonnet et une plaquette, respectivement ; - la figure 3 représente schématiquement une coupe transversale d'une paroi d'un pore tubulaire tronconique d'un produit selon l'invention ; - les figures 4, 5, 6, 7, 8a, 8b, 9 représentent des images prises à l'aide d'un microscope 30 électronique à balayage (MEB) des produits des exemples 1, 2, 1, 2, 4 avant frittage, 4 après frittage, et 8, respectivement ; - les figures 10 et 11 illustrent la méthode d'évaluation de l'indice de convexité ; 3028510 20 - les figures 12 à 28 représentent un cube, une fibre en dents de scie, des chaînes prismatiques, un pseudo-cubo-octaèdre, des cylindres carrés, des tétrapodes, des tétrapodes pointus, un octapode, un cube tronqué, un cubo-octaèdre, un octaèdre tronqué, un octaèdre, des étoiles, un pilier, un icosaèdre, des bipyramides hexagonales, des 5 microtubes, respectivement ; - la figure 29 représente la courbe de mesure de porosité au mercure réalisée sur le produit de l'exemple 5 ; et - les figures 30 et 31 représentent respectivement un produit comportant après l'étape e) des pores aplatis, et un produit dense obtenu par compression à l'étape e') du produit 10 représenté sur la figure 30. Sur les figures, des références identiques ont été utilisées pour désigner des objets identiques ou analogues. Description détaillée Procédé selon l'invention 15 Un produit selon l'invention peut être fabriqué suivant un procédé comportant les étapes a) à h) ci-dessus. A l'étape a) de préparation de la barbotine, on prépare une suspension d'une poudre de particules céramiques. La quantité de particules en suspension est de préférence supérieure à 8% et/ou inférieure à 40%, 20 de préférence inférieure à 25 %, en pourcentage en volume de la barbotine. Les particules céramiques représentent de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95%, voire plus de 99%, voire sensiblement 100% du volume des particules en suspension. Dans un mode de réalisation, la barbotine comporte de la silice, se présentant de préférence pour plus de 50 %, de préférence pour plus de 60 %, de préférence pour plus de 70 %, de préférence 25 pour plus de 80 %, de préférence pour plus de 90%, de préférence pour plus de 95%, de préférence pour plus de 99%, voire sensiblement complètement sous la forme de particules, en pourcentages en masse sur la base de la masse totale de silice. L'ensemble de particules céramiques comporte : - une première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence 30 anisotropes, présentant une longueur médiane L'50 et représentant plus de 1% des 3028510 21 particules céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques ; et - une deuxième fraction particulaire présentant une longueur médiane D50 au moins dix fois inférieure à L'50 (c'est-à-dire D50 < L'50/10) et représentant plus de 5% des particules 5 céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques. La première fraction particulaire est constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, mais ne comprend pas nécessairement toutes les particules orientables, respectivement anisotropes de l'ensemble des particules céramiques.

10 La première fraction particulaire est constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, mais ne représente pas nécessairement la totalité des particules orientables, ou anisotropes respectivement, de l'ensemble des particules céramiques. Selon l'invention, il doit exister au moins une telle première fraction particulaire, mais il peut en exister plusieurs. Une première fraction particulaire doit néanmoins représenter plus de 1% de l'ensemble des 15 particules céramiques. De même, la deuxième fraction particulaire est constituée de particules quelconque qui, ensemble, doivent présenter une longueur médiane D50 au moins dix fois inférieure à L'50. Selon l'invention, il doit exister au moins une telle deuxième fraction particulaire, mais il peut en exister plusieurs. Une deuxième fraction particulaire doit néanmoins représenter plus de 5% de 20 l'ensemble des particules céramiques. La première fraction particulaire représente de préférence plus de 2%, de préférence plus de 3%, de préférence plus de 5%, en volume des particules céramiques, voire des particules céramiques orientables, voire des particules céramiques anisotropes. La proportion de la première fraction particulaire n'est cependant pas limitée à ces plages et cette proportion peut être supérieure à 25 10%, supérieure à 20%, supérieure à 30%, supérieure à 40%, supérieure à 50%, supérieure à 60%, supérieure à 70%, supérieure à 80%, ou supérieure à 90%, voire de 100% en volume des particules céramiques, voire des particules céramiques orientables, voire des particules céramiques anisotropes. La deuxième fraction particulaire présente une longueur médiane D50 de préférence au moins 30 quinze fois inférieure à L'50, de préférence au moins vingt fois inférieure à L'50, de préférence au moins trente fois inférieure à L'50, de préférence au moins cinquante fois inférieure à L'50.

3028510 22 La deuxième fraction particulaire peut être en particulier incluse dans la première fraction particulaire. La proportion de la deuxième fraction particulaire peut être de préférence supérieure à 7%, de préférence supérieure à 10%, de préférence supérieure à 15%, voire supérieure à 20%, supérieure 5 à 30%, supérieure à 40%, supérieure à 50%, supérieure à 60%, supérieure à 70%, supérieure à 80%, supérieure à 90%, supérieure à 95%, supérieure à 98%, en pourcentage volumique des particules céramiques, voire des particules céramiques orientables, voire des particules céramiques anisotropes. La proportion de la deuxième fraction particulaire peut être supérieure à 7%, supérieure à 10%, 10 de préférence supérieure à 15%, voire supérieure à 20%, supérieure à 30%, supérieure à 40%, supérieure à 50%, supérieure à 60%, supérieure à 70%, supérieure à 80%, supérieure à 90%, supérieure à 95%, supérieure à 98%, en pourcentage volumique des particules céramiques non anisotropes. Dans un mode de réalisation, les première et deuxième fractions particulaires sont déterminées 15 pour représenter ensemble, plus de 90%, plus de 95%, voire 100% de l'ensemble des particules céramiques, en pourcentage volumique. Le complément à 100% est de préférence constitué de particules céramiques présentant une longueur médiane inférieure, de préférence inférieure à 2 fois, inférieure à 5 fois la longueur médiane L'50 de la première fraction particulaire. Dans un mode de réalisation, la première fraction particulaire regroupe l'ensemble des particules 20 orientables ou anisotropes, et la deuxième fraction particulaire regroupe l'ensemble des particules présentant une longueur D au moins cinq fois, de préférence au moins dix fois, voire au moins quinze fois inférieure à L'50. Dans un mode de réalisation, la première fraction particulaire regroupe l'ensemble des particules orientables ou anisotropes, et la deuxième fraction particulaire ne comporte que des particules 25 non orientables, voire non anisotropes. De préférence, la longueur médiane D50 est au moins douze fois inférieure à L'50, de préférence au moins quinze fois inférieure à L'50, de préférence au moins vingt fois inférieure à L'50, de préférence au moins trente fois inférieure à L'50, de préférence au moins cinquante fois inférieure à L'50. Dans un mode de réalisation, 3028510 23 la première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, représente plus de 50%, de préférence plus de 60%, de préférence plus de 70%, de préférence plus de 80%, voire plus 90%, en volume des particules céramiques, et la deuxième fraction particulaire représente de préférence plus de 7%, de préférence plus de 5 10%, de préférence plus de 15%, en volume de particules céramiques, et plus de 90%, plus de 95%, voire sensiblement 100% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont de préférence non anisotropes, voire non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95%, voire 100% du volume de l'ensemble des particules 10 céramiques, et la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes étant centrés sur les longueurs Da et Db, Da étant de préférence inférieur à Db/10, Db et Da étant de préférence centrés sur les longueurs L'50 et D50, respectivement. Dans ce mode de réalisation, le procédé comporte, de préférence, une étape de frittage g).

15 Dans un mode de réalisation, la première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, représente moins de 50%, de préférence moins de 30%, de préférence moins de 15% et plus de 5%, en volume des particules céramiques, et la première fraction particulaire présente un facteur d'allongement moyen, Rm, de 20 préférence supérieur à 10, voire supérieur à 15, et plus de 90%, plus de 95%, voire sensiblement 100% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont de préférence non anisotropes, voire non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble de préférence plus de 95%, voire 100% de l'ensemble des particules céramiques, et 25 la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes étant centrés sur les longueurs Da et Db, Da étant de préférence inférieur à Db/10, Db et Da étant de préférence centrés sur les longueurs L'50 et D50, respectivement. Dans ce mode de réalisation, le procédé comporte, de préférence, une étape de frittage g). Dans un mode de réalisation, 30 - la première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, représente plus de 80%, de préférence plus 90%, en volume des particules céramiques, et 3028510 24 les particules de la première fraction particulaire sont en un matériau à fonction orientée, et la deuxième fraction particulaire représente moins de 20%, de préférence moins de 15%, de préférence moins de 10%, du volume de l'ensemble des particules céramiques, et plus de 90%, plus de 95%, voire sensiblement 100% en volume des particules de la 5 deuxième fraction particulaire sont de préférence non anisotropes, voire non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95%, voire 100% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes étant 10 centrés sur les longueurs Da et Db, Da étant de préférence inférieur à Db/10, Db et Da étant de préférence centrés sur les longueurs L'50 et D50, respectivement. Dans ce mode de réalisation, le procédé comporte, de préférence, une étape de frittage g). Dans un mode de réalisation, 15 la première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, représente moins de 50%, de préférence moins de 30%, de préférence moins de 15% et plus de 5%, en volume des particules céramiques, et les particules de la première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, sont en un matériau à fonction orientée, et 20 plus de 90%, plus de 95%, voire sensiblement 100% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont de préférence non anisotropes, voire non orientables, et les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble de préférence plus de 95%, voire 100% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes étant 25 centrés sur les longueurs Da et Db, Da étant de préférence inférieur à Db/10, Db et Da étant de préférence centrés sur les longueurs L'50 et D50, respectivement. Dans ce mode de réalisation, le procédé comporte une étape de frittage g). Particules orientables Dans un mode de réalisation, la quantité de particules orientables, voire anisotropes est inférieure 30 à 50%, de préférence inférieure à 30%, de préférence inférieure à 15% sur la base du volume de l'ensemble des particules céramiques. Avantageusement, la transformation, lors du frittage, des 3028510 25 particules de la deuxième fraction particulaire qui ne sont pas orientables ou anisotropes, en particules orientables ou anisotropes, respectivement, en est favorisée. La forme de ces dernières peut être similaire à celle des particules orientables, ou anisotropes respectivement, environnantes. Comme on verra plus en détail dans la suite de la description, il en résulte une 5 augmentation remarquable de la densité apparente des parois des macropores et/ou une modification remarquable des propriétés dont l'intensité est variable en fonction de la direction considérée lorsque les particules orientables, de préférence anisotropes, formées après frittage sont en un matériau à fonction orientée. Dans un mode de réalisation, la distribution granulométrique des particules céramiques est 10 bimodale, les deux modes étant centrés sur des longueurs Da et Db, respectivement, Da étant de préférence inférieur à Db/10. Dans un mode de réalisation préféré, Db est égal à L'50 et Da est égal à D50. De préférence, la fraction des particules céramiques non anisotropes, voire non orientables, présente une longueur médiane inférieure à dix fois la longueur médiane des particules 15 céramiques anisotropes, voire orientables respectivement, L50, en particulier si l'ensemble de particules céramiques comporte moins de 80%, en pourcentage volumique, de particules céramiques anisotropes, voire orientables respectivement. Dans un mode de réalisation, la distribution granulométrique des particules céramiques orientables, voire anisotropes, est bimodale, les deux modes étant centrés sur des longueurs La et 20 Lb, respectivement, La étant de préférence inférieur à Lb/10. Dans un mode de réalisation, Lb est égal à L'50 et La est égal à D50 La longueur médiane des particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, voire des particules de la première fraction particulaire, est de préférence supérieure à 0,1 iam, de préférence supérieure à 0,2 iam, de préférence supérieure à 0,3 iam, de préférence supérieure à 25 0,5 pm, de préférence supérieure à 1 iam et/ou inférieure à 50 iam, de préférence inférieure à 30 iam, de préférence inférieure à 25 pm, de préférence inférieure à 10 iam, voire inférieure à 5 pm, voire inférieure à 1 p.m. L'épaisseur moyenne des particules orientables, de préférence anisotropes, voire des particules de la première fraction particulaire, W150 est de préférence supérieure à 0,02 iam, de préférence 30 supérieure à 0,05 pm, de préférence supérieure à 0,1 pm, de préférence supérieure à 0,3 iam et/ou 3028510 26 inférieure à 20 i.tm, de préférence inférieure à 10 iam, de préférence inférieure à 5 i.tm, de préférence inférieure à 3 iam, voire inférieure à 2 iam, voire inférieure à 1 1.1.m. Le facteur d'allongement moyen de l'ensemble des particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, voire des particules de la première fraction particulaire, Rm (moyenne 5 arithmétique des facteurs d'allongement R, pour l'ensemble des particules céramiques orientables, respectivement anisotropes,) est de préférence supérieur à 10, voire supérieur à 15 et/ou est inférieur à 900, voire inférieur à 500, voire inférieur à 200. Dans un mode de réalisation, Rm < 15, en particulier lorsque W250 < 1,5.W150. Dans un mode de réalisation préféré, plus de 50%, plus de 70%, plus de 90%, plus de 95%, voire 10 sensiblement 100% en nombre des particules céramiques orientables, voire des particules de la première fraction particulaire, sont des plaquettes. Les particules orientables multi-facettées de l'ensemble des particules céramiques, voire des particules de la première fraction particulaire, comportent de préférence moins de 30 facettes, de préférence moins de 20 facettes, de préférence moins de 15 facettes, voire moins de 10 facettes, 15 et/ou de préférence plus de 3 facettes, de préférence plus de 4 facettes. Les particules orientables multi-facettées de l'ensemble des particules céramiques, voire des particules de la première fraction particulaire, sont de préférence choisies parmi les cubes, les fibres en dents de scie, les chaines prismatiques, les pseudo-cubo-octaèdres, les cylindres carrés, les tétrapodes, les tétrapodes pointus, les octapodes, les cubes tronqués, les cubo-octaèdres, les 20 octaèdres tronqués, les octaèdres, les pseudo-octaèdres, les étoiles, les piliers, les icosaèdres, les cylindres hexagonaux, les plaquettes, les lentilles, les plaquettes triangulaires, les microprismes, les bipyramides hexagonales, les microtubes, les bâtonnets et leurs mélanges. De préférence, à l'étape a), plus de 80%, de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95% en nombre des particules céramiques orientables, voire anisotropes, voire des particules de la 25 première fraction particulaire, peuvent être classées dans moins de 5, de préférence moins de 4, de préférence moins de 3 classes de forme, de préférence une classe de forme, une classe de forme regroupant l'ensemble des particules orientables présentant une forme déterminée. De préférence, on n'introduit dans la barbotine qu'une poudre de particules orientables présentant la même forme, par exemple une poudre de particules en forme de plaquettes.

30 Classiquement, une classe de forme correspond à une source de matière première, par exemple une poudre de plaquettes de nitrure de bore. La limitation préférée du nombre de classes de 3028510 27 forme signifie donc que la forme des particules orientables, voire anisotropes, n'est pas aléatoire, la plupart de ces particules ayant une forme choisie dans un « catalogue » de formes limité à 5 formes au maximum. Dans un mode de réalisation, plus de 50%, plus de 60%, plus de 70%, plus de 80%, plus de 90%, 5 voire sensiblement 100%, en pourcentage en volume, des particules orientables, voire anisotropes, voire des particules de la première fraction particulaire, appartiennent à une même classe de forme. De préférence, les particules d'une classe de forme sont fabriquées suivant le même procédé de fabrication et sont constituées en le même matériau.

10 De préférence, le plus petit angle entre la direction d'orientation des particules orientables et au moins une direction de fonction est sensiblement constant. Il peut être inférieur à 25°, voire inférieur à 10°, voire même inférieur à 5°, de préférence sensiblement nul. En variante, il peut être supérieur à 65°, voire supérieur à 80°, voire même supérieur à 85°, de préférence sensiblement égal à 90°.

15 Particules orientables en un matériau à fonction orientée. Dans un mode de réalisation, les particules de la première fraction particulaire, voire les particules céramiques anisotropes, voire les particules céramiques orientables, voire toutes les particules céramiques, sont en un matériau à fonction orientée.

20 De préférence, ledit matériau à fonction orientée présente au moins une propriété, autre que mécanique, telle qu'il existe au moins une direction selon laquelle ladite propriété est au moins 1,2 fois, de préférence 1,5 fois, de préférence 2 fois, de préférence 3 fois, de préférence 5 fois, voire 10 fois, supérieure, à la valeur moyenne de ladite propriété selon les autres directions. La fonction orientée peut notamment correspondre à des propriétés thermiques, électriques, 25 piézoélectriques ou magnétiques. De préférence, la forme des particules orientables est choisie de manière que l'orientation de ces particules résultant de l'étape c) de congélation conduise à orienter la fonction orientée suivant une direction ou un plan privilégié, c'est-à-dire à accroitre ou diminuer cette fonction suivant cette direction ou ce plan. En outre, le nombre ou la densité de particules orientées permettent ainsi de faire varier 30 l'intensité de ladite propriété.

3028510 28 Par exemple, il existe des matériaux à fonction orientée pour lesquels la conductivité thermique est différente selon la direction considérée, et maximale suivant un plan particulier, par exemple des particules de nitrure de bore. De telles particules peuvent se présenter sous la forme de plaquettes, la conductivité thermique étant maximale dans le plan général des plaquettes. Une 5 paroi constituée d'un empilement de telles plaquettes de manière que les plans de conductivité maximale des particules soient sensiblement parallèles permet ainsi une diffusion de la chaleur maximale dans la paroi suivant ces plans. Il existe également des particules orientables pour lesquelles la réponse piézoélectrique est différente selon la direction considérée, et maximale suivant un plan particulier, notamment des 10 particules de niobate de sodium et de potassium (ou « potassium sodium Niobate » en anglais). Une paroi constituée d'un empilement de telles particules de manière que les plans de réponse piézoélectrique maximale des particules soient sensiblement parallèles permet ainsi de favoriser cette réponse dans la paroi suivant ces plans.

15 Particules de la deuxième fraction particulaire Les particules de la deuxième fraction particulaire peuvent être, totalement ou partiellement, orientables ou non orientables, anisotropes ou non anisotropes. Dans un mode de réalisation, la deuxième fraction particulaire représente de préférence plus de 80%, plus de 90%, voire plus de 95% des particules céramiques.

20 Fraction complémentaire aux particules orientables ou aux particules anisotropes La fraction des particules céramiques complémentaire aux particules orientables ou aux particules anisotropes peut être constituée, totalement ou partiellement, de particules de la deuxième fraction particulaire, mais aussi de particules plus grosses.

25 La longueur médiane des particules céramiques de cette fraction particulaire complémentaire est de préférence inférieure, de préférence inférieure à 2 fois, inférieure à 5 fois la longueur médiane L'50 de la première fraction particulaire. La qualité de l'empilement des particules orientables, de préférence anisotropes, en est avantageusement améliorée. Dans un mode de réalisation, la fraction complémentaire aux particules orientables ou aux 30 particules anisotropes est constituée par la deuxième fraction particulaire.

3028510 29 Les matériaux constituant les particules céramiques orientables, voire anisotropes, les particules céramiques de la deuxième fraction particulaire, les particules de la fraction complémentaire aux particules orientables ou aux particules anisotropes et les particules de la première fraction particulaire peuvent être en des matériaux MA, MB, Mc, et MD respectivement, identiques ou 5 différents. Dans un mode de réalisation, le matériau des particules céramiques de la deuxième fraction particulaire présente une température de fusion supérieure à la température de frittage. De préférence, le matériau MA et/ou le matériau MB et/ou le matériau Mc et/ou le matériau MD comporte(nt), voire est (sont) choisi(s) parmi les oxydes, les nitrures, les carbures, les carbo-oxy- 10 nitrures, le graphite, le graphène et leurs mélanges, de préférence choisi(s) dans le groupe A formé par l'oxyde de zirconium ou zircone (ZrO2), l'oxyde de zirconium partiellement stabilisé, l'oxyde de zirconium stabilisé, l'oxyde d'yttrium (Y203), l'oxyde d'yttrium dopé, de préférence l'oxyde d'yttrium dopé à l'oxyde de samarium, l'oxyde de titane (TiO2), les aluminosilicates comme la mullite, la cordiérite (A13Mg2A1Si5O18), l'oxyde d'aluminium ou alumine (A1203), les 15 alumines hydratées, et en particulier la boehmite, l'oxyde de magnésium (MgO), le talc (Mg3Si4Oio(OH)2), l'oxyde de nickel (NiO), les oxydes de fer (FeO, Fe2O3, Fe304), l'oxyde de cérium, l'oxyde de cérium dopé, les oxydes de structure pérovskite, en particulier les gallates, les composés comportant du lanthane du type LaA1O3 ou LaGaO3 ou La(i_x)Sr'1\403, avec 0 < x < 1 et M un élément choisi dans le groupe formé du chrome, du cobalt, du magnésium, du fer, du 20 gadolinium, du manganèse et de leurs mélanges ; les oxydes de structure pérovskite dopés avec du platine et/ou du palladium et/ou du rhodium et/ou de l'or et/ou de l'argent, par exemple La(i_ x)SrxMo_y)M'yO3 avec 0 < x < 1, 0 < y < 0,15, M étant un élément choisi dans le groupe formé du chrome, du cobalt, du magnésium, du fer, du gadolinium, du manganèse et de leurs mélanges, M' étant un élément choisi dans le groupe formé du platine, du palladium, du rhodium, de l'or, 25 de l'argent et leurs mélanges, les composés comportant du titane du type La4Sr8TiiiMni-xGax038 avec 0 < x < 1 et La4Sr8Tilz-nMnn038 avec 0 < n < 1, les composés du type BaTiO3, BaZrO3, (1- x)[Pb(MginNb2/3)03]-x[PbTiO3], avec x compris entre 0 et 1, Pb(Mg0,25Nb0,75)03, Ba(Zn0,25Nb0,75)03, Pb(Zn0,25Nb0,75)03, PbTiO3, CaCu3Ti4O12, les composés de structure du type bimevox, par exemple Bi2Vi_xMex0z avec 0 < x < 1, z permettant d'assurer l'électroneutralité, et 30 Me un élément choisi dans le groupe formé du magnésium, de l'aluminium, du silicium, du titane, du cobalt, du nickel, du cuivre, du zinc, du manganèse, de l'antimoine, du tantale, du niobium, du chrome, du molybdène, du tungstène, de l'uranium et de leurs mélanges, les composés de structure du type lamox, par exemple La2Mo2O9, les composés de structure apatite, 3028510 30 par exemple Me' 10(X04)6Y'2 dans lequel Me' est un cation métallique choisi dans le groupe formé de Ca2+, de Cd2+, de Sr2+, de Ba2+, de Pb2+, de Na+, de K+, des cations de terres rares, de préférence La3+et Ne, de Al3+, de U4+, de Th4+, (X04) est un groupement anionique choisi parmi P043-, Si044-, As043-, Mn04-, s042-, co32-, upo42-, Si044-, Ge044- et leurs mélanges, et Y' 5 est un anion choisi parmi F, CL, 0H-, Br-, 1-, C032-, 02- et leurs mélanges, les composés de type SrCei,M,(03 avec 0 < x < 1 et M une terre rare, M étant de préférence l'ytterbium, les composés du type BaCei,M,(03, avec 0 < x < 1 et M une terre rare, par exemple le composé BaCeO3, les composés de la famille La'Sri,Sc03 avec 0 < x < 1, par exemple La0,9Sro,iSc03, les zéolithes de structure NaxiCax2Mgx3Bax4Kx5Alx6(Six70x8),x9H20, xl à x9 étant des entiers positifs ou nuls 10 respectant les conditions suivantes : x6 > 0, x7 > 0, x8 > 0, x9 > 0 et xl + x2 + x3 + x4 + x5 > 0, (Li,Na,K)(Nb,Ta,Sb)03, KNbO3 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, NaNbO3 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, (K0,5Na0,5)Nb03 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, l'hématite, le nitrure d'aluminium, le nitrure de bore, de 15 préférence le nitrure de bore hexagonal, le nitrure de silicium, le nitrure de titane, le carbure de titane, le carbure de silicium, le carbure de tungstène, le carbure de zirconium, le graphite, le graphène et leurs mélanges. De préférence, l'oxyde de zirconium est stabilisé, partiellement et de préférence totalement, à l'oxyde d'yttrium et/ou à l'oxyde de calcium et/ou à l'oxyde de magnésium et/ou à l'oxyde de 20 cérium et/ou à l'oxyde de scandium et/ou à l'oxyde de samarium et/ou à l'oxyde de strontium et/ou à l'oxyde de titane, de préférence à l'oxyde d'yttrium. De préférence, l'oxyde de cérium est dopé à l'oxyde de samarium et/ou à l'oxyde de gadolinium et/ou à l'oxyde d'yttrium et/ou à l'oxyde de fer, de préférence dopé à l'oxyde de gadolinium. Dans un mode de réalisation, le matériau MA et/ou MB et/ou Mc et/ou MD n'est pas magnétique, 25 et/ou les particules céramiques anisotropes, voire les particules orientables, voire les particules céramiques, ne sont pas recouvertes, même partiellement, par un revêtement magnétique. Phase liquide La quantité de phase liquide, voire la quantité d'eau, est de préférence supérieure à 50%, de préférence supérieure à 60%, de préférence supérieure à 70%, de préférence supérieure à 80%, 30 de préférence supérieure à 90%, en pourcentage en volume de la barbotine. La phase liquide contient de préférence plus de 50%, de préférence plus de 60%, de préférence plus de 70%, de préférence plus de 80%, de préférence plus de 90% d'eau, de préférence plus de 3028510 31 95% d'eau, en pourcentage volumique sur la base de la phase liquide. La phase liquide peut être constituée d'eau. Dans un mode de réalisation, la phase liquide peut comporter un alcool, de préférence en une quantité supérieure à 0,5%, de préférence supérieure à 1%, de préférence supérieure à 2%, de 5 préférence supérieure à 3%, et/ou inférieure à 10%, voire inférieure à 5%, en masse sur la base de la masse de la phase liquide. De préférence ledit alcool est choisi dans le groupe forme par le méthanol, l'éthanol, le tert-butanol, et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, la phase liquide ne comporte pas d'alcool. Dans un mode de réalisation, la phase liquide est le 2-Methylpropan-2-ol.

10 De préférence, la phase liquide comporte un éther de cellulose, en particulier lorsque les particules céramiques orientables, voire anisotropes, sont des particules en nitrure de bore. De préférence, la quantité d'éther de cellulose est telle que le rapport (masse d'éther de cellulose, en grammes) / [(surface spécifique des particules céramiques, en m2/g) x (masse des particules céramiques orientables, en grammes) est supérieur à 0,0003 g/m2, supérieur à 0,0004 g/m2, de 15 préférence supérieur à 0,0005 g/m2, de préférence supérieur à 0,0006 g/m2 et inférieur à 0,004 g/m2, inférieur à 0,035 g/m2, de préférence inférieur à 0,003 g/m2, de préférence inférieur à 0,002 g/m2, voire inférieur à 0,0015 g/m2. Les inventeurs ont découvert, de façon inattendue, que la présence d'un éther de cellulose permet de fabriquer une suspension présentant des viscosités très faibles, quel que soit le gradient de cisaillement.

20 L'éther de cellulose est de préférence un éther de cellulose de la famille des alkyls, de préférence une méthyl cellulose ou un éther de cellulose de la famille des hydroxyalkyls, de préférence une hydroxyethyl cellulose. La quantité d'éther de cellulose est de préférence supérieure à 0,1%, voire supérieure à 0,3%, voire supérieure à 0,4% et/ou inférieure à 5%, voire inférieure à 4%, voire inférieure à 2,5%, 25 voire inférieure à 2%, voire inférieure à 1,5%, voire inférieure à 1%, en pourcentage massique sur la base de la masse desdites particules céramiques. Pendant le mélange, le pH de la barbotine est de préférence compris entre 3 et 12. La dégradation de l'éther de cellulose en est avantageusement réduite, voire supprimée. Le pH peut être ajusté par ajout d'acide(s) et/ou de base(s).

30 La barbotine contient de préférence au moins un liant, de préférence temporaire. De préférence la teneur en liant est comprise entre 0,5 et 5% en masse sur la base de la quantité de particules 3028510 32 céramiques. Avantageusement, la résistance mécanique avant frittage en est améliorée. Les liants temporaires classiquement utilisés pour la fabrication de produits frittés peuvent être mis en oeuvre, par exemple l'alcool polyvinylique (PVA), les polyéthylènes glycol (PEG). La barbotine peut encore contenir un dispersant facilitant l'obtention d'une suspension 5 homogène. De préférence, la teneur en dispersant est comprise entre 0,1 et 10% en masse, sur la base de la quantité de poudre de particules céramiques. Les dispersants classiquement utilisés pour la fabrication de produits frittés par coulage en barbotine peuvent être mis en oeuvre, par exemple les polyméthacrylates d'ammonium comme le Darvan C, fabriqué par la société Vanderbilt.

10 La barbotine peut aussi contenir un agent anti-moussant. De préférence la teneur en agent anti- moussant est comprise entre 0,1 et 10% en masse sur la base de la quantité de poudre de particules céramiques. Les agents anti-moussants classiquement utilisés pour la fabrication de produits frittés par coulage en barbotine peuvent être mis en oeuvre, par exemple le CONTRASPUM CONC. commercialisé par la société Zschimmer et Schwarz.

15 Dans un mode de réalisation, les particules céramiques, l'eau, le liant éventuel, le dispersant éventuel, l'agent anti-moussant éventuel représentent ensemble plus de 80%, plus de 90%, plus de 95%, plus de 99%, voire sensiblement 100% de la masse de la barbotine. La barbotine peut aussi comporter un additif. De préférence la teneur en additif est comprise entre 0,01% et 20% en masse sur la base de la masse des particules céramiques et/ou des 20 précurseurs de particules céramiques. L'additif peut être choisi parmi les composés classiquement utilisés comme antigels, en particulier dans le groupe constitué par le chlorure de sodium (NaC1), le glycérol, les carbohydrates tels que le sucrose et le tréhalose. De préférence, lorsque les particules céramiques orientables sont des particules en nitrure de bore, l'additif préféré est un carbohydrate, de préférence le sucrose. L'additif peut également être l'acétate de 25 zirconium. De préférence les différents constituants de la barbotine sont ajoutés sous agitation. Le mélange des différents constituants de la barbotine peut être effectué suivant toute technique connue de l'homme du métier, par exemple en mélangeur, en turbulat, en broyeur à jarre avec des billes, de préférence de la même nature que la poudre céramique en suspension. L'intensité 30 du mélange et/ou le temps de mélange est de préférence adapté de manière à ne pas casser les 3028510 33 particules orientables. Pour cela, les particules orientables peuvent être introduites en dernier dans la barbotine préalablement mélangée. Si un broyeur à jarre est utilisé, le temps de mélange est de préférence supérieur à 0,5 heure et inférieur à 20 heures. De préférence, un broyeur à jarre est utilisé, les particules orientables étant 5 introduites dans une barbotine préalablement mélangée pendant 24 heures, le temps de mélange à partir de l'introduction des particules orientables dans la barbotine étant supérieur à 30 minutes et de préférence inférieur à. 2 heures. Le mélange peut être facilité à l'aide d'un passage de la barbotine aux ultrasons, avec une énergie de préférence supérieure à 70 Wh/kg de barbotine, de préférence supérieure à 10 100 Wh/kg, de préférence supérieure à 150 Wh/kg, tout en évitant que la température de la barbotine dépasse 30°C. Un système de refroidissement, par exemple une circulation d'eau, peut être prévue pour limiter l'augmentation de la température. Le procédé peut comporter une étape a'), optionnelle, antérieure à l'étape a), de dépôt de particules et/ou de précurseurs de particules de la deuxième fraction particulaire à la surface des 15 particules de la première fraction particulaire. Le dépôt implique une solidarisation sur cette surface qui se maintient au moins jusqu'à la formation des macropores. Ledit dépôt peut être effectué par des techniques telles que l'hétérocoagulation ou par application d'un précurseur de particules, par exemple un alkoxyde, à la surface des particules de la première fraction particulaire. La méthode de dépôt décrite dans «Alumina nanocomposites from powder-alkoxide 20 mixtures », Schehl et Al., Acta Materialia 50 (2002), pages 1125 à 1139, peut être mise en oeuvre. Une étape a") peut être réalisée après l'étape a') et avant l'étape a) afm de transformer les précurseurs de particules de la deuxième fraction particulaire en particules. L'étape a") peut par exemple être un traitement thermique, par exemple comme décrit dans l'article «Alumina nanocomposites from powder-alkoxide mixtures », Schehl et Al., Acta Materialia 50 (2002), 25 pages 1125 à 1139. A l'étape b), la barbotine est de préférence coudée dans un moule adapté pour la congélation orientée de l'étape suivante. De préférence, un procédé selon l'invention comporte également une opération d'élimination des bulles d'air, de préférence avant coulage de la barbotine dans le moule. L'élimination des bulles 30 d'air s'effectue de préférence par un dégazage sous vide ou sous ultrasons.

3028510 34 A l'étape c), la barbotine est refroidie de manière à solidifier la phase liquide et former des cristaux de phase liquide solidifiée. Pour que les directions de croissance des différents cristaux soient sensiblement parallèles, la barbotine est progressivement solidifiée en créant puis en déplaçant, dans la barbotine, une zone de transition thermique rapide entre une région amont 5 dans laquelle la phase liquide a été solidifiée et une région aval dans laquelle la phase liquide est toujours liquide. Son passage dans la barbotine conduit à la solidification de la phase liquide. C'est pourquoi cette zone est classiquement qualifiée de « front de solidification ». La création et le déplacement d'un front de solidification, nécessaires à une congélation orientée de la barbotine, sont des techniques couramment utilisées dans le domaine de la « texturation à 10 la glace », ou « ice templating ». Cette technologie est un mode de réalisation particulier du procédé général de « congélation/élimination des cristaux congelés », appelé en anglais «freeze casting». De préférence, on utilise un liquide, en particulier de l'azote liquide, pour créer le front de solidification. De préférence, la vitesse Vp du front de solidification est adaptée de manière que e < 100.W150, 15 de préférence e < 50.W150, de préférence e < 30.W150, de préférence e < 25.W150. Dans un mode de réalisation, la vitesse Vp du front de solidification est adaptée de manière que W150 < e < 16.W150, de préférence W150 < e < 12.W150, de préférence W150 < e < 4.W150. De préférence dans ledit mode de réalisation, - plus de 90%, plus de 95%, voire sensiblement 100% en volume des particules 20 céramiques orientables, de préférence anisotropes, présentent une longueur L comprise entre 7 et 16 pm, une épaisseur W1 comprise entre 0,5 et 1 pm, et un facteur d'allongement L/W1 compris entre 10 et 20, - les particules céramiques représentent entre 8 et 11% en volume du volume de la barbotine, 25 - les particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, représentent plus de 90% en volume des particules céramiques, et - la vitesse du front de solidification est comprise entre 15 !amis et 25 !amis. Dans un mode de réalisation, W150 < e < 16.W150, de préférence 3.W150 < e < 15.W150, de préférence 5.W150 < e < 15.W150, de préférence 10.W150 < e < 15.W150. De préférence dans ledit 30 mode de réalisation, - plus de 90%, plus de 95%, voire sensiblement 100% en volume des particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, présentent une longueur L 3028510 comprise entre 7 et 16 iam, une épaisseur W1 comprise entre 0,5 et 1 iam, et un facteur d'allongement L/W1 compris entre 10 et 20, - les particules céramiques représentent entre 14 et 19% en volume du volume de la barbotine, 5 - les particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, représentent plus de 90% en volume des particules céramiques, et - la vitesse du front de solidification est comprise entre 10 !amis et 20 !amis. Dans un mode de réalisation, 17.W150 < e < 100.W150, de préférence 20.W150 < e < 50.W150. De préférence dans ledit mode de réalisation, 10 - plus de 90%, plus de 95%, voire sensiblement 100% en volume des particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, présentent une longueur L comprise entre 5 et 8 iam, une épaisseur W1 comprise entre 0,2 i.tm et 1 iam, et un facteur d'allongement L/W1 compris entre 10 et 20, - les particules céramiques représentent entre 14 et 19% en volume du volume de la 15 barbotine, - les particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, représentent plus de 90% en volume des particules céramiques, et - la vitesse du front de solidification est comprise entre 7 !amis et 15 !amis. Au passage du front de solidification, les nouveaux cristaux de phase liquide solidifiée 20 s'orientent, puis croissent sensiblement selon la direction de solidification imposée par le gradient thermique. La direction de solidification correspond sensiblement à la direction d'avancement du front de solidification. La taille des cristaux de phase liquide solidifiée dépend principalement de la vitesse de déplacement du front de solidification et du gradient thermique associé à ce front de 25 solidification. Plus la vitesse du front de solidification est élevée, plus la taille des cristaux de phase liquide solidifiée est faible. La taille des cristaux de phase liquide solidifiée peut également être modifiée par la composition de la barbotine, et en particulier par la présence éventuelle d'un liant et/ou par la taille des particules céramiques.

30 L'homme du métier sait ainsi adapter le procédé pour obtenir une épaisseur de paroi souhaitée. En particulier, il sait que pour diminuer l'épaisseur e, il suffit d'augmenter le gradient de température au passage du front de solidification et/ou augmenter la vitesse de 3028510 36 refroidissement et/ou de diminuer la longueur des particules en suspension et/ou de diminuer la quantité de particules en suspension dans la barbotine, et réciproquement. Une congélation orientée conduit à des pores tubulaires tronconiques macroscopiques (sauf conditions particulières décrites dans « Solidification of colloidal suspensions », Peppin et Al., J.

5 Fluid Mech. (2006), vol. 554, pp. 147-166), à la différence des pores formés par coextrusion. Lorsqu'un produit selon l'invention est destiné à être infiltré au moyen d'un matériau d'imprégnation, la forme tronconique des pores tubulaires améliore l'imprégnation. La forme du front de solidification n'est pas limitative. En particulier, le front de solidification peut être plan à l'échelle du bloc fabriqué.

10 La direction de déplacement du front de solidification est de préférence droite, conduisant à des cristaux sensiblement rectilignes. Avantageusement, il est ainsi possible de créer de longs cristaux de phase liquide solidifiée, sensiblement parallèles les uns aux autres. La solidification de la phase liquide conduit à concentrer les particules céramiques dans les espaces entre les cristaux de phase liquide solidifiée. Lors de ce mouvement, les particules de la deuxième fraction 15 particulaire se retrouvent emprisonnées entre les grosses particules, ce qui conduit à une augmentation de la densité apparente, notamment après frittage. Plusieurs fronts de solidification, présentant des gradients thermiques et/ou des formes identiques ou différentes, peuvent être créés et déplacés, successivement ou simultanément, dans des directions identiques ou différentes, à des vitesses identiques ou différentes. En particulier, 20 lorsque la barbotine a été coulée dans un moule, plusieurs fronts de solidification peuvent partir de différentes faces du moule, par exemple à partir de chacune des faces du moule. Les cristaux de phase liquide solidifiée sont alors orientés depuis l'extérieur vers le coeur du bloc de barbotine solidifiée. De préférence, la direction de déplacement d'un front de solidification est sensiblement 25 perpendiculaire à la surface d'où il est parti. Dans un mode de réalisation, les conditions de congélation orientée sont adaptées pour former des cristaux de phase liquide solidifiée, présentant dans un plan transversal médian, une largeur plus de 5 fois, de préférence plus de 10 fois, voire plus de 20 fois supérieure à l'épaisseur du cristal de phase liquide solidifiée.

30 Les cristaux de phase liquide solidifiée présentent alors une forme générale lamellaire de faible épaisseur, lorsqu'observés dans un plan transversal médian. 3028510 37 - Dans ce mode de réalisation, de préférence plus de 50%, de préférence plus de 70%, de préférence plus de 80 %, de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95% en nombre, de préférence sensiblement tous les cristaux de phase liquide solidifiée sont sensiblement parallèles les uns aux autres.

5 Au cours de l'étape de congélation orientée, le front de solidification repousse en se déplaçant les particules de la barbotine dans les parois situées entre les lamelles de cristal de phase liquide solidifiée, formant ainsi suivant la largeur desdites lamelles des parois de préférence sensiblement planes et parallèles les unes aux autres. La forme des cristaux de phase liquide solidifiée dépend en outre des conditions de germination et de croissance des premiers cristaux 10 de phase liquide solidifiée initialement formés à l'étape c). L'homme du métier sait déterminer de telles conditions de germination. Par exemple, il peut utiliser une surface, à partir de laquelle la germination s'opère, comportant un motif de reliefs linéaires parallèles et espacées, comme décrit dans l'article «Architectural Control of Freeze Cast Ceramics Through Additivés and Templating », E. Munch, E. Saiz, A.P. Tomsia, S. Deville, 15 J. Am. Ceram. Soc., vol. 92, num. 7, pages 1534 à 1539 (2007). Les cristaux de phase liquide solidifiée croissent alors par épitaxie selon une direction en relation avec les motifs des reliefs linéaires. Par ailleurs, l'homme du métier sait déterminer l'épaisseur souhaitée des cristaux de phase liquide solidifiée, notamment en modifiant l'espacement entre les motifs de reliefs linéaires. L'homme du métier peut ainsi en partie obtenir une forme souhaitée de pores, qui 20 subsistent après élimination des cristaux de phase liquide solidifiée, et notamment une forme aplatie dans une section transversale médiane. En variante, pour obtenir des cristaux de phase liquide solidifiée présentant une forme lamellaire, aptes après l'étape e) à former des pores aplatis, un procédé de congélation orientée telle que la germination des cristaux de phase liquide solidifiée débute sur une ligne peut être utilisé. Un tel 25 procédé peut par exemple être un procédé de « congélation par coulage en bande », dénommé « freeze-tape casting » en anglais, tel que décrit dans l'article « Fabrication of Functionally Graded and Aligned Porosity in Thin Ceramic Substrates With the Novel Freeze-Tape Casting Process », S.W. Sotie, J. Am. Ceram. Soc, vol. 90, num. 7, pages 2024-2031, (2007), peut être mis en oeuvre.

30 Dans un mode de réalisation, la congélation orientée ne comporte pas la succession d'une opération de germination de cristaux de phase liquide solidifiée selon une ligne et d'une opération de croissance desdits cristaux par épitaxie. Une telle congélation peut par exemple être 3028510 38 une congélation telle que décrite dans « Control of lamellae spacing during .freeze casting of ceramics using double-side cooling as a nove! processing route », Waschlies et AL, J. Am. Ceram. Soc., 92[S1} S79-S84 (2009), ladite congélation pouvant être en particulier le mode de congélation « single-side ».

5 La forme de la section transversale des pores dépend principalement de la vitesse du front de solidification. La forme de la sect/nn transversale d'un pore peut aussi êtré modifiée par la présence d'additifs dani la barbotine, tel que décrits précédemment, comme cela est aussi décrit dans l'article «Architectural Control of Freeze Cast Ceramics Through Additives and Templating », 10 E. Munch, E. Saiz, A.P. Tomsia, S. Devine, J. Am. Ceram. Soc., vol. 92, num. 7, pages 1534 à 1539 (2007). De préférence, la totalité de la barbotine est solidifiée lors de l'étape c). A l'étape d), le bloc de barbotine solidifiée est démoulé. De préférence, les conditions de température sont adaptées pour éviter toute fusion des cristaux de phase liquide solidifiée.

15 A l'étape e), le bloc de barbotine solidifiée est placé dans des conditions de pression et de température conduisant à une élimination des cristaux de phase liquide solidifiée. De préférence, l'élimination résulte d'une sublimation des cristaux cle phase liquide solidifiée. Avantageusement, la sublimation s'effectue sensiblement sans déplacement des particules disposées entre ces cristaux. Par exemple, on peut sublimer les cristaux de phase liquide 20 solidifiée en les réchauffant à très basse pression, typiquement à une pression inférieure à 0,5 mbar. On peut également faire fondre les cristaux de phase liquide solidifiée, et laisser s'écouler le liquide obtenu. La disparition d'un cristal de phase liquide solidifiée laisse place à un pore macroscopique 25 délimité par une paroi principalement formée par les particules initialement en suspension dans la barbotine, la forme de ce pore correspondant sensiblement à la forme du cristal éliminé. Ainsi, la création de cristaux de phase liquide solidifiée allongés, sensiblement parallèles les uns aux autrese conduit-elle à la création de pores tubulaires, également parallèles les uns aux autres. On obtient ainsi une préforme macroporeuse.

3028510 39 La présence d'un liant permet d'augmenter la résistance mécanique de la préforme macroporeuse. L'étape e) se poursuit de préférence jusqu'à l'élimination de tous les cristaux de phase liquide solidifiée.

5 Dans le mode de réalisation décrit précédemment, où le bloc formé à l'étape c) comporte des cristaux lamellaires de phase liquide solidifiée, le procédé de fabrication peut comporter une étape e'), de préférence successive à l'étape e), consistant à comprimer ledit bloc selon une direction sensiblement parallèle à la direction de l'épaisseur des cristaux lamellaires de phase liquide solidifiée, de manière à obtenir un produit présentant une masse volumique relative 10 supérieure à 85%, de préférence supérieure à 90%, voire supérieure à 95%. L'intensité de la compression est de préférence adaptée pour écraser les macropores jusqu'à les faire sensiblement disparaître. Une telle étape permet avantageusement de fabriquer un produit dense comportant des grains orientés, optionnellement à fonction orientée. Un tel produit dense, éventuellement fritté 15 respectivement, présente des propriétés mécaniques (contrainte à rupture, ténacité), et le cas échéant une intensité de la fonction orientée par unité de volume dudit produit, augmentées par rapport à celles du bloc à partir duquel il a été formé par compression, ou par rapport à un bloc obtenu à l'étape c) puis fritté, respectivement. Comme illustré sur les figures 30 et 31 représentant un produit 90 observé dans une section 20 transversale médiane, au cours de l'étape de compression C, les parois 102 constituées de particules orientables 104, situées entre les pores aplatis 105 (macropores) résultant de l'élimination des cristaux lamellaires de phase liquide solidifiée sont déplacées les unes par rapport aux autres et rapprochées jusqu'à entrer en contact. Cette étape de compression résulte alors en une suppression partielle, voire totale, des pores aplatis, et il ne subsiste alors qu'une 25 porosité résiduelle 110. Autrement dit, le produit dense obtenu par l'étape de compression est constitué d'un empilement de parois. L'épaisseur du produit dense 120 est de préférence plus de 2 fois, de préférence plus de 5 fois, de préférence plus de 10 fois, de préférence plus de 50 fois, de préférence plus de 100 fois, de préférence plus de 500 fois, voire plus de 1000 fois, supérieure à l'épaisseur moyenne 30 dans un plan transversal médian d'une paroi séparant deux pores.

3028510 De préférence, l'épaisseur du produit dense est supérieure à 50 i.tm, de préférence supérieure à 100 i.tm, de préférence supérieure à 500 i.tm, voire supérieure à 1 mm, voire supérieure à 5 mm, voire supérieure à 1 cm, voire supérieure à 5 cm. A l'étape c) ou à l'étape d) ou à l'étape e), une partie du bloc comportant plus de 50%, de 5 préférence plus de 60%, de préférence plus de 70%, de préférence plus de 80%, de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95%, de préférence sensiblement 100% de cristaux lamellaires de phase liquide solidifiée, de préférence sensiblement parallèles les uns aux autres, peut être sélectionnée puis extraite, par exemple par découpe ou estampage. Il est alors possible d'effectuer l'opération de compression décrite ci-dessus sur ladite partie de bloc, selon une 10 direction sensiblement parallèle à la direction de l'épaisseur des cristaux lamellaires de phase liquide solidifiée. A l'étape f), la préforme macroporeuse est disposée de manière à pouvoir être chauffée. Le liant éventuel est alors éliminé. Le temps de palier, la température et l'atmosphère du traitement de déliantage sont déterminés en fonction de la nature du ou des liants utilisés.

15 De préférence, un procédé comporte une étape g) de frittage, conduisant à une augmentation de la résistance mécanique. Le produit fritté poreux qui en résulte présente avantageusement une bonne résistance mécanique, même après élimination du liant. Le temps de palier, la température et l'atmosphère du frittage sont déterminés en fonction de la nature et des caractéristiques du produit à fabriquer. Ces paramètres sont bien connus de l'homme du métier.

20 Dans un mode de réalisation préféré, le déliantage et le frittage sont effectués lors du même traitement thermique, les étapes f) et g) étant confondues. Dans un mode de réalisation préféré, l'étape e') de compression du bloc peut être réalisée avant et/ou conjointement à l'étape de déliantage f) et/ou à l'étape de frittage g). De préférence, l'étape de déliantage f) et/ou l'étape de frittage g) est alors effectuée par la méthode du frittage sous 25 pression (« Hot Pressing » ou « HP » en anglais) ou par la méthode du SPS (« Spark Plasma Sintering » en anglais), bien connues de l'homme du métier. Le frittage permet alors de lier rigidement les parois mises en contact par l'étape de compression. Le frittage peut être également effectué après mise en place de la préforme macroporeuse dans sa position de service, par exemple si un produit selon l'invention est utilisé comme support de 30 catalyse dans un réacteur fonctionnant à haute température.

3028510 41 Le frittage peut transformer la morphologie des grains fins (correspondant aux particules de la deuxième fraction particulaire) disposés entre les grains orientables, en particulier anisotropes. Sous l'effet de cette transformation, les grains fins peuvent en particulier coalescer avec les grains orientables, par exemple de manière à former des grains orientables de plus grandes 5 dimensions, améliorer l'empilement des grains et réduire les interstices entre lesdits grains. Il en résulte notamment une densité apparente et des propriétés mécaniques remarquables. La figure 8b illustre la structure de la paroi résultant de la présence des particules de la deuxième fraction particulaire. Elle permet de constater qu'après frittage, les particules de la deuxième fraction particulaire ont coalescé avec les plaquettes initialement présentes afin de former des 10 plaquettes, parfois de formes complémentaires à celle des plaquettes initiales. La microporosité résiduelle (tâches noires) en est avantageusement fortement réduite. Cette structure de paroi contraste avec celle de la figure 6, pour laquelle la barbotine ne contenait sensiblement pas de particules de la deuxième fraction particulaire. A l'étape h), le produit poreux peut être usiné par toute technique connue de l'homme du métier.

15 De préférence, le produit poreux est usiné afin d'éliminer la zone de transition correspondant au démarrage du front de solidification et à l'établissement d'un régime stable de solidification, le régime de solidification étant dit « stable » lorsque la vitesse de croissance des cristaux de phase liquide solidifiée est sensiblement constante. L'imprégnation peut être réalisée par toute technique connue de l'homme du métier. De 20 préférence l'imprégnation est une imprégnation utilisant un média liquide. Le matériau d'imprégnation peut être choisi parmi les céramiques, les métaux, les matériaux organiques et leurs mélanges, notamment choisi parmi : - les matériaux du groupe A ci-dessus, - un revêtement catalytique comprenant ou constitué par un matériau catalyseur choisi parmi 25 - les métaux, de préférence le fer (Fe), le cobalt (Co), le nickel (Ni), le molybdène (Mo), le cuivre (Cu), le ruthénium (Ru), le rhodium (Rh), le platine (Pt), le palladium (Pd), l'or (Au), l'argent (Ag), l'iridium (Ir), l'osmium (Os), le rhénium (Re), et leurs mélanges ; - les oxydes, de préférence les oxydes de scandium (Sc), de titane (Ti), de 30 vanadium (V), de chrome (Cr), de cobalt (Co), de cuivre (Cu), de palladium (Pd), de molybdène (Mo), de fer (Fe), de nickel (Ni), de tungstène (W), de rhénium 3028510 42 (Re), les oxydes de structure pérovskite, les oxydes de structure fluorite, les zéolites, les oxydes de lanthanides, de préférence Ce02, et leurs mélanges ; - les carbures, les oxycarbures de formules (carbure)1,0x., avec 0 < x < 1 ; - et leurs mélanges ; 5 - l'aluminium, le cuivre, les alliages d'aluminium et de cuivre, - les polymères, et notamment les résines - et leurs mélanges. De préférence, le matériau d'imprégnation est différent du matériau du produit selon l'invention dans lequel il est infiltré.

10 L'imprégnation peut conduire à un simple revêtement à la surface des pores tubulaires tronconiques ou à un remplissage partiel ou total desdits pores. La forme particulière des pores tubulaires macroscopiques leur permet d'être infiltrés très efficacement par un matériau d'imprégnation, en particulier pour constituer un matériau composite. Cette efficacité est remarquable lorsque que l'ensemble des particules du matériau 15 d'imprégnation, en général en suspension, présentent une longueur médiane inférieure à 0,1 fois le diamètre équivalent moyen des ouvertures larges des pores tubulaires tronconiques, de préférence inférieure à 0,1 fois le diamètre équivalent moyen des ouvertures étroites desdits pores. La longueur médiane de l'ensemble des particules du matériau d'imprégnation peut typiquement être comprise entre 0,01 lm et 4 Les pores tubulaires tronconiques sont de 20 préférence ouverts à leurs deux extrémités afin de faciliter encore la pénétration du matériau d'imprégnation. De préférence, lorsqu'un produit selon l'invention est imprégné par un matériau d'imprégnation, la pénétration du matériau d'imprégnation est effectuée par les ouvertures larges des pores. Un procédé selon l'invention permet de fabriquer un produit en un matériau céramique, donc 25 particulièrement apte à résister aux températures élevées et aux chocs thermiques. Produit selon l'invention Un produit selon l'invention peut être fabriqué suivant un procédé selon l'invention. Les matériaux constituant les grains céramiques orientables, voire anisotropes, les grains céramiques fins (c'est-à-dire correspondant aux particules de la deuxième fraction particulaire) et 30 les grains de la fraction complémentaire aux grains orientables ou aux grains anisotropes peuvent être en des matériaux MA, MB et Mc, respectivement, identiques ou différents.

3028510 43 Dans un mode de réalisation, le matériau des grains céramiques fins présente une température de fusion supérieure à la température de frittage. De préférence, le matériau MA et/ou le matériau MB et/ou le matériau Mc comporte(nt), voire est (sont) choisi(s) parmi les oxydes, les nitrures, les carbures, les carbo-oxy-nitrures et leurs 5 mélanges. Ils peuvent en particulier être choisis dans le groupe A. Dans un mode de réalisation, le produit comporte moins de 10% en volume de grains fins, voire moins de 5%, voire moins de 3%, voire moins de 1%, voire sensiblement pas de grains fins, les particules de la deuxième fraction particulaire ayant été transformées en plus gros grains lors du frittage.

10 La forme et les dimensions des grains céramiques, en particulier des grains céramiques orientables, voire anisotropes, peut correspondre à celle des particules céramiques, en particulier des particules céramiques orientables, voire anisotropes de la barbotine. Les quantités de grains céramiques et de grains céramiques orientables, voire anisotropes, en volume sur la base des grains constituant une paroi, peuvent correspondre aux quantités de particules céramiques et de 15 particules céramiques orientables, voire anisotropes respectivement, en volume sur la base du volume des particules de la barbotine et en volume sur la base du volume des particules céramiques de la barbotine, respectivement. De préférence, la fraction des grains céramiques qui ne sont pas anisotropes, voire qui ne sont pas orientables, présente une longueur médiane inférieure à dix fois la longueur médiane des 20 grains céramiques anisotropes, voire orientables respectivement, en particulier si l'ensemble de grains céramiques dans lesdites parois comporte moins de 80%, en pourcentage volumique, de grains céramiques anisotropes ou orientables, respectivement. Dans un mode de réalisation, le produit comprend une phase vitreuse. De préférence, ladite phase vitreuse contient SiO2 et/ou B2O3. La teneur SiO2 + B2O3 est de préférence supérieure à 25 10%, supérieure à 20%, supérieure à 30%, supérieure à 40%, supérieure à 50%, supérieure à 60%, supérieure à 70%, supérieure à 80% en masse. Ladite phase vitreuse contient également CaO et/ou Na2O et/ou TiO2 et/ou K2O et/ou A1203. Dans un mode de réalisation, ladite phase vitreuse contient SiO2, et CaO et A1203. Pores tubulaires tronconiques 30 De préférence, lesdits pores tubulaires tronconiques sont sensiblement adjacents les uns aux autres de manière que les plans transversaux définissant leurs sections transversales médianes respectives soient sensiblement confondus avec le plan transversal médian moyen. Le diamètre 3028510 44 équivalent moyen des sections transversales médianes pour l'ensemble desdits pores tubulaires tronconiques peut alors avantageusement être facilement déterminé par analyse d'une image d'une coupe du produit selon ce plan transversal médian moyen. Le diamètre équivalent moyen des sections transversales médianes des pores tubulaires 5 tronconiques est de préférence supérieur à 0,5 i.tm, de préférence supérieur à 1 i.tm, voire supérieur à 2 i.tm, voire supérieur à 5 .im et/ou de préférence inférieur 400 i.tm, de préférence inférieur à 300 i.tm, de préférence inférieur à 270 i.tm, de préférence inférieur à 200 i.tm, voire inférieur à 150 i.tm, voire inférieur à 100 i.tm, voire inférieur à 50 i.tm, voire inférieur à 15 i.tm, voire inférieur à 10 i.tm.

10 Dans un mode de réalisation préféré, dans le plan transversal médian moyen, au moins 50% en nombre des pores tubulaires tronconiques (en considérant l'ensemble des pores tubulaires tronconiques visibles dans le plan de coupe transversal médian moyen) présentent un indice de convexité Ic supérieur à 87%, l'indice de convexité d'un pore étant égal au rapport Sp/Sc des surfaces Sp et Sc délimitées par le périmètre et par l'enveloppe convexe dudit pore, 15 respectivement. Autrement dit, ces pores tubulaires tronconiques sont sensiblement lisses. La forme des pores tubulaires tronconiques est de préférence telle que, dans le plan de coupe transversal médian moyen : - au moins 60%, de préférence au moins 70%, en nombre des pores présentent un indice de convexité Ic et/ou un indice de solidité Is supérieur à 87%, et/ou 20 - au moins 40%, de préférence au moins 44%, de préférence au moins 54%, en nombre des pores présentent un indice de convexité Ic et/ou un indice de solidité Is supérieur à 88%, et/ou - au moins 30%, de préférence au moins 36%, de préférence au moins 40%, de préférence au moins 44%, de préférence au moins 50%, en nombre des pores 25 présentent un indice de convexité Ic et/ou un indice de solidité Is supérieur à 89%, et/ou - au moins 24%, de préférence au moins 30%, de préférence au moins 36%, de préférence au moins 40%, de préférence au moins 44%, de préférence au moins 50%, en nombre des pores présentent un indice de convexité Ic et/ou un indice de solidité 30 Is supérieur à 90%, et/ou - au moins 20%, de préférence au moins 24%, de préférence au moins 30%, de préférence au moins 35%, de préférence au moins 40%, de préférence au moins 45%, 3028510 en nombre des pores présentent un indice de convexité Ic et/ou un indice de solidité Is supérieur à 91%, et/ou - au moins 16%, de préférence au moins 20%, de préférence au moins 24%, de préférence au moins 30%, de préférence au moins 40%, en nombre des pores 5 présentent un indice de convexité Ic et/ou un indice de solidité Is supérieur à 92%, et/ou - au moins 4%, de préférence au moins 8%, de préférence au moins 10%, de préférence au moins 20%, en nombre des pores présentent un indice de convexité Ic et/ou un indice de solidité Is supérieur à 93%.

10 La section transversale des pores tubulaires tronconiques peut être circulaire ou non. En particulier, elle peut être polygonale, et notamment hexagonale convexe. Dans un mode de réalisation, la section transversale d'un pore tubulaire tronconique est aplatie. Un tel pore aplati peut être obtenu par élimination d'un cristal de phase liquide solidifiée de forme lamellaire formé à l'étape c) du procédé selon l'invention. De préférence, plus de 50%, 15 voire plus de 70%, voire plus de 90%, voire plus de 95%, voire plus de 99%, voire sensiblement 100% en nombre des pores tubulaires tronconiques sont aplatis. La géométrie de la section transversale des pores tubulaires tronconiques peut être sensiblement constante, quelle que soit la section transversale considérée. Par exemple un pore peut présenter une section transversale de forme générale hexagonale convexe, quel que soit le plan de coupe 20 transversal considéré, l'aire de cette section étant variable. De préférence, au moins 70%, de préférence au moins 80%, de préférence au moins 90% en nombre des pores sont des pores tubulaires tronconiques débouchant par leurs deux extrémités par des ouvertures large et étroite, respectivement. Ces pores sont appelés « pores traversant ». Il est ainsi plus facile de les imprégner, notamment d'un catalyseur. En cas d'utilisation comme 25 support de catalyseur, les réactions de catalyse en sont également améliorées. De préférence encore, le rapport du diamètre équivalent moyen (en moyenne sur l'ensemble desdits pores tubulaires tronconiques traversant) des ouvertures étroites sur le diamètre équivalent moyen (en moyenne sur l'ensemble desdits pores tubulaires tronconiques traversant) des ouvertures larges étant inférieur à 0,99, de préférence inférieur à 0,95, voire inférieur à 0,90, 30 voire inférieur à 0,85, voire inférieur à 0,80, voire inférieur à 0,75.

3028510 46 Parois De préférence plus de 40%, plus de 70%, plus de 90%, voire sensiblement 100% du volume de parois d'un produit selon l'invention présente une structure sensiblement identique, en particulier présentant une ou plusieurs des caractéristiques décrites ci-après.

5 De préférence, une paroi entre lesdits pores tubulaires tronconiques comporte plus de 10%, de préférence plus de 20%, de préférence plus de 30%, de préférence plus de 50%, de préférence plus de 70%, de préférence plus de 80%, de préférence plus de 90% de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes. Dans un mode de réalisation, la paroi est constituée pour sensiblement sa totalité de grains céramiques orientables, voire anisotropes.

10 Dans un mode de réalisation, les grains céramiques orientables, voire les grains céramiques anisotropes, voire les grains céramiques, ne sont pas recouverts, même partiellement, par un revêtement magnétique. De préférence, plus de 50%, voire plus de 60%, voire plus de 70%, voire plus de 80%, voire plus de 90 %, voire plus de 95%, voire même sensiblement 100% de la masse des parois est 15 constituée de grains, de préférence céramiques. Agencement des grains céramiques Les grains céramiques orientables sont de préférence agencés de manière ordonnée. De préférence ils présentent une ou plusieurs orientations préférentielles, c'est-à-dire que leur 20 orientation n'est pas aléatoire. En particulier, ils peuvent être empilés sous forme de couches, de préférence sensiblement parallèles à la surface extérieure de la paroi considérée à proximité de laquelle ils s'étendent. Dans un mode de réalisation, la concentration de grains céramiques orientables agencés de manière ordonnée est plus élevée à la périphérie desdites parois (c'est-à-dire à proximité des 25 surfaces extérieures des parois en contact avec les volumes intérieurs des pores tubulaires tronconiques) qu'au coeur desdites parois (à proximité de leurs plans médians). Ces caractéristiques peuvent être mises en évidence par une analyse d'image d'une section transversale de la paroi considérée, ladite image présentant au moins 10 joints de grains, par exemple à l'aide du logiciel Fiji et du critère « directionnality ». L'orientation des grains 30 céramiques selon l'invention conduit à un pic de plus forte intensité sur l'histogramme réalisé 3028510 47 par le logiciel (fournissant la quantité de joints de grains en fonction de la direction (en degré)). Ce pic peut être approximé par une gaussienne, la « dispersion » étant égale à deux fois l'écart type de cette gaussienne. De préférence, selon l'invention, la dispersion (valeur également nommée « dispersion » dans le 5 logiciel) est inférieure à 30°, de préférence inférieure à 20°, de préférence inférieure à 15°. L'histogramme réalisé par le logiciel peut comporter plusieurs pics. De préférence, la surface couverte par les joints de grains correspondant au pic de plus forte intensité, en pourcentage de la surface analysée par le logiciel (valeur nommée « Amount » dans le logiciel) est supérieure à 2%, de préférence supérieure à 5%, voire supérieure à 10%, voire 10 supérieure à 20%, voire supérieure à 40%, voire supérieure à 50%, voire supérieure à 60%, voire supérieure à 70%, voire même supérieure à 80%. Dans un mode de réalisation, la paroi considérée comporte une strate périphérique, c'est-à-dire définissant, au moins en partie, la surface extérieure de la paroi, cette strate étant constituée par une couche de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, ou par un empilement 15 d'au moins 2 couches de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, de préférence 2 à 20, voire de 2 à 10, voire de 2 à 8, voire de 2 à 7, couches de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, une « couche de grains » étant constituée d'une pluralité de grains adjacents non superposés. Dans un mode de réalisation, la paroi considérée comporte deux strates périphériques définissant 20 chacune, au moins en partie, une surface extérieure de la paroi, ces strates étant chacune constituée par un couche de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, ou par un empilement d'au moins 2 couches de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, de préférence de 2 à 20, voire de 2 à 10, voire de 2 à 8, voire de 2 à 7, couches de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes,.

25 Dans un mode de réalisation, la paroi considérée comporte une strate centrale, s'étendant entre les deux dites strates périphériques, et constituée d'un ensemble de grains dont l'agencement n'est pas ordonné. Dans un mode de réalisation, les grains céramiques sont des grains de nitrure de bore et la paroi considérée comporte une strate périphérique, c'est-à-dire définissant, au moins en partie, la 30 surface extérieure de la paroi, cette strate étant constituée par un couche de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, ou par un empilement de 2 à 10, de préférence de 2 à 8, 3028510 48 de préférence de 2 à 7, couches de grains de nitrure de bore orientables, de préférence anisotropes. L'épaisseur de la strate centrale peut représenter moins de 30%, moins de 10%, moins de 5% de l'épaisseur de la paroi. La paroi peut également ne pas comporter de strate centrale.

5 La figure 3 représente schématiquement une coupe transversale d'une paroi 10 illustrant une telle structure. La paroi 10, d'épaisseur « e », comporte deux surfaces extérieures 12a et 12b définissant les volumes intérieurs de deux pores tubulaires tronconiques 14a et 14b, respectivement. Les grains 16 constituant la paroi 10 sont des plaquettes qui forment deux strates périphériques 10 18a et 18b, définissant les deux surfaces extérieures 12a et 12b, respectivement, et une strate centrale 18c. Chacune des deux strates périphériques 18a et 18b est constituée d'une pluralité de couches 20 de grains sensiblement parallèles, en l'occurrence sept couches. Dans ces couches, les grains sont disposés à plat. Le plan des couches est sensiblement parallèle à la direction de déplacement 15 du front de solidification D. Dans la strate centrale 18c, les particules ne sont pas orientées de manière préférentielle. En suivant un procédé selon l'invention, il est possible de modifier l'épaisseur e, et donc de modifier la microstructure de la paroi, en modifiant la vitesse du front de solidification Vp. En particulier lorsque les particules sont des plaquettes, par exemple du type de celles utilisées pour 20 les exemples, les inventeurs ont constaté que la quantité de plaquettes pouvant prendre une orientation privilégiée sous l'effet du passage du front de solidification est limitée. En particulier, l'épaisseur de chaque strate périphérique ne dépasse pas environ 8 couches de plaquettes de nitrure de bore. Ainsi, si l'épaisseur e est inférieure à l'épaisseur de 16 plaquettes, sensiblement toutes les plaquettes s'orientent dans des plans sensiblement parallèles à la direction de 25 déplacement du front de solidification et s'empilent sous forme de couches. Si l'épaisseur e est supérieure à l'épaisseur de 16 plaquettes, une strate centrale, dans laquelle les plaquettes ne sont plus orientées, apparaît. Augmenter ou réduire l'épaisseur de paroi permet ainsi d'augmenter ou de réduire le pourcentage de l'épaisseur de la paroi constituée par des plaquettes de nitrure de bore orientés.

30 Dans un mode de réalisation, la paroi ne comporte pas de strate centrale et sensiblement tous les grains céramiques orientables, de préférence anisotropes sont agencés de manière ordonnée. De 3028510 49 préférence ladite paroi est composée de plus de 20 couches, voire de plus de 30 couches de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes. L'épaisseur « e » de la paroi et les grains céramiques orientables sont de préférence tels que e < 25.L50, de préférence e < 20.L50, de préférence e < 16.L50, de préférence e < 15.L50.

5 Dans un mode de réalisation, la paroi comporte une strate unique constituée par une couche de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, ou par un empilement d'au moins 2 couches de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes, de préférence de 2 à 10, voire de 2 à 20, voire de 2 à 50 couches de grains céramiques orientables, de préférence anisotropes.

10 De préférence au moins 70 %, de préférence au moins 80%, de préférence au moins 90 %, de préférence au moins 95%, de préférence substantiellement 100% en nombre des grains de ladite strate unique sont sensiblement parallèles les uns aux autres et sensiblement parallèles à la surface externe de ladite paroi. De préférence, les grains céramiques orientables constituant la strate unique sont des plaquettes 15 ou des bâtonnets. De préférence, suivant la largeur d'une section transversale médiane d'un pore, le nombre de grains superposés (selon l'épaisseur) est sensiblement constant. De préférence, le nombre de grains superposés varie de plus ou moins 10% par rapport au nombre moyens de grains superposés.

20 De préférence, un pore tubulaire tronconique présente, lorsqu'observé dans une section transversale médiane, une section aplatie, et plus de 80% en nombre des grains d'une portion de paroi s'étendant entre deux pores adjacents aplatis, sont empilés à plat les uns sur les autres. Un produit comportant de telles parois présente une réponse optimisée de la fonction orientée. Dans une paroi située entre les pores tubulaires tronconiques d'un produit selon l'invention, de 25 préférence plus de 10%, de préférence plus de 20%, de préférence plus de 30%, de préférence plus de 50%, de préférence plus de 70% de préférence plus de 80%, de préférence plus de 90% en nombre des grains sont des grains céramiques orientables, de préférence anisotropes. Dans une paroi située entre les pores tubulaires tronconiques d'un produit selon l'invention, la fraction surfacique des grains céramiques orientables, mesurée sur une section transversale 30 médiane, représente de préférence plus de 10%, de préférence plus de 20%, voire plus de 30% de 3028510 l'aire totale de ladite paroi. Dans un mode de réalisation préféré, le complément à ladite fraction surfacique des grains céramiques orientables est la porosité. Dans un mode de réalisation, les parois (c'est-à-dire la matière entre les pores tubulaires tronconiques) du produit selon l'invention sont macroporeuses (la porosité des parois étant 5 typiquement supérieure ou égale à 10% en volume). La porosité ouverte des parois entre les pores tubulaires tronconiques est de préférence supérieure à 30%, voire supérieure à 40% et/ou inférieure à 90%, de préférence inférieure à 80%, de préférence inférieure à 70%, voire inférieure à 60%, voire inférieure à 50%. Avantageusement, les propriétés mécaniques en sont améliorées.

10 Exemples Les exemples hors invention sont référencés par (*). Les produits des exemples ont été fabriqués suivant un procédé selon l'invention. Les matières premières suivantes ont été utilisées : - Poudre de plaquettes de nitrure de bore hexagonal Très BN PUHP 3016, commercialisée 15 par la société Saint-Gobain, présentant une taille médiane égale à 16 iam et une surface spécifique égale à 2 m2/g, - Poudre de plaquettes de nitrure de bore hexagonal Très BN PUHP 500, commercialisée par la société Saint-Gobain, présentant une taille médiane égale à 6 iam et une surface spécifique égale à 7 m2/g, 20 - Poudre d'alumine TM-DAR Taimicron commercialisée par la société Krahn Chemie Gmbh, - Poudre de plaquettes d'alumine RonaFlair White Sapphire commercialisée par la société Merck, - Solution colloïdale de silice Nexsil 20K commercialisée par la société NYACOL, 25 - Poudres de K2CO3, Na2CO3, Nb2O5, Bi203 commercialisées par la société Sigma-Aldrich, - Poudre d'oxyde de cuivre (CuO) commercialisée par Sigma-Aldrich, - Poudre de nitrate de calcium commercialisée par la société Sigma-Aldrich, - Polyéhtylène glycol PEG2OM commercialisée par la société Merck, - Solution de Darvan 811 commercialisée par la société Vanderbilt, 30 - Poudre de Darvan 7NS commercialisée par la société VanderBilt, - Poudre de Tylose H4000P2 commercialisée par Shin-Etsu, 3028510 51 - Solution de polyéthylène glycol 4000, ou PEG4000, avec un taux de matière active égal à 32%, - Poudre de sucrose commercialisée par Sigma-Aldrich, - Poudre de NaC1 commercialisé par Sigma-Aldrich, 5 - Acétate de zirconium, dilué à 22% en masse dans de l'acide acétique commercialisé par la société Saint-Gobain, - Poudre de carbonate de calcium CaCO3 de pureté supérieure ou égale à 99%, commercialisée par Sigma-Aldrich, - Poudre de Carbopol EDT 2691 commercialisée par la société Lubrizol.

10 Les méthodes de caractérisation suivantes ont été utilisées : La mesure du diamètre équivalent moyen des sections transversales des pores est déterminée par la méthode suivante : L'échantillon à analyser est infiltré avec une résine, par exemple une résine époxy. Une coupe est effectuée, à mi-longueur des pores tubulaires tronconiques, perpendiculairement à la direction 15 de solidification, puis polie afin d'obtenir un bon état de surface, ledit polissage s'effectuant au minimum avec un papier grade 1200, de préférence avec une pâte diamantée. Des clichés sont réalisés à l'aide d'un microscope électronique à balayage (MEB), de préférence dans un mode utilisant les électrons rétrodiffusés (mode BSE) afin d'obtenir un très bon contraste entre la phase céramique et la résine. Chaque cliché présente au minimum 1280x960 pixels, sans la barre 20 d'échelle. Le grandissement utilisé est tel que la largeur de l'image soit comprise entre 50 fois et 100 fois la taille moyenne des pores. Un premier cliché peut être réalisé grâce à une estimation visuelle de la taille moyenne des pores. La taille moyenne des pores est déterminée par analyse de ces clichés selon la méthode d'érosion/dilatation décrite dans « Characterization of the morphology of cellular ceramics by 25 3D image processing of X-ray tomography », Maire et Al., J. Eur. Ceram. Soc., 27[4] 1973-1981 (2007). La mesure de l'épaisseur des parois, e, d'un produit est déterminée par la méthode suivante. Si le produit est un produit non fritté, un échantillon dudit produit est cassé dans une direction perpendiculaire à la direction de la longueur des pores tubulaires tronconiques. Au moins une 30 partie de l'échantillon doit présenter une surface non modifiée par une action extérieure après rupture, afin d'éviter une modification de l'orientation des grains. Si le produit est un produit fritté, alors une tranche dudit produit à analyser est découpée perpendiculairement à la direction 3028510 52 de la longueur des pores tubulaires tronconiques. Des clichés sont réalisés à l'aide d'un Microscope Electronique à Balayage (MEB). Chaque cliché présente au minimum 1280x960 pixels, sans la barre d'échelle. Le grandissement est tel que la largeur de l'image permette de visualiser entre 2 et 50 pores.

5 L'épaisseur moyenne des parois est alors mesurée par analyse de ces clichés en utilisant le logiciel Fiji, en traçant des lignes délimitant latéralement les parois puis en utilisant l'outil «Analyse > Measure » dudit logiciel, la colonne « length » du tableau de résultat fournit l'épaisseur moyenne des parois. La correspondance entre pixel et unité de longueur peut être réalisée, au préalable en utilisant l'outil « Set Scale » et en mesurant le nombre de pixels de la 10 barre d'échelle. Les mesures de l'épaisseur Wl, de la longueur L ou D, et du facteur d'allongement R des particules, ainsi que de l'épaisseur moyenne Wlso et du facteur d'allongement moyen Rm de la poudre de particules sont déterminées par la méthode suivante. De la poudre de particules est mise en suspension dans de l'éthanol, de manière à bien les disperser. Cette suspension est 15 ensuite étalée sur un support conducteur, comme du scotch carbone utilisé dans l'imagerie électronique. Au moins 5 clichés sont réalisés à l'aide d'un Microscope Electronique à Balayage (MEB), chaque cliché présentant au minimum 1280x960 pixels, sans la barre d'échelle. Le grandissement est tel que la largeur de l'image permette de visualiser entre 2 et 20 particules individuelles, c'est-à-dire non agglomérées. Si ce n'est pas le cas, il est nécessaire de 20 recommencer avec une suspension présentant un rapport volume de particules sur volume d'éthanol plus faible. Le cliché doit présenter des particules dont l'épaisseur apparait comme sensiblement parallèle au plan de visualisation. L'épaisseur des particules, W1 est alors mesurée par analyse desdits clichés en utilisant le logiciel Fiji, en traçant des lignes délimitant les particules puis en utilisant l'outil 25 «Analyse > Measure » dudit logiciel. La colonne « length » du tableau de résultat fournit l'épaisseur moyenne des parois. La correspondance entre pixel et unité de longueur peut être réalisée au préalable en utilisant l'outil « Set Scale » et en mesurant le nombre de pixels de la barre d'échelle. L'épaisseur moyenne des particules de la poudre, W150 est la moyenne des épaisseurs W1 mesurées.

30 La longueur de chaque particule est également mesurée. Le facteur d'allongement, R, égal à la longueur de la particule divisée par la largeur de ladite particule, est calculé, ainsi que le facteur d'allongement moyen, Rm, de la poudre de particules, égal à la moyenne arithmétique des facteurs d'allongement R.

3028510 53 La mesure de l'alignement des grains dans les parois d'un produit est déterminée par la méthode suivante. Si le produit est un produit non fritté, un échantillon dudit produit est cassé dans une direction perpendiculaire à la direction de la longueur des pores tubulaires tronconiques. Au moins une partie de l'échantillon doit présenter une surface non modifiée par 5 une action extérieure après rupture, afin d'éviter une modification de l'orientation des grains. Si le produit est un produit fritté, alors une tranche du dit produit à analyser est découpée perpendiculairement à la direction de la longueur des pores tubulaires tronconiques, et subit ensuite une attaque thermique visant à révéler les joints de grains. Des clichés sont réalisés à l'aide d'un Microscope Electronique à Balayage (MEB). Chaque cliché présente au minimum 10 1280x960 pixels, sans la barre d'échelle. Le grandissement est tel que la hauteur de l'image soit égale à la taille d'une paroi d'épaisseur e. L'orientation des grains est alors mesurée grâce à l'outil « Analyse > Directionality » du logiciel Fiji, en sélectionnant la méthode de mesure « Local Gradient Orientation », « Nbins » égal à 90 et « Histogram Start » égal à -90°. Les deux grandeurs de cette caractérisation sont la « Dispersion » qui quantifie la dispersion angulaire de 15 l'alignement dans l'image et la grandeur « amount » qui quantifie la fraction de l'image présentant un alignement préférentiel. La masse volumique absolue du matériau composant le produit, est le rapport égal à la masse de matière sèche dudit matériau après un broyage à une finesse telle qu'il ne demeure sensiblement aucun pore fermé, divisée par le volume de cette masse après broyage. Elle peut 20 être mesurée par pycnométrie à hélium. La mesure de la porosité ouverte dans les parois est déterminée par porosimétrie au mercure. Un échantillon fritté de masse et de masse volumique absolue connues est introduit dans un pénétromètre adapté à la taille et au volume de la porosité à mesurer. La pression minimale à appliquer au mercure est ajustée afin de pouvoir faire rentrer le mercure dans des pores de tailles 25 au moins quinze fois inférieures à la longueur médiane des grains de l'échantillon. Comme représenté sur la figure 29, dans laquelle l'axe des abscisses représente le diamètre des pores en microns et l'axe des ordonnées représente le volume de mercure introduit en mL/g, on obtient un pic principal correspondant à la macroporosité tubulaire tronconique et d'autres pics dont la somme correspond au volume des pores ouverts dans les parois. Le volume de mercure utilisé 30 pour remplir la porosité ouverte dans les parois est calculé par la formule suivante : Volume de mercure dans la porosité ouverte des parois = Volume total de mercure introduit Volume de mercure V1 introduit dans l'échantillon correspondant au pic principal.

3028510 54 Le pourcentage de porosité ouverte dans les parois de l'échantillon peut alors être calculé par la formule suivante : 100 x Volume de mercure dans la porosité ouverte des parois / [(Volume de mercure dans la porosité ouverte des parois + (Masse de l'échantillon / Masse volumique absolue de l'échantillon)]. La masse volumique apparente relative des parois est égale à (100 - porosité ouverte dans les parois). Les mesures de ténacité et de ténacité à l'initiation de fissure sont réalisées à température ambiante, comme décrit dans « Strong, tough and stiff bioinspired ceramics from brittie 10 constituents - supplementary information », Bouville et Al., Nature Materials, Vol. 13, pages 508-514 (2014). Les produits des exemples 1, 2, et 3 sont des produits de nitrure de bore, fabriqués selon le procédé suivant. A l'étape a), les mélanges indiqués dans le tableau_l (en pourcentages volumiques sur le volume 15 total de chacune des barbotines préparées) ont été agités dans un bécher à l'aide d'un agitateur magnétique pendant 5 heures. Exemple 1(*) 2(*) 3(*) Très BN PUHP 3016 18,5 Poudre céramique Très BN PUHP 500 18,6 Très BN PUBP 3008 17,4 Solution PEG 4000 0,8 0,9 0,8 Ethanol 2,7 2,7 2,1 Tylose H 4000 P2 0,8 0,8 0,8 Eau dé ionisée 77,2 77,0 78,9 % volumique de particules céramiques sur la ,hase du volume de barbotine 18,5 18,6 17,4 % de particules orientables, sur la base du volume de la poudre céramique Sensiblement Sensiblement Sensiblement 100 100 100 Longueur médiane L'50 des particules céramiques orientables (i.tm) 16 6 8 Facteur d'allongement moyen Rm de la poudre de particules orientables 16 24 16 Epaisseur moyenne des particules céramiques orientables W150 (p.m) 1 025 0,54 Tableau 1 Puis, des ultrasons ont été appliqués à chaque barbotine obtenue, de la manière suivante : Le 20 récipient contenant la suspension est posé dans une cuve remplie d'eau d'un appareil à ultrasons Digital Sonifier 250, commercialisé par la société Branson. L'intensité des ultrasons était réglée 3028510 à 50% de l'intensité maximale, soit un réglage sur une puissance égale à 100 Watt. Les ultrasons ont été appliqués pendant 1,5 seconde, puis arrêtés pendant 1,5 seconde, ce cycle étant répété pendant 14 minutes, temps au bout duquel l'eau de la cuve a atteint une température égale à 30°C. L'énergie appliquée à la suspension était comprise entre 150 et 160 Wh/kg de suspension.

5 La suspension a ensuite été maintenue sous agitation à l'aide d'un agitateur magnétique pendant 12 heures. A l'étape b), chaque barbotine a été coulée dans un moule dont le fond était en contact avec une plaque en cuivre refroidie par un liquide réfrigéré. La vitesse de refroidissement de la plaque en cuivre permet de régler la vitesse de déplacement du front de solidification Vp au sein de la 10 suspension. A l'étape c), pour les exemples 1 et 2, la barbotine a été congelée de manière orientée avec une vitesse de congélation égale à -1°C/min soit une vitesse de déplacement du front de solidification sensiblement égale à 15 µm/s, et pour l'exemple 3, la barbotine a été congelée à une vitesse de 0,5°C/min, conduisant à une vitesse de déplacement du front de solidification sensiblement égale 15 à 8 µm/s. Après démoulage à l'étape d), la sublimation à l'étape e) a été effectuée en plaçant le bloc de barbotine congelée dans un lyophilisateur pendant 48h à une pression de 0,42 mbar. Les produits des exemples 1, 2, et 3 n'ont pas subi d'autres étapes. Le produit d'alumine de l'exemple 4 a été réalisé de la manière suivante : les constituants figurant dans le tableau 2 ci-dessous ont été mélangés pendant 6 heures en broyeur à jarre de 20 manière à former une barbotine : 3028510 56 Constituants % volumiques en pourcentages du volume de la barbotine Exemple 4 Première fraction particulaire : Poudre RonalFlair White Sapphire 1,3 Deuxième fraction particulaire : Poudre de TM-DAR 11,9 PEG 20M 1,5 Darvan 811 2,6 Sucrose 3,3 Nexsil 20K 0,6 Nitrate de Calcium 0,1 Eau dé ionisée 78,7 % volumique de l'ensemble des particules céramiques, sur la base du volume de barbotine 132 % volumique représenté par la première fraction particulaire, sur la base du volume de la poudre céramique 10 Longueur médiane L'50 de la première fraction particulaire (ùm) 9 Facteur d'allongement moyen Rm de la première fraction particulaire 18 Epaisseur moyenne W150 de la première fraction particulaire (ùm) 0,5 % volumique représenté par la deuxième fraction particulaire, sur la base du volume de la poudre céramique 90 Longueur médiane D50 de la deuxième fraction particulaire (ùm) 0,1 Tableau 2 5 Les étapes b) à e) de la réalisation du produit de l'exemple 4 sont identiques à celles de la préparation des produits des exemples 1, 2 et 3, excepté à l'étape c) où la barbotine a été congelée de manière orientée avec une vitesse de congélation égale à -1°C/min, soit une vitesse de déplacement du front de solidification sensiblement égale à 15 µm/s. Le produit de l'exemple 4 a ensuite subi une étape de frittage avec le cycle suivant : 10 Montée en température de 50°C/h jusqu'à 490°C, palier de lh à 490°C, montée en température de 30°C/h jusqu'à 550°C, palier de 30 minutes à 550°C, montée en température de 300°C/h jusqu'à 1550°C, palier de 1h30 à 1550°C, descente en température à une vitesse de 300°C/h jusqu'à la température ambiante. Après confection d'échantillons du produit de l'exemple 4, ces derniers ont subi une attaque 15 thermique réalisée suivant le cycle suivant : montée en température de 300°C/h jusqu'à 1450°C, palier de 20 minutes à 1450°C, descente en température à une vitesse de 300°C/h jusqu'à la température ambiante.

3028510 57 Les résultats obtenus figurent dans le tableau 3 suivant : Exemple 1(*) 2(*) 3(*) 4 Epaisseur des parois, e (p.m) 21 28 29 7 Amount (%) 79 63 70 53 Dispersion (°) 20,92 19,91 23,38 11,29 Tableau 3 5 Les produits des exemples 1 à 4 présentent une quantité remarquable de grains orientables orientés suivant une direction préférentielle. Les produits des exemples 5 d'une part et 6 et 7 d'autre part ont été réalisés de la manière suivante : les constituants figurant dans le tableau 4 ci-dessous ont été mélangés pendant 6 heures en broyeur à jarre de manière à former une barbotine : Constituants % volumiques en pourcentages du volume de la barbotine Exemple Exemple Exemple 5 6 7 Première fraction particulaire : Poudre RonalFlair White Sapphire 12,5 11,5 11,4 Deuxième fraction particulaire : Solution colloïdale de silice Nexsil 20K 0 0,5 1,1 PEG 20M 2,1 1,8 1,9 Acétate de zirconium (solution à 22 %) 8,4 7,5 7 Nitrate de Calcium 0 0,5 1,1 Eau dé ionisée 77,1 78,2 77,5 Longueur médiane L'50 de la première fraction particulaire (Jim) 9 9 9 Facteur d'allongement moyen Rm de la première fraction particulaire 18 18 18 Epaisseur moyenne W150 de la première fraction particulaire (Jim) 0,5 0,5 0,5 10 Tableau 4 Les étapes b) à e) de la réalisation des produits des exemples 5, 6 et 7 sont identiques à celles de la préparation des produits des exemples 1, 2 et 3, excepté à l'étape c) où la barbotine a été congelée de manière orientée avec une vitesse de congélation égale à -2°C/min, soit une vitesse de déplacement du front de solidification sensiblement égale à 25 µm/s.

15 Les produits des exemples 5, 6 et 7 ont ensuite subi une étape de frittage avec le cycle suivant : 3028510 58 Montée en température de 50°C/h jusqu'à 550°C, palier de 2h à 550°C, montée en température de 300°C/h jusqu'à 1550°C, palier de 2h à 1550°C, descente en température à une vitesse de 300°C/h jusqu'à la température ambiante. Les résultats des caractérisations mécaniques sont donnés dans le tableau 5 suivant : Exemple 5 6 7 Masse volumique absolue du matériau (g/cm3) 3,9 3,82 3,74 Porosité ouverte dans les parois (%) 59,6 17,8 4,4 Masse volumique apparente relative des parois (%) 40,4 82,2 95,6 5 Tableau 5 La porosité ouverte dans les parois est remarquablement inférieure pour les produits des exemples 6 et 7. La masse volumique relative apparente dans les parois est remarquablement supérieure pour les produits des exemples 6 et 7. Le produit de l'exemple 8 a été réalisé de la manière suivante.

10 Une poudre de KNN (K0,5Na0,5Nb03) a été synthétisée à partir des précurseurs K2CO3, Na2CO3, Nb2O5 en mélangeant K2CO3, Na2CO3 et Nb2O5 en proportion molaire 1:1:2 dans de l'éthanol en broyeur en jarre pendant trois jours. La suspension obtenue a alors été séchée jusqu'à évaporation totale du solvant puis traitée thermiquement dans le cycle suivant : montée en température à 4°C/min jusqu'à 800°C, palier à 800°C pendant 6 heures, puis redescente à vitesse 15 naturelle. La poudre obtenue se présente sous la forme de particules sensiblement sphériques de longueur médiane D50 égale à 0,5 iam. Une poudre de NN (Na0,5Nb03) a été synthétisée à partir des précurseurs Na2CO3, Nb2O5, Bi203 par la méthode de conversion topochimique microcristalline : les précurseurs Na2CO3, Nb2O5 et Bi203 ont été mélangés dans un ratio molaire 1,75:2,5:1,25, puis NaC1 a été ajouté avec un ratio 20 massique NaC1 : mélange (Na2CO3, Nb2O5 et Bi203) égal à 2:1. Le tout a ensuite été mis dans de l'éthanol, puis broyé en jarre pendant 15h, et enfin mélangé pendant 3 heures en turbulat. Le mélange obtenu a ensuite été séché jusqu'à évaporation totale du solvant, puis traité thermiquement dans le cycle suivant : montée en température à 3°C/min jusqu'à 700°C, puis montée en température à 4°C/min jusqu'à 1125°C, palier à 1125°C pendant 6 heures, puis 25 redescente en température à une vitesse égale à 1,8°C/min. La poudre de Bi2,5Na3,5Nb50i8 alors obtenue a ensuite été lavée plusieurs fois à l'eau chaude afin d'enlever le sel NaC1 introduit précédemment. Na2CO3 en proportion molaire 1:0,75 par rapport à Bi2,5Na3,5Nb50i8 a été mélangé avec du sel NaC1 avec un ratio massique sel : mélange (Na2CO3, Bi2,5Na3,5Nb50i8) égal à 1,5 :1. Le mélange obtenu a été mis dans de l'éthanol et broyé en jarre pendant 14 heures, puis 3028510 59 les particules de Bi2,5Na3,5Nb50ig ont été ajoutées dans la suspension, et le tout a été broyé dans un broyeur à jarre pendant 5 heures. Le mélange obtenu a ensuite été séché jusqu'à évaporation totale du solvant, puis traité thermiquement dans le cycle suivant : montée en température à 4°C/min jusqu'à 975°C, palier à 975°C pendant 6 heures, puis redescente à une vitesse égale à 5 1,8°C/min. La poudre obtenue a été lavée plusieurs fois à l'eau chaude afin d'enlever le NaC1 introduit précédemment, puis a été lavée quatre fois à l'acide nitrique pour éliminer le bismuth résiduel. La poudre finale de NaNbO3 se présente sous la forme d'une poudre de plaquettes dont la longueur médiane L'50 est égale à 15 iam et l'épaisseur moyenne W150 est égale à 1,5 p.m. A l'étape a), les constituants figurant dans le tableau 6 ci-dessous ont ensuite été mélangés 10 pendant 12 heures en broyeur à jarre sans la poudre de NN, puis 1h en broyeur à jarre avec la poudre de NN, de manière à former une barbotine : Constituants % volumiques en pourcentages du volume de la barbotine Exemple 8 Deuxième fraction particulaire : Poudre de KNN 12,69 Première fraction particulaire : Poudre de NN 1,44 Poudre de CuO 0,05 Darvan 7NS 0,16 PEG 20M 2,54 Sucrose 2,50 Eau dé ionisée 80,62 % volumique de l'ensemble des particules céramiques, sur la base du volume de barbotine 14,22 % volumique représenté par la première fraction particulaire, sur la base du volume de la poudre céramique 10 Longueur médiane L'50 de la première fraction particulaire (µm) 15 Facteur d'allongement moyen Rm de la première fraction particulaire 10 Epaisseur moyenne W150 de la première fraction particulaire (lm) 1,5 % volumique représenté par la deuxième fraction particulaire, sur la base du volume de la poudre céramique 89,7 Longueur médiane D50 de la deuxième fraction particulaire (µm) 0,5 Tableau 6 15 A l'étape b), la barbotine a été coulée dans un moule dont le fond était en contact avec une plaque en cuivre refroidie par un liquide réfrigéré. La vitesse de refroidissement de la plaque en 3028510 cuivre permet de régler la vitesse de déplacement du front de solidification Vp au sein de la suspension. A l'étape c), la barbotine a été congelée de manière orientée avec une vitesse de congélation égale à -1°C/min, soit une vitesse de déplacement du front de solidification sensiblement égale à 5 15 µm/s. Après démoulage à l'étape d), la sublimation à l'étape e) a été effectuée en plaçant le bloc de barbotine congelée dans un lyophilisateur pendant 48h à une pression de 0,42 mbar. La préforme macroporeuse obtenue a ensuite été placée dans un creuset en alumine fermé, posé sur un lit de poudre de KNN et a ensuite subi une étape de frittage avec le cycle suivant : montée 10 en température à une vitesse égale à 50°C/h jusqu'à 550°C, palier de 1 heure à 550°C, montée en température à une vitesse égale à 4°C/h jusqu'à 1115°C, palier de 4 heures à 1115°C, montée en température à une vitesse égale à 1°C/h jusqu'à 1125°C, palier de 3 heures à 1125°C, descente en température à une vitesse égale à 300°C/h jusqu'à la température ambiante. Le produit de l'exemple 8 obtenu est un produit de K0,4Na0,6NbO3 macroporeux, présentant des 15 parois constituées de grains sensiblement cubiques. Les produits des exemples 9 à 11 ont été réalisés de la manière suivante : les constituants figurant dans le tableau 7 ci-dessous ont été mélangés pendant 21 heures en broyeur à jarre, puis la poudre de plaquettes RonalFlair White Sapphire a été introduite et l'ensemble a été mélangé pendant encore 3 heures, de manière à former une barbotine : 20 3028510 61 Constituants % volumiques en pourcentages du volume de la barbotine Exemple Exemple Exemple 9 10 11 Première fraction particulaire : Poudre RonalFlair White Sapphire 13,37 13,37 13,36 Deuxième fraction particulaire : Poudre d'alumine TM-DAR Taimicron 0,41 0 0,41 Deuxième fraction particulaire : Solution colloïdale de silice Nexsil 20K 0 4,07 1,15 Carbonate de calcium CaCO3 0 0,15 0,02 Carbopol EDT 2691 0,13 0,13 0,13 Darvan 7NS 0,54 0,54 0,54 Eau dé ionisée 85,55 81,34 84,39 % volumique de l'ensemble des particules céramiques, sur la base du volume de barbotine 13,78 14,63 13,99 % volumique représenté par la première fraction particulaire, sur la base du volume de la poudre céramique 97 94,1 95,4 Longueur médiane L'50 de la première fraction particulaire (1tm) 9 9 9 Facteur d'allongement moyen Rm de la première fraction particulaire 18 18 18 Epaisseur moyenne W150 de la première fraction particulaire (1tm) 0,5 0,5 0,5 % volumique représenté par la deuxième fraction particulaire, sur la base du volume de la poudre céramique 3 5,9 4,6 % volumique de particules de verre, sur la base du volume de la poudre céramique 0 5,2 1,5 % volumique de particules céramiques autres que les particules de verre, sur la base du volume de la poudre céramique 3 0 3,1 Longueur médiane D50 des particules de verre de la deuxième fraction particulaire (1.1m) - 0,02 0,02 Longueur médiane D50 des particules céramiques qui ne sont pas des particules de verre ou de précurseur de verre de la deuxième fraction particulaire (lm) 0,1 - 0,1 Tableau 7 Les quantités de solution colloïdale de silice Nexsil 20K et de carbonate de calcium ont été déterminées de manière à ce que le rapport molaire SiO2 : CaO soit égal à 75 : 25.

5 A l'étape b) et c), chaque barbotine a été coulée et congelée tel que décrit dans « Templated grain growth in macroporous materials », Bouville et Al., J. Am. Ceram. Soc., 1-7 (2014), partie « experimental procedure », incorporé par référence.

3028510 62 Les étapes d) et e) de la réalisation des produits des exemples 9 à 11 sont identiques à celles de la préparation des produits des exemples 1 et 2. Des échantillons de diamètre égal à 20 mm des produits des exemples 9 à 11 ont ensuite été frittés par SPS (« Spark Plasma Sintering » en anglais) à 1500°C pendant 5 minutes à une 5 pression de 100 MPa, avec une vitesse de montée à 1500°C égale à 100°C/min. Ces traitements de frittage par SPS ont été effectués sur un appareil de type HPD 25/2 de la société FCT Systeme GmbH. Les résultats des caractérisations mécaniques sont donnés dans le tableau 8 suivant : Exemple 9 10 11 12(*) Masse volumique relative du matériau (%) 98,9 98,4 98,8 99,8 Résistance à la rupture en flexion 3 points (MPa) 270 340 460 330 Ténacité à l'initiation de fissure K1, (MPa.m"2) 3,5 5,3 6,2 3,5 Ténacité Ki, (MPa.m"2) 10,7 5,3 22 3,5 Tableau 8 10 Le produit selon l'exemple 12 hors invention est un produit d'alumine présentant une taille moyenne de grains égale à 0,4 ùm. La ténacité Ki, des produits des exemples 9 à 11 est remarquablement supérieure à celle du produit de l'exemple 12 et la ténacité à l'initiation de fissure K1, des produits des exemples 10 et 11 est remarquablement supérieure à celle du produit de l'exemple 12. La résistance à la rupture 15 en flexion trois points des produits selon les exemples 9 et 10 est sensiblement du même ordre de grandeur que celle du produit de l'exemple 12 ; celle du produit de l'exemple 11 est remarquablement supérieure. Les produits des exemples 9 à 11 présentent donc une ténacité remarquablement améliorée par rapport à la ténacité du produit d'alumine de l'exemple 12, tout en conservant une bonne 20 résistance à la rupture en flexion trois points. Le produit de l'exemple 11 est le produit préféré. Le produit de l'exemple 13 a été réalisé de la même manière que le produit de l'exemple 11, excepté à l'étape c) où la barbotine a été congelée de la même manière que pour le produit de l'exemple 1 (sans germination selon une ligne, ni croissance par épitaxie). De manière 25 surprenante, bien que fabriqué par un procédé plus simple, cet exemple présente un excellent compromis entre ténacité Kjc et résistance à la flexion trois points.

3028510 63 Après frittage, le produit de l'exemple 13 présente une masse volumique relative égale à 97,5%. Le produit selon l'exemple 3 a ensuite été imprégné par une résine silicone TSE3033 par un procédé d'imprégnation sous vide. La résine ainsi que l'échantillon ont été placés à l'intérieur d'un moule polymère puis ensuite mis sous un vide de 0,11 bar pendant 10 minutes. Le vide a 5 été cassé puis remis pendant une période de 20 minutes. Le corps ainsi imprégné de résine a été chauffé dans une étuve à 110°C pendant 2h afin de terminer la réticulation de la silicone. Le produit de l'exemple comparatif a été fabriqué en mélangeant 18% en volume de poudre Très BN PUHP 3008 dans la résine utilisée pour imprégner le produit selon l'exemple 3. Les étapes ultérieures du procédé de fabrication de l'exemple comparatif étaient identiques à celles du 10 produit de l'exemple 3 imprégné, mais sans étape de congélation, ni donc d'étape d'élimination de cristaux. La quantité de particules de nitrure de bore utilisées dans l'exemple comparatif est supérieure au seuil de percolation. Ces particules forment donc un réseau continu de particules noyées dans la résine utilisée. Une mesure de diffusivité thermique par méthode flash a ensuite été réalisée sur chacun des deux 15 produits décrits ci-dessus. Le tableau 9 suivant présente les résultats obtenus : Exemple Produit de l'exemple comparatif Produit de l'exemple 3(*) imprégné Diffusivité thermique à 20°C (mm2/s) 0,35 1,03 Tableau 9 Le produit de l'exemple 3 imprégné, selon l'invention, présente une diffusivité thermique plus de 3 fois plus élevée que celle du produit de l'exemple comparatif, dans lequel les particules sont 20 orientées de manière aléatoire. Comme cela apparaît clairement à présent, le procédé selon l'invention permet d'obtenir des produits poreux à macropores tubulaires tronconiques présentant une porosité ouverte de paroi particulièrement faible. Avantageusement, les parois peuvent également présenter une orientation de fonction 25 remarquable. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation fournis à titre d'exemples. En particulier, plusieurs poudres céramiques différentes pourraient être mélangées dans la barbotine à l'étape a).

3028510 64 En outre, dans un mode de réalisation, les produits et procédés décrits dans FR 12 61786, FR 12 61777 et PCT/IB2013/060700 sont exclus de la présente invention. Dans un mode de réalisation, l'exemple 4, voire chacun des exemples 1 à 8 décrits dans la présente description, sont exclus de la présente invention. Dans un mode de réalisation, la deuxième fraction 5 particulaire représente plus de 91%, voire plus de 95%, ou moins de 89%, voire moins de 85%, des particules céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques. Dans un mode de réalisation, la barbotine ne comporte pas de Darvan 7NS ou ne comporte pas de PEG 20M. Nouveaux développements 10 Des recherches complémentaires ont permis de découvrir qu'un produit dense selon l'invention ou fabriqué suivant un procédé selon l'invention est également adapté à nombreuses nouvelles applications. L'invention concerne ainsi un dispositif choisi parmi - une turbine, notamment pour la propulsion et pour la génération d'énergie) - un moteur, une pompe, un effecteur, un capteur, une poignée, un joint, notamment un 15 joint d'étanchéité, un rail de coulissement, un roulement, notamment une bille de roulement, une cage de roulement - une pièce ou un revêtement anti-usure - une buse de pulvérisation - un étrier 20 - une machine de métrologie, notamment un rail ou un plateau - un robinet - une valve - un guide-fils - une bague de frottement 25 - une armure ou élément d'armure - un blindage ou élément de blindage - un outil de formage des métaux - un outil de formage des polymères, notamment une filière, un moule d'injection - un élément d'emballage, notamment une cale 30 - un composant électrique ou électronique, notamment une varistance, un condensateur, - un substrat pour composant électronique, - un capteur autre qu'un capteur de déplacement, notamment pour les gaz et les liquides, 3028510 - une sonde, notamment pour les gaz et les liquides - un compteur, en particulier pour les gaz et les liquides - un élément de l'infrastructure d'un four de cuisson, notamment une poutre ou une rive - une gaine de protection, notamment de thermocouple 5 - un maillon de chaîne, une chaîne - un outil, notamment un ciseau, un couteau, un affuteur, une mèche, un foret, un tournevis, une lime - une meule - des grains pour ébavurer, traiter une surface 10 - une prothèse, notamment un implant dentaire, un élément orthopédique, - un composant piézo-électrique - un composant diélectrique - un composant thermoélectrique - un composant pyroélectrique 15 - un composant magnétoélectrique - un composant magnétique - un brûleur et un élément de brûleur, notamment un allumeur, une bougie, un capteur de flamme, un bouclier thermique - un câble électrique 20 - une électrode de batterie - un connecteur de pile à combustible - un superconducteur - un bouclier contre les ondes électromagnétiques - un bouclier contre les rayonnements, notamment les rayonnements X et gamma 25 - un absorbeur à neutrons - un appareil de cuisine, notamment une table de cuisson, une grille de cuisson - une montre, notamment un boitier, un cadran, une carrure, un engrenage, un bouton - un bijou, notamment un anneau, un cadran - un appareil électronique, notamment un boitier, un bouton, un insert 30 - un revêtement, notamment un revêtement en couche mince, ledit dispositif comportant un produit selon l'invention ou fabriqué suivant un procédé selon l'invention.

Claims

REVENDICATIONS1. Dispositif choisi parmi - une turbine, notamment pour la propulsion et pour la génération d'énergie - un moteur, une pompe, un effecteur, un capteur, une poignée, un joint, notamment un joint d'étanchéité, un rail de coulissement, un roulement, notamment une bille de roulement, une cage de roulement - une pièce ou un revêtement anti-usure - une buse de pulvérisation - un étrier - une machine de métrologie, notamment un rail ou un plateau - un robinet - une valve - un guide-fils - une bague de frottement - une armure ou élément d'armure - un blindage ou élément de blindage - un outil de formage des métaux - un outil de formage des polymères, notamment une filière, un moule d'injection - un élément d'emballage, notamment une cale - un composant électrique ou électronique, notamment une varistance, un condensateur, - un substrat pour composant électronique, - un capteur autre qu'un capteur de déplacement, notamment pour les gaz et les liquides, - une sonde, notamment pour les gaz et les liquides - un compteur, en particulier pour les gaz et les liquides - un élément de l'infrastructure d'un four de cuisson, notamment une poutre ou une rive - une gaine de protection, notamment de thermocouple - un maillon de chaîne, une chaîne 3028510 67 - un outil, notamment un ciseau, un couteau, un affuteur, une mèche, un foret, un tournevis, une lime - une meule - des grains pour ébavurer, traiter une surface 5 - une prothèse, notamment un implant dentaire, un élément orthopédique, - un composant piézo-électrique - un composant diélectrique - un composant thermoélectrique - un composant pyroélectrique 10 - un composant magnétoélectrique - un composant magnétique - un brûleur et un élément de brûleur, notamment un allumeur, une bougie, un capteur de flamme, un bouclier thermique - un câble électrique 15 - une électrode de batterie - un connecteur de pile à combustible - un superconducteur - un bouclier contre les ondes électromagnétiques - un bouclier contre les rayonnements, notamment les rayonnements X et gamma 20 - un absorbeur à neutrons - un appareil de cuisine, notamment une table de cuisson, une grille de cuisson - une montre, notamment un boitier, un cadran, une carrure, un engrenage, un bouton - un bijou, notamment un anneau, un cadran - un appareil électronique, notamment un boitier, un bouton, un insert 25 - un revêtement, notamment un revêtement en couche mince ledit dispositif comportant un produit dense, éventuellement fritté, présentant une masse volumique relative supérieure à 85%, comportant plus de 50% de grains céramiques orientables, plus de 80% de grains céramiques orientables étant sensiblement parallèles les uns aux autres. 30
2. Dispositif selon la revendication précédente, dans lequel ledit produit dense comporte plus de 70% de grains céramiques orientables. 3028510 68
3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit produit dense présente une masse volumique relative supérieure à 95%.
4. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel les grains céramiques orientables sont des bâtonnets et/ou des plaquettes. 5
5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit produit dense comporte plus de 5%, en pourcentage volumique, de grains céramiques orientables et présentant une fonction orientée.
6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit produit dense est tel que plus de 90%, en pourcentage volumique, des grains céramiques 10 orientables ne sont pas à fonction orientée.
7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit produit dense présente une épaisseur supérieure à 50 p.m.
8. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel ledit produit dense présente une épaisseur supérieure à 1 mm. 15
9. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel ledit produit dense présente une épaisseur supérieure à 5 cm.
10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le produit dense est obtenu par un procédé comportant les étapes suivantes : a) préparation d'une barbotine comportant un ensemble de particules céramiques en 20 suspension dans une phase liquide, l'ensemble de particules céramiques représentant plus de 4% et moins de 50% du volume de la barbotine et comportant : - une première fraction particulaire constituée de particules orientables, de préférence anisotropes, présentant une longueur médiane L'50 et représentant plus de 1% des particules céramiques, en pourcentage volumique sur la base de 25 l'ensemble des particules céramiques ; et - une deuxième fraction particulaire présentant une longueur médiane D50 au moins dix fois inférieure à L'50 et représentant plus de 1% et de préférence moins de 89% des particules céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques ; 30 les première et deuxième fractions particulaires représentant ensemble, plus de 80% de l'ensemble des particules céramiques, en pourcentage volumique, 3028510 69 b) optionnellement, coulage de la barbotine dans un moule et/ou élimination de bulles d'air contenues dans la barbotine, c) congélation orientée de la barbotine par déplacement d'un front de solidification de manière à former un bloc de barbotine congelée, la vitesse Vp du front de 5 solidification étant inférieure à la vitesse d' encapsulation des particules céramiques Vc et adaptée de manière à former des cristaux de phase liquide solidifiée séparés par des parois d'une épaisseur moyenne « e » supérieure ou égale à l'épaisseur moyenne des particules céramiques orientables W150; d) optionnellement, démoulage dudit bloc, 10 e) élimination des cristaux de phase liquide solidifiée dudit bloc, éventuellement démoulé, de préférence par sublimation, de manière à obtenir une préforme macroporeuse, f) optionnellement, déliantage de la préforme macroporeuse obtenue en fin d'étape e), g) optionnellement, frittage de la préforme macroporeuse de manière à obtenir un produit 15 fritté ; h) optionnellement, usinage et/ou imprégnation dudit produit fritté ; les particules céramiques pouvant être remplacées, partiellement ou totalement, par des quantités équivalentes de précurseurs se transformant en particules céramiques de manière à obtenir, de préférence avant l'étape c), ledit ensemble de particules 20 céramiques, et/ou les particules céramiques pouvant être remplacées, partiellement ou totalement, par des quantités équivalentes de particules de même forme en un précurseur de céramique se transformant en céramique à l'étape f) ou g), ledit procédé comportant une étape e') consistant à comprimer la préforme 25 macroporeuse selon une direction de compression sensiblement perpendiculaire à la direction de la longueur desdits macropores de la préforme macroporeuse, de manière à obtenir une préforme macroporeuse présentant une masse volumique relative supérieure à 85%.
11. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, le procédé étant tel que, à 30 l'étape c), la congélation orientée ne comporte pas la germination de cristaux de phase liquide solidifiée sur une ligne. 3028510 70
12. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, le procédé étant tel que, à l'étape c), la congélation orientée ne comporte pas la succession d'une opération de germination de cristaux de phase liquide solidifiée selon une ligne et d'une opération de croissance desdits cristaux par épitaxie. 5
13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, le procédé étant tel que, à l'étape c), la barbotine est statique.
14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, le procédé étant tel que, à l'étape e'), un plan perpendiculaire à la direction de compression forme un angle aigu supérieur à 70°, de préférence supérieur à 75°, de préférence supérieur à 80°, de 10 préférence supérieur à 85°, de préférence supérieur à 88°, de préférence supérieur à 89°, de préférence de 90°, avec un plan perpendiculaire à la direction de la longueur desdits des macropores.
15. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel ledit angle aigu est supérieur à 85°. 15
16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 15, le procédé étant tel que, à l'étape e'), un plan perpendiculaire à la direction de compression forme un angle aigu inférieur à 15°, de préférence inférieur à 10°, de préférence inférieur à 5° avec un plan perpendiculaire à la direction de l'épaisseur des macropores.
17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 16, dans lequel le procédé 20 comporte une étape g) de frittage.
18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 17, le procédé étant tel que la deuxième fraction particulaire représente plus de 3% des particules céramiques, en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques.
19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 18, le procédé étant tel que 25 l'ensemble de particules céramiques comporte en pourcentage volumique sur la base de l'ensemble des particules céramiques, plus de 80% de particules céramiques orientables. 3028510 71
20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 19, dans lequel le procédé comporte une étape g) de frittage, l'ensemble de particules céramiques comportant moins de 80%, en pourcentage volumique, de particules céramiques orientables.
21. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel le procédé 5 comporte une étape g) de frittage, l'ensemble de particules céramiques comportant moins de 80%, en pourcentage volumique, de particules céramiques orientables, de préférence anisotropes, la fraction des particules céramiques non orientables présentant une longueur médiane inférieure à dix fois la longueur médiane des particules céramiques anisotropes.
22. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 21, le procédé étant tel que les 10 particules céramiques orientables sont en un matériau à fonction orientée.
23. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 22, le procédé étant tel que - la première fraction particulaire représente plus de 50% du volume des particules céramiques, et - la deuxième fraction particulaire représente plus de 7%, du volume de particules 15 céramiques, et - plus de 90% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non orientables, et - les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 90% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et 20 - la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions particulaires, respectivement, le procédé comportant de préférence une étape de frittage g).
24. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 22, le procédé étant tel que
25 - la première fraction particulaire représente moins de 50% et plus de 5% du volume des particules céramiques, et - la première fraction particulaire présente un facteur d'allongement moyen, Rm, supérieur à 10, et - plus de 90% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non 30 orientables, et 3028510 72 - les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 90% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et - la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions particulaires, 5 respectivement, le procédé comportant de préférence une étape de frittage g). 25. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 22, le procédé étant tel que - la première fraction particulaire représente plus de 80% du volume des particules céramiques, et 10 - les particules de la première fraction particulaire sont en un matériau à fonction orientée, et - la deuxième fraction particulaire représente moins de 20%, du volume de l'ensemble des particules céramiques, et - plus de 90% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non 15 orientables, et - les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 90% du volume de l'ensemble des particules céramiques, et - la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions particulaires, 20 respectivement, le procédé comportant de préférence une étape de frittage g).
26. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 22, le procédé étant tel que - la première fraction particulaire représente moins de 50% et plus de 5% du volume des particules céramiques, et 25 - les particules de la première fraction particulaire sont en un matériau à fonction orientée, et - plus de 90% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non orientables, et - les première et deuxième fractions particulaires représentent ensemble plus de 95% 30 du volume de l'ensemble des particules céramiques, et 3028510 73 - la distribution granulométrique des particules céramiques est bimodale, les deux modes principaux correspondant aux première et deuxième fractions particulaires, respectivement, le procédé comportant une étape de frittage g). 5
27. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, le procédé étant tel que - la première fraction particulaire représente moins de 15% du volume des particules céramiques, et - plus de 95% en volume des particules de la deuxième fraction particulaire sont non orientables. 10
28. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 27, le procédé étant tel que les particules céramiques orientables sont des particules anisotropes ou des particules multifacettées présentant plus de deux facettes.
29. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 28, le procédé étant tel que plus de 50%, des particules orientables appartiennent à une même classe de forme, en 15 pourcentage en volume.
30. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 29, le procédé étant tel que le matériau constituant les particules céramiques orientables, voire anisotropes, et/ou les particules céramiques de la deuxième fraction particulaire et/ou les particules de la fraction complémentaire aux particules orientables ou aux particules anisotropes est 20 choisi parmi les oxydes, les nitrures, les carbures, les carbo-oxy-nitrures, le graphite, le graphène et leurs mélanges.
31. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel ledit matériau est choisi dans le groupe formé par l'oxyde de zirconium ou zircone (ZrO2), l'oxyde de zirconium partiellement stabilisé, l'oxyde de zirconium stabilisé, l'oxyde d'yttrium 25 (Y203), l'oxyde d'yttrium dopé, de préférence l'oxyde d'yttrium dopé à l'oxyde de samarium, l'oxyde de titane (TiO2), les aluminosilicates comme la mullite, la cordiérite (A13Mg2A1Si5O18), l'oxyde d'aluminium ou alumine (A1203), les alumines hydratées, et en particulier la boehmite, l'oxyde de magnésium (MgO), le talc (Mg3Si4Oio(OH)2), l'oxyde de nickel (NiO), les oxydes de fer (FeO, Fe2O3, Fe304), l'oxyde de cérium, 30 l'oxyde de cérium dopé, les oxydes de structure pérovskite, en particulier les gallates, les 3028510 74 composés comportant du lanthane du type LaA1O3 ou LaGaO3 ou La(i_8)Sr'1\403, avec 0 < x < 1 et M un élément choisi dans le groupe formé du chrome, du cobalt, du magnésium, du fer, du gadolinium, du manganèse et de leurs mélanges ; les oxydes de structure pérovskite dopés avec du platine et/ou du palladium et/ou du rhodium et/ou de l'or et/ou 5 de l'argent, par exemple La(i_8)Sr8M(i_y)M'yO3 avec 0 < x < 1, 0 < y < 0,15, M étant un élément choisi dans le groupe formé du chrome, du cobalt, du magnésium, du fer, du gadolinium, du manganèse et de leurs mélanges, M' étant un élément choisi dans le groupe formé du platine, du palladium, du rhodium, de l'or, de l'argent et leurs mélanges, les composés comportant du titane du type La4Sr8TiiiMni_8Ga8038 avec 0 < x < 1 et 10 La4Sr8Tii2-nMnn03 8 avec 0 < n < 1, les composés du type BaTiO3, BaZrO3, (1- x)[Pb(MginNb2/3)03]-x[PbTiO3], avec x compris entre 0 et 1,Pb(Mg0,25Nb0,75)03, Ba(Zn0,25Nb0,75)03, Pb(Zn0,25Nb0,75)03, PbTiO3, CaCu3Ti4Oi2, les composés de structure du type bimevox, par exemple Bi2V1_8Me80z avec 0 < x < 1, z permettant d'assurer l'électroneutralité, et Me un élément choisi dans le groupe formé du magnésium, de 15 l'aluminium, du silicium, du titane, du cobalt, du nickel, du cuivre, du zinc, du manganèse, de l'antimoine, du tantale, du niobium, du chrome, du molybdène, du tungstène, de l'uranium et de leurs mélanges, les composés de structure du type lamox, par exemple La2Mo2O9, les composés de structure apatite, par exemple Me'io(X04)6Y'2 dans lequel Me' est un cation métallique choisi dans le groupe formé de Ca2+, de Cd2+, de 20 Sr2+, de Ba2+, de Pb2+, de Na+, de K+, des cations de terres rares, de préférence La3+et Nd3+, de Al3+, de U4+, de Th4+, (X04) est un groupement anionique choisi parmi P043-, Si044-, As043-, Mn04-, S042-, C032-, HP042-, Si044-, Ge044- et leurs mélanges, et Y' est un anion choisi parmi F-, CL, 0H-, Br-, 1-, C032-, 02- et leurs mélanges, les composés de type SrCei_8M803 avec 0 < x < 1 et M une terre rare, M étant de préférence l'ytterbium, 25 les composés du type BaCei_8M803, avec 0 < x < 1 et M une terre rare, par exemple le composé BaCeO3, les composés de la famille La8Sri,Sc03 avec 0 < x < 1, par exemple Lao, 9 Sro,iSc03, les zéolithes de structure NawCa,2Mg,3Ba,4K,5A1,6(Si,70,8),x9H20, xl à x9 étant des entiers positifs ou nuls respectant les conditions suivantes : x6 > 0, x7 > 0, x8 > 0, x9 > 0 et xl + x2 + x3 + x4 + x5 > 0, (Li,Na,K)(Nb,Ta,Sb)03, KNbO3 30 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, NaNbO3 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, (1(0,5Na0,5)Nb03 éventuellement dopé de préférence avec du lithium et/ou du tantale et/ou du baryum, l'hématite, le nitrure d'aluminium, le nitrure de bore, de 3028510 75 préférence le nitrure de bore hexagonal, le nitrure de silicium, le nitrure de titane, le carbure de titane, le carbure de silicium, le carbure de tungstène, le carbure de zirconium, le graphite, le graphène et leurs mélanges.
32. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 11 et 13 à 31, le procédé étant 5 tel que, à l'étape c), les conditions de congélation orientées sont adaptées pour former des cristaux de phase liquide solidifiée, présentant dans un plan transversal médian, une largeur plus de 5 fois, de préférence plus de 10 fois, voire plus de 20 fois supérieure à l'épaisseur du cristal de phase liquide solidifiée.
33. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, le procédé étant tel que plus 10 de 50% des cristaux de phase liquide solidifiée sont sensiblement parallèles les uns aux autres.
34. Dispositif selon la revendication immédiatement précédente, le procédé étant tel que l'étape de compression est réalisée avant et/ou conjointement à l'étape de déliantage f) et/ou à l'étape de frittage g), de préférence par frittage sous pression ou par SPS. 15