FR3003584A1 - AERAULIC SYSTEM FOR SANITATION OF BUILDING WALL SUBJECTED TO HAIR REMONTEES. - Google Patents
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Abstract
L'invention porte principalement sur un système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires qui est essentiellement caractérisé en ce qu'il comporte au moins une paroi d'isolation thermique (44,54) apposée à distance de la face extérieure et/ou intérieure (45,55) du dit mur de bâtisse (42) en formant un espace tampon d'assainissement (46,56) et une paroi étanche (49,59) apposée sur l'une et/ou l'autre des faces (50 ,60) de la dite paroi d'isolation thermique (44,54), en ce qu'un flux d'air soufflé formant un balayage circule dans le dit espace tampon (46,56) depuis sa partie inférieure vers et jusqu'à sa partie supérieure, et en ce que le débit d'air soufflé (q1,q2) dans l'espace tampon (46,56) est évalué pour que la pression partielle de vapeur d'eau (P1/2) dans l'espace tampon (46,56) reste inférieure à la pression de vapeur saturante (PS1/2) dans cet espace tampon (46,56), en tenant compte des transferts hydriques horizontaux et verticaux induits dans le dit système, ce dont il résulte l'évaluation de la variation de masse de vapeur d'eau (Δmv1(t), Δmv2(t)) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) par unité de temps qui est nulle lorsque la pression partielle de vapeur d'eau (P1/2) dans cet espace tampon (6 ;26 ;46,56) reste inférieure à la pression de vapeur saturante (Ps1/2), ce dont il résulte l'évaluation de la pression partielle de vapeur d'eau (P1/2) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) en fonction du débit d'air soufflé (q1/2) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56).The invention relates principally to a building wall ventilation system with capillary upwelling which is essentially characterized in that it comprises at least one thermal insulation wall (44, 54) affixed at a distance from the face exterior and / or interior (45,55) of said building wall (42) forming a sanitation buffer (46,56) and a sealed wall (49,59) affixed to one and / or the another of the faces (50, 60) of said thermal insulation wall (44, 54), in that a flow of blown air circulating in said buffer space (46, 56) from its lower part to and up its upper part, and in that the flow of blown air (q1, q2) in the buffer space (46, 56) is evaluated so that the partial pressure of water vapor (P1 / 2 ) in the buffer space (46,56) remains below the saturation vapor pressure (PS1 / 2) in this buffer space (46,56), taking into account horizontal water transfers to and vertical induced in said system, which results in the evaluation of the variation of water vapor mass (Δmv1 (t), Δmv2 (t)) in the buffer space (6; 26; 46,56 ) per unit of time that is zero when the partial pressure of water vapor (P1 / 2) in that buffer space (6; 26; 46,56) remains below the saturation vapor pressure (Ps1 / 2); the result of which is the evaluation of the partial pressure of water vapor (P1 / 2) in the buffer space (6; 26; 46,56) as a function of the blown air flow (q1 / 2) in the buffer space (6; 26; 46,56).
Description
Système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires.Aeraulic system of building wall sanitation subjected to capillary rise.
L'invention concerne principalement un système aéraulique d'assainissement de mur ancien de bâtisse soumis à des remontées capillaires. La réhabilitation de bâtiments anciens se confronte souvent à des problèmes d'humidité, et notamment à des murs de bâtisse humides en raison de remontées capillaires.The invention mainly relates to a ventilation system of old building wall sanitation subjected to capillary rise. The rehabilitation of old buildings often faces moisture problems, including damp building walls due to rising capillaries.
L'assèchement des murs de bâtisse est un processus long, de l'ordre de 6 à 18 mois, et couteux. Par ailleurs, cet assèchement peut conduire à une dégradation à long terme des murs de bâtisse. D'autres méthodes de suppression des remontées capillaires telles que le drainage ou la mise en place de barrières étanches existent. Mais ces méthodes nécessitent des travaux importants et sont subordonnés à la possibilité d'un accès complet aux faces externe et interne du mur de bâtisse, ce qui n'est pas toujours le cas. Le système présenté dans la publication FR2927341 permet de s'affranchir de ces différents problèmes en proposant un système qui permet d'éviter toute conséquence néfaste des remontées capillaires tout en conservant le processus naturel des remontées capillaires. Pour ce faire, ce système propose la formation d'une lame de circulation d'air entre le mur de bâtisse et une séparation étanche ménagée à proximité de ce mur de bâtisse. Cette lame d'air est réalisée par la présence de canalisations de soufflage d'air situées en partie inférieure de la lame de circulation d'air, et de canalisations d'aspiration d'air situées en partie supérieure de la lame de circulation d'air. Mais la détermination du débit d'air soufflé dans la lame de circulation d'air nécessite d'être améliorée afin de s'affranchir totalement des conséquences de la présence contrôlée des remontées capillaires et ce, quelles que soient les conditions climatiques extérieures. Dans ce contexte, la présente invention vise un système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires qui est amélioré par rapport au système proposé dans l'art antérieur.The drying of building walls is a long process, of the order of 6 to 18 months, and expensive. Moreover, this drying can lead to a long-term degradation of the building walls. Other methods of suppressing capillary rise such as drainage or the establishment of watertight barriers exist. But these methods require significant work and are subordinated to the possibility of full access to the outer and inner faces of the building wall, which is not always the case. The system presented in the publication FR2927341 makes it possible to overcome these various problems by proposing a system that makes it possible to avoid any detrimental consequence of capillary rise while retaining the natural process of capillary rise. To do this, this system proposes the formation of an air circulation blade between the building wall and a tight separation in the vicinity of the building wall. This air gap is achieved by the presence of air blowing pipes located in the lower part of the air circulation blade, and air suction ducts located in the upper part of the circulation blade of air. But the determination of the flow of air blown into the airflow blade needs to be improved in order to completely overcome the consequences of the controlled presence of capillary rise and this, regardless of the outdoor weather conditions. In this context, the present invention is an aerator system for building wall sanitation subjected to capillary rise which is improved over the system proposed in the prior art.
A cet effet, le système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires est essentiellement caractérisé en ce qu'il comporte au moins une paroi d'isolation thermique apposée à distance de la face extérieure et/ou intérieure du dit mur de bâtisse en formant un espace tampon 5 d'assainissement et une paroi étanche apposée sur l'une et/ou l'autre des faces de la dite paroi d'isolation thermique, en ce qu'un flux d'air soufflé formant un balayage circule dans le dit espace tampon depuis sa partie inférieure vers et jusqu'à sa partie supérieure, et en ce que le débit d'air soufflé dans l'espace tampon est évalué pour que la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace 10 tampon reste inférieure à la pression de vapeur saturante dans cet espace tampon, en tenant compte au moins de : - du débit massique de vapeur d'eau dans l'espace tampon résultant des remontées capillaires, - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse, 15 - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux intérieurs, et - du débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans les matériaux extérieurs, ce dont il résulte l'évaluation de la variation de masse de vapeur d'eau dans 20 l'espace tampon par unité de temps, laquelle variation de masse de vapeur d'eau dans l'espace tampon est nulle lorsque la pression partielle de vapeur d'eau dans cet espace tampon reste inférieure à la pression de vapeur saturante, ce dont il résulte l'évaluation de la pression partielle de vapeur d'eau dans 25 l'espace tampon en fonction du débit d'air soufflé dans l'espace tampon. Le système de l'invention peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : - on considère dans le système de l'invention que : 30 - le débit massique de vapeur d'eau dans l'espace tampon résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvc1/2 = ke (Psin- P112) où ke est exprimé en kg / % tenu .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 106 , est exprimé kg / °in - -eau .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : mvm = wme (P1- P2) où wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse, P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon, et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace opposé au mur de la bâtisse, - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans la paroi d'isolation thermique est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mve/Mvi = t We/Wi (Pefi - P1/2) où we/wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux respectivement extérieurs et intérieursde la paroi d'isolation thermique, P,,2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon, et Peu est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace respectivement extérieur et intérieur opposé à la paroi d'isolation thermique considérée, - le débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans l'espace tampon est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mvb1/2 = a q1/2(Pe/i - P112) où a q1/2 est équivalent à la perméance active dans l'espace tampon où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q. q1/2 est le débit d'air soufflé dans l'espace tampon exprimé en m3 / h Pe/i est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace opposé à la paroi d'isolation thermique, et P1/2(t) est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon en fonction du temps de balayage. la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon considéré est une valeur moyenne de la pression partielle instantanée de vapeur d'eau dans le dit espace tampon qui est soumise aux alternances de fonctionnement et d'arrêt du balayage dans l'espace tampon, et forme ainsi une pression partielle de vapeur d'eau équivalente. - selon une variante, une paroi d'isolation thermique est apposée à distance de la face extérieure du mur de bâtisse en formant un espace tampon d'assainissement, et en ce que la pression partielle de vapeur d'eau équivalente dans l'espace tampon en fonction du débit d'air soufflé dans cet espace tampon est évaluée par la formule suivante : P1 p = (C + BD) / (1 - AB) OÙ A = Wme / (wi + Wme) B = Wme / (We + ke + Wme + a qlp) C = (we Pe ke Ps1 + a q1 p Pe) / (we + ke + wme + a q1 p), et D = (wiPi / (wi + Wme) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit une paroi étanche, la paroi d'isolation thermique et un enduit, et wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit une plaque de parement. - selon une autre variante, une paroi d'isolation thermique est apposée à distance de la face intérieure du mur de bâtisse en formant un espace tampon d'assainissement, et la pression partielle de vapeur d'eau équivalente dans l'espace tampon en fonction du débit d'air soufflé dans cet espace tampon est évaluée par la formule suivante : P2p = (D + AC) / (1 - AB) OÙ A = Wme / (wi + ke + Wme + a q2e) B = Wme (We + Wme) C = (We Pe) / (We + Wme), et D =(w;Pi+ ke Ps2 + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit un enduit, et wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la paroi d'isolation thermique, une paroi étanche et une plaque de parement. - selon une nouvelle variante avantageuse, le système comporte une première et une seconde paroi d'isolation thermique disposées chacune à Io distance respectivement de la face extérieure et intérieure du mur de la bâtisse en formant ainsi un premier et un second espace tampon d'assainissement, une première paroi étanche est disposée sur la face intérieure de la première paroi d'isolation thermique, une seconde paroi étanche est disposée sur la face intérieure de la seconde paroi d'isolation thermique, en ce qu'un premier flux d'air 15 soufflé formant un balayage circule dans le premier espace tampon, un second flux d'air soufflé formant balayage circule dans le second espace tampon, et les débits d'air soufflés dans chacun des espaces tampon sont évalués pour que la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon considéré reste inférieure à la pression de vapeur saturante dans cet espace tampon, en tenant 20 compte au moins de : - du débit massique de vapeur d'eau dans le premier espace tampon résultant des remontées capillaires, - du débit massique de vapeur d'eau dans le second espace tampon (46,56) résultant des remontées capillaires, 25 - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse, - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux extérieurs, soit la première paroi étanche, la première paroi d'isolation thermique et un enduit, - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux intérieurs 30 soit la seconde paroi d'isolation thermique, la seconde paroi étanche et une plaque de parement, - du débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le premier espace tampon, et - du débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le second espace tampon, ce dont il résulte l'évaluation de la variation de masse de vapeur d'eau dans chacun des premier et des second espaces tampon par unité de temps, laquelle variation de masse de vapeur d'eau dans l'espace tampon considéré est nulle lorsque la pression partielle de vapeur d'eau dans cet espace tampon reste inférieure à la pression de vapeur saturante, ce dont il résulte l'évaluation de la pression partielle de vapeur d'eau dans chacun des premier et second espaces tampon en fonction du débit d'air soufflé dans io l'espace tampon considéré. - On considère dans le système que : - le débit massique de vapeur d'eau (mvci) dans le premier espace tampon (46) résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : 15 Mycl = ke (Ps1- P1) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, 20 où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 10-6 , est exprimé kg / % teau .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré. 25 le débit massique de vapeur d'eau (mve2) dans le second espace tampon (56) résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvc2 = ke (Ps2 - P2) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule 30 suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 10-6 , est exprimé kg / % .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré. - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mem = ± Wme (P1 - P2) OÙ wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse, P, est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon, et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon, - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux extérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mve = we (Pe - P1) Où We est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit la première paroi étanche, la première paroi d'isolation thermique et l'enduit , P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon, et Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique, - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux intérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : = Wi (Pi - P2) où wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la seconde paroi d'isolation thermique, la seconde paroi étanche et la plaque de parement, P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon, et Pi est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace intérieur opposé à la seconde paroi d'isolation thermique, - le débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le premier espace tampon est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvbi = a q1(Pe - P1) où a q1 est équivalent à la perméance active dans le premier espace tampon où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q. q1 est le débit d'air soufflé dans le premier espace tampon exprimé en m3 / h Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique, et P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon en fonction du temps de balayage, et - le débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le second espace tampon est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvb2 = a q2(Pe - P2) où aq2 est équivalent à la perméance active dans le second espace tampon où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q. q2 est le débit d'air soufflé dans le second espace tampon exprimé en m3 / h Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique, et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon en fonction du temps de balayage. les pressions partielles de vapeur d'eau dans chaque espace tampon sont chacune une valeur moyenne de la pression partielle instantanée de vapeur d'eau dans le dit espace tampon, qui est soumise aux alternances de fonctionnement et d'arrêt du balayage dans l'espace tampon, et forment ainsi des pressions partielles de vapeur d'eau équivalentes. - les pressions partielles de vapeur d'eau dans chacun des premier et second espaces tampon en fonction du débit d'air soufflé dans l'espace tampon 5 considéré sont évaluées par les formules suivante : P1 p = (C + BD) / (1 -AB) P2p = (D + AC) / (1 - AB) OÙ A = wme / (wi + ke + wme + a q2p) B = wme / (we + ke + wme + a q1 p) 10 C = (We Pe + ke Psi + a q1 p Pe) / (we + ke + wme + a q1 p), et D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles : 15 - la figure 1 est une représentation schématique en coupe d'un système d'assainissement de l'invention selon une première variante pour laquelle un espace tampon est ménagé du coté de la face intérieure du mur de bâtisse, - la figure 2 est une représentation schématique des transferts hydriques induits dans le système d'assainissement de la première variante, 20 - la figure 3 est une représentation schématique en coupe d'un système d'assainissement de l'invention selon une seconde variante pour laquelle un espace tampon est ménagé du coté de la face extérieure du mur de bâtisse, - la figure 4 est une représentation schématique des transferts hydriques induits dans le système d'assainissement de la seconde variante, 25 - la figure 5 est une représentation schématique en coupe d'un système d'assainissement de l'invention selon une troisième variante pour laquelle un premier espace tampon est ménagé du coté de la face extérieure du mur de bâtisse et un second espace tampon est ménagé du coté de la face intérieure du mur de bâtisse, 30 - la figure 6 est une représentation schématique des transferts hydriques induits dans le système d'assainissement de la troisième variante, - la figure 7 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 8 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première s variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la première variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, - la figure 9 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction 10 de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 10 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en 15 fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la première variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, 20 - la figure 11 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, 25 - la figure 12 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la seconde variante dans lequel un débit d'air circule dans 30 l'espace tampon, - la figure 13 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 14 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la seconde variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, - la figure 15 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 16 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la troisième variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, - la figure 17 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 18 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la troisième variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon. En référence à la figure 1, le système d'assainissement de l'invention 1 selon une première variante est réalisé autour d'un mur de bâtisse 2 de hauteur h subissant des remontées capillaires 3 jusqu'à une certaine hauteur hc.For this purpose, the aerated building wall sanitation system subjected to capillary rise is essentially characterized in that it comprises at least one thermal insulation wall affixed at a distance from the outer and / or inner face of said wall. of building by forming a sanitation buffer space and a sealed wall affixed to one and / or the other of the faces of said thermal insulation wall, in that a flow of blown air forming a sweep circulates in said buffer space from its lower part to and up its upper part, and in that the flow of air blown into the buffer space is evaluated so that the partial pressure of water vapor in the space Buffer remains below the saturation vapor pressure in this buffer space, taking into account at least: - the mass flow rate of water vapor in the buffer space resulting from the capillary rise, - the mass flow rate of water vapor transferred to the wall of the building, 15 - the mass flow of water vapor transferred into the interior materials, and - the mass flow rate of water vapor extracted by the sweep in the external materials, which results in the evaluation of the mass variation of water vapor in the buffer space per unit time, which mass variation of water vapor in the buffer space is zero when the partial pressure of water vapor in this buffer space remains lower at saturation vapor pressure, which results in the evaluation of the partial pressure of water vapor in the buffer space as a function of the air flow blown into the buffer space. The system of the invention may also include the following optional characteristics considered in isolation or according to all possible technical combinations: it is considered in the system of the invention that: the mass flow rate of water vapor in the buffer space resulting from capillary rise is expressed in kg / m2.h and corresponds to the following formula: Mvc1 / 2 = ke (Psin-P112) where ke is expressed in kg /% held .m2.Pa.h and corresponds to the following formula : ke = (hc / h) k where hc is the height of the wall of the building with capillary rise expressed in meters, where h is the height of the wall of the building subjected to the flow of blown air expressed in meters, and k = 1.5 106, is expressed kg / ° in - -water .m2.Pa.h and is evaluated for average climatic conditions and depending on the building wall considered - the mass flow rate of water vapor transferred to the wall the building is expressed in kg / m2.h and meets the formula next: mvm = wme (P1-P2) where wme is the effective water vapor permeance of the building wall, P1 is the partial pressure of water vapor in the buffer space, and P2 is the partial pressure of water vapor in the space opposite to the wall of the building, - the mass flow rate of water vapor transferred into the thermal insulation wall is expressed in kg / m2. h and has the following formula: Mve / Mvi = t We / Wi (Pefi-P1 / 2) where we / wi is the effective water vapor permeance of the outer and inner materials respectively of the thermal insulation wall, P ,, 2 is the partial pressure of water vapor in the buffer space, and little is the partial pressure of water vapor in the respectively outer and inner space opposite to the thermal insulation wall considered, - the Mass flow rate of water vapor extracted by the sweep in the buffer space is expressed in kg / m2. h and has the following formula: Mvb1 / 2 = a q1 / 2 (Pe / i - P112) where a q1 / 2 is equivalent to the active permeability in the buffer space where a = 7.464 10-6 = 1 / hd ; h being the height of the buffer space expressed in meters and d being the length expressed in meters of the blowing / suction pipe having a central hole for a blown air flow q. q1 / 2 is the flow rate of air blown into the buffer space expressed in m3 / h Pe / i is the partial pressure of water vapor in the space opposite to the thermal insulation wall, and P1 / 2 ( t) is the partial pressure of water vapor in the buffer space as a function of the sweeping time. the partial pressure of water vapor in the considered buffer space is an average value of the instantaneous partial pressure of water vapor in the said buffer space which is subjected to alternations of operation and stopping of the scanning in space buffer, and thus forms a partial pressure of equivalent water vapor. alternatively, a thermal insulation wall is affixed at a distance from the outer face of the building wall, forming a sanitation buffer space, and in that the partial pressure of equivalent water vapor in the buffer space as a function of the flow of air blown into this buffer space is evaluated by the following formula: P1 p = (C + BD) / (1-AB) where A = Wme / (wi + Wme) B = Wme / (We + ke + Wme + a qlp) C = (we Pe ke Ps1 + a q1 p Pe) / (we + ke + wme + a q1 p), and D = (wiPi / (wi + Wme) where we is the effective permeation the water vapor of external materials, ie a watertight wall, the thermal insulation wall and a plaster, and wi is the effective water vapor permeance of the interior materials, ie a facing plate. another variant, a thermal insulation wall is affixed at a distance from the inner face of the building wall, forming a sanitation buffer space, and the partial pressure of water vapor equivalent in the buffer space as a function of the flow of air blown into this buffer space is evaluated by the following formula: P2p = (D + AC) / (1-AB) where A = Wme / (wi + ke + Wme + a q2e) B = Wme (We + Wme) C = (We Pe) / (We + Wme), and D = (w; Pi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) where we are the effective water vapor permeance of the exterior materials, ie a plaster, and wi is the effective water vapor permeance of the interior materials, ie the thermal insulation wall, a watertight wall and a plasterboard. facing. according to a new advantageous variant, the system comprises a first and a second thermal insulation wall each disposed at a distance respectively from the outer and inner face of the wall of the building thus forming a first and a second sanitation buffer space; a first impervious wall is disposed on the inner face of the first heat insulating wall, a second impervious wall is disposed on the inner face of the second heat insulating wall, in that a first air flow swept blown air flows into the first buffer space, a second stream of blown-in air circulates in the second buffer space, and the blown air flows in each of the buffer spaces are evaluated so that the vapor partial pressure of water in the buffer space considered remains below the saturation vapor pressure in this buffer space, taking into account at least: - the mass flow rate of water vapor in the first buffer space resulting from capillary rise, mass flow of water vapor in the second buffer space (46, 56) resulting from the capillary rise, mass flow rate of transferred water vapor in the wall of the building, - the mass flow of water vapor transferred into the external materials, ie the first impervious wall, the first thermal insulation wall and a coating, - the mass flow rate of water vapor transferred into the inner materials 30 is the second heat insulating wall, the second watertight wall and a facing plate, - the mass flow rate of water vapor extracted by the sweep in the first buffer space, and - the mass flow rate of steam. water extracted by the sweep in the second buffer space, which results in the evaluation of the mass variation of water vapor in each of the first and second buffer spaces per unit of time, which mass variation of water vapor in the buffer space considered is zero when the partial pressure of water vapor in this buffer space remains below the saturation vapor pressure, which results in the evaluation of the partial pressure of water vapor in each of the first and second buffer spaces as a function of the blown airflow in the buffer space of interest. It is considered in the system that: the mass flow rate of water vapor (mvci) in the first buffer space (46) resulting from the capillary rise is expressed in kg / m2.h and corresponds to the following formula: Mycl = ke (Ps1-P1) where ke is expressed in kg /% water .m2.Pa.h and has the following formula: ke = (hc / h) k where hc is the height of the wall of the building with capillary rise expressed in meters, where h is the height of the wall of the building subjected to the flow of blown air expressed in meters, and k = 1.5 10-6, is expressed kg /% water .m2.Pa.h and is evaluated for average climatic conditions and according to the building wall considered. The mass flow rate of water vapor (mve2) in the second buffer space (56) resulting from the capillary rise is expressed in kg / m2.h and corresponds to the following formula: Mvc2 = ke (Ps2 - P2) where ke is expressed in kg /% water .m2.Pa.h and corresponds to the following formula: ke = (hc / h) k where hc is the height of the wall of the building comprising capillary rise expressed in meters, where h is the height of the wall of the building subjected to the flow of blown air expressed in meters, and k = 1,5 10-6, is expressed kg /% .m2.Pa.h and is evaluated for average climatic conditions and according to the building wall considered. - The mass flow rate of water vapor transferred into the wall of the building is expressed in kg / m2. h and corresponds to the following formula: mem = ± Wme (P1 - P2) where wme is the effective water vapor permeance of the building wall, P, is the partial pressure of water vapor in the first space buffer, and P2 is the partial pressure of water vapor in the second buffer space, - the mass flow rate of water vapor transferred into the outer materials is expressed in kg / m2. h and corresponds to the following formula: mve = we (Pe - P1) where We is the effective water vapor permeance of the outer materials, ie the first watertight wall, the first thermal insulation wall and the coating, P1 is the partial pressure of water vapor in the first buffer space, and Pe is the partial pressure of water vapor in the outer space opposite to the first thermal insulation wall, - the mass flow rate of steam of transferred water in interior materials is expressed in kg / m2. h and corresponds to the following formula: = Wi (Pi - P2) where wi is the effective water vapor permeance of the inner materials, ie the second thermal insulation wall, the second watertight wall and the facing plate, P2 is the partial pressure of water vapor in the second buffer space, and Pi is the partial pressure of water vapor in the interior space opposite to the second thermal insulation wall, - the mass flow rate of steam of water extracted by the sweep in the first buffer space is expressed in kg / m2. h and has the following formula: mvbi = a q1 (Pe - P1) where a q1 is equivalent to the active permeability in the first buffer space where a = 7.464 10-6 = 1 / hd; h being the height of the buffer space expressed in meters and d being the length expressed in meters of the blowing / suction pipe having a central hole for a blown air flow q. q1 is the flow of air blown into the first buffer space expressed in m3 / h Pe is the partial pressure of water vapor in the external space opposite to the first thermal insulation wall, and P1 is the partial pressure of water vapor in the first buffer space as a function of the sweep time, and - the mass flow rate of water vapor extracted by the sweep in the second buffer space is expressed in kg / m2. h and has the following formula: mvb2 = a q2 (Pe - P2) where aq2 is equivalent to active permeability in the second buffer space where a = 7.464 10-6 = 1 / hd; h being the height of the buffer space expressed in meters and d being the length expressed in meters of the blowing / suction pipe having a central hole for a blown air flow q. q2 is the flow of air blown into the second buffer space expressed in m3 / h Pe is the partial pressure of water vapor in the external space opposite to the first thermal insulation wall, and P2 is the partial pressure of water vapor in the second buffer space as a function of the scanning time. the partial pressures of water vapor in each buffer space are each an average value of the instantaneous partial pressure of water vapor in the said buffer space, which is subjected to alternations of operation and stopping of the scanning in space buffer, and thus form equivalent partial pressures of water vapor. the partial pressures of water vapor in each of the first and second buffer spaces as a function of the flow of air blown into the buffer space considered are evaluated by the following formulas: P1 p = (C + BD) / (1 -AB) P2p = (D + AC) / (1-AB) where A = wme / (wi + ke + wme + a q2p) B = wme / (we + ke + wme + a q1 p) 10 C = ( We Pe + ke Psi + a q1 p Pe) / (we + ke + wme + a q1 p), and D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) D ' Other features and advantages of the invention will emerge clearly from the description which is given below, by way of indication and in no way limitative, with reference to the appended figures among which: FIG. 1 is a diagrammatic representation in section of a sanitation system of the invention according to a first variant for which a buffer space is provided on the side of the inner face of the building wall, - Figure 2 is a schematic representation of the hydraulic transfer induced In the sanitation system of the first variant, FIG. 3 is a diagrammatic representation in section of a sanitation system of the invention according to a second variant for which a buffer space is provided on the side of the face. 4 is a diagrammatic representation of the water transfers induced in the sewerage system of the second variant; FIG. 5 is a diagrammatic representation in section of a sewerage system of the according to a third variant for which a first buffer space is provided on the side of the outer face of the building wall and a second buffer space is provided on the side of the inner face of the building wall, - Figure 6 is a schematic representation. induced water transfers in the sanitation system of the third variant, - Figure 7 is a graph illustrating, for the winter period and in operation the thickness of the building wall according to the configuration of the first variant, the saturation vapor pressure in the building wall and the partial pressure of water vapor in the building wall for a sanitation system in which no air flow circulates in the buffer space, - Figure 8 is a graph illustrating, for the winter period and depending on the thickness of the building wall according to the configuration of the first variant, the vapor pressure saturating in the building wall as well as the partial pressure of water vapor in the building wall for a sanitation system of the first variant in which a flow of air circulates in the buffer space, - FIG. a graph illustrating, for the summer period and as a function of the thickness of the building wall according to the configuration of the first variant, the saturation vapor pressure in the building wall as well as the vapor partial pressure of water in the building wall for a sanitation system in which no air flow circulates in the buffer space, - Figure 10 is a graph illustrating, for the summer period and in function of the thickness of the wall according to the configuration of the first variant, the saturating vapor pressure in the building wall as well as the partial pressure of water vapor in the building wall for a sanitation system of the first variant in which a flow rate of The air circulates in the buffer space, FIG. 11 is a graph illustrating, for the winter period and as a function of the thickness of the building wall according to the configuration of the second variant, the saturation vapor pressure in the wall. as well as the partial pressure of water vapor in the building wall for a sanitation system in which no air flow circulates in the buffer space; FIG. 12 is a graph illustrating, for the perished winter ode and depending on the thickness of the building wall according to the configuration of the second variant, the saturation vapor pressure in the building wall as well as the partial pressure of water vapor in the building wall for a building system. sanitation of the second variant in which a flow of air circulates in the buffer space; FIG. 13 is a graph illustrating, for the summer period and as a function of the thickness of the building wall according to the configuration of the second variant, the saturation vapor pressure in the building wall and the partial pressure of water vapor in the building wall for a sewage system in which no air flow circulates in the buffer space; FIG. 14 is a graph illustrating, for the summer period and as a function of the thickness of the building wall according to the configuration of the second variant, the saturation vapor pressure in the building wall as well as the pressure it of water vapor in the building wall for a sanitation system of the second variant in which a flow of air circulates in the buffer space, - Figure 15 is a graph illustrating, for the winter period and in depending on the thickness of the building wall according to the configuration of the third variant, the saturation vapor pressure in the building wall as well as the partial pressure of water vapor in the building wall for a sanitation system in which no air flow circulates in the buffer space, - Figure 16 is a graph illustrating, for the winter period and depending on the thickness of the building wall according to the configuration of the third variant, the saturation vapor pressure in the building wall as well as the partial pressure of water vapor in the building wall for a sanitation system of the third variant in which a flow of air circulates in the buffer space - FIG. 17 is a grap illustrating, for the summer period and according to the thickness of the building wall according to the configuration of the third variant, the saturation vapor pressure in the building wall as well as the partial pressure of water vapor in the wall of the building wall. building for a sanitation system in which no air flow circulates in the buffer space, - figure 18 is a graph illustrating, for the summer period and according to the thickness of the building wall according to the configuration of the third variant, the saturating vapor pressure in the building wall and the partial pressure of water vapor in the building wall for a sanitation system of the third variant in which a flow of air flows in the buffer space. Referring to Figure 1, the sanitation system of the invention 1 according to a first variant is made around a building wall 2 of height h undergoing capillary 3 up to a certain height hc.
Selon cette variante, une paroi d'isolation thermique 4 est ménagée à distance de la face interne 5 du mur de bâtisse 2 en formant un espace 6 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un débit de balayage q2, cet espace formant ainsi un espace tampon d'assainissement 6.According to this variant, a thermal insulation wall 4 is provided at a distance from the inner face 5 of the building wall 2 by forming a space 6 in which a flow of blown air with a sweeping flow is vertically circulated and from below upwards. q2, this space thus forming a sanitation buffer space 6.
Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 7 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et de canalisations perforées 8 situées sous le plafond qui sont reliées à un système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. Par ailleurs, la face interne 10 de la paroi d'isolation thermique 4 est io recouverte d'une paroi étanche 9, par exemple un écran pare-vapeur, elle-même recouverte d'une plaque de parement 11. Du coté extérieur au mur de bâtisse 2, un enduit 12 est appliqué sur toute la surface de la face externe 13 du dit mur de bâtisse 2. En référence à la figure 3, le système d'assainissement de l'invention 20 15 selon une deuxième variante est réalisé autour d'un mur de bâtisse 22 de hauteur h subissant des remontées capillaires 23 jusqu'à une certaine hauteur hc. Selon cette variante, une paroi d'isolation thermique 24 est ménagée à distance de la face externe 25 du mur de bâtisse 22 en formant un espace 26 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un 20 débit de balayage q2, cet espace formant ainsi un espace tampon d'assainissement 26. Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 27 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et de canalisations perforées 28 situées sous le plafond qui sont reliées à un 25 système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. Par ailleurs, la face interne 30 de la paroi d'isolation thermique 24 est recouverte d'une paroi étanche 29, par exemple un écran pare-vapeur. Un enduit 31 vient recouvrir la face externe 32 de la paroi d'isolation thermique 24. Du coté intérieur au mur de bâtisse 2, une plaque de parement 33 est 30 apposée contre la face interne 34 du dit mur de bâtisse 22. Ainsi, selon la première variante, l'espace tampon d'assainissement 6 se situe du coté intérieur au mur de bâtisse 2 alors que dans la seconde variante, l'espace tampon d'assainissement 26 se situe du coté extérieur au mur de bâtisse 22.The flow of blown air is implemented by means of perforated ducts 7 located on the floor and connected to a not shown system of air suction, and perforated ducts 8 located under the ceiling which are connected to a system not shown evacuation of air to the outside. Furthermore, the inner face 10 of the thermal insulation wall 4 is covered with a sealed wall 9, for example a vapor barrier, itself covered with a facing plate 11. On the outside wall side 2, a plaster 12 is applied over the entire surface of the outer face 13 of said building wall 2. With reference to FIG. 3, the sanitation system of the invention 20 according to a second variant is made around of a building wall 22 of height h undergoing capillary rise 23 to a certain height hc. According to this variant, a thermal insulation wall 24 is provided at a distance from the outer face 25 of the building wall 22 by forming a space 26 in which a flow of blown air with a flow rate of q2 sweep, this space thus forming a sanitation buffer space 26. The flow of air blown is implemented by means of perforated pipes 27 located on the ground and connected to a not shown air suction system, and perforated ducts 28 located below the ceiling which are connected to a not shown system for exhausting air to the outside. Furthermore, the inner face 30 of the thermal insulation wall 24 is covered with a sealed wall 29, for example a vapor barrier. A coating 31 comes to cover the outer face 32 of the thermal insulation wall 24. On the inside of the building wall 2, a facing plate 33 is affixed against the inner face 34 of said building wall 22. Thus, according to the first variant, the sanitation buffer space 6 is located on the interior side of the building wall 2 while in the second variant, the sanitation buffer space 26 is located on the outside of the building wall wall 22.
Selon une troisième variante, il est possible de prévoir deux espaces tampon d'assainissement respectivement situés du coté externe et du coté interne du mur de bâtisse. Pour ce faire et en référence à la figure 5, le système d'assainissement de l'invention 40 selon la troisième variante est réalisé autour d'un mur de bâtisse 42 de hauteur h subissant des remontées capillaires 43 jusqu'à une certaine hauteur hc. Selon cette variante, une première paroi d'isolation thermique 44 est ménagée à distance de la face externe 45 du mur de bâtisse 42 en formant un Io espace 46 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un débit de balayage q,, cet espace formant ainsi un premier espace tampon d'assainissement 46. Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 47 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et 15 de canalisations perforées 48 situées sous le plafond qui sont reliées à un système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. Par ailleurs, la face interne 50 de la première paroi d'isolation thermique 44 est recouverte d'une première paroi étanche 49, par exemple un écran pare-vapeur. Un enduit 51 vient recouvrir la face externe 52 de la première paroi 20 d'isolation thermique 44. Du coté intérieur au mur de bâtisse 42, une seconde paroi d'isolation thermique 54 est ménagée à distance de la face interne 55 du mur de bâtisse 2 en formant un espace 56 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un débit de balayage qi, cet espace formant ainsi un espace 25 tampon d'assainissement 56. Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 57 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et de canalisations perforées 58 situées sous le plafond qui sont reliées à un système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. 30 Par ailleurs, la face interne 60 de la paroi d'isolation thermique 54 est recouverte d'une paroi étanche 59, par exemple un écran pare-vapeur, elle-même recouverte d'une plaque de parement 61. Selon l'invention, la détermination des débits q1 et q2 des flux d'air circulant dans les espaces tampons d'assainissement précités 6,26 ;46,56 est effectuée afin que, quelques soient les conditions climatiques extérieures, la pression partielle de vapeur d'eau P1, P2 dans l'espace tampon considéré 6,26 ;46,56 reste toujours inférieure à la pression de vapeur saturante Pst, Pst dans ce même espace tampon, ce dont il résulte une absence de condensation et ainsi une absence de tout risque de détérioration des matériaux du système et des locaux qu'il protège. Les calculs exposés ci après sont réalisés pour le système d'assainissement de l'invention de la troisième variante (figure 5). Il sera vu ensuite, l'applicabilité immédiate de cette détermination aux première et seconde variantes du système d'assainissement de l'invention (figures 1 et 3). Selon l'invention, doivent être pris en compte pour la détermination des débits q1 et q2 de flux d'air soufflé tous les transferts hydriques résultant du système, à savoir : - les transferts hydriques horizontaux de part et d'autre du mur de bâtisse 42 et des première 44 et seconde 54 paroi d'isolation thermique, et - les transferts hydriques verticaux au sein des premier 46 et seconde 56 espaces tampon, c'est-à-dire les transferts hydriques résultant de la présence des remontées capillaires et les transferts hydriques résultant de l'assèchement opéré par le flux d'air soufflé.According to a third variant, it is possible to provide two sanitation buffer spaces respectively located on the outer side and the inner side of the building wall. To do this and with reference to Figure 5, the sanitation system of the invention 40 according to the third variant is made around a building wall 42 of height h undergoing capillary 43 up to a certain height hc . According to this variant, a first heat-insulating wall 44 is arranged at a distance from the outer face 45 of the building wall 42, forming a space 46 in which a flow of blown air with a flow rate flows vertically and from below upwards. q sweep, this space thus forming a first sanitation buffer space 46. The blown air flow is implemented by means of perforated pipes 47 located on the ground and connected to a not shown suction system of the air, and perforated ducts 48 located below the ceiling which are connected to a not shown air evacuation system to the outside. Moreover, the inner face 50 of the first heat-insulating wall 44 is covered with a first impervious wall 49, for example a vapor barrier. A coating 51 comes to cover the outer face 52 of the first wall 20 of thermal insulation 44. On the inner side to the building wall 42, a second thermal insulation wall 54 is provided at a distance from the inner face 55 of the building wall. 2 forming a space 56 in which a flow of blown air with a scanning flow qi flows vertically and from below upwards, this space thus forming a sanitation buffer space 56. The flow of blown air is by means of perforated pipes 57 located on the ground and connected to a not shown air suction system, and perforated pipes 58 located under the ceiling which are connected to a not shown air evacuation system outwards. Furthermore, the inner face 60 of the thermal insulation wall 54 is covered with a sealed wall 59, for example a vapor barrier, itself covered with a facing plate 61. According to the invention, determination of the flow rates q1 and q2 of the air flows flowing in the above-mentioned sanitation buffer spaces 6,26; 46,56 is carried out so that, whatever the external climatic conditions, the partial pressure of water vapor P1, P2 in the buffer space considered 6.26, 46.56 remains always lower than the saturation vapor pressure Pst, Pst in the same buffer space, which results in an absence of condensation and thus an absence of any risk of deterioration of the system materials and premises it protects. The calculations given below are made for the purification system of the invention of the third variant (FIG. 5). It will be seen next, the immediate applicability of this determination to the first and second variants of the sanitation system of the invention (Figures 1 and 3). According to the invention, all the water transfers resulting from the system must be taken into account for the determination of the flows q1 and q2 of the blown air flow, namely: horizontal water transfers on both sides of the building wall 42 and first 44 and second 54 thermal insulation wall, and - the vertical water transfers within the first 46 and second 56 buffer spaces, that is to say the water transfers resulting from the presence of capillary rise and the water transfers resulting from the dewatering operated by the flow of blown air.
On décrit ci-après la détermination des différents débits massiques de vapeur d'eau illustrant les transferts hydriques précités. Le débit massique de vapeur d'eau myci dans le premier espace tampon 46 résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvci = ke (Ps1- P1) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et % -eau k = 1,510-6, est exprimé kg / t .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré. - le débit massique de vapeur d'eau mvb2 dans le second espace tampon 56 résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : mvc2 = ke (Pe- P2) s - le débit massique de vapeur d'eau mvm transférée dans le mur de la bâtisse 42 est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvm = t Wme (P1 - P2) où wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse 42, 10 - le débit massique de vapeur d'eau mve transférée dans les matériaux extérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mve = we (Pe - Pi) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit la première paroi étanche 49, la première paroi d'isolation thermique 44 15 et l'enduit 51 pour la troisième variante de la figure 5, et Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique 44, - le débit massique de vapeur d'eau mvi transférée dans les matériaux intérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : 20 m,,; =t wi (Pi - P2) où wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la seconde paroi d'isolation thermique 54, la seconde paroi étanche 59 et la plaque de parement 61 pour la troisième variante de la figure 5, et Pi est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace intérieur opposé à 25 la seconde paroi d'isolation thermique 54, - le débit massique de vapeur d'eau mvbi extraite par le balayage dans le premier espace tampon 46 est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvbi = a q1(Pe - Pi) 30 où aq1 est équivalent à la perméance active dans le premier espace tampon 46 où a = 7,464 10.6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q.qi est le débit d'air soufflé dans le premier espace tampon 46 exprimé en m3 / h, et - le débit massique de vapeur d'eau Mvb2 extraite par le balayage dans le second espace tampon 56 est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mvb2 = a q2(Pe - P2) où a q2 est équivalent à la perméance active dans le second espace tampon 56 où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q.q2 est le débit d'air soufflé dans le second espace tampon () exprimé en m3 / h. La considération de ces transferts hydriques dans leur positions respectives dans le système est illustrée schématiquement sur la figure 6 à travers : - la perméance effective à la vapeur d'eau wree du mur de la bâtisse 42, - la perméance effective à la vapeur d'eau we des matériaux extérieurs, - la perméance effective à la vapeur d'eau wi des matériaux intérieurs, les facteurs a q1 et aq2 équivalents à la perméance active dans les premier 46 et second 56 espaces tampon, et - le facteur ke utilisé dans le calcul des débits massique de vapeur d'eau Mvc1,Mvc2 résultant des remontées capillaires dans les premier 46 et second 56 espaces tampon.The following is the description of the different mass flow rates of water vapor illustrating the aforementioned water transfers. The mass flow rate of myci water vapor in the first buffer space 46 resulting from the capillary rise is expressed in kg / m2.h and corresponds to the following formula: Mvci = ke (Ps1-P1) where ke is expressed in kg /% .m2.Pa.h and responds to the following formula: ke = (hc / h) k where hc is the height of the wall of the building with capillary rise expressed in meters, where h is the height of the wall of the building subjected to the flow of blown air expressed in meters, and% -eau k = 1,510-6, is expressed kg / t .m2.Pa.h and is evaluated for average climatic conditions and according to the building wall considered. the mass flow rate of water vapor mvb2 in the second buffer space 56 resulting from the capillary rise is expressed in kg / m2.h and corresponds to the following formula: mvc2 = ke (Pe-P2) s - the mass flow rate of steam water mvm transferred into the wall of the building 42 is expressed in kg / m2. h and corresponds to the following formula: mvm = t Wme (P1-P2) where wme is the effective water vapor permeance of the wall of building 42, 10 - the mass flow rate of water vapor mve transferred in Outside materials is expressed in kg / m2. h and corresponds to the following formula: mve = we (Pe - Pi) where we is the effective water vapor permeance of the outer materials, ie the first impervious wall 49, the first heat insulating wall 44 and the plating 51 for the third variant of FIG. 5, and Pe is the partial pressure of water vapor in the external space opposite to the first heat-insulating wall 44, the mass flow rate of water vapor mvi transferred. in the interior materials is expressed in kg / m2. h and has the following formula: = wi w (Pi - P2) where wi is the effective water vapor permeance of the inner materials, ie the second thermal insulation wall 54, the second watertight wall 59 and the cladding plate 61 for the third variant of FIG. 5, and Pi is the partial pressure of water vapor in the interior space opposite the second thermal insulation wall 54, the mass flow rate of mvbi water vapor extracted by the sweep in the first space buffer 46 is expressed in kg / m2. h and has the following formula: mvbi = a q1 (Pe - Pi) where aq1 is equivalent to active permeability in the first buffer 46 where a = 7.464 10.6 = 1 / hd; h being the height of the buffer space expressed in meters and d being the length expressed in meters of the blowing / suction pipe having a central hole for a blown air flow q.It is the air flow blown into the first buffer space 46 expressed in m3 / h, and the mass flow rate of water vapor Mvb2 extracted by the sweep in the second buffer space 56 is expressed in kg / m 2. h and has the following formula: Mvb2 = aq2 (Pe-P2) where aq2 is equivalent to the active permeability in the second buffer space 56 where a = 7.464 10-6 = 1 / hd; h being the height of the buffer space expressed in meters and d being the length expressed in meters of the blowing / suction pipe having a central hole for a blown air flow rate q.q2 is the blown air flow rate in the second buffer space () expressed in m3 / h. The consideration of these water transfers in their respective positions in the system is illustrated schematically in Figure 6 through: - the effective water vapor permeance of the wall of the building 42, - the effective vapor permeance of water we external materials, - the effective water vapor permeance wi interior materials, the factors a q1 and aq2 equivalent to the active permeance in the first 46 and second 56 buffer spaces, and - the ke factor used in the calculating the mass flow rates of water vapor Mvc1, Mvc2 resulting from capillary rise in the first 46 and second 56 buffer spaces.
Les différentes pressions partielles de vapeur d'eau Pe,Pi, P1, P2 du système et les pressions de vapeur saturante Pst Ps2 dans les premier et second espaces tampon sont également illustrées en relation avec les transferts hydriques précités. On déduit de ces expressions des débits massiques explicitées plus haut 30 la variation de la masse de vapeur d'eau dans chacun des premier 46 et second 56 espaces tampon dans un volume élémentaire de 1m2. Pour le premier espace tampon 46, la variation de la masse de vapeur d'eau Arno s'exprime de la façon suivante . Arno = we (Pe - Pi) + ke (Psi - P1) wme (P2 - Pi) + a qi (Pe - Pl) (1) Pour le second espace tampon 56, la variation de la masse de vapeur d'eau Amv2s'exprime de la façon suivante . Amv2 = wi(Pi - P2) + ke (Ps2 - P2) + wme (P1 - P2) + a q2 (Pe - P2) (2) Pour être plus précis, la variation de la masse de vapeur est également une 5 fonction du temps de balayage, les pressions partielles de vapeur d'eau P1, P2 dans les espaces tampon considérés 46,56 variant elles-mêmes en fonction du temps. Les expressions des variations de la masse de vapeur d'eau en fonction du temps Arrive Amv2(t) s'expriment alors de la façon suivante : 10 Arnvi(t) = [We(Pe - P1(t)) + ke (Ps1 - P1(t)) + wme (P2(t) - P1(t)) + a q1 (Pe - P1(t))] At (3) Amv2(t) = [wi(Pi - P2(t)) + ke (Ps2 - P2(t)) + wme (P1(t) - P2(t)) + a q2 (Pe - P2(t))] At (4) 15 Le balayage dans chacun des premier 46 et second 56 espaces tampon est cyclique, c'est-à-dire qu'il présente une alternance de flux d'air en circulation et de flux d'air en arrêt. Selon l'invention, on peut considérer un balayage permanent qui serait équivalent à un balayage cyclique régulier. 20 Pour ce faire, les pressions partielles de vapeur d'eau Piq, P2q dans les espaces tampon considérés 46,56 en balayage permanent équivalent correspondent aux valeurs moyennes des pressions partielles de vapeur d'eau Pl(t), P2(t) d'un balayage cyclique régulier. Par ailleurs, les débits de flux d'air soufflés q1, q2 dans les premier 46 et second 56 espaces tampons seront 25 également considérés équivalents aux valeurs moyennes des débits q1(t), q2(t) d'un balayage cyclique régulier. En outre, tant que l'objectif recherché est atteint, à savoir que les pressions partielles de vapeur d'eau Piq, P2q dans les premier 46 et second 56 espaces tampon restent inférieures à aux pressions de vapeur saturante Ps1 , Ps2 dans 30 ces mêmes espaces tampon 46,56, on aura Amvi(t)i At = 0 et Amv2(t) i At = O. L'équation (3) prend alors la forme suivante : we (Pe - P1 p) + ke (Ps1 - P1 p) + wme (P2p - P1 p) + a ql p (Pe - P1 p) = 0 On peut alors en déduire l'expression de la pression partielle de vapeur d'eau équivalente P1p dans le premier espace tampon 46 en fonction des paramètres du système et plus particulièrement du débit d'air soufflé équivalent q1p dans ce premier espace tampon 46 : P1 p = (We Pe + ke Ps1 + wme P2p + a q1 p Pe) / (we + ke + wrne + a q1 p) (5) De façon analogue , la pression partielle de vapeur d'eau équivalente P2p dans le second espace tampon 56 en fonction des paramètres du système et plus particulièrement du débit d'air soufflé équivalent q2p dans ce second espace tampon 56 s'exprime alors de la façon suivante à partir de l'équation (4) : \Ni (Pi - P2p) + ke (Ps2 - P2p) + wme (Pin P2p) + a q2p (Pe - P2p) = 0 On peut alors en déduire l'expression de la pression partielle de vapeur 10 d'eau équivalente P2p dans le premier espace tampon 46 en fonction des paramètres du système et plus particulièrement du débit d'air soufflé équivalent q2p dans ce second espace tampon 56 : P2p = (\A/Pi + ke Ps2 + wme P1p + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) (6) On déduit des équations (5) et (6) un système cramérien de 2 équations 15 pour les 2 inconnues P1p et P2p qui trouve résolution par l'expression suivante des pressions partielles de vapeur d'eau équivalente P1p, P2p dans les premier 46 et second 56 espaces tampon : P1 p = (C + BD) / (1 -AB) (7) P2p = (D + AC) / (1 - AB) (8) 20 où A = wme / (wi + ke + Wme + a q2p) B = Wme / (We + ke + Wme + a q1p) C = (We Pe + ke Psi + a q1p Pe) / (we + ke + Wme + a p), et D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (w1+ ke + Wme + a q2p) On peut ainsi, selon l'invention, déterminer les débits d'air soufflés 25 équivalent q1p, q2p pour obtenir des pressions partielles de vapeur d'eau équivalente P1p, P2p inférieures aux pressions de vapeurs saturante correspondantes Pst Ps2. Les équations (7) et (8) s'appliquent également aux première et seconde variantes de réalisation du système. 30 Dans le cas de la première variante ne comportant qu'un seul espace tampon 6 du coté interne du mur de bâtisse correspondant au second espace tampon 56 de la troisième variante, on considèrera alors notamment : - le débit massique de vapeur d'eau mvc2 dans l'espace tampon 6 résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h qui répond à la formule suivante : mvc2 = ke (Ps2 - P2) - le débit massique de vapeur d'eau mvm transférée dans le mur de la bâtisse 42 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : mvm = ± wme (P1 - P2), Pi correspondant alors à la pression extérieure au mur de bâtisse 2. - le débit massique de vapeur d'eau rnvi transférée dans la paroi d'isolation lo thermique 4 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : m,,; =t wi (Pi - P2) , et - le débit massique de vapeur d'eau Mvb2 extraite par le balayage dans le second espace tampon 56 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : 15 Mvb2 = a q2(Pe - P2) La considération de tous les transferts hydriques dans leur positions respectives dans le système est illustrée schématiquement sur la figure 2 à travers : - la perméance effective à la vapeur d'eau wme du mur de la bâtisse 4, 20 - la perméance effective à la vapeur d'eau wi des matériaux intérieurs, soit la paroi d'isolation thermique 4, la paroi étanche 9 et la plaque de parement 11, - la perméance effective à la vapeur d'eau we des matériaux extérieurs soit l'enduit 12, - le facteur aq2 équivalent à la perméance active dans l'espace tampon 6, 25 et - le facteur ke utilisé dans le calcul du débit massique de vapeur d'eau Mvc2 résultant des remontées capillaires dans l'espace tampon 6. Les différentes pressions partielles de vapeur d'eau Pi, P1, P2 du système et la pression de vapeur saturante Ps2 dans l'espace tampon 6 sont également 30 illustrées sur la figure 2 en relation avec les transferts hydriques précités. Autrement dit, on considèrera ainsi dans les équations (7) et (8) que q1p=0, et ke du premier espace tampon = O. La pression partielle de vapeur d'eau équivalente P2p s'exprime alors de la façon suivante : P2p = (D + AC) / (1 - AB) (10) OÙ A=wme/(Wi+ke+wme+eq2p) B = wme (we wme) C = (we Pe) / (we + Wme), et D= (w1 Pi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (w1+ ke + Wme + a q2p). Dans le cas de la seconde variante ne comportant qu'un seul espace tampon 26 du coté externe du mur de bâtisse 22 correspondant au premier espace tampon 46 de la troisième variante, on considérera alors notamment : - le débit massique de vapeur d'eau mvbi dans l'espace tampon 26 résultant 10 des remontées capillaires qui est exprimé en kg / m2.h qui répond à la formule suivante : mvci = ke (Ps1 - P1) - le débit massique de vapeur d'eau rnvb, transférée dans le mur de la bâtisse 42 qui est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : 15 mvm = t Wme (P1 - P2), P2 correspondant alors à la pression intérieure au mur de bâtisse 22. - le débit massique de vapeur d'eau mve transférée dans la paroi d'isolation thermique 24 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : mve = We (Pe - P1) , et 20 - le débit massique de vapeur d'eau mvbi extraite par le balayage dans l'espace tampon 26 qui est exprimé en kg / m2. h et qui répond à la formule suivante : mvbi = a q1(Pe - P1) La considération de tous les transferts hydriques dans leur positions 25 respectives dans le système est illustrée schématiquement sur la figure 4 à travers : - la perméance effective à la vapeur d'eau wme du mur de la bâtisse 22, - la perméance effective à la vapeur d'eau we des matériaux extérieurs, soit la paroi étanche 29, la paroi d'isolation thermique 24 et l'enduit 31. 30 - la perméance effective à la vapeur d'eau wi des matériaux intérieurs, soit la plaque de parement 33, - le facteur aq1 équivalent à la perméance active dans l'espace tampon 26, et - le facteur ke utilisé dans le calcul du débit massique de vapeur d'eau mvci résultant des remontées capillaires dans l'espace tampon 26. Les différentes pressions partielles de vapeur d'eau Pe, P1, P2 du système et la pression de vapeur saturante Ps1 dans l'espace tampon 26 sont également illustrées sur la figure 4 en relation avec les transferts hydriques précités. Autrement dit, on considèrera ainsi dans les équations (7) et (8) que q2p=0, et ke du seconde espace tampon = 0. La pression partielle de vapeur d'eau équivalente P1p s'exprime alors de la façon suivante : P1 p = (C + BD) / (1 - AB) (9) OÙ A = Wme / (wi + Wme) B = Wme (We ke + Wme + a q1p) C = (we Pe + ke Ps1 + a q1 p Pe) / (we + ke + wm. + a q1 p), et D = (wi Pi / (wi + Wme) On se réfère aux figures 7 à 10 pour présenter les résultats relatifs au système de la première variante par application de l'équation (10). Les figures 7 et 8 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison hivernale. Le graphe 100 de la figure 7 exprime la pression de vapeur saturante 101 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 102 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 6. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 102 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 101, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 103 de la figure 8 exprime la pression de vapeur saturante 104 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 105 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 6 à un débit q2p déterminé à partir de l'équation (10). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 105 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 104 dans l'espace tampon 6 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 2. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. Les figures 9 et 10 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison estivale.The different partial water vapor pressures Pe, Pi, P1, P2 of the system and the saturation vapor pressures Pst Ps2 in the first and second buffer spaces are also illustrated in relation to the aforementioned water transfers. From these expressions are deduced the mass flow rates explained above for the variation of the mass of water vapor in each of the first 46 and second 56 buffer spaces in an elementary volume of 1 m 2. For the first buffer space 46, the variation of the water vapor mass Arno is expressed as follows. Arno = we (Pe - Pi) + ke (Psi - P1) wme (P2 - Pi) + a qi (Pe - Pl) (1) For the second buffer space 56, the variation of the mass of water vapor Amv2s 'expresses the following way. Amv2 = wi (Pi - P2) + ke (Ps2 - P2) + wme (P1 - P2) + a q2 (Pe - P2) (2) To be more precise, the variation of the mass of vapor is also a function of the sweeping time, the partial pressures of water vapor P1, P2 in the buffer spaces considered 46,56 themselves varying as a function of time. The expressions of the variations of the mass of water vapor as a function of time Arrive Amv2 (t) then express themselves as follows: Arnvi (t) = [We (Pe - P1 (t)) + ke (Ps1 - P1 (t)) + wme (P2 (t) - P1 (t)) + a q1 (Pe - P1 (t))] At (3) Amv2 (t) = [wi (Pi - P2 (t)) + ke (Ps2 - P2 (t)) + wme (P1 (t) - P2 (t)) + a q2 (Pe - P2 (t))] At (4) The scan in each of the first 46 and second 56 buffer spaces is cyclic, that is to say that it has an alternation of circulating air flow and air flow stopping. According to the invention, one can consider a permanent scan that would be equivalent to a regular cyclic scan. To do this, the partial water vapor pressures Piq, P2q in the buffer spaces considered 46,56 in equivalent permanent scanning correspond to the average values of the partial water vapor pressures P1 (t), P2 (t) d a regular cyclic scan. On the other hand, the blown air flow rates q1, q2 in the first 46 and second 56 buffer spaces will also be considered equivalent to the average values of the flow rates q1 (t), q2 (t) of a regular cyclic scan. Furthermore, as long as the desired objective is achieved, namely that the partial water vapor pressures Piq, P2q in the first 46 and second buffer spaces remain lower than the saturation vapor pressures Ps1, Ps2 in these same buffer spaces 46,56, we will have Amvi (t) i At = 0 and Amv2 (t) i At = O. Equation (3) then takes the following form: we (Pe - P1 p) + ke (Ps1 - P1 p) + wme (P2p - P1 p) + a q1 p (Pe - P1 p) = 0 One can then deduce the expression of the equivalent partial pressure of water vapor P1p in the first buffer space 46 in function system parameters and more particularly the equivalent blown air flow q1p in this first buffer space 46: P1 p = (We Pe + ke Ps1 + wme P2p + a q1 p Pe) / (we + ke + wrne + a q1 p) (5) In a similar way, the equivalent partial water vapor pressure P2p in the second buffer space 56 as a function of the parameters of the system and more particularly of the blown air flow equiv Then q2p in this second buffer space 56 is expressed as follows from equation (4): \ Ni (Pi - P2p) + ke (Ps2 - P2p) + wme (Pin P2p) + a q2p ( Pe - P2p) = 0 One can then deduce the expression of the equivalent vapor partial water pressure P2p in the first buffer space 46 as a function of the parameters of the system and more particularly of the equivalent blown air flow q2p in this second buffer space 56: P2p = (\ A / Pi + ke Ps2 + wme P1p + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) (6) Equations (5) and (6) are deduced Cramerian system of 2 equations 15 for the 2 unknowns P1p and P2p which finds resolution by the following expression of the partial pressures of equivalent water vapor P1p, P2p in the first 46 and second 56 buffer spaces: P1 p = (C + BD ) / (1 -AB) (7) P2p = (D + AC) / (1-AB) (8) where A = wme / (wi + ke + Wme + a q2p) B = Wme / (We + ke + Wme + a q1p) C = (We Pe + ke Psi + a q1p Pe) / (we + ke + Wme + ap), and D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (w1 + ke + Wme + a q2p) It is thus possible, according to the invention, to determine the flow rates of blown air 25 equivalent q1p, q2p to obtain partial pressures of steam. equivalent water P1p, P2p less than the corresponding saturating vapor pressures Pst Ps2. Equations (7) and (8) also apply to the first and second embodiments of the system. In the case of the first variant having only one buffer space 6 on the inner side of the building wall corresponding to the second buffer space 56 of the third variant, the following will be considered in particular: the mass flow rate of water vapor mvc2 in the buffer space 6 resulting from the capillary rise is expressed in kg / m2.h which corresponds to the following formula: mvc2 = ke (Ps2 - P2) - the mass flow rate of water vapor mvm transferred into the wall of the building 42 is expressed in kg / m2. h which corresponds to the following formula: mvm = ± wme (P1-P2), Pi corresponding to the pressure outside the building wall 2. - the mass flow of water vapor rnvi transferred into the thermal insulation wall 4 is expressed in kg / m2. h which corresponds to the following formula: m ,,; = t wi (Pi - P2), and - the mass flow rate of water vapor Mvb2 extracted by the sweep in the second buffer space 56 is expressed in kg / m2. h which corresponds to the following formula: Mvb2 = aq2 (Pe-P2) The consideration of all the water transfers in their respective positions in the system is illustrated diagrammatically in FIG. 2 through: the effective vapor permeance d wme water of the building wall 4, 20 - the effective water vapor permeance wi of the interior materials, ie the thermal insulation wall 4, the watertight wall 9 and the facing plate 11, - the effective permeance to the water vapor of the outer materials is the coating 12, - the factor aq2 equivalent to the active permeability in the buffer space 6, 25 and - the ke factor used in the calculation of the mass flow of water vapor Mvc2 resulting from capillary rise in the buffer space 6. The different partial water vapor pressures Pi, P1, P2 of the system and the saturation vapor pressure Ps2 in the buffer space 6 are also illustrated in FIG. relationship with transfers aforementioned water. In other words, we will consider in equations (7) and (8) that q1p = 0, and ke of the first buffer space = O. The partial pressure of equivalent water vapor P2p is then expressed as follows: P2p = (D + AC) / (1 - AB) (10) where A = wme / (Wi + ke + wme + eq2p) B = wme (we wme) C = (we Pe) / (we + Wme), and D = (w1 Pi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (w1 + ke + Wme + a q2p). In the case of the second variant having only one buffer space 26 on the outer side of the building wall 22 corresponding to the first buffer space 46 of the third variant, then the following will be considered: - the mass flow rate of mvbi water vapor in the buffer space 26 resulting from the capillary rise which is expressed in kg / m2.h which corresponds to the following formula: mvci = ke (Ps1-P1) - the mass flow rate of water vapor rnvb, transferred into the wall of the building 42 which is expressed in kg / m2. h which corresponds to the following formula: 15 mvm = t Wme (P1-P2), P2 then corresponding to the pressure inside the building wall 22. - the mass flow rate of water vapor mve transferred into the thermal insulation wall 24 is expressed in kg / m2. h which corresponds to the following formula: mve = We (Pe - P1), and 20 - the mass flow rate of mvbi water vapor extracted by the sweep in the buffer space 26 which is expressed in kg / m2. h and which corresponds to the following formula: mvbi = a q1 (Pe-P1) The consideration of all the water transfers in their respective positions in the system is illustrated schematically in FIG. 4 through: the effective vapor permeance wme water from the wall of the building 22, - the effective water vapor permeance we of the outer materials, ie the sealed wall 29, the thermal insulation wall 24 and the coating 31. 30 - the effective permeance water vapor wi interior materials, ie the facing plate 33, - the factor aq1 equivalent to the active permeability in the buffer space 26, and - the ke factor used in the calculation of the mass flow rate of steam mvci water resulting from capillary rise in the buffer space 26. The different partial water vapor pressures Pe, P1, P2 of the system and the saturation vapor pressure Ps1 in the buffer space 26 are also illustrated in FIG. relationship with the transf aforementioned hydrous energies. In other words, we will consider in equations (7) and (8) that q2p = 0, and ke of the second buffer space = 0. The equivalent partial pressure of water vapor P1p is then expressed as follows: P1 p = (C + BD) / (1 - AB) (9) where A = Wme / (wi + Wme) B = Wme (We ke + Wme + a q1p) C = (we Pe + ke Ps1 + a q1 p Pe) / (we + ke + wm. + A q1 p), and D = (wi Pi / (wi + Wme) Referring to FIGS. 7 to 10, the results relating to the system of the first variant are presented by application of equation (10) Figures 7 and 8 present the results taking into account the climatic conditions during the winter season Figure 100 of Figure 7 expresses the saturating vapor pressure 101 in the buffer space 6 and the partial pressure of water vapor 102 in the buffer space 6 according to the thickness of the building wall 2 for a system according to the configuration of Figure 1 for which no air flow is blown into the buffer space 6. We observe that the curve of the partial pressure of water vapor 102 intersects the curve of the saturated vapor pressure 101, which results in a harmful condensation for the room to be isolated. The graph 103 of FIG. 8 expresses the saturating vapor pressure 104 in the buffer space 6 and the partial water vapor pressure 105 in the buffer space 6 as a function of the thickness of the building wall 2 for a system according to the configuration of Figure 1 for which a flow of air is blown into the buffer space 6 at a rate q2p determined from equation (10). It can be seen that the partial pressure of water vapor 105 remains below the saturated vapor pressure 104 in the buffer space 6 whatever the thickness of the building wall 2. Thus, the system of the invention makes it possible to avoid any condensation and thus any deterioration by propagation of moisture resulting from capillary rise in the system and in the room to be protected. Figures 9 and 10 present results taking into account climatic conditions during the summer season.
Le graphe 106 de la figure 9 exprime la pression de vapeur saturante 107 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 108 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 6.The graph 106 of FIG. 9 expresses the saturated vapor pressure 107 in the buffer space 6 and the partial water vapor pressure 108 in the buffer space 6 as a function of the thickness of the building wall 2 for a system according to the configuration of Figure 1 for which no air flow is blown into the buffer space 6.
On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 108 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 107, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 109 de la figure 10 exprime la pression de vapeur saturante 110 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 111 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 6 à un débit q2p déterminé à partir de l'équation (10). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 111 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 110 dans l'espace tampon 6 quelque soit l'épaisseur du mur de bâtisse 2. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. On se réfère aux figures 11 à 14 pour présenter les résultats relatifs au système de la seconde variante par application de l'équation (9).It can be seen that the curve of the partial pressure of water vapor 108 intersects the curve of the saturated vapor pressure 107, which results in a condensation that is harmful for the room to be isolated. The graph 109 of FIG. 10 expresses the saturating vapor pressure 110 in the buffer space 6 and the partial pressure of water vapor 111 in the buffer space 6 as a function of the thickness of the building wall 2 for a system according to the configuration of Figure 1 for which a flow of air is blown into the buffer space 6 at a rate q2p determined from equation (10). It can be seen that the partial pressure of water vapor 111 remains below the saturating vapor pressure 110 in the buffer space 6 whatever the thickness of the building wall 2. Thus, the system of the invention makes it possible to avoid any condensation and thus any deterioration by propagation of moisture resulting from capillary rise in the system and in the room to be protected. Referring to FIGS. 11 to 14, the results relating to the system of the second variant are presented by applying equation (9).
Les figures 11 et 12 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison hivernale. Le graphe 112 de la figure 11 exprime la pression de vapeur saturante 113 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 114 dans l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 22 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 26. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 114 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 113, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler.Figures 11 and 12 present the results taking into account climatic conditions during the winter season. The graph 112 of FIG. 11 expresses the saturated vapor pressure 113 in the buffer space 26 and the partial water vapor pressure 114 in the buffer space 26 as a function of the thickness of the building wall 22 for a system according to the configuration of Figure 3 for which no air flow is blown into the buffer space 26. It is found that the curve of the partial pressure of water vapor 114 intersects the curve of the saturated vapor pressure 113 , which results in harmful condensation for the room to be isolated.
Le graphe 115 de la figure 12 exprime la pression de vapeur saturante 116 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 117 dans l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 22 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel un flux d'air est soufflé 5 dans l'espace tampon 26 à un débit q1p déterminé à partir de l'équation (9). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 117 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 116 dans l'espace tampon 26 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 22. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité 10 résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. Les figures 13 et 14 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison estivale. Le graphe 118 de la figure 13 exprime la pression de vapeur saturante 119 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 120 dans 15 l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 22 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 26. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 120 avoisine la courbe de la pression de vapeur saturante 119, ce dont il résulte une 20 condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 121 de la figure 14 exprime la pression de vapeur saturante 122 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 123 dans l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel un flux d'air est soufflé 25 dans l'espace tampon 26 à un débit q1p déterminé à partir de l'équation (9). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 123 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 122 dans l'espace tampon 26 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 22. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité 30 résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. On se réfère aux figures 15 à 18 pour présenter les résultats relatifs au système de la seconde variante par application des équations (7) et (8). Les figures 15 et 16 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison hivernale.The graph 115 of FIG. 12 expresses the saturating vapor pressure 116 in the buffer space 26 and the partial water vapor pressure 117 in the buffer space 26 as a function of the thickness of the building wall 22 for a system. according to the configuration of FIG. 3 for which a flow of air is blown into the buffer space 26 at a rate q1p determined from equation (9). It can be seen that the partial pressure of water vapor 117 remains below the saturating vapor pressure 116 in the buffer space 26 regardless of the thickness of the building wall 22. Thus, the system of the invention makes it possible to to avoid any condensation and thus any deterioration by propagation of the moisture resulting from the capillary rise in the system and in the room to be protected. Figures 13 and 14 present results taking into account climatic conditions during the summer season. Graph 118 of Fig. 13 expresses the saturated vapor pressure 119 in the buffer space 26 and the partial water vapor pressure 120 in the buffer space 26 as a function of the thickness of the building wall 22 for a system according to the configuration of Figure 3 for which no air flow is blown into the buffer space 26. It is found that the curve of the partial pressure of water vapor 120 is close to the curve of the saturated vapor pressure 119, which results in harmful condensation for the room to be isolated. The graph 121 of FIG. 14 expresses the saturating vapor pressure 122 in the buffer space 26 and the partial steam pressure 123 in the buffer space 26 as a function of the thickness of the building wall 2 for a system according to the configuration of FIG. 3 for which a flow of air is blown into the buffer space 26 at a rate q1p determined from equation (9). It can be seen that the partial pressure of water vapor 123 remains below the saturating vapor pressure 122 in the buffer space 26 whatever the thickness of the building wall 22. Thus, the system of the invention makes it possible to to avoid any condensation and thus any deterioration by propagation of the moisture resulting from capillary rise in the system and in the room to be protected. FIGS. 15 to 18 show the results relating to the system of the second variant by applying equations (7) and (8). Figures 15 and 16 present the results taking into account climatic conditions during the winter season.
Le graphe 124 de la figure 15 exprime la pression de vapeur saturante 125 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 126 dans l'espace tampon considéré 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 5 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 46,56. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 126 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 125, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 127 de la figure 16 exprime la pression de vapeur saturante 128 10 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 129 dans l'espace tampon considéré 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 5 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 46,56 à un débit q1p, q2p déterminé à partir des équations (7) et (8).Graph 124 of Figure 15 expresses the saturated vapor pressure 125 in the first 46 or the second buffer space 56 and the partial water vapor pressure 126 in the buffer space considered 46,56 as a function of the thickness of the building wall 42 for a system according to the configuration of Figure 5 for which no air flow is blown into the buffer space 46,56. It is found that the curve of the partial pressure of water vapor 126 intersects the curve of the saturated vapor pressure 125, which results in a harmful condensation for the room to be isolated. Graph 127 of Figure 16 expresses the saturating vapor pressure 128 in the first 46 or the second buffer space 56 and the water vapor partial pressure 129 in the considered buffer space 46,56 as a function of the thickness. of the building wall 42 for a system according to the configuration of FIG. 5 for which a flow of air is blown into the buffer space 46, 56 at a rate q1p, q2p determined from equations (7) and (8) .
15 On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 129 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 128 dans l'espace tampon 46,56 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 42. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger.It can be seen that the partial pressure of water vapor 129 remains below the saturating vapor pressure 128 in the buffer space 46, 56 regardless of the thickness of the building wall 42. Thus, the system of the invention prevents any condensation and thus any deterioration due to moisture propagation resulting from capillary rise in the system and in the room to be protected.
20 Les figures 17 et 18 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison estivale. Le graphe 130 de la figure 17 exprime la pression de vapeur saturante 131 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 132 dans l'espace tampon 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur 25 de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 5 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 46, 56. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 132 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 131, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler.Figures 17 and 18 show the results taking into account climatic conditions during the summer season. The graph 130 of FIG. 17 expresses the saturating vapor pressure 131 in the first 46 or the second buffer space 56 and the water vapor partial pressure 132 in the buffer space 46, 56 depending on the thickness of the wall. 25 for a system according to the configuration of Figure 5 for which no air flow is blown into the buffer space 46, 56. It is found that the curve of the partial pressure of water vapor 132 cuts the curve of the saturated vapor pressure 131, which results in a harmful condensation for the room to be isolated.
30 Le graphe 133 de la figure 18 exprime la pression de vapeur saturante 134 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 135 dans l'espace tampon considéré 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 46,56 à un débit q1p, q2p déterminé à partir des équations (7) et (8). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 135 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 134 dans l'espace tampon 46,56 quelle que soit s l'épaisseur du mur de bâtisse 42. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger.Graph 133 of FIG. 18 expresses the saturated vapor pressure 134 in the first 46 or the second buffer space and the water vapor partial pressure 135 in the respective buffer space 46,56 as a function of the thickness. of the building wall 42 for a system according to the configuration of FIG. 3 for which a flow of air is blown into the buffer space 46, 56 at a rate q1p, q2p determined from equations (7) and (8) . It can be seen that the partial pressure of water vapor 135 remains below the saturated vapor pressure 134 in the buffer space 46, 56 regardless of the thickness of the building wall 42. Thus, the system of the invention prevents any condensation and thus any deterioration due to moisture propagation resulting from capillary rise in the system and in the room to be protected.
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