FR2996257A1 - Procede et un dispositif de determination du prelevement d'air sur un turboreacteur d'aeronef - Google Patents

Procede et un dispositif de determination du prelevement d'air sur un turboreacteur d'aeronef Download PDF

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Abstract

- Procédé et un dispositif de détermination du prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef. - Le dispositif comporte des premiers moyens pour déterminer une valeur de pression relative à la pression en sortie d'un pré-refroidisseur (11) d'un système de prélèvement d'air (1) et des seconds moyens pour calculer le niveau de prélèvement d'air à l'aide de cette valeur de pression, lesdits premiers moyens comprenant des moyens pour calculer une première valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur (11), à l'aide de la pression mesurée par un capteur (9), des moyens (27) pour recevoir une pression mesurée par un second capteur (16), qui représente une seconde valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur (11), et des moyens pour sélectionner l'une desdites première et seconde valeurs de pression, qui est ensuite transmise auxdits seconds moyens pour calculer ledit niveau de prélèvement d'air.

Description

La présente invention concerne un procédé et un dispositif de détermination du prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef. On sait qu'un aéronef tel que, par exemple, un avion, comprend un fuselage dans lequel sont aménagés une cabine de pilotage et une cabine de passagers et au moins un groupe moteur, formé notamment de turboréacteurs. Des prélèvements d'air sont réalisés par un système, dit de prélèvement d'air, comprenant une pluralité vannes et un pré-refroidisseur (« precooler » en anglais). Ces vannes permettent le prélèvement d'air dans divers flux d'air circulant dans ou autour du turboréacteur, par exemple un flux d'air à haute pression, à température élevée, prélevé au niveau du moteur, un flux d'air à pression intermédiaire, à température inférieure, prélevé aussi au niveau du moteur et un flux d'air de soufflante, froid, prélevé au niveau de la soufflante. On peut fournir au pré-refroidisseur, le flux d'air à haute pression ou le flux d'air à pression intermédiaire. Le pré-refroidisseur autorise alors un échange thermique entre le flux (à haute pression ou à pression intermédiaire) ainsi reçu et le flux d'air de soufflante permettant d'abaisser la température dudit flux (à haute pression ou à pression intermédiaire) en sortie de pré-refroidisseur de manière à fournir, par exemple à la cabine de pilotage ou à la cabine de passagers de l'aéronef, un flux à une température régulée. Une telle régulation est obtenue par le contrôle de l'ouverture d'une vanne de prélèvement du flux d'air.
Pour contrôler un moteur, les logiques usuelles utilisées à cet effet doivent connaître, en temps réel, les niveaux de prélèvement d'air (aéronef et moteur sur le compresseur et le port de prélèvement HP (haute pression) ou IP (basse pression). Si les informations de l'aéronef sur les débits d'air prélevés sont trop imprécises ou peu fiables (le taux d'erroné valide des données de l'aéronef est trop grand) vis-à-vis des évènements redoutés concernant le moteur (perte de poussée), le système de régulation du moteur peut être amené à intégrer une mesure de débit sur le moteur (via un venturi ou un diaphragme ou aux bornes de l'échangeur du système de prélèvement d'air). On sait en outre que, dans le but d'assurer la même poussée du moteur (même régime moteur, même pression dans la chambre) en cas de prélèvement d'air par l'aéronef, la boucle de régulation du moteur va augmenter le débit d'injection du carburant. On prévoit généralement des protections contre le pompage dites en C/P au moyen d'une butée en boucle ouverte limitant le débit carburant maximum ou minimum injectable à un instant donné de l'accélération ou de la décélération.
Toujours est-il qu'il est nécessaire de disposer d'une estimation exacte et fiable du prélèvement d'air. En effet, de façon générale, on sait que : - une sous-estimation du débit prélevé peut conduire à un dévissage. La sous-estimation du débit, noté WBAS, conduit à une butée C/P très proche du point de fonctionnement en C/P. Comme le moteur a besoin d'augmenter l'injection du carburant afin de maintenir le même régime moteur, on risque de saturer le doseur très vite et donc d'avoir un dévissage sur le moteur, entraînant une perte de poussée qui peut aller jusqu'a l'extinction du moteur ; et - une surestimation du débit prélevé peut conduire à une perte de la protection pompage. La surestimation du débit WBAS conduit à une butée C/P d'accélération plus haute par rapport à l'évolution de la ligne de fonctionnement en C/P et de la ligne de pompage. Ce risque de pompage lié à la perte de protection pompage peut entraîner une perte de poussée non souhaitable (pouvant aller jusqu'à l'extinction du moteur). Pour des raisons de fiabilité, on dispose en général, au niveau d'un calculateur qui est utilisé pour la détermination du prélèvement d'air, de deux voies distinctes d'acquisition et de calcul du débit d'air prélevé. Plus précisément, on sait que l'une desdites voies utilise, à cet effet, une mesure de pression PBAS réalisée par un capteur de pression prévu en sortie du pré-refroidisseur. On sait que, si on veut faire voler l'aéronef et lui fournir de l'air, il faut être en mesure de corriger les prélèvements d'air en C/P. Ainsi, il est nécessaire de disposer de la mesure PBAS qui contribue au calcul de la masse volumique de l'air dans le calcul du débit prélevé sur le moteur, comme précisé ci-dessous. L'aéronef doit ainsi disposer de deux voies de calcul opérationnelles. La présente invention a pour objet de remédier à ces inconvénients. Elle concerne un procédé de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef, qui est particulièrement fiable. A cet effet, selon l'invention, ledit procédé de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef, réalisé par un système de prélèvement d'air comprenant dans le sens de prélèvement d'air : - au moins une première vanne agencée sur une conduite de prélèvement d'air sur le compresseur haute pression du turboréacteur, à laquelle est associé un premier capteur de pression ; - une vanne de saturation agencée en entrée d'un pré-refroidisseur ; - ledit pré-refroidisseur ; et - un second capteur de pression, agencé en sortie du pré-refroidisseur, ledit second capteur mesurant la pression en sortie du pré-refroidisseur et étant destiné à surveiller le fonctionnement de la vanne de saturation, procédé selon lequel : A/ on détermine une valeur de pression relative à la pression en sortie du pré- refroidisseur ; et B/ on calcule le niveau de prélèvement d'air à l'aide de cette valeur de pression, est remarquable en ce qu'à l'étape A!: a) on calcule une première valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur, à l'aide de la pression mesurée par ledit premier capteur ; b) on reçoit une pression mesurée par ledit second capteur, qui représente une seconde valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur ; et c) on sélectionne l'une desdites première et seconde valeurs de pression que l'on utilise à l'étape B/ pour calculer ledit niveau de prélèvement d'air.
Ainsi, grâce à l'invention, on dispose, en plus d'une valeur de pression mesurée directement de façon usuelle en sortie du pré-refroidisseur par ledit second capteur, d'une valeur de pression supplémentaire qui est déterminée de façon analytique de la manière précisée ci-dessous. Ceci permet de sélectionner la valeur de pression la plus fiable pour calculer le niveau de prélèvement d'air et ainsi obtenir une valeur fiable et précise dudit niveau de prélèvement d'air. Le procédé conforme à l'invention qui permet d'obtenir une valeur redondante de la pression en sortie du pré-refroidisseur à l'aide simplement d'un modèle analytique, ne nécessite pas de nouveau(x) capteur(s) sur le moteur pour sa mise en oeuvre, ce qui permet de limiter le coût et la masse de cette solution et évite de complexifier l'installation du moteur (où l'espace est réduit). La redondance analytique est réalisée à partir dudit premier capteur de pression (précisé ci-après) dont la mesure est acquise par une voie du calculateur, qui est différente de la voie d'acquisition de la mesure directe de ladite pression pour ledit second capteur de pression, comme précisé ci-dessous.
La redondance de la mesure de débit susceptible d'être obtenue grâce à l'invention permet de répondre au taux d'erroné en « full-up » (calculateur complètement opérationnel sur les deux voies) ou en « dispatch monovoie » (une seule voie du calculateur qui est active) et permet le décollage de l'aéronef avec une seule voie active du calculateur moteur avec un prélèvement d'air moteur opérationnel.
De façon avantageuse, à l'étape A/a), on réalise les opérations suivantes : - on mesure la pression PHPV au niveau de ladite première vanne à l'aide dudit premier capteur de pression ; - on mesure une différence de pression DPBAS aux bornes dudit pré-refroidisseur ; et - on calcule ladite première valeur de pression PBAS1 à la sortie dudit pré-refroidisseur, à l'aide de l'expression suivante : PBAS1 - PHPV - PRSOV - DPBAS dans laquelle PRSOV représente une valeur prédéterminée, correspondant à une perte de charge entre ladite première vanne et l'entrée du pré-refroidisseur.
En outre, avantageusement : - ladite première valeur de pression PBAS1 est limitée à une valeur prédéterminée ; et/ou - on détermine ladite différence de pression DPBAS à l'aide de mesures réalisées par deux capteurs distincts.
Par ailleurs, de façon avantageuse, à l'étape A/c), on réalise la sélection suivante : - si lesdites première et seconde valeurs de pression sont valides et ces valeurs de pression sont incohérentes, ladite première valeur de pression ; - si lesdites première et seconde valeurs de pression sont valides et ces valeurs de pression sont cohérentes, ladite seconde valeur de pression ; - si ladite première valeur de pression est valide et ladite seconde valeur de pression n'est pas valide, ladite première valeur de pression ; - si ladite première valeur de pression n'est pas valide et ladite seconde valeur de pression est valide, ladite seconde valeur de pression ; et - si lesdites première et seconde valeurs de pression ne sont pas valides, aucune de ces valeurs. Cette sélection repose sur le fait que : - la première valeur de pression PBAS1 (calculée à l'aide d'un modèle à partir de la pression PHPV) est plus fiable que la seconde valeur de pression mesurée par ledit premier capteur seul. En effet, selon la position de la vanne PHPV, la mesure de pression PHVP est généralement comparée à une mesure de pression de type PS3 ou à un modèle IF calculé à partir de PS3. PS3 est une mesure très précise (discriminante) et très fiable (redondée, deux capteurs) ; et - la seconde valeur de pression mesurée directement est plus précise que ladite première valeur de pression calculée. Par ailleurs, de façon avantageuse, à l'étape B/, on calcule le niveau du prélèvement d'air, sous forme de débit massique WBAS, à l'aide de l'expression suivante : WBASoe = ((PBAS + DPBAS 12)1 TPCE).(DPBAS 1 k) . dans laquelle : - a et k sont des paramètres déterminés de façon empirique ; - PBAS est la valeur de pression sélectionnée, relative à la pression en sortie du pré- refroidisseur ; - DPBAS est la différence de pression aux bornes du pré-refroidisseur ; et - TPCE est la température dans le pré-refroidisseur. La présente invention concerne également un dispositif de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'un aéronef, en particulier d'un avion de transport. Selon l'invention, ledit dispositif de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef, réalisé par un système de prélèvement d'air comprenant dans le sens de prélèvement d'air : - au moins une première vanne pour le port de prélèvement d'air sur le compresseur haute pression du turboréacteur, à laquelle est associé un premier capteur de pression ; - une vanne de saturation agencée en entrée d'un pré-refroidisseur ; - ledit pré-refroidisseur ; et - un second capteur de pression, agencé en sortie du pré-refroidisseur, ledit second capteur mesurant la pression en sortie du pré-refroidisseur et étant destiné à surveiller le fonctionnement de la vanne de saturation, ledit dispositif comportant : - des premiers moyens pour déterminer une valeur de pression relative à la pression en sortie du pré-refroidisseur ; et - des seconds moyens pour calculer le niveau de prélèvement d'air à l'aide de cette valeur de pression, est remarquable en ce que lesdits premiers moyens comprennent : - des moyens pour calculer une première valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur, à l'aide de la pression mesurée par ledit premier capteur ; - des moyens pour recevoir une pression mesurée par ledit second capteur, qui représente une seconde valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur ; et - des moyens pour sélectionner l'une desdites première et seconde valeurs de pression, qui est transmise auxdits seconds moyens pour calculer ledit niveau de prélèvement d'air. La présente invention concerne en outre : - un système de prélèvement d'air d'un aéronef ; et/ou - un aéronef, en particulier un avion de transport, qui comprennent un dispositif tel que celui précité.
Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. La figure 1 est le schéma synoptique d'un système de prélèvement d'air, auquel est appliquée la présente invention.
La figure 2 est le schéma synoptique d'un dispositif conforme à l'invention de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef. Le système 1 conforme à l'invention et représenté schématiquement sur la figure 1 est un système de prélèvement d'air sur un turboréacteur d'un aéronef (non représenté), en particulier d'un avion de transport.
De façon usuelle, ledit système 1 comprend, associé au turboréacteur 2: - une vanne 3 de type NAIV (« Nacelle Anti Ice Valve » en anglais), qui active ou non le dégivrage de l'entrée d'air du moteur (port 4). Un capteur de pression 5 surveille cette vanne 3 de type NAIV ; - une vanne 6 de type HPV (« High Pressure Valve » en anglais), qui permet de définir le port de prélèvement d'air. Lorsqu'elle est ouverte, l'air est prélevé sur le port 7 (haute pression HP) du compresseur HP du moteur 2 (au niveau des derniers étages du compresseur) et une vanne passive 8 de type IPCV (« lntermediate Port Check Valve » en anglais) est fermée par la pression. Lorsque la vanne 6 est fermée, de l'air est prélevé au niveau du premier étage du compresseur (port 17) via la vanne 8 qui est ouverte. Un capteur de pression 9 de type PHPV permet de surveiller la vanne 6 de type HPV ; - une vanne de saturation 10 de type PRSOV, qui est agencée en entrée d'un pré-refroidisseur 11, qui sature, de façon usuelle, le niveau de pression à l'interface de l'aéronef et qui peut être commandée en fermeture pour couper les prélèvements d'air de l'aéronef. Cette vanne de saturation 10 de type PRSOV sert à assurer que la pression au pylône reste inférieure à une valeur de seuil, de préférence à 3,8barg +/- 300mbar, en écrêtant si nécessaire ; - ledit pré-refroidisseur 11 (« precooler » en anglais) qui est un radiateur, échangeur air/air, et qui permet de réguler la température de l'air à l'interface de l'aéronef ; - une vanne 12 de type FAV (« Fan Air Valve » en anglais), qui permet de moduler le débit d'air permettant de refroidir l'air du moteur (via un port 13) par l'intermédiaire du pré-refroidisseur 11 ; - des capteurs de température 14 et 15 qui permettent de réguler et surveiller la température des prélèvements d'air de l'aéronef ; - un capteur de pression 16 PBAS de type simplex, qui permet de surveiller le bon fonctionnement de la vanne de saturation 10 de type PRSOV à l'interface aéronef. De façon usuelle, la mesure de la pression en sortie du pré-refroidisseur 11 à l'aide du capteur de pression 16 est justifiée par le besoin de détecter des pannes de ladite vanne de saturation 10 ; et - une vanne 18 de type BASOV (« Bleed Air Shut Off Valve » en anglais), permettant la coupure du prélèvement d'air par les systèmes de l'aéronef. De façon usuelle, l'air est donc prélevé dans divers flux d'air circulant dans ou autour du turboréacteur, à savoir un flux d'air à haute pression, à température élevée, prélevé au niveau du moteur 2 (port 7) et, un flux d'air à pression intermédiaire, à température inférieure, prélevé également au niveau du moteur 2 (port 17). Le flux d'air à haute pression ou le flux d'air à pression intermédiaire est fourni au pré-refroidisseur 11. Le pré-refroidisseur 11 autorise alors un échange thermique entre le flux (ainsi prélevé au niveau du moteur 2) et un flux d'air de soufflante, froid, prélevé au niveau de la soufflante (port 13) permettant d'abaisser la température dudit flux (prélevé au niveau du moteur 2) en sortie de pré-refroidisseur 11 de manière à fournir un flux à une température régulée, destiné par exemple à la cabine de pilotage ou à la cabine de passagers de l'aéronef. Une telle régulation est obtenue par le contrôle de l'ouverture d'une ou plusieurs des vannes de prélèvement du flux d'air, et notamment de la vanne 6. De façon usuelle, un dispositif 20 de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef, comporte, comme représenté sur la figure 2 : - des moyens 21 pour déterminer une valeur de pression relative à la pression en sortie du pré-refroidisseur 11 ; et - des moyens 22 pour calculer le niveau de prélèvement d'air à l'aide de cette valeur de pression, qu'ils peuvent transmettre par l'intermédiaire d'une liaison 23 à des systèmes utilisateurs (non représentés). Plus précisément, lesdits moyens 22 : - recalculent la pression et la température de l'air dans le pré-refroidisseur 11 ; et - calculent le débit massique WBAS, à partir de ces paramètres, de la manière précisée ci-dessous. Selon l'invention, lesdits moyens 21 comprennent : - des moyens 24 pour calculer une première valeur de pression PBAS1 en sortie du pré-refroidisseur 11, à l'aide de la pression mesurée par ledit capteur de pression 9 ; et - des moyens de sélection 25 qui reçoivent ladite première valeur de pression PBAS1 (calculée par lesdits moyens 24) par l'intermédiaire d'une liaison 26 et qui reçoivent, de plus, par l'intermédiaire d'une liaison 27, une pression mesurée par ledit capteur 16, qui représente une seconde valeur de pression PBAS2 en sortie du pré-refroidisseur 11.
Lesdits moyens de sélection 25 sélectionnent l'une desdites première et seconde valeurs de pression PBAS1 et PBAS2, qui est ensuite transmise auxdits moyens 22 via une liaison 28 pour calculer ledit niveau de prélèvement d'air. Selon l'invention, lesdits moyens 24 comprennent un moyen de calcul 34 qui calcule ladite première valeur de pression PBAS1 à la sortie dudit pré-refroidisseur 11, à l'aide de l'expression suivante : PBAS1 - PHPV - PRSOV - DPBAS dans laquelle : - PHPV est la valeur de pression mesurée par le capteur de pression 9 et reçu par l'intermédiaire d'une liaison 29 ; - PRSOV représente une valeur prédéterminée correspondant à une perte de charge entre ladite vanne 6 et l'entrée du pré-refroidisseur 11, qui est entrée via une liaison 30 ; et - DPBAS représente une différence de pression aux bornes dudit pré-refroidisseur 11, mesurée par au moins un capteur 31 et reçue par l'intermédiaire d'une liaison 32.
Ainsi, grâce à l'invention, le dispositif 20 dispose, en plus d'une valeur de pression PBAS2 mesurée directement de façon usuelle en sortie du pré-refroidisseur 11 par ledit capteur 16, d'une valeur de pression supplémentaire PBAS1 qui est déterminée de façon analytique par lesdits moyens 24.
Le dispositif 20 conforme à l'invention qui permet ainsi d'obtenir une valeur redondante de la pression PBAS en sortie du pré-refroidisseur 11 à l'aide simplement d'un modèle analytique, ne nécessite pas de nouveau(x) capteur(s) sur le moteur pour sa mise en oeuvre, ce qui permet de limiter le coût et la masse de cette solution et évite de complexifier l'installation du moteur (où l'espace est réduit). La redondance analytique dudit capteur 16 est donc réalisée à partir dudit capteur 9, dont la mesure est acquise par une autre voie du calculateur. La redondance de la mesure de débit susceptible d'être obtenue grâce à l'invention permet de répondre au taux d'erroné en « full-up » (calculateur complètement opérationnel sur les deux voies) ou en « dispatch monovie » (une seule voie du calculateur qui est active) et permet le décollage de l'aéronef avec une seule voie active du calculateur moteur avec un prélèvement d'air moteur opérationnel. De préférence, ladite différence de pression DPBAS est déterminée à l'aide de mesures réalisées par deux capteurs 31 distincts.
Lesdits moyens 24 comprennent, de plus, un moyen 33 qui limite la valeur calculée par le moyen de calcul 34 et reçue par l'intermédiaire d'une liaison 35 à une valeur de pression maximale, par exemple 3,8 barg, reçue par l'intermédiaire d'une liaison 36. La valeur calculée de façon analytique est ainsi saturée à 3,8 barg afin de rendre compte de la régulation effectuée par la vanne de saturation 10 de type PRSOV, qui maintient la pression en sortie du pré-refroidisseur 11, inférieure à 3,8 barg. Par ailleurs, lesdits moyens 25 réalisent la sélection précitée, en sélectionnant : - si lesdites valeurs de pression PBAS1 et PBAS2 sont valides (ou disponibles) et ces valeurs de pression sont incohérentes, ladite valeur de pression PBAS1. Cette sélection repose sur le fait que la valeur de pression PBAS1 (calculée à l'aide d'un modèle à partir de la pression PHPV) est plus fiable que la valeur de pression PBAS2 mesurée par ledit capteur 16. En effet, selon la position de la vanne PHPV, la mesure de pression PHVP est généralement comparée à une mesure de pression de type PS3 ou à un modèle IF calculé à partir de PS3, et PS3 est une mesure très précise (discriminante) et très fiable (redondée, deux capteurs) ; - si lesdites valeurs de pression PBAS1 et PBAS2 sont valides et ces valeurs de pression sont cohérentes, ladite valeur de pression PBAS2. La valeur de pression PBAS2 mesurée directement par le capteur de pression 16 est en effet, en principe, plus précise que la valeur de pression PBAS1 calculée ; et - si ladite valeur de pression PBAS1 est valide et ladite valeur de pression PBAS1 n'est pas valide, ladite valeur de pression PBAS1 ; - si ladite valeur de pression PBAS1 n'est pas valide et ladite valeur de pression PBAS2 est valide, ladite valeur de pression PBAS2 ; et - si lesdites valeurs de pression PBAS1 et PBAS2 ne sont pas valides, aucune de ces valeurs de pression. Dans le cadre de la présente invention, les valeurs de pression PBAS1 et PBAS2 sont considérées : - comme cohérentes, si leur différence est inférieure ou égale à une valeur de seuil prédéterminée ; et - comme incohérentes, si leur différence est supérieure ou égale à cette valeur de seuil. On prévoit des moyens non représentés pour vérifier cette incohérence. Par ailleurs, lesdits moyens 22 calculent le niveau du prélèvement d'air, sous forme de débit massique WBAS, à l'aide de l'expression suivante : WBASoe = ((PBAS + DPBAS 12)1 TPCE).(DPBAS 1 k) dans laquelle : - a et k sont des paramètres déterminés de façon empirique d'une manière usuelle ; - PBAS est la valeur de pression, relative à la pression en sortie du pré-refroidisseur 11, telle que sélectionnée par les moyens 25 entre PBAS1 et PBAS2; - DPBAS est la différence de pression (mesurée par le ou les capteurs 31) aux bornes du pré-refroidisseur 11 ; et - TPCE est la température dans le pré-refroidisseur 11, qui est déterminée de façon usuelle.
La présente invention permet ainsi en utilisant un capteur de surveillance 9 d'une vanne 6 (HPV) qui associé à un fonctionnelle vanne, et un autre capteur de pression 16, de redonder une mesure de pression avec le même niveau de précision globale et le même taux d'erroné valide.

Claims (9)

  1. REVENDICATIONS1. Procédé de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef, réalisé par un système (1) de prélèvement d'air comprenant dans le sens de prélèvement d'air : - au moins une première vanne (6) agencée sur une conduite de prélèvement d'air sur le compresseur haute pression du turboréacteur, à laquelle est associé un premier capteur de pression (9) ; - une vanne de saturation (10) agencée en entrée d'un pré-refroidisseur (11) ; - ledit pré-refroidisseur (11) ; et - un second capteur de pression (16), agencé en sortie du pré-refroidisseur (11), ledit second capteur (16) mesurant la pression en sortie du pré-refroidisseur (11) et étant destiné à surveiller le fonctionnement de la vanne de saturation (10), procédé selon lequel : A/ on détermine une valeur de pression relative à la pression en sortie du pré- refroidisseur (11) ; et B/ on calcule le niveau de prélèvement d'air à l'aide de cette valeur de pression, caractérisé en ce qu'à l'étape A!: a) on calcule une première valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur (11), à l'aide de la pression mesurée par ledit premier capteur de pression (9) b) on reçoit une pression mesurée par ledit second capteur de pression (16), qui représente une seconde valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur (11) ; et c) on sélectionne l'une desdites première et seconde valeurs de pression que l'on utilise à l'étape B/ pour calculer ledit niveau de prélèvement d'air.
  2. 2. Procédé selon la revendication 1, pour lequel, à l'étape A/a), on réalise les opérations suivantes : - on mesure la pression PHPV au niveau de ladite première vanne (6) à l'aide dudit premier capteur de pression (9) ; - on mesure une différence de pression DPBAS aux bornes dudit pré-refroidisseur (11) ; et - on calcule ladite première valeur de pression PBAS1 à la sortie dudit pré-refroidisseur (11), à l'aide de l'expression suivante : PBAS1 - PHPV - PRSOV - DPBAS 29962 5 7 12 dans laquelle PRSOV représente une valeur prédéterminée correspondant à une perte de charge entre ladite première vanne (6) et l'entrée du pré-refroidisseur (11).
  3. 3. Procédé selon la revendication 2, pour lequel ladite première valeur de pression est limitée à une valeur prédéterminée. 5
  4. 4. Procédé selon l'une des revendications 2 et 3, pour lequel on détermine ladite différence de pression DPBAS à l'aide de mesures réalisées par deux capteurs distincts (31).
  5. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, pour lequel à l'étape A/c), on sélectionne : 10 - si lesdites première et seconde valeurs de pression sont valides et ces valeurs de pression sont incohérentes, ladite première valeur de pression ; - si lesdites première et seconde valeurs de pression sont valides et ces valeurs de pression sont cohérentes, ladite seconde valeur de pression ; - si ladite première valeur de pression est valide et ladite seconde valeur de pression 15 n'est pas valide, ladite première valeur de pression ; - si ladite première valeur de pression n'est pas valide et ladite seconde valeur de pression est valide, ladite seconde valeur de pression ; et - si lesdites première et seconde valeurs de pression ne sont pas valides, aucune de ces valeurs de pression. 20
  6. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, pour lequel à l'étape B/, on calcule le niveau du prélèvement d'air, sous forme de débit massique WBAS, à l'aide de l'expression suivante : WBASoe = ((PBAS + DPBAS 12)1 TPCE).(DPBAS 1 k) dans laquelle : 25 - a et k sont des paramètres déterminés de façon empirique ; - PBAS est la valeur de pression sélectionnée, relative à la pression en sortie du pré-refroidisseur (11) ; - DPBAS est la différence de pression aux bornes du pré-refroidisseur (11) ; et - TPCE est la température dans le pré-refroidisseur (11). 30
  7. 7. Dispositif de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur d'aéronef, réalisé par un système (1) de prélèvement d'air comprenant dans le sens de prélèvement d'air :- au moins une première vanne (6) agencée sur une conduite de prélèvement d'air sur le compresseur haute pression du turboréacteur, à laquelle est associé un premier capteur de pression (9) ; - une vanne de saturation (10) agencée en entrée d'un pré-refroidisseur (11) ; - ledit pré-refroidisseur (11) ; et - un second capteur de pression (16) agencé en sortie du pré-refroidisseur (11), ledit second capteur (16) mesurant la pression en sortie du pré-refroidisseur (11) et étant destiné à surveiller le fonctionnement de la vanne de saturation, ledit dispositif (20) comportant : - des premiers moyens (21) pour déterminer une valeur de pression relative à la pression en sortie du pré-refroidisseur (11) ; et - des seconds moyens (22) pour calculer le niveau de prélèvement d'air à l'aide de cette valeur de pression, caractérisé en ce que lesdits premiers moyens (21) comprennent : - des moyens (24) pour calculer une première valeur de pression en sortie du pré- refroidisseur (11), à l'aide de la pression mesurée par ledit premier capteur (9), ladite première valeur de pression étant limitée à une valeur prédéterminée ; - des moyens (27) pour recevoir une pression mesurée par ledit second capteur (10), qui représente une seconde valeur de pression en sortie du pré-refroidisseur (11) ; et - des moyens (25) pour sélectionner l'une desdites première et seconde valeurs de pression, qui est transmise auxdits seconds moyens (22) pour calculer ledit niveau de prélèvement d'air.
  8. 8. Système de prélèvement d'air d'un aéronef, ledit système (1) comprenant un dispositif (20), tel que celui spécifié à la revendication 7, de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur dudit aéronef.
  9. 9. Aéronef comprenant un dispositif (20) de détermination d'un prélèvement d'air sur un turboréacteur dudit aéronef, tel que celui spécifié à la revendication 7.
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